Tasarea constructiilor

download Tasarea constructiilor

of 14

Transcript of Tasarea constructiilor

  • 8/22/2019 Tasarea constructiilor

    1/14

    1

    1.CONSIDERAII GENERALE

    Sarcinile exterioare transmise de construcii la nivelul tlpii fundaiilor se potconsidera ca aciuni pe suprafaa semispaiului sau semiplanului (fig.6.1.), i care induc n

    punctele acestuia o stare de tensiune (T), nsoit, ca urmare a deformabilitii pmntului,

    de o stare de defor- maie (T).Starea de deformaie (T) din punctele masivului de pmnt se exteriorizeaz n planulsuprafeei de ncrcare (z=0), la lumina zilei, prin deplasri pe vertical ale puncteloracesteia, numite tasri(sx - settlement) (fig.6.1.a).

    Tasrile sau deformaiile fundaiilor i, respectiv, ale construciilor pot fi: (dup Burlandi Wahls), (fig.6.1 .b.)

    tasri(s) definite ca deplasri totale pe vertical ale punctelor fundaiei rigide/flexibile; tasarea diferenial(sBA =sB-sA) ca diferen a tasrilor totale ntre dou puncte

    (A, B); rotiri () definiteca schimbarea pantei liniei drepte care unete dou puncte nvecinate

    (A; B) ale deformatei tlpii fundaiei; rotiri relative (r )care descriu rotirea liniei drepte ce unete cele dou puncte(A'; B) raportat la linia de nclinare (A'D') sau distorsiunea unghiular

    AB = (sB-sA)/LAB-

    nclinri () care descriu rotirea de corp rigid a fundaiei (A'D'-linia de nclinare);

    deformaia relativ unghiular (), parametru de referin pentru predicia deschideriifisurilor n cldiri, la care deformaiile maxime sunt localizate n dreptul seciunilor slbite(ui, ferestre, etc.)

    max

    =(sAB

    /LAB

    + sBC

    ) / LBC

    (6.1.)

    deflexiunea relativ ( max )definit ca fiind deplasarea relativ a liniei drepte careunete cele dou puncte de referin (A; D), plasat la distana ( L );

    raportul deflexiunii(////L respectiv max / L ) .La baza apariiei acestor tasri stau deformaiile suferite de mulimea elementelor de

    volum (Mi), care pot fi (fig.6.1 .a. i tabelul 6.1.): de modificare a volumuluiacestora sub aciunea componentei sferice (s0) a strii detensiune;

    de modificare a formei, fr o modificare a volumului elementului considerat, caurmare a aciunii componentelor deviatorice ale strii de tensiune (si-s0).

    verticaleprin ndesare, ca urmare a reducerii porozitii sub aciunea, n principal, atensiunilor verticale (sz);Apariia acestor tipuri de deformaii, contribuia lor n cadrul valorii totale, precum i

    intensitatea procesului de deformare este dictat, n principal, de urmtorii factori: tipulaciunii exterioarei intensitateaacesteia (p), vitezade ncrcare, durata

    aplicrii acesteia; mrimeasuprafeei de ncrcare i rigiditatea fundaiei;

  • 8/22/2019 Tasarea constructiilor

    2/14

    2

    tipul de structura pmntului i valorile indicilor structurali (porozitate,parametrii curbei de compresiune-tasare etc.);

    gradul de saturaieal pmntului i posibilitatea de migrare a apei; istoricul ncrcriimasivului de pmnt (presiunea de preconsolidare).

    Aceti factori determin o serie de modificri ale parametrilor care concur laasigurarea rezistenei i stabilitii structurii pmnturilor, tabel 6.1., materializate n

    deformaiielastice sau neelastice-plastice(remanente).

  • 8/22/2019 Tasarea constructiilor

    3/14

    3

    Astfel, deformaiile elastice/instantanee(de compresiune sau ntindere) se produc deregul n cazul aciunilor periodice sau a ncrcrilor aplicate instantaneu, care determinvariaii de form, fr modificare de volum. n cazul pmnturilor saturate, cantitatea de apdin pmnt rmne practic neschimbat, datorit timpului scurt de aplicare a ncrcrii.

    Lancrcrile statice, de durat, predomin fenomenele ce determin reducereaporozitii pmnturilor, reducere ce necesit un anumit interval de timp, necesar migrrii

    apei i aerului din porii pmnturilor. Deformaiile care apar sunt de regul neelastice(remanente), fapt confirmat de diferenele nregistrate ntre curbele de ncrcare i descrcareale unui pmnt.

    Intensitatea aciunii (p), trebuie limitat la o valoare a presiunii limit (pp l- presiunede cedare plastic local) astfel nct starea de tensiune din interiorul masivului de pmnt,stabilit pe baza unui comportament liniar - deformabil al pmntului, s fie, n cadrul unorlimite acceptabile, apropiat de cea real. In caz contrar, deformaiile, respectiv tasrileobinute prin calcul, cu diferite metode, se ndeprteaz mult de cele reale, msurate in situ,datorit apariiei i dezvoltrii zonelor plastice.

    Suprafaa de ncrcare, prin mrimea ei determin (pentru aceeai presiunetransmis) tasri diferite datorit adncimilor diferite ale zonelor active (z1 > z2)corespunztoare (fig.6.2.).

    Studiindu-se pe cale experimental dependena tsrilor de mrimea suprafeei dencrcare ( , A - aria n m2) s-a obinut o corelaie empiric de tipul celei din fig.6.2., care

    poate fi exprimat analitic prin relaia:

    sc = Kp pentru(0.5

  • 8/22/2019 Tasarea constructiilor

    4/14

    4

    II - la valori ale suprafeei de ncrcaremedii de la (0,25 - 0,50 m2) la (25 - 50 m2 ),pentru terenuri omogene, tasrile sunt proporionale cu , predominnd n terenfenomenele de ndesare, deci de reducere a porozitii;

    III - pentru suprafee maimari de 25 - 50 m2, corelaia s=f( ) devine neliniar, iartasrile observate sunt mai mici dect tasrile obinutepe baza modelului ce admitecomportarea liniar-deformabil a pmntului.

    Rigiditatea fundaiei, deci a corpului prin care se aplic sarcina exterioar,determin distribuii diferite ale presiunilor n planul de contact (z=0) i prin aceasta tasridiferite, att ca valoare absolut, ct i ca distribuie n planul xOz. In general se poateconsidera c sporirea rigiditii fundaiei, la aceeai presiune medie de ncrcare transmisterenului (pmed=P/A)determin o uniformizare a tasrilor sub suprafaa de ncrcare, rezultndvalori mai mici (n raportul 1,57/2,00) dect cele corespunztoare centrului fundaiei

    perfect flexibile (membran de cauciuc ncrcat cu o coloan de ap de nlimea(hw = pmed /gw) i respectiv mai mari pe margini.

    Structura pmnturilor considerat carigid (n cazulnisipurilor) iflexibil (lapmnturile coezive) determin att mrimea absolut a tasrilor ct i procesul dedesfurare al lor n timp, n strns dependen cu gradul lor de umiditate.

    Astfel, tasrile observate la construciile fundate pe pmnturi cu structurgrunoas (nisipuri, pietriuri), independent de gradul de umiditate, se dezvolt ntr-un ritmrapid, imediat dup aplicarea ncrcrii (fig.6.3.).

    Tasarea este, n principal,rezultatul reducerilor de porozitate in mai mic msur al alunecrilorreciproce dintre particule.

    La pmnturile coezive, detipul argilelor cu structur disperssau flocular, ce includ, nmajoritate, ap n pori, viteza deamortizare i stabilizare a tasrilor

    este dictat de posibilitatea evacuriiapei, deci de coeficientul depermeabilitate al pmnturilor,rezultnd, n general, un timp destabilizare mult mai mare dect la

    pmnturile necoezive. Prezenaunor straturi permeabile (nisip,

    pietri) la partea superioar sau labaza straturilor coezive determin untimp de stabilizare mai mic prin

    posibilitatea de drenaj a apei dinporii argilei.

    Curbele (2), (3) (fig.6.3.) ambele pentru pmnturi coezive, indic dou cazuridistincte, i anume:

    creterea tasrilor n timp tinde ctre zero (curba2), valorile acestora atingnd limitatasrii finale i indicnd prin aceasta c presiunea limit a terenului de fundare a foststabilit corect;

    alura curbei tasare-timp indic o tendin de nestabilizare a tasrilor (curba 3) i prinaceasta faptul c presiunea transmis terenului a determinat apariia curgerilor plastice. Seciteaz n acest sens monumentul lui Washington care nregistra o tasare de 0,60 mm/an,

  • 8/22/2019 Tasarea constructiilor

    5/14

    5

    constatat peparcursul a 34 de ani i respectiv a unui birou potal din Austria (fundat peargil moale), ce nregistra tasri de 8,4 mm/an, fr a manifesta timp de 15 ani o tendin destabilizare.

    Analiznd prin prisma celor prezentate anterior alura curbei de amortizare a tsrilorunui masiv de pmnt sub o ncrcare constant, ca exteriorizare a procesului de deformare ntimp al unui pmnt n general i n particular al unui pmnt coeziv, se poate concluziona c

    acesta cuprinde urmtoarele etape (fig.6.4.): Etapa I, corespunztoare aplicrii instantanee a sarcinii exterioare (n cazul

    sarcinilor dinamice) sau un timp scurt de aplicare a sarcinii statice (0 10 zile), cnd, n cazulpmntului nesaturat, au loc deformaii ale elementelor de volum din interiorul masivului, detipul variaiilor de volum sau modificare a formei (punctul A din tabelul 6.1.), nsoite sau nude eliminarea parial a aerului din porii deschii ai pmntului.

    Aerul oclus este comprimat, el contribuind ia creterea componente elastice apmntului. Apa din pori, pus sub presiune, fie prin creterea presiunii aerului oclus, fie depropria deformare a structurii n ansamblu sau a particulelor componente, nu are timpulnecesar, din cauza vscozitii ei, respectiv a coeficientului de permeabilitate redus, caurmare a prezenei aerului neexpulzat n totalitate, s migreze prin i n exteriorul zoneincrcate din masiv. In cazul pmnturilor saturate, n prima faz a procesului au locdeformaii determinate de modificarea formei elementelor de volum, fr o modificare avolumului (coeficientul lui Poisson v = 0,50) i respectiv fr eliminare de fluid (condiiinedrenate u0).

    Etapa a II-a, ce se desfoar pe un anumit interval de timprelativ scurt (0-t1), saupoate chiar lipsi n cazul pmnturilor saturate, corespunde deformrii posibile a structuriipmntului pe msura eliminrii aerului din pori neexpulzat n prima faz.

    Etapa a III-a, desfurat pe un interval relativ mare de timp (t1-t2), corespundedeformrii progresive a pmntului prin micorarea volumului de ap din pori, datoritmigrrii continue a acesteia, sub aciunea presiunii neutrale (u0) indus de structur ca

    urmare a tendinei acesteia de a se conforma tensiunilor ce o solicit. Procesul de deformarecontinu pn cnd intensitatea forelor mobilizate n interiorul structurii pmntului,echilibreaz tensiunile ce-1 solicit. Apa din pori n acest moment, nu mai este presat destructur i deci migrarea ei nceteaz, presiunea neutral fiind egal cu zero iar presiunileefective (i

    = i-u), preluate de schelet, egaleaz tensiunile exterioare (i =i).

    Acestproces de evoluie n timp a deformrii pmnturilor prin reducerea volumuluiporilor sub aciunea unei solicitri exterioare constante, prin eliminarea corespunztoare afluidului din pori (ap + aer), poart numele de consolidare (consolidare primar).

  • 8/22/2019 Tasarea constructiilor

    6/14

    6

    Presiunea corespunztoare, sub care a avut loc procesul de consolidare reprezint presiuneade consolidare (pc).

    Etapa a IV-a, numitconsolidare secundar cuprinde totalitatea proceselorchimico-coloidale, ce se produc la nivelul contactelor interparticulare sau al peliculelor deap adsorbit, materializate n modificri ale vscozitii i densitii apei, a potenialuluielectrocinetic, a forelor de atracie ntre particule, care determin n final (pentru unele

    pmnturi)un fenomen de deformaie lent, n timp, a pmnturilor sub sarcin constantdenumit curgere lent (fluaj).Existena acestor etape,ponderea lor n procesul de deformare, precum idurata lor

    n timp,este condiionat n principal, dup cum a reieit din cele prezentate anterior de structura pmnturilor, gradul lorumiditate inivelul de solicitare.

    Astfel, la pmnturile custructur granular (grunoas), precum i pentru celecu structur dispers sau flocular, cu un grad de umiditate sczut, predomin proceselecorespunztoare etapelor I-II, celelalte etape lipsind sau avnd o pondere relativ puinnsemnat n procesul de deformare. Deci pentru pmnturilenisipoase, cota principal dintasarea total aparinetsrii instantanee.

    Din contr, la pmnturile custructur dispers sau flocularsaturate predominprocesele din etapele III, IV iar cele din primele etape au o pondere puin important. Caurmare pentru pmnturile argiloase, cota principal o deine tasarea din consolidareaprimar.

  • 8/22/2019 Tasarea constructiilor

    7/14

    7

    n concluzie, n cazul general, se poate considera c deformaiile din interiorulmasivelor de pmnt sub aciunea unei sarcini constante aplicat la suprafa, sematerializeaz la nivelul suprafeei de ncrcare, dup fiecare etap a procesului dedeformare, n urmtoareletipuri de tasri, ca pri componente ale tasrii totale (finale) (st):

    si - tasarea instantanee(imediat / de distorsiune sau elastic) ca rezultat al etapei Ii dup unii autori, i al etapei a Il-a, predominantla nisipuri;

    sc - tasarea din consolidarea primar, determinat de procesele care au loc n etapaa III-a a procesului de deformare i dup unii autori s-ar include i procesele din etapa a II-an cazul pmnturilor nesaturate, predominantla argile;

    ss - tasarea din consolidarea secundar,ca rezultat al proceselor ce au loc n etapa aIV-a, inexistent la nisipuri, i poate deine o pondere important la argilele organice,turbe, dar i n raport de nivelul de ncrcare.

    Deci, tasarea total nregistrat la sfritul procesului de deformare este dat derelaia:

    s=s i+sc+ss (6.5.b)sau pe parcursul deformrii:

    s(t) = s i+U(t) sc (6.5.c)

    n care U(t) este gradul de consolidare iar(t) timpul trecut de la aplicareancrcrii.Estimarea tasrii totale sau a fiecrei componente n parte se poate face printr-o

    serie de metode care se pot grupa, far o separare total, astfel: metode de estimare a valorii fiecrei componente n parte a tasrii (si;sc;ss); metode de estimare a valorii totale a tasrii (s); metode ce permit calculul tasrii finale (totale) i respectiv calculul componentelor

    acesteia.De remarcat c n fapt, relaia (6.5.b) se reduce practic la: pentrunisipuri la care ss0 iarsc are o pondere de regul redus n raport cu si

    ssi (6.5.d)

    pentru argile la care sc>si i respectiv scsssst' cu s'=s i+sc (6.5.e)

  • 8/22/2019 Tasarea constructiilor

    8/14

    8

    2. ESTIMAREA TASRII IMEDIATE (INSTANTANEE)

    Metodele de calcul ale tasrii instantanee (imediate / elastice) se difereniaz duptipul pmnturilor (necoezive saucoezive), respectiv dup posibilitile practice, de uz curent,de recoltare a probelor i de determinarea indicatorului proprietilor mecanice (modulul dedeformaie liniar Ei coeficientul lui Poisson - v).

    Astfel pentrupmnturi necoezive, unde nu exist posibilitatea recoltrii, cutehnologiile obinuite, a unor probe netulburate n vederea determinrii valorilor E, v, seutilizeaz pentru estimarea tasrii instantanee, reprezint componenta principal a tasriitotale, celelalte fiind neglijabile (sst), metode bazate pe rezultatele penetrrii statice,dinamice, presiometrice sau prinncercri cu placa.

    Pentru pmnturile coezive tasarea instantanee se estimeaz principal, pebaza relaiilor teoretice furnizate de teoria elasticitii introducerea parametrilor E, v,corespunztori strii nedrenate Eu, vu unele corecii.

    2.1. ESTIMAREA TASRII INSTANTANEE A PMNTURILOR NECOEZIVE

    Dificultile legate de recoltarea probelor netulburate din nisipuri, cu tehnologiileuzuale, ca i necunoaterea influentelor perturbrii probelor asupra rezultatelor obinute, afcut ca pentru estimarea tasrii instantanee a pmnturilor necoezive s se prefererelaiiempirice ntre tasrile nregistrate i rezultatele ncercrilor in situ (penetrarea static,

    penetrarea dinamic standard, ncercarea cu placa, ncercarea presiometric / dilatometric).

    a. Metode bazate pe rezultatele penetrrii statice pe con (CPT)

    Principiul metodelor de estimare a tasrii pe baza rezistentelor la penetrare pe conconst n determinarea modulului de deformare liniar a pmnturilor pe baza corelaiilorempirice dintre Ei Rpc (qc).

    b. Metode care au la baz rezultatele penetrrii dinamice standard (SPT)

    Metodele care au la baz ncercarea de penetrare dinamic standard (SPT) cunosc doudirecii de abordare:

    utilizarea metodelor specifice penetrrii statice, prin utilizarea unor corelaii ntrepenetrarea dinamic standard N(numrul de lovituri/ft - picior = 0,3048 m) irezistenala penetrare pe con Rpc (daN/cm

    2 sau tf/ft2) de tipul celor din tabelul 6.1. pentru a se estimaRpc =f(N).

    Tabel 6.1. Corelaia ntre rezistena la penetrare pe con i penetrarea dinamic standard

    Tipul pmntului R c /N

    Praf, praf nisipos, nisip prfos 2,00Nisip fin curat la nisip mediu i nisip puin prfos 3,5Nisip mare i nisip cu puin pietri mic 5,0Pietri nisipos i pietri 6

  • 8/22/2019 Tasarea constructiilor

    9/14

    9

    Estimarea tasrilor pe cale empiric, prin corelaii ntre tasrile nregistrate lafundaiile unor cldiri reale, rezemate pe pmnturi necoezive, i rezultatele penetrriidinamice standard nregistrate pe teren (N), mai mult sau mai puin corectate n raport desarcina geologic (ggggz) sau de nivelul apei subterane (Dw), n raport cu suprafaa sau talpafundaiei sau de energia de batere (N60).

    Astfel,Mayerhof(1965) propune relaii de urmtorul tip:

    si 1.9 qN:=

    pentru B < 1,25 m (6.11.a)

    unde: q - presiunea net transmis de fundaie;

    N- valoarea medie a penetrrii dinamice standard la o adncime egal cu limeafundaiei (B). Valoarea standard este considerat pentru v

    = 9,56 kN /m2.

    Pentru a se ine seama deefectul sarcinii geologice, respectiv de diferitele combinaiiale strii de tensiune care pot determina aceleai valori ale penetrrii standardN, s-a afectatvaloarea determinatin situ cu un coeficient de corecie (CN) (fig.6.7.a.)CN = Ncorectat /Nmsurat n raport cu sarcina geologic de la adncimea la care se determin N.Din graficul prezentat n figura 6.7. rezult pentru valoarea ssssyz coeficientul 1 i respectiv

    Ncor = 1 Nmax, cu care se intr n relaiile 6.11.

  • 8/22/2019 Tasarea constructiilor

    10/14

    10

    Corecia poate fi realizat i cu relaia luiLiaoiWitman (1986):

    NcorCNN cu (6.12.)

    In relaiile luiMayerhofsunt prezentate sub urmtoarea form:

    pentru nisipuri i pietriuri (6.11.c)

    pentru nisipuri prfoase (6.11.d)

    cu: si - tasarea instantanee (cm);

    q - presiunea net (daN/cm2);

    B - limea fundaiei (cm). Perry (1971) a propus urmtoarea formul empiric:

    (6.13.)

    n care: =200;

    q - presiunea transmis de fundaie n MN/m2;

    CD - factorul de influen al adncimii la fundare (fig.6.7.b);

    CW - factorul de influen al nivelului apei subterane;

    CT - factor de influen al grosimii (T) a stratului, compresibil (fig.6.7.b);

    B - limea fundaiei n metri;N - valoarea penetrrii standard la adncimea 3B/4 sub talpa fundaiei.

    n cazul cnd N variaz sub talpa fundaiei se va lua valoarea ponderat:

    (6.14.a)unde:

    N1- valoarea medie nregistrat ntre talpa fundaiei i 3B/4;

    N2- valoarea medie nregistrat pe adncimea 3B/43B/2;

    N3- valoarea corespunztoare adncimii 3B/22B.

    Factorul de influen CW are expresia:

    pentru 0

  • 8/22/2019 Tasarea constructiilor

    11/14

    11

    pentruD f z1 ila nivelul B cnd Ho< z1.

    Grosimea zonei de deformaie z1 a fundaiei influeneaz valoarea tasrii, iar aceastase ia n consideraie astfel:

    dac NSPT crete cu adncimea sau este aproximativ constant pe adncimea zoneiactive / de deformaie z1 = B

    0.763 respectiv

    B(m) 2,0 3,0 5,0 10,0 30,0 50,0 100,0z1 (m) 1,63 2,19 3,24 5,56 13,0 19,86 34,0

    dac NSPT scade cu adncimea, zona de deformaie se consider z2 2 .

    Pentru nisipuri supraconsolidate relaia de calcul propus este:

    pentru a>`zc (6.15.b)

    pentru a

  • 8/22/2019 Tasarea constructiilor

    12/14

    12

    unde `zc este sarcina geologic la baza excavaiei in kPa.

    n relaia de calcul care estimeaz tasarea total a nisipurilor este prezentat subforma:

    (6.15.d)

    unde:

    fs, fH = f1 ; z i=z1 au semnificaiile prezentate mai sus;

    a f=1,7l B07 / NSPT

    1.4 - compresibilitatea n (mm/kPa) cu limea B exprimat n (m)

    q' q'ne t - presiunea efectiv la baza excavaiei;

    `y0 - sarcina geologic la baza excavaiei;

    ft - factorul de compresiune secundar cu expresiile:-ft =1,3 + 0, 2 log (t/3), pentru sarcini statice,

    -ft = 1,7+0,8 log (t/3), pentru sarcini oscilante, cu timpul (t) exprimat n ani(t>3 ani de la terminarea construciei).

    Dac nisipul estesupraconsolidat, atunci termenul din paranteza relaiei de calcul atasrii se reduce la valoarea (q'-a^ /3).Influena apei, pentru nisipuri sau prafuri nisipoase dense, se propune a se lua n

    calcul prin corectarea penetrrii dinamice standard pentru (NSPT> 15) conform relaiei propusede Terzaghi i Peck:

    Ncorectat = 15+0,5 (NSPT-15) (6.16.a)

    Pentru straturi din pietri sau nisip cu pietri corecia se propune a fi:

    Ncorectat =1,25NSPT (6.16.b)

    De remarcat c relaiile prezentate servesc, n concepia autorilor, i pentrudeterminarea presiunii acceptabile / admisibile a terenului de fundare pentru o tasareadmisibilsad = 25 mm;

    (6.17.)

    Etapele calculului n metoda Burland - Burbridge sunt: determinarea adncimii zonei de deformaie (z1=zi); identificarea valorii NSPT de la adncimea z1 sub fundaie i eventuala corecie; calculul indicelui de compresibilitate Ic;determinarea tasrii (s) cu relaiile prezentate sau a presiunii acceptabile (pa/a/pconv)pentru o tasare admisibil sad=2,5cm.

    st fs fH

    ft

    ' v0 af

    3 q'

    ' v0

    ( ) af+

    :=

    pa as

    fs f1 B0.7

    Ic=:= a

  • 8/22/2019 Tasarea constructiilor

    13/14

    13

    Liao i Whitman (1985) au stabilit urmtoarea expresie pentru presiuneaacceptabil / admisibil (qa) a unei fundaii plasate pe un nisip care prezint valoarea NSPT a

    penetrrii dinamice standard (SPT) la adncimea B sub talpa fundaiei:qa=0,41Ncorec.si [kPa] (6.18.a)

    unde:s - tasarea admis (acceptabil), n mm;Ncorec - valoarea corectat a penetrrii dinamice standard.

    n baza relaiei 6.16.a se poate estima tasarea instantanee:

    (6.18.b)

    cu: p.net - presiunea net la nivelul tlpii fundaie (pne t= qa-gDf) n kPa;Ncorec. =CNCW NSPT , unde:

    CN - factorul de coreciei al penetrrii dinamice standard n raport de sarcinageologic sub talp(`z 0=g z n kPa, z=B);

    CW - factorul de corecie funcie de adncimea apei subterane, zw, 024 kPa (6.18.d)

    i pentru zw(Df+B) ; CW=1 (6.18.e)

    Mayerhof (1965) consider c nu ar fi necesar corecia n raport de prezena apeisubterane, ci numai n raport de (s`z0), deoarece valoarea NSPT nregistrat pe teren arcuprinde implicit aceast corecie. Totodat consider c rezultatele furnizate de relaia(6.16.a) pentru qa utiliznd Ncorec.= CNNSPT ar fi cu cca. 50% mai mari dect n cazulutilizrii valorii nregistrate NSPT.

    c. Estimarea tasrii instantanee prin ncercarea cu placa

    De regul ncercrile se fac pe plci de oel cu diametrul/latura de 150-720 mm dar

    cel mai des se folosesc plci cu diametrul/latura de 305 mm i grosimea de 25 mm. Groapa vaavea adncimea de fundare propus (D f) i limea /diametrul de cca. 4Bp (Bp- limeaplcii).

    Estimarea tasrii fundaiei reale (s f) sub aciunea unei presiuni (p) presupuseuniform distribuite pe limea acesteia (BF), pe baza tasrii plcii sp=f(p) se face n bazarelaiei empirice stabilit deTerzaghi iPeck, pe placa cu dimensiuni de 0,305 0,305 (m2)

    (6.19.a)

    sipnet

    0.41 Ncorec.:=

    CN95.8

    ' z0:=

    CN 0.77 log101916

    ' z0

    := log10log10

    CW1

    2

    zw

    2 Df B+( )+ 1:=

    sF sp6.86 BF

    3.25 Bp 1+

    2

    :=

  • 8/22/2019 Tasarea constructiilor

    14/14

    14

    Adaptat de DAppolonia sub forma:

    (6.19.b)

    modificat de Bjerrum i Eggestad [31], [210] i adaptat ulterior sub urmtoarele forme[39]:

    (pentru argile) (6.19.c)

    i

    (pentru nisip) (6.19.d)

    Bond (1961) n baza a numeroase ncercri cu placa (Bp=300 - 500 mm) recomandurmtoarea corelaie ntre tasarea plcii i a fundaie:

    (6.19.c)

    unde (n) este un coeficient cu valori, n lipsa altor determinri, de urmtorul ordin de mrime:

    Tipul

    pmntuluiargil

    argil

    nisipoasnisip ndesat

    nisip cu

    ndesare

    medie

    nisip

    afnat

    n 0,03 - 0,05 0,08 - 0,10 0,40 - 0,50 0,25 - 0,35 0,20 - 0,25

    Relaiile de tipul (6.19.) pot fi utilizate prin trasarea diagramei s F=f(p) funcie dediagrama presiune-tasare sp=f(p) rezultat prin ncercarea cu placa. n baza acesteidiagrame sF = f{p) se poate determina i presiunea acceptabil net pentru fundaiareal, fundat pe nisip, de lime BF, prin intrarea n diagram cu o tasare admisibil de25,4 mm (l inch). De remarcat ca zona activ sub plac i sub fundaie difer (fig.6.2.) irezultatele vor fi mai ndeprtate de realitate cu ct diferena dintre dimensiunile plcii ifundaiei este mai mare.

    O soluie, e drept, costisitoare, ar fi determinarea tasrii plcii ca medie ntre maimulte determinri (spi) efectuate la adncimi diferite.

    sF sp2

    1Bp

    BF+

    2

    :=

    sF spBF

    Bp

    2

    :=

    sF spBF

    Bp

    2

    3.28 Bp 1+

    3.28 BF

    1+

    2

    :=

    sF

    BF

    sp

    Bp

    BF

    Bp

    :=

    sF

    BF

    sp

    Bp

    sF

    BF

    sp

    Bp