structura zidarie p+1

129
BORDEROU PIESE SCRISE - Borderou - Memoriu tehnic justificativ - Calculul higrotermic - Evaluarea încărcărilor - Alcătuirea și calculul elementelor structurale - Elemente de tehnologie - Programarea execuției PIESE DESENATE Arhitectură A1 – Plan parter – sc.1/50; A2 – Plan etaj – sc.1/50; A3 – Plan șarpantă – sc.1/50; A4 – Secțiune transversală – sc.1/50; Rezistenţă R1 – Armare placă cota +2,80 – sc.1/50; R2 – Distribuția șpaleților transversal – sc.1/50; R3 – Armare stâlpișori – sc.1/25; R4 – Plan fundaţii – sc.1/50; R5 – Detalii fundații – sc.1/25.

description

structura din pereti structurali din zidarie. calcul

Transcript of structura zidarie p+1

Page 1: structura zidarie p+1

BORDEROU

PIESE SCRISE

- Borderou

- Memoriu tehnic justificativ

- Calculul higrotermic

- Evaluarea încărcărilor

- Alcătuirea și calculul elementelor structurale

- Elemente de tehnologie

- Programarea execuției

PIESE DESENATE

Arhitectură

A1 – Plan parter – sc.1/50;

A2 – Plan etaj – sc.1/50;

A3 – Plan șarpantă – sc.1/50;

A4 – Secțiune transversală – sc.1/50;

Rezistenţă

R1 – Armare placă cota +2,80 – sc.1/50;

R2 – Distribuția șpaleților transversal – sc.1/50;

R3 – Armare stâlpișori – sc.1/25;

R4 – Plan fundaţii – sc.1/50;

R5 – Detalii fundații – sc.1/25.

Page 2: structura zidarie p+1

Memoriu tehnic justificativ

Page 3: structura zidarie p+1

I. INTRODUCERE

a) Denumirea lucr�rii: Înfiin�are centru de zi pentru b�trâni;

b) Amplasament: Sat B�l�a�i, com. B�l�a�i, jud. Ia�i;

c) Beneficiar: comuna B�l�a�i;

d) Proiectant: absolvent: Marciuc Constantin;

e) Data elabor�rii: iulie 2012;

f) Baza legal� �i tehnic� pentru realizarea construc�iei:

- prevederile Planului Urbanistic General;

- prevederile Regulamentului General de Urbanism;

- prevederile Regulamentului Local de Urbanism;

- prevederile Legii 50/1991 �i modific�rile ulterioare, normele �i normativele în vigoare;

g) Necesitatea �i oportunitatea temei:

Proiectul a fost elaborat la cererea beneficiarului: comuna B�l�a�i.

II. DESCRIEREA CONSTRUC�IEI:

Caracteristici Geometrice:

Construc�ia proiectat� se dezvolt� pe parter �i un etaj, având forma poligonal� cu urm�toarele

caracteristici geometrice:

- l��imea maxim� la nivelul amprentei la sol: 8,40 m;

- lungimea maxim� la nivelul amprentei la sol: 19,60 m;

- aria terenului: 1000 mp

- suprafa�� construit� la sol: 156.89 mp

- în�l�imea construc�iei: 8,65 m fata de cota ±0.00

- num�rul de niveluri: P+1E

În�l�imile de nivel:

- parter: lumina de 2,67 m;

- etaj : lumina de 2.67 m;

- înaltimea total�: 8,65 m;

Descrierea sistemului structural:

Sistemul structural a fost astfel conceput încât s� asigure exigen�ele în vigoare cu privire la

stabilitatea si rezisten�a cl�dirii. Conceperea sistemului structural respect� exigen�ele existente în

România în momentul proiect�rii. Se alege un sistem structural tip zid�rie portant�, confinat� cu

stâlpi�ori �i centuri, iar funda�iile sunt continue sub ziduri. Se va executa o s�p�tur� general� pân� la

Page 4: structura zidarie p+1

cota -1,15 m fa�� de cota �����, iar pentru talp� se vor executa s�p�turi de 45 cm adâncime si 90 cm

l��ime.

INFRASTRUCTURA:

Este realizat� din funda�ii continue sub ziduri, tip bloc cu o treapt� din beton armat (l��ime de

90 cm si în�l�ime 40 cm) �i eleva�ie armat�. Adâncimea de fundare este -1,00 m fa�� de cota terenului

amenajat (se recomand� ca funda�ia s� intre cel pu�in 10 cm în terenul bun de fundare, sub

adâncimea de înghe� -0,90). Umpluturile se vor realiza cu p�mânt sortat, de preferin�� argil�

pr�foas�, dispus in straturi elementare de 15 – 20 cm, care se vor compacta mecanic sau manual,

unde nu se permite cu mijloace mecanice. Compactarea se va realiza pan� la atingerea unui grad de

compactare mediu de 95% �i minim 92%.

Sub placa de la cota �����, se va a�terne un strat termoizolant din polistiren extrudat de 10

cm �i un strat de balast tot de 10 cm grosime cu rol de rupere a capilarit��ii. Plan�eul de la cota

����� va avea grosimea de 13 cm �i se va arma cu plase sudate STNB 8x100x100.

SUPRASTRUCTURA:

Pere�ii portan�i vor avea grosimea de 29 cm �i se vor realiza din c�r�mizi ceramice cu goluri

verticale, grupa 2, având dimensiunile 290x140x138 (mm). La partea inferioar� a acestora se dispune

un strat hidroizolator din membran� bituminoas�.

Mortarul folosit pentru zid�rie este de re�et�, semifabricat pe �antier, M10.

Rosturile orizontale ale zid�riei vor fi armate cu bare PC52 Ø8 ancorate în stâlpi�ori �i

prelungite in zid�rie pentru a realiza lungimea de ancoraj de cel pu�in 60Ø. Acestea vor fi dispuse la

distan�e de 45 cm pe în�l�imea zid�riei.

Pere�ii de compartimentare din interior se vor realiza din profile metalice �i pl�ci de gips

carton, între care se va a�eza un strat de vat� mineral�, rezultând o grosime de 10 cm a acestora.

Stâlpi�orii din beton armat sunt dispu�i pe zidurile portante exterioare �i interioare conform

specifica�iilor din normativul de referin��, CR6-2011, având sec�iunea transversal� de 29x29 (cm).

Arm�tura longitudinal� este alc�tuit� din ���� PC52 rezultate din calcul, iar etrierii vor fi din

OB37cu diametrul Ø6, dispu�i la distan�e de 15 cm în câmp �i 10 cm pe lungimea de înn�dire a

barelor longitudinale. Înn�direa acestora se va face prin suprapunere, f�r� cârlige, pe o lungime mai

mare de 50Ø. În sec�iunea de la baz� (sec�iunea de încastrare), suprapunerea barelor longitudinale ale

stâlpi�orilor din suprastructur� cu must��ile din socluri se va face pe o lungime de 60Ø, iar barele

longitudinale ale stâlpi�orilor de la ultimul nivel vor fi ancorate in centurile de la acel nivel.

Page 5: structura zidarie p+1

Centurile vor fi continue pe toat� lungimea peretelui �i vor alc�tui contururi închise. La

col�urile, intersec�iile si ramifica�iile pere�ilor structurali se va asigura leg�tura monolit� a centurilor

amplasate pe cele 2 direc�ii, iar continuitatea transmiterii eforturilor va fi realizat� prin ancorarea

barelor longitudinale în centurile perpendiculare pe o lungime de 60Ø. Ele vor avea în�l�imea de 25

cm, iar l��imea va fi l��imea peretelui (29 cm). Armarea centurilor trebuie s� satisfac� cerin�ele

normativului ,,Cod de proiectare pentru structuri din zid�rie ”, CR6-2011, �i condi�iile suplimentare

date in codul P100-1/2011, diferen�iate în func�ie de valoarea accelera�iei seismice ag. Arm�tura

longitudinal� este din bare PC52 cu diametrul Ø14, iar pentru arm�tura transversal� se vor folosi

etrieri din OB37, Ø6 dispu�i la distan�a de 15 cm în câmp curent �i 10 cm pe lungimea de înn�dire a

barelor longitudinale. Înn�dirile se fac prin suprapunere, f�r� cârlige pe o lungime de 60Ø, iar

sec�iunile de înn�dire a barelor vor fi decalate cu cel pu�in 1m, cu cel mult 50% din barele sec�iunii

înn�dite aici. În centurile de la ultimul nivel se prev�d piese metalice pentru ancorarea cosoroabei

�arpantei.

Plan�eele peste parter �i etaj au 13 cm grosime �i sunt armate cu bare individuale PC52. Peste

plan�eul de la ultimul nivel se prevede la partea superioar� o termoizola�ie din vat� mineral� de 40

cm grosime,iar peste aceasta se a�eaz� un pat de scânduri dispuse pe dulapi din lemn C14, cu

sec�iunea de 5x20 (cm).

Buiandrugii se dispun deasupra golurilor pentru u�i �i ferestre, f�cand corp comun cu

centurile �i rezultând elementul numit centur� – buiandrug, având l��imea egal� cu grosimea

peretelui (29 cm) �i în�l�imea de 70 cm. Ace�tia sunt arma�i longitudinal cu bare PC52, Ø14 �i

transversal cu etrieri �i agrafe din OB37, Ø6 .

Acoperi�ul este tip �arpant� pe scaune, cu învelitoare din �igl� solzi, dispus� simplu, a�ezat�

pe �ipci cu sec�iunea 2,4x4,8 (cm). �arpanta este alc�tuit� din cosoroabe 12x15 cm, pane curente

12x15 cm, pane intermediare 12x15 cm, c�priori 10x15 cm, popi 15x15 cm, contrafi�e 12x15cm,

cle�ti 7,5x12cm �i �ipci 2,4x4,8cm. Lemnul folosit la �arpant� va fi ecarisat �i ignifugat.

III. Materiale utilizate:

a) La pere�ii portan�i:

Elemente din argil� ars� cu goluri verticale; 290x140x138 (Brikston CEM 138), care conform

declara�iei de conformitate a produc�torului, au urm�toarele caracteristici:

- rezisten�a unitar� la compresiune standardizat� a elementelor pentru zid�rie normal pe fa�a

rostului orizontal:

� ������ ����;

- volumul total de goluri ��� � ���;

Page 6: structura zidarie p+1

- volumul celui mai mare gol �� � ��;

- valoarea declarat� a grosimii pere�ilor exteriori ����� � �����;

- valoarea declarat� a grosimii pere�ilor interiori ����� � �����;

- grupa 2.

Mortar marca M10, cu rezisten�a unitar� la compresiune de 10 N/mm2.

Pentru elementele de confinare:

- beton clasa C16/20;

- o�el marca S345 - PC52 pentru arm�tura longitudinal�;

- OB37 pentru arm�tura transversal�;

b) La plan�ee:

- beton clasa C20/25;

- o�el marca S345 - PC52 pentru arm�tura de rezisten��;

- OB37 pentru arm�tura de montaj �i de reparti�ie;

- STNB 8x100x100

c) La �arpant�:

- lemn de esen�� moale, de clas� C24;

d) La învelitoare:

- �igle solzi.

IV. GEOLOGIA �I SEISMICITATEA

Adâncimea de înghe� este de -0,9 m de la cota terenului natural.

Stratifica�ia ob�inut� în urma efectu�rii forajului pân� la o adâncime de 10,00 m, se poate

rezuma astfel:

- la suprafa�� umpluturi de p�mânt în grosimi de 0,50-0,60 m, accidental mai mari;

- praf argilos în grosime de 2,85 m;

- nisip pr�fos în grosime de 3,45 m;

- argil� m�rnoas� în grosime de 3,10 m

Din punct de vedere geotehnic, având în vedere natura terenului de fundare – praf argilos,

acesta constituind un teren bun de fundare, se vor respecta prevederile normativului NP 112/2011.

În urma analizelor s-a constatat c� adâncimea apelor freatice variaz� în intervalul ���� �

����, apa subteran� având un caracter liber, adic� nu este o ap� sub presiune care s� migreze

ascensional �i prezint� agresivitate foarte slab� sau slab carbonic� fa�� de beton. Amplasamentul are

Page 7: structura zidarie p+1

stabilitate general� si local� asigurat� �i nu este supus inunda�iilor sau viiturilor de ap� din

precipita�ii.

Din punct de vedere al zon�rii seismice, amplasamentul apar�ine zonei seismice cu

accelera�ia de proiectare a terenului, ag = 0,20g �i perioada de col� Tc = 0,70 s.

�� ����������� ������������������������� ��

Construc�iile se încadreaz�, dup� importan�a lor, în categorii �i clase de importan�� dup� cum

urmeaz�:

- categorii de importan�� – având în vedere criterii de importan�� global�, care privesc întreaga

construc�ie, sub toate aspectele;

- clase de importan�� – având în vedere criterii de importan�� specifice, care privesc întreaga

construc�ie sau p�r�i ale acesteia, sub anumite aspecte particulare (ex: seism, foc, etc.).

�Nr. crt.

Factori determinanti

Criterii asociate Nivelul apreciat

Punctaj Partial Global

0 1 2 3 4 5

1. Importanta vitala

i) oameni implicati direct in cazul unor disfunctii ale constructiei

mediu 2

2 ii) oameni implicati indirect in cazul unor disfunctii ale constructiei

mediu 2

iii) caracterul evolutiv al efectelor periculoase, in cazul unor disfunctii ale constructiei

mediu 2

2.

Importanta social-economica si culturala

i) marimea comunitatii care apeleaza la functiunile constructiei si/sau valoarea bunurilor materiale adapostite de constructie

mediu 2

2 ii) ponderea pe care functiunile constructiei o au in comunitatea respectiva

mediu 2

iii) natura si importanta functiunilor respective

mediu 2

3. Implicarea ecologica

i) masura in care realizarea si exploatarea constructiei intervine in perturbarea mediului natural si a mediului construit

mediu 1

1 ii) gradul de influienta nefavorabila asupra mediului natural si construit

mediu 1

iii) rolul activ in protejarea /refacerea mediului natural si construit

mediu 1

4. Necesitatea luarii i) durata de utilizare preconizata mediu 2 2

Page 8: structura zidarie p+1

Nr. crt.

Factori determinanti

Criterii asociate Nivelul apreciat

Punctaj Partial Global

0 1 2 3 4 5 in considerare a duratei de utilizare (existenta)

ii) masura in care performantele alcatuirilor constructive depind de cunoasterea evolutiei actiunilor (solicitarilor) pe durata de utilizare

mediu 2

iii) masura in care performantele functionale depind de evolutia cerintelor pe durata de utilizare

mediu 2

5.

Necesitatea adaptarii la conditiile locale de teren si de mediu

i) masura in care asigurarea solutiilor constructive este dependenta de conditiile locale de teren si de mediu

mediu 4

4

ii) masura in care conditiile locale de teren si de mediu evolueaza defavorabil in timp

mediu 4

iii) masura in care conditiile locale de teren si de mediu determina activitati / masuri deosebite pentru exploatarea constructiei

mediu 4

6.

Volumul de munca si de materiale necesare

i) ponderea volumului de munca si de materiale inglobate

mediu 2

2

ii) volumul si complexitatea activitatilor necesare pentru mentinerea performantelor constructiei pe durata de existenta a acesteia

mediu 2

iii) activitati deosebite in exploatarea constructiei impuse de functiunile acesteia

mediu 1

PUNCTAJ TOTAL 13

CATEGORIA DE IMPORTAN��

6<13<17Normal�

(C)

Categoriile de importan�� a construc�iilor se stabilesc în conformitate cu metodologii

aprobate de MLPAT (H.G.R. 766/1997 pentru aprobarea unor regulamente privind calitatea în

construc�ii, Art.1, pct. c) – “Stabilirea categoriei de importan�� a construc�iilor” �i Ordinul 31/N din

1995 – “Regulament privind stabilirea categoriei de importan�� a construc�iilor”.

Clasele de importan�� se stabilesc prin reglement�ri tehnice (ex: Normativ P100 -2011) si au

la baz� criterii specifice.

Construc�ia se încadreaz� în categoria de importan�� C, conform HG 766/97 �i clasa II de

importan��, cu �� ����, conform normativului P100/2011, tabelul 4.3.

Page 9: structura zidarie p+1

VI. PREVEDERI, NORME I NORMATIVE RESPECTATE ÎN PROIECTAREA

CONSTRUC�IEI

H.G.R 766/1997 – „Stabilirea categoriei de importan�� a construc�iilor”;

Ordinul 31/N din 1995 – „Regulament privind stabilirea categoriei de importan�� a

construc�iilor”;

CR0-2005 – „Cod de proiectare. Bazele proiect�rii structurilor în construc�ii”;

C107-2005 – „ Normativ privind calculul termotehnic al elementelor de construc�ie ale

cl�dirilor”;

Ordin nr. 2513 din 22.11.2010 – pentru modificarea reglement�rii tehnice „Normativ privind

calculul termotehnic al elementelor de construc�ie ale cl�dirilor”;

MC001/1 - 2006 – „Metodologie de calcul al performan�ei energetice al cl�dirilor”;

SR 1907-2 – „Temperaturi interioare conven�ionale de calcul”;

CR 1-1-3/2011 – „Cod de proiectare. Bazele proiect�rii �i ac�iuni asupra construc�iilor.

Înc�rc�ri date de z�pad�”;

CR 1-1-4/2011 – „Cod de proiectare. Bazele proiect�rii �i ac�iuni asupra construc�iilor.

Ac�iunea vântului”;

P100-1/2011 – „Cod de proiectare seismic�. Prevederi de proiectare pentru cl�diri”;

Eurocod 5 – „Proiectarea structurilor din lemn”;

SREN 1992-1-1: 2004 – „Proiectarea structurilor de beton”;

CR6-2011 – „Cod de proiectare pentru structuri din zid�rie”;

SREN 771-1 – „Specifica�ii ale elementelor pentru zid�rie. Elemente pentru zid�rie de argil�

ars�”;

C 17-82 – „Instruc�iuni tehnice privind compozi�ia �i prepararea mortarelor de zid�rie �i

tencuial�”;

NP 112-2011 – „Normativ privind proiectarea funda�iilor de suprafa��”;

NP 074/2011 – „Normativ privind documenta�iile geotehnice pentru construc�ii”

STAS 6054-85 – „Adâncimi maxime de înghe�”;

NE 012-1: 2007 – „Cod de proiectare pentru executarea lucr�rilor din beton, beton armat �i

beton precomprimat. Producerea betonului”;

Indicatoare de norme de deviz;

Page 10: structura zidarie p+1

Verificarea higrotermic�

a cl�dirii

Page 11: structura zidarie p+1

Calculul termotehnic al elementelor de construc�ie ale cl�dirilor se realizeaz� conform

normativului C107-2005. Normativul utilizat este C107/2-2005, care are ca obiectiv stabilirea

metodei de calcul a caracteristicilor de performan�� termoenergetic� global� a cl�dirilor cu

alt� destina�ie decât cea de locuire, a c�ror regim de în�l�ime nu dep��e�te P+10 etaje.

Verificarea criteriului de satisfacere a exigen�ei de performan�� termoenergetic�

global� a unei cl�diri cu alt� destina�ie decât locuirea, sau a unei p�r�i de cl�dire, se face pe

baza rela�iei:

G1 < G1ref [W/(m3K)]

G1 – coeficient global de izolare termic�;

G1ref – coeficient global de referin��.

�� � �� � �

������

� ������� V – volumul înc�lzit al cl�dirii sau p�r�ii de cl�dire, calculat conform normativelor C107/1 �i

C107/3, exprimat în m3;

Aj – aria elementului de construc�ie j, prin care se produce schimb de c�ldur�, calculat�

conform normativelor C107/1, C107/3 �i C107/5, exprimat� în m2;

�� - factor de corec�ie a diferen�ei de temparatur� între mediile separate de elementul de

construc�ie j, calculat conform normativelor C107/1, C107/3 �i C107/5;

���� - rezisten�a termic� specific� corectat� medie, a elementului de constru�ie j, calculat�

conform normativelor C107/3 �i C107/5, exprimat� în m2K/W.

1. Calculul coeficientului global de izolare termic� (G1)

a) Determinarea caracteristicilor geometrice ale cl�dirii

- Aria pl�cii pe sol (A1) �i a plan�eului peste etaj/sub pod (A2)

�� � �� � ����� � �� � � ����!� ��

- Perimetrul cl�dirii (P)

" � #����� $ �� �% � � � & ��� �

- În�l�imea anvelopei (H)

H = 5,47 m

Page 12: structura zidarie p+1

- Aria tâmpl�riei exterioare (A3)

Parter:

Ferestre: U�i:

Nord: 2,16 m2 0 m2

Sud: 5,40 m2 2,31 m2

Est: 3,24 m2 1,89 m2

Vest: 3,24 m2 0 m2

Total: 14,04 m2 Total: 4,20 m2

Etaj:

Nord: 2,16 m2 0 m2

Sud: 6,84 m2 0 m2

Est: 3,24 m2 1,89 m2

Vest: 3,24 m2 0 m2

Total: 15,48 m2 Total: 1,89 m2

�� � �&��& $ &��� $ �'�& $ �� (

�� � !'��� ��

- Aria pere�ilor exteriori (A4)

�) � " � * + ��

�) � & ��� � '�&� + !'���

�) � ����(' ��

- Aria anvelopei (A)

� � �� $ �� $ �� $ �)

� � ����!� $ ����!� $ !'��� $ ����('

� � '�'�� ��

- Volumul anvelopei (V)

, � �� � *

, � ����!� � '�&�

, � �(��� ( ��

b) Determinarea rezisten�elor termice specifice unidirec�ionale (R)

Rezisten�a termic� specific� unidirec�ional� a unui element de construc�ie alc�tuit din

unul sau mai multe straturi din materiale omogene, f�r� pun�i termice, inclusiv din eventuale

straturi de aer neventilat, dispuse perpendicular pe dirc�ia fluxului termic, se calculeaz� cu

rela�ia: � � �-. $ ��- $ ��/ $ �-0 [m2K/W]

Page 13: structura zidarie p+1

�-.1 �-0 - rezisten�e termice superficiale la interior �i exterior;

�- - rezisten�a termic� specific� a unui strat omgen al elementului de construc�ii;

�- �23�4�

5

�6�

d – grosimea de calcul a stratului;

4 - conductivitatea termic� de calcul a materialului

Perete exterior Plac� pe sol

Plan�eu sub pod

32

1

4

56

1 2 3

4

5 4

21 3

Page 14: structura zidarie p+1

Rezisten�e termice specifice:

Element Strat Denumirea Grosimea Conductivitatea Rezistenta Rezistenta stratului stratului termic� termica

specifica totala a

de material (d) (�) (Rs) elementului (R)

Perete Rsi Suprafata interioara 0,125 exterior 1 Tencuiala interioara 0,015 0,87 0,017241379

2 Zidarie 0,29 0,34 0,852941176 4,4520206 3 Termoizolatie 0,15 0,044 3,409090909 4 Tencuiala exterioara 0,005 0,87 0,005747126 Rse Suprafata exterioara 0,042

Planseu Rsi Suprafata interioara 0,167 peste sol

1 Pardoseala

0,02 2,03 0,009852217

2 Sapa de egalizare 0,03 0,93 0,032258065 3 Planseu 0,13 1,74 0,074712644 3,7414073 4 Termoizolatie 0,1 0,044 2,272727273 5 Perna de balast 0,1 0,7 0,142857143 6 Pamant 2 2 1 Rse Suprafata exterioara 0,042

Planseu Rsi Suprafata interioara 0,125 sub pod 1 Tencuiala interioara 0,015 0,87 0,017241379

2 Planseu 0,13 1,74 0,074712644 9,4997682

3 Termoizolatie 0,4 0,044 9,090909091

4 Sapa de egalizare 0,03 0,93 0,032258065

5 Pardoseala 0,02 0,17 0,117647059

Rse Suprafata exterioara 0,042

c) Determinarea rezisten�elor specifice corectate (R’)

Rezisten�a termic� specific� corectat� se determin� la elementele de construc�ie cu

alc�tuire neomogen�; ea �ine seama de influen�a pun�ilor termice asupra rezisten�ei termice

specifice determinate pe baza unui calcul unidirec�ional în câmp curent, respectiv în zona cu

alc�tuirea predominant�.

Rezisten�a termic� specific� corectat� se calculeaz� cu rela�ia urm�toare:

�7 � �89

U’ – coeficientul de transfer termic corectat;

:� � �$

���;� $ �<

Page 15: structura zidarie p+1

R – rezisten�a termic� în zona f�r� pun�i termice;

� - coeficientul specific liniar de transfer termic;

l – lungimea pun�ilor liniare de acela�i fel, din cadrul suprafe�ei A;

x – coeficientul specific punctual de transfer terminc;

�= � �

Rezisten�e termice specifice corectate:

Element Punte termic� ��� l � � > R U' R' �� �� PTV col� ie�ind ����� ������ ������ �� �� ��

�� �� PTV curent T ����� ���� ����� �� �� ��

�� �� Contur tâmpl�rie ���� ���� ���� �� �� ��

�� �� �� PTO soclu ����� ����� ��� ������� �������� �����

�� �� PTO curent� ���� ����� ���� �� �� ��

�� �� PTO strea�in� ����� ����� ��� �� �� ��

�� �� Total pere�i ��� ������ ������� �� �� ��

�� �� exteriori �� �� �� �� �� ��

�� �� PTV col� ie�ind ����� ������ ������ �� �� ��

�� �� PTV curent T ����� ���� ����� �� �� ��

�� �� Contur tâmpl�rie ���� ���� ����� �� �� ��

�� ���� PTO soclu ����� ����� ��� ������� �������� �����

�� �� PTO curent� ���� ����� ���� �� �� ��

�� �� PTO strea�in� ����� ����� ��� �� �� ��

�� �� Total pere�i ��� ������� ������ �� �� ��

�� ���� �� exteriori �� �� �� �� �� ��

���� �� �� �� PTV col� ie�ind ����� ������ ������ �� �� ��

�� �� PTV curent T ����� ����� ������� �� �� ��

�� �� Contur tâmpl�rie ���� ��� ���� �� �� ��

�� ���� PTO soclu ����� ���� ����� ������� ��������� ���������

�� �� PTO balcon ���� ���� ����� �� �� ��

�� �� ���� ���� ������ �� �� ��

�� �� PTO strea�in� ����� ���� ������ �� �� ��

�� �� Total pere�i ��� ����� ������ �� �� ��

�� �� exteriori �� �� �� �� �� ��

�� �� PTV col� ie�ind ����� ������ ������ �� �� ��

�� �� PTV curent T ����� ������ �������� �� �� ��

�� �� Contur tâmpl�rie ���� ����� ��� �� �� ��

�� ����� PTO soclu ����� ���� ����� ������� ��������� �������

�� �� PTO curent� ���� ���� ������ �� �� ��

�� �� PTO strea�in� ����� ���� ������ �� �� ��

�� �� Total pere�i ��� ������ �������� �� �� ��

�� �� exteriori �� �� �� �� �� ��

Page 16: structura zidarie p+1

�� �� PTO soclu ��� ��� ����� �� �� ��

��� !�"��������� PTO pere�i portan�i

���� ���� ��������������� ��������� �������

�� �� Total plan�eu ��� ����� ������ �� �� ��

�� �� peste sol �� �� �� �� �� ��

�� �� PTO strea�in� ���� ��� ����� �� �� ��

���#$�����%�"��� Total plan�eu ��� ����� ����� ��������� �������� ��������

�� �� sub pod �� �� �� �� �� ��

Page 17: structura zidarie p+1
Page 18: structura zidarie p+1

d) Verificarea rezisten�elor specifice corectate:

Verificarea se face conform normativului C107/1 la care sau adus complet�ri cu

ordinul 2513/22.11.2010 intrat în vigoare la 01.01.2011.

������������ ��� �������; ������������ ���� �������; ������������ ���� �������. �������� ���

������ �������

������� ���!"� # $���%� # &!���% # &%��%���!"�!��! # $���%�!�!&& # &!���%�%�% # &%��%!���%

!�&" �������

������� ' ������������ ; �������� ' ������������ ; �������� ( ������������

e) Temperatura interioar� �i temperatura exterioar�:

Temperaturile interioare ale înc�perilor înc�lzite (Ti) se determin� conformSR1907-2.

Dac� nu exist� o temperatur� predominant�, temperatura interioar� conven�ional� de

calcul se poate considera temperatura medie ponderat� a tuturor înc�perilor înc�lzite de la

acela�i nivel.

)� �*+,-.,�.,

Aj – aria înc�perii j, având temperatura interioar� Tij.

)�/ � - 0!���� # !��$% # &��&� # $���1 # � - �% # !! - 0��% # "�!�1!���� # !��$% # &��&� # $��� # �% # ��% # "�!�

)�/ ��! 2 "3

)�4 � - 0$��� # !��$%1 # !� - 0!���� # �% # "�!� # %�! # !�&$1$��� # !��$% # !���� # �% # "�!� # %�! # !�&$ # ��% # ��!$ #

# !! - 0��% # ��!$1$��� # !��$% # !���� # �% # "�!� # %�! # !�&$ # ��% # ��!$

)�4 "�$ 2 !�3

)� �560"7 !�1 !�3

Temperaturile exterioare de calcul se consider� în conformitate cu harta de zonare

climatic� a teritoriului României, pentru perioada de iarn�, din normativul C107/3-2005, din

Anexa D.

Page 19: structura zidarie p+1

Cl�direa este amplasat� în satul B�l�a�i, comuna B�l�a�i, jude�ul Ia�i �i conform h�r�ii de

zonare climatic� se situeaz� în zona III având o temperatur� exterioar� conven�ional� de

calcul )� 8�3.

f) Determinarea coeficientului global de izolare termic� efectiv (G1)

9: ; - <��� - ��

����= ����>��

? )� 8 )�)� 8 )�

)� - temperatura interioar� conven�ional� de calcul;

)� )@ A5B )�

)@ - temperatura în spa�iile neînc�lzite din exteriorul anvelopei;

)� - temperatura exterioar� conven�ional� de calcul.

?������ ��" (C107/1-2005; 3,7)

�CD���E���� ��%" (C107/3-2005; Tabelul V)

9: %"��" - F!!%�"� -

!�&" # !%�&% - !��� # !%�&% - ��"

���" # &��% - ��%" G

HI J� KKK �L�0MKN1�

2. Calculul coeficientului global de referin�� (Gref)

9��O :P - Q.R

S # .TU # .V

W # X - Y # .Z� [ ���0�>�1�

V – volumul înc�lzit, calculat pe baza dimensiunilor interioare ale cl�dirii, exprimat în m3;

A1 – aria suprafe�elor componentelor opace ale pere�ilor verticali care fac cu planul orizontal

un unghi mai mare de 60o, afla�i în contact cu exteriorul sau cu un spa�iu neînc�lzit,

exprimat� în m2, calculat� luând în considerare dimensiunile interax;

A2 – aria suprafe�elor plan�eelor de la ultimul nivel, aflate în contact cu exteriorul sau cu un

spa�iu neînc�lzit, calculat� luând în considerare dimensiunile interax, exprimat� îm m2;

A3 – aria suprafe�elor plan�eelor inferioare aflate în contact cu exteriorul sau un spa�iu

neînc�lzit, calculat� luând în considerare dimensiunile interax, exprimat� în m2;

P – perimetrul exterior al spa�iului înc�lzit aferent cl�dirii, aflat în contact cu solul sau

îngropat, exprimat în m;

A4 – aria suprafe�elor pere�ilor transparen�i sau translucizi afla�i în contact cu exteriorul sau

cu un spa�iu neînc�lzit, calculat� luând în cosiderare dimensiunile nominale ale golului în

perete, exprimat� în m2;

Page 20: structura zidarie p+1

a,b,c,d,e – coeficien�i de control pentru elemente de construc�ie men�ionate mai sus, ale c�ror

valori sunt date în tabelele 1 �i 2 din C107/2-2005, în func�ie de:

- categoria de cl�dire;

- tipul de cl�dire;

- zona climatic�.

V = 691,189 m3

A1 = 233,514 m2

A2 = 133,65 m2

A3 = 133,65 m2

P = 49,20 m

A4 = 35,61 m2

Valorile coeficien�ilor a,b,c,d,e pentru cl�diri din categoria I, conform ordinului

2513/22.11.2010, AnexaNr. 4, Tabel 1, sunt:

a = 1,80 [m2K/W]

b = 5,00 [m2K/W]

c = 2,90 [m2K/W]

d = 1,40 [m2K/W]

e = 0,69 [m2K/W]

9��O %"��" - F!&&���

��� # &&�%����� # &&�%�

!�"� # ��� - �"�!� # &��%��%" G

H\]^ J� _`a �L�0MKN1�

Verificarea criteriului de satisfacere a exigen�ei de performan�� termoenergetic�

global� a unei cl�diri cu alt� destina�ie decât locuirea sau a unei p�r�i de cl�dire, se face pe

baza rela�iei:

G1 < G1ref [W/(m3K)]

HI J� KKK �L�0MKN1� ( H\]^ J� _`a �L�0MKN1�

Page 21: structura zidarie p+1

3. Verificarea riscului de apari�ie a condensului pa suprafa�a sau/�i

în interiorul plan�eului sub pod

Verificarea se face conform normativului în C107/6-2002 (“Normativ general privind

calculul transferului de mas� (umiditate) prin elementele de construc�ie”).

a) Pe suprafa�a elementului de construc�ie:

)� #!�3 b� ��c

)@ )� 8!3 b� ��c

)� #!�3 d e� #"�&3 (C107/3-2005, Anexa B)

)�� ' �� - nu apare condens pe suprafa�a plan�eului sub pod;

)�� f �� - apare condens pe suprafa�a plan�eului sub pod;

)�� - temperatura superficial� pe fa�a interioar� a lementelor de construc�ie perimetrale;

�� – temperatura punctului de rou�.

)�� )� 8 *+g*hi+-j �3� (C107/4-2005)

Conform C107/3-2005, tabel II:

k� ����

)�� !� 8 �lm:�n-o�pl

)�� "��� 2 " �3� qrs #It3 ' u\ #t� K�3�

b) În interiorul elementului de construc�ie:

Determinarea temperaturilor superficiale pe fe�ele straturilor, elementului de construc�ie:

Tsi

1

2

3

4

Page 22: structura zidarie p+1

)�� #"���3

): )� 8 )v 8 )�� - w�� #

X:�:x

): !� 8 !� # !"��� - w

���� # �������$ x "��!�3�

)� )� 8 )v 8 )�� - w�� #

X:�: # X�

��x

)� !� 8 &�&%� - w ���� # ����

���$ # ��&�$�x "�!$�3�

)> )� 8 )v 8 )�� - w�� #

X:�: # X�

�� # X>�>x

)> !� 8 &�&%� - w ���� # ����

���$ # ��&�$� # ����

�����x 8�&��3� )y )� 8 )v 8 )�� - w

�� #X:�: # X�

�� # X>�> # Xy

�yx

)y !� 8 &�&%� - w ���� # ����

���$ # ��&�$� # ����

����� # ���&��"&x 8��%�3�

)�� )� 8 )v 8 )�� - w�� #

X:�: # X�

�� # X>�> # Xy

�y # Xp�px

)�� !� 8 &�&%� - w ���� # ����

���$ # ��&�$� # ����

����� # ���&��"& # ���!

��$x 8��%�3� Determinarea valorilor presiunilor de satura�ie ale vaporilor de ap� pentru diferite

valori ale aerului conform normativului C107/3-2005, Anexa C:

)�� #"����3� z Y�g�� !!���Y5� ): #"��!�3� z Y�g: !!$�Y5��)� #"�!$�3� z Y�g� !!&%���Y5��)> 8�&��3� z Y�g> !&��Y5��)y 8��%�3� z Y�gy !!����Y5��)�� 8��%�3� z Y�g�� !"���Y5��

Stabilirea rezisten�elor la permeabilitate la vapori a elementului de construc�ie:

�{� X� - � - |�; � :}~+

�{� �+}~ - |�; |� �� - �n�Ag:�

X� - grosimea de calcul a stratului;

� - factorul rezisten�ei la permeabilitate la vapori conform normativului C107/3-2005,

Page 23: structura zidarie p+1

Anexa A;

|� - coeficient de difuzie a vaporilor de apa în aer.

�{: ���� - ��� - �� - �n %���� - �n���A� �{� ��& - !�& - �� - �n �"��!% - �n���A� �{> ���� - !�� - �� - �n ����� - �n���A� �{y �����& - ��� - �� - �n &�$$ - �n���A� �{p ���! - ��� - �� - �n �!&! - �n���A�

Determinarea valorilor presiunilor vaporilor Pvi �i Pve:

Y{� Y�� - ��� !!�� - ���� ���Y5�

Y{� Y�� - ��� !"�� - ���� $�����Y5�

Verificarea riscului de apari�ie a condensului în masa elementului de închidere:

Y{ � Y� - apare condens în elementul de închidere;

Y{ ( Y� - nu apare condens în elementul de închidere.

Diagrama presiunilor de satura�ie intersecteaz� diagrama presiunilor vaporilor, astfel

c� apare o zon� de condens. Trebuie verificat dac� pe perioada unui an se acumuleaz� ap� în

elementul de construc�ie.

Pvi

Ps-si

Pve

Ps-1Ps-2

Ps-3

Ps-4Ps-se

zona de condens

Pv

Rv

Rv1 Rv2 Rv5Rv3Rv4

Page 24: structura zidarie p+1

Verificarea riscului de acumulare a apei în elementul de construc�ie:

Impunem: Te = Te,med = 7,5oC (C107/6-2002, tabelul nr. 2)

Determinarea temperaturilor superficiale pe fe�ele straturilor, elementului de construc�ie:

)�� )� 8 *+g*h��h~i+-j �3�

)�� !� 8 �lg��pn-o�pl

)�� "��� 2 " �3� qrs #It3 ' u\ #t� K�3�

)�� "���3

): !� 8 �lg��po�pl - � :

n�ll # l�l:pl�n� � "���3�

)� !� 8 �&% - � :n�ll # l�l:p

l�n� # l�:>:��y� "�$�3�

)> !� 8 �&% - � :n�ll # l�l:p

l�n� # l�:>:��y # l�yl

l�lyy� $�$��3� )y !� 8 �&% - � :

n�ll # l�l:pl�n� # l�:>

:��y # l�yll�lyy # l�l>

l�o>� $�$�3� )�� !� 8 �&% - � :

n�ll # l�l:pl�n� # l�:>

:��y # l�yll�lyy # l�l>

l�o> # l�l�l�:�� $����3�

Determinarea valorilor presiunilor de satura�ie ale vaporilor de ap� pentru diferite

valori ale aerului conform normativului C107/3-2005, Anexa C:

)�� #"����3� z Y�g�� !&��%�Y5� ): #"���3� z Y�g: !&���Y5��)� #"�$�3� z Y�g� !!"��&�Y5��)> #$�$��3� z Y�g> ������Y5��)y #$�$�3� z Y�gy ��!�$�Y5��)�� #$����3� z Y�g�� �����Y5��

Determinarea valorilor presiunilor vaporilor Pvi �i Pve:

Y{� !&��% - ���� �$���Y5�

Y{� ���� - ���� �&&�!�Y5�

Page 25: structura zidarie p+1

Analizând desenul observ�m c� cele dou� diagrame nu se intersecteaz�, ceea ce

înseamn� c�, pe perioada unui an, nu se acumuleaz� ap� în elementul de construc�ie.

Pv

Rv

Rv1 Rv2 Rv5Rv3Rv4

Pvi

Pve

Ps-sePs-4

Ps-3

Ps-2Ps-1

Ps-si

Page 26: structura zidarie p+1

Evaluarea înc�rc�rilor

Page 27: structura zidarie p+1

1. Ac�iuni permanente (G)

- Sunt date de ac�iuni directe precum greutatea proprie a construc�iei, a echipamentelor

fixate pe construc�ii �i ac�iuni indirecte datorate contrac�iei betonului, tas�rilor diferen�iate �i

precomprim�rii.

a) Perete exterior din zid�rie:

32

1

4

Nr.

Crt. Denumire strat de material

d

[m]

[daN/m3]

� � �

[daN/m2]

0 1 2 3 4

1 Tencuial� interioar� din mortat de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50

2 Zid�rie portant� din GVP 0,29 970 281,50

3 Iola�ie termic� din pl�ci din vat� mineral� 0,15 140 21,00

4 Tencuial� exterioar� din mortar cu polimeri 0,005 1400 7,00 ��� � �� 335,00

Page 28: structura zidarie p+1

b) Perete interior din zid�rie:

32

1

Nr.

Crt. Denumire strat de material

d

[m]

[daN/m3]

� � �

[daN/m2]

0 1 2 3 4

1 Tencuial� interioar� din mortat de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50

2 Zid�rie portant� din GVP 0,29 970 281,50

3 Tencuial� interioar� din mortat de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50 ��� � �� 332,50

c) Perete interior din gips carton �i umplutur� din vat� mineral�:

3

2

1

Nr.

Crt. Denumire strat de material

d

[m]

[daN/m3]

� � �

[daN/m2]

0 1 2 3 4

1 Plac� din ipsos armat cu fibr� de sticl� 0,01 1100 11,00

2 Izola�ie fonic� din vat� mineral� 0,08 100 8,00

3 Plac� din ipsos armat cu fibr� de sticl� 0,01 1100 11,00 ��� � �� 30,00

Page 29: structura zidarie p+1

d) Plan�eu sub pod:

1 2

45 3�

Nr.

Crt. Denumire strat de material

d

[m]

[daN/m3]

� � �

[daN/m2]

0 1 2 3 4

1 Pardoseal� 0,02 800 16,00

2 �ap� egalizare din mortar de ciment M100 0,03 1800 54,00

3 Iola�ie termic� din pl�ci din vat� mineral� 0,35 140 49,00

4 Plan�eu beton armat 0,13 2500 325,00

5 Tencuial� tavan din mortar de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50 ��� � �� 469,50

e) Plan�eu curent cu pardoseal� rece:

1 2

34�

Nr.

Crt. Denumire strat de material

d

[m]

[daN/m3]

� � �

[daN/m2]

0 1 2 3 4

1 Pl�ci ceramice + strat de adeziv 0,02 2400 48,00

2 �ap� egalizare din mortar de ciment M100 0,03 1800 54,00

3 Plan�eu beton armat 0,13 2500 325,00

4 Tencuial� tavan din mortar de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50 ��� � �� 452,50

Page 30: structura zidarie p+1

f) Plan�eu curent cu pardoseal� cald�:

1 2

34�

Nr.

Crt. Denumire strat de material

d

[m]

[daN/m3]

� � �

[daN/m2]

0 1 2 3 4

1 Parchet lamelar 0,02 800 16,00

2 �ap� egalizare din mortar de ciment M100 0,03 1800 54,00

3 Plan�eu beton armat 0,13 2500 325,00

4 Tencuial� tavan din mortar de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50 ��� � �� 420,50

g) Plan�eu inferior cu pardoseal� rece:

1

34�

Nr.

Crt. Denumire strat de material

d

[m]

[daN/m3]

� � �

[daN/m2]

0 1 2 3 4

1 Pl�ci ceramice + strat de adeziv 0,02 2400 48,00

2 �ap� egalizare din mortar de ciment M100 0,03 1800 54,00

3 Plan�eu beton armat 0,13 2500 325,00

4 Iola�ie termic� din polistiren expandat 0,10 20 2,00 ��� � �� 429,00

Page 31: structura zidarie p+1

h) Plan�eu inferior cu pardoseal� cald�:

1

34�

Nr.

Crt. Denumire strat de material

d

[m]

[daN/m3]

� � �

[daN/m2]

0 1 2 3 4

1 Parchet lamelar 0,02 800 16,00

2 �ap� egalizare din mortar de ciment M100 0,03 1800 54,00

3 Plan�eu beton armat 0,13 2500 325,00

4 Iola�ie termic� din polistiren expandat 0,10 20 2,00 ��� � �� 397,00

i) Balcon (se consider� plan�eu cu pardoseal� rece):

1 2

34�

Nr.

Crt. Denumire strat de material

d

[m]

[daN/m3]

� � �

[daN/m2]

0 1 2 3 4

1 Pl�ci ceramice + strat de adeziv 0,02 2400 48,00

2 �ap� egalizare din mortar de ciment M100 0,03 1800 54,00

3 Plan�eu beton armat 0,13 2500 325,00

4 Tencuial� tavan din mortar de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50 ��� � �� 452,50

Page 32: structura zidarie p+1

j) �arpant�:

1

2

3

4

Nr.

Crt. Denumire strat de material

d

[m]

[daN/m3]

� � �

[daN/m2]

0 1 2 3 4

1 Pan� C14; 12x15 cm - 350 42.00

2 C�prior C14; 10x12 cm - 350 52.50

3 �ipc� C14; 2,4x4,8 cm - 350 16.80

4 �igl� tip solzi - - 40 ��� � �� 151.30

k) Sc�ri:

3

2

1

Nr.

Crt. Denumire strat de material

d

[m]

[daN/m3]

� � �

[daN/m2]

0 1 2 3 4

1 Pl�ci ceramice + strat de adeziv 0,02 2400 48,00

2 Sc�ri din beton armat 0,20 2500 500,00

3 Tencuial� intrados din mortar de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50 ��� � �� 573,50

Page 33: structura zidarie p+1

2. Ac�iuni variabile (Q)

- Sunt date de ac�iuni pe plan�eele �i acoperi�urile cl�dirilor, ac�iunea z�pezii, ac�iunea

vântului, împingerea p�mântului, a fluidelor �i a materialelor pulverulente �i altele.

a) Ac�iunea z�pezii:

Valoarea caracteristic� a înc�rc�rii din z�pad� pe acoperi�, sk, se calculeaz� conform

CR 1-1-3-2005 („Cod de proiectare. Evaluarea ac�iunii z�pezii asupra construc�iilor”), cu

rela�ia:

�� � � � � �� � ����

unde:

� – coeficient de form� pentru înc�rcarea din z�pad� pe acoperi�;

���� - valoarea caracteristic� a înc�rc�rii din z�pad� pe sol [kN/m2], în amplasament;

� – coeficientul de expunere al amplasamentului construc�iei;

�� - coeficientul termic. � � - expunere par�ial� (CR 1-1-3-2005; Tabel 2,1); �� �; ���� ����������� - jud. Ia�i, sat B�l�a�i; (CR 1-1-3-2005; Fig. 2,1)

34° 3

4° 3

4° 3

µ1

0.5µ1

µ2

µ2

0.5µ1 Sk2

Sk1

0.5Sk1

�������������� ��������

���������������������� �� ����� �!"�#� ����� �!#$�#� %�&� ��' (����� %�& � � � � � ��� ��&��������� �&����)��������� �*' � � � � � �*� +*%%�������� +%%��)������

Page 34: structura zidarie p+1

�� �������� ��������

Valoarea caracteristic� a înc�rc�rii din vânt se face conform SREN 1-1-4-2006 si

SREN 1-1-4/NB-2007(„Ac�iuni asupra construc�iilor. Ac�iuni generale – Ac�iuni ale

vântului”), cu rela�ia:

, -.�/0� � �.

, - presiunea vântului ce ac�ioneaz� pe suprafe�ele exterioare; -.�/0� - presiunea dinamic� de vârf;

ze – în�l�imea de referin�� pentru presiunea exterioar�; �. – coeficient de presiune pentru presiunea exterioar�;

-.�/� � �/� � -1

� �/� - coeficient de expunere; -1 - presiunea vitezei de referin��;

-1 �� � 2 � 31�

31 - viteza de referin�� a vântului; 2 - densitatea aerului;

31 �4�5 � �6 7689 � 31�8 �4�5 - coeficient de direc�ie; �6 7689 - factorul de anotimp; 31�8 - valoarea fundametal� a vitezei de referin�� a vântului.

�4�5 �

�6 7689 �

31�8 :����� (SREN 1-1-4/NB-2007; Tab 1) 31 � � � � :� :����� -1 �� � ���� � :�� &'��'����)����

� �/� ��& (SREN 1-1-4:2005; Fig. 4,2) -.�/� ��& � &'��'�� �:%���':��)����

Page 35: structura zidarie p+1

34

°

vânt

h=

9.6

0

panta expusapanta neexpusa

e/10=1,83 e/10=1,83

e/4

=4

,58

e/4

=4

,58

e/10=99

e/2=4,95

e/4

=2

,48

e/4

=2,4

8

b=

1,8

3

b=

9,9

F

F

G H J I

F

G

G

F

H

H

I

I

0

90

�; %<� � �. �= >%�?&

�. �@ >%�&�

�. �A >%�B%

�. �C >%�'&

�. �D >%�?�

; ?%<� � �. �= >��+B

�. �@ >��%B

�. �A >��%%

�. �C >%�?

; %<� � , = �:%���':� � �>%�?&� >��'����'��)����

, @ �:%���':� � �>%�&�� >?&���&:��)����

, A �:%���':� � �>%�B%� >�%+�������)����

, C �:%���':� � �>%�'&� >B&��%+&��)����

, D �:%���':� � �>%�?�� >��:'�+B���)����

Page 36: structura zidarie p+1

; ?%<� � , = �:%���':� � �>��+B� >�?�'�:�+��)����

, @ �:%���':� � �>��%B� >�&%&������)����

, A �:%���':� � �>��%%� >�:%���':��)����

, C �:%���':� � �>%�?%� >��&��+%&��)����

c) Înc�rc�ri utile:

Categoria A:

- Plan�ee = 1,5 kN/m2

= 150 daN/ m2;

- Sc�ri = 3,0 kN/ m2 = 300 daN/ m

2;

- Balcoane = 2,5 kN/ m2 = 250 daN/ m

2;

Categoria C:

- C1.1 = 2,0 kN/ m2 = 200 daN/ m

2;

- C1.3 = 3,0 kN/ m2 = 300 daN/ m

2;

Acoperi�: qk = 0,5 kN/ m2 = 50 daN/ m

2;

Pod necirculabil = 0,5 kN/ m2 = 50 daN/ m

2.

3. Ac�iuni excep�ionale(A)

- Sunt date de cutremure, explozii, impactul vehiculelor etc.

Înc�rcarea seismic�:

Se evalueaz� printr-un calcul elastic liniar cu for�a lateral� echivalent� conform P100-

1/2011 (Tab. 4,1)

For�a t�ietoare de baz� corespunz�toare modului propriu fundamental, pentru fiecare

direc�ie orizontal� principal� considerat� în calculul cl�dirii, se determin� cu rela�ia:

E1 �C � FG�7HI � � � J � K

E1 �6 � L; �6 - coeficient seismic;

G – greutatea construc�iei.

Pentru cl�dirile curente din clasa II de expunere �i importan�� (�C ��%%), în cazul

cutremurelor din Vrancea (M� ��&�), pentru zid�rie confinat� �i regim de în�l�ime P+1E,

valorile coeficientului global cs sunt date in CR6-2011 în Anexa A, tabelul A.3.

cs = 0,190 N�O PQR��"S"T ����)U� �%��%U(

Page 37: structura zidarie p+1

Tip

de

Supra

fa�a

[m

2]

gp

eret

e/m

2

gtâ

mp

l�ri

e/m

2

gp

eret

e/m

2*

gp

l s.c

ald�/m

2*

Tota

l N

um�r

de

Tota

l pen

tru

Per

ete

Tota

lP

lin

Tâm

pl �

rie

[daN

/m2]

[daN

/m2]

*S

upra

fa�a

de

*S

upra

fa�a

de

pen

tru u

n

per

e�i

un t

ip d

e

pli

n [

daN

]tâ

mpl�

rie

[daN

]per

ete

asem�n�to

riper

ete

01

2=

1-3

34

56=

2*4

7=

3*5

8=

7+

69

10=

9*8

E1

22,3

19,0

63,2

4335

55

6385,1

178,2

6563,3

16563,3

E2

45,4

343,2

72,1

6335

55

14495,4

5118,8

14614,3

114614,2

5

E3

22,3

17,1

75,1

3335

55

5751,9

5282,1

56034,1

16034,1

E4

45,4

337,5

17,9

2335

55

12565,8

5435,6

13001,5

113001,4

5

I122,3

20,4

11,8

9332,5

55

6786,3

25

103,9

56890,2

81

6890,2

75

I29,0

99,0

90

332,5

55

3022,4

25

03022,4

31

3022,4

25

I38,2

66,3

71,8

9332,5

55

2118,0

25

103,9

52221,9

81

2221,9

75

I422,3

18,5

23,7

8332,5

55

6157,9

207,9

6365,8

16365,8

I512,3

912,3

90

332,5

55

4119,6

75

04119,6

81

4119,6

75

I65,7

84,1

1,6

8332,5

55

1363,2

592,4

1455,6

51

1455,6

5

I79,0

97,4

11,6

8332,5

55

2463,8

25

92,4

2556,2

31

2556,2

25

D1

12,3

912,3

90

30

55

371,7

0371,7

1371,7

D2

4,6

83

1,6

830

55

90

92,4

182,4

1182,4

D3

5,7

85,7

80

30

55

173,4

0173,4

1173,4

��������������� ������������������

���������

Page 38: structura zidarie p+1

Tip

de

Supra

fa�a

[m

2]

gp

l g

pl

gp

l s.c

ald�/m

2*

gp

l s.r

ece/

m2*

Tota

l N

um�r

de

Tota

l pen

tru

Pla

n�e

uT

ota

lS

upra

fa��

cu

Supra

fa��

cu

s.ca

ld�/m

2

s.re

ce/m

2

*S

upra

fa�a

cu

*S

upra

fa�a

cu

pen

tru u

n

pla

n�e

e un t

ip d

e

par

dose

al�

par

dose

al�

[daN

/m2]

[daN

/m2]

par

dose

al� c

ald�

par

dose

al� r

ece

pla

n�e

uas

em�n�to

are

pla�e

u

cald�

����

[daN

/m2]

[daN

/m2]

��

2=

1-3

��

�6=

2*4

7=

3*5

8=

7+

6�

10=

9*8

��

�����

�����

������

�����

���������

��������

����������

��

����

�����

�����

�����

��������

�������

��������

��

����

�����

�����

�����

���������

��������

���������

��

�����

������

�����

�����

���������

��������

���������

��

�����

����

�����

�����

�����

�������

�������

�������

��������

��

�����

������

�����

�����

���������

��������

���������

��

�����

������

�����

�����

���������

��������

���������

��

�����

������

�����

�����

�������

������

�������

��������������� ������������������

��������

Page 39: structura zidarie p+1

G = G1+G2

G1= înc�rc�ri totale din pere�i pe nivel + înc�rc�ri totale din

plan�ee pe nivel + 0,4 * total înc�rc�ri utile

G2 = 0,5*înc�rc�ri totale din pere�i pe nivel + înc�rc�ri totale

din pere�ii de frontoane+ înc�rc�ri unitare

din plan�eu sub pod*Spl,pod + înc�rc�ri unitare

acoperi�*Sac+ 0,4*max [sk ; U]

�� � ��������� ������ �� ��� � ������� � ��� ���� � ��� ��� � ���� �� � ������� ������� �� � ��� � ��������� ������ � ������ ������ � ������ ��� � ���� � � ����� �� � ��������������� � � ������� �� ���������� � � ������������� �� � ����� � � ��������

�� � ���� �!"#�

G2

G1

Page 40: structura zidarie p+1

Gruparea înc�rc�rilor

În calculul structurii este necesar s� se ia în considera�ie combina�iile de înc�rc�ri cele

mai defavorabile, a c�ror ac�iune simultan� este practic realizabil�

Exist� doua tipuri de grup�ri de ac�iuni:

1. Gruparea fundamental�

����$�%�&'

&() ���*%�+ $���,-�.

'

&()*%�.

�%�& – efectul pe structur� al ac�iunii permanente j, luat� cu valoarea sa caracteristic�;

*%�+ - efectul pe structur� al ac�iunii variabile ce are ponderea predominant� între ac�iunile

variabile, luat� cu valoarea sa caracteristic�;

*%�. - efectul pe structur� al ac�iunii variabile i, luat� cu valoarea sa caracteristic�;

,-�. - factor de simultaneitate al efectelor pe structur� al ac�iunilor variabile i (i = 1,2,3...)

luate cu valorile lor caracteristice, având valoarea:

,-�. � ��� ;

cu excep�ia înc�rc�rilor din depozite �i a ac�iunilor provenind din �mpinderea p�mântului, a

materialelor pulverulente �i a fluidelor/apei unde:

,-�. � ���

De exmplu în cazul unei structuri ac�ionat� predominant de efectele z�pezii, rela�ia se

scrie:

����/ �%�&'&() ���0% �����1%2�34%� unde:

�%�& – valoarea efectului ac�iunilor permanente pe structur�, calculat� cu valoarea

caracteristic� a ac�iunilor permanente;

0% - valoarea efectului ac�iunii din z�pad� pe structur�, calculat� cu valoarea caracteristic� a

înc�rc�rii din z�pada;

1% – valoarea efectului ac�iunii vântului pe structur�, calculat� cu valoarea caracteristic� a

ac�iunilor vântului;

4% - valoarea efectului ac�iunilor datorate exploat�rii construc�iei (ac�iunile utile), calculat�

cu valoarea caracteristic� a ac�iunilor datorate exploat�rii.

Page 41: structura zidarie p+1

2. Gruparea special�

$�%�&'

&() 56 � 78�% $,9�.

'

&()*%�.

unde:

78�% - valoarea caracteristic� a ac�iunii seismice ce corespunde intervalului mediu de

recuren��, IMR adoptat de cod (IMR = 100 ani în P100-2011);

,9�. – coeficient pentru determinarea valorii cvasipermanente a ac�iunii variabile Qi, având

valorile recomandate în tabelul 4.1 din normativul cu indicativul CR 1-1-3-2005 (“Cod de

proiectare. Evaluarea z�pezii asupra construc�iilor”);

56 - coeficient de importan�� a construc�iei având valorile date în tabelul 4.3 din normativul

cu indicatorul P100-1/2011 („Cod de proiectare sesmic�”), în func�ie de clasa de importan��

�i de expunere la cutremur a cl�dirii.

Page 42: structura zidarie p+1

Alc�tuirea �i calculul

elementelor structurale

Page 43: structura zidarie p+1

Calculul c�prioriorilor

Page 44: structura zidarie p+1

Pentru calculul elementelor din lemn care alc�tuiesc �arpanta se utilizeaz� Standardul

european Eurocod 5 – „Proiectarea structurilor din lemn”.

Evaluarea înc�rc�rilor:

Înc�rcare permanent�:

gk = g�igl� + g�ipc� + gc�prior

gk = 40,00 + 16,80 + 52,50 = 109,30 [daN/m2]

Înc�rcarea din z�pad�:

sk = 175 [daN/m2]

Înc�rcarea din vânt:

Din calculul înc�rc�rilor a rezultat c� vântul ac�ioneaz� asupra acoperi�ului prin

suc�iune, deci, nu vom lua în considerare ac�iunea vântului.

Înc�rc�ri caracteristice:

gc�p,d = gk * l = 109,30 * 0,80 = 97,28 [daN/m]

sc�p = sk * l = 175*0,80 = 155,75 [daN/m]

l – distan�a maxim� dintre doi c�priori;

������ � ���� � ��� � ���� � � ����° � ���������������

������ � ���� � ������ � ��� � ������

������ � ���� � � ��� � ��� � ������� � ����� ��������

1

2

3

4

-315,97

-315,97

-315,97

X

Z

Versiune Educationala (8C343FAD39C0F0DBD76C562791CFDAF2{}Marciuc Constantin)

�������� �

� ����� ���

Page 45: structura zidarie p+1

Axi

sVM

10.

0 R

3k H

ALL

GA

I VÁ

LTO

ZA

T ·

Util

izat

or le

gal:

8C34

3FA

D39

C0F

0DB

D76

C56

2791

CF

DA

F2{

}Mar

ciuc

Con

stan

tin

Pro

iec

t:P

roie

ctan

t: M

arci

uc C

onst

antin

Pag

ina

110

.07.

2012

Mod

el: c

ap

rio

r.a

xs

-130,9

-32,2

158,4

130,6

1

2

3

4

-315

,97

-315

,97

-315

,97

X

Z

Ver

siun

e E

duca

tiona

la (

8C34

3FA

D39

C0F

0DB

D76

C56

2791

CF

DA

F2{

}Mar

ciuc

Con

stan

tin)

���������������

��

��� ����

������

�����

�����

����������

�����

����������

������

���� ���!

"��#

��$%�&'��(

Page 46: structura zidarie p+1

Axi

sVM

10.

0 R

3k H

ALL

GA

I VÁ

LTO

ZA

T ·

Util

izat

or le

gal:

8C34

3FA

D39

C0F

0DB

D76

C56

2791

CF

DA

F2{

}Mar

ciuc

Con

stan

tin

Pro

iec

t:P

roie

ctan

t: M

arci

uc C

onst

antin

Pag

ina

210

.07.

2012

Mod

el: c

ap

rio

r.a

xs

179,5

-266,9

216,7

-200,3

179,3

1

2

3

4

-315

,97

-315

,97

-315

,97

X

Z

Ver

siun

e E

duca

tiona

la (

8C34

3FA

D39

C0F

0DB

D76

C56

2791

CF

DA

F2{

}Mar

ciuc

Con

stan

tin)

���������������

��

��� ����

������

�����

�����

����������

�����

����������

������

���� ���!

"��#

��$�%&�'

Page 47: structura zidarie p+1

Solicitarea:

- încovoiere + întindere

Voi dimensiona c�priorul din condi�ia de rezisten�a �i îl voi verifica cu ajutorul condi�iei

de rigiditate.

1. Condi�ia de rezisten��:

���

���

�������

������

��� - valoarea de calcul a tensiunii din încovoiere;

��� - valoarea de calcul a rezisten�ei la încovoiere;

������ - valoarea de calcul a tensiunii de întindere în lungul fibrei;

������ - valoarea de calcul a rezisten�ei la întindere în lungul fibrei.

��� �� ��

������ �� ��

��� � ���� �� ��

��

������ � ���� �������

��

����; ������ - valoarea caracteristic� a capacit��ii portante la încovoiere, respectiv întindere;

Se va folosi un lemn de esen�� moale, de clas� C24 cu urm�toarele capacit��i portante:

���� � ��� !"##$% � �� � &'� ()!"#$% (SR EN 338)

������ � ��� !"##$% � � � &'� ()!"#$% (SR EN 338)

���� - factor de modificare ce �ine seama de efectul duratei de înc�rc�rii �i umidit��ii;

���� � &�* - ac�iuni de durat� medie, clasa de exploatare 2;

(SR EN 1995-1-1:2004; Tabelul 3.1)

+� - coeficient par�ial de siguran�� pentru material.

+� � �, - lemn masiv (SR EN 1995-1-1:2004; Tabelul 2.3)

���� � &�* �$-�.�/

.�0� �123�,�&11� ()!"#$%

������ � &�* �.-�.�/

.�0� *24,*��2�� ()!"#$%

5�67 � 4*��&� ()!#%

!�67 � �22�3&� ()!%

8 �9�:;

<; = � > � ?

?

>� �4 @ �* A ? � �4 � >

Page 48: structura zidarie p+1

5�67

8����

!�67

=������

A

5�67

> � B�4 � >C$

2����

!�67

> � �4 � >

������

A > � &�&21�#

D � E�FG A D � HI�FG

J � H� K � HI � HK�FG

2. Condi�ia de rigiditate:

L�67 � L6�� �M

.'�@

M

0��

L�67 - s�geata maxim�;

L6�� – s�geata maxim� admisibil�;

l – deschiderea maxim� a c�priorului.

L�67 � L. � L$ � L0 � L- (SR EN 1995-1-1:2004; rela�ia 2.2)

L0 � L- � & - deforma�ii finale pentru ac�iuni variabile secundare;

L. � LNOP��Q � B � ��R�C - deforma�ia final� pentru o ac�iune permanent�, G;

(SR EN 1995-1-1:2004; rela�ia 2.3)

L$ � LNOP��P � B � S$�. � ��R�C - deforma�ie final� pentru ac�iunea variabil� principal�

(z�pad�), s;

(SR EN 1995-1-1:2004; rela�ia 2.4)

��R� - factor de deforma�ie;

��R� � &�*& (SR EN 1995-1-1:2004; Tabelul 3.2)

S$�. - coeficient pentru valoarea cvasipermanent� a ac�iunilor variabile.

S$�. � &��

LNOP� �4

,*��

T � U-

V � W

T � XY�Z�� � [\X�� � ]Y^Z�� � [\X��� � �3��, � [\X�,�_ � 31��*� � [\X�,�_

T � *1�231� ()!"#%

U � ���3��#

LNOP� �4

,*��

*1�231 � ���3�-

� &` � ��� � &a'� 4���4 � &a0� #%

L. � 4���4 � &a0 � B � &�*C � 3��� � &a0� #%

L$ � 4���4 � &a0 � B � &�� � &�*C � 2�3�, � &a0� #%

L. � L$ � B3��� � 2�3�,C � &a0 � �2,2 � &a$� #%

Page 49: structura zidarie p+1

L6�� �U

4&�

���3�

4&� �22, � &a$� #%

bGcd � H� efe � HIag� G% h bciG � H� eef � HIag� G%

Page 50: structura zidarie p+1

Calculul plan�eului

Page 51: structura zidarie p+1

Alegerea materialelor:

a) Calitatea betonului se alege în func�ie de clasa de expunere a construc�iei în condi�iile

de mediu. Conform SR EN 1992-1-1:2004, Tabelul 4.1 construc�ia se încadreaz� în clasa de

expunere XC1 (coroziune indus� de carbonatare în mediu uscat sau umed în permanen��).

Pentru aceast� expunere, clasa minim� de beton este C16/20.

Betonul ales este de clas� C20/25 �i are urm�toarele caracteristici:

��� � ������� ; ��� – rezisten�a caracteristic� la compresiune a betonului m�surat� pe cilindri la 28 de zile;

��� � ��� � �����

� � � ����� � �����������

��� - rezisten�a de calcul la compresiune a betonului;

��� – coeficient ce �ine seama de efectele de lung� durat� asupra rezisten�ei la compresiune �i

de efectele defavorabile ce rezult� din modul de aplicare al înc�rc�rii;

�� - coeficient par�ial pentru beton;

���� � ��� � ������ � ��� � ����� � ��������

���� - valoarea medie a rezisten�ei la întindere direct� a betonului;

b) Folosim un o�el marca S345 cu carcteristicile:

�!� � �"#����� �!� - limita de curgere carcteristic� a arm�turilor pentru beton armat;

�!� � �$���

� �%����� � �������� ;

�!� - limita de curgere da calcul a armaturilor pentru beton armat.

I. Plan�eul cuprins între axele 1-2 �i A-D:

1. Alegerea modului de armare:

&'&(

� )�*��+ � �,�-. / � 0 plac� armat� pe o direc�ie;

1� � .�2��� - latura lung� a pl�cii;

1� � ��-��� - latura scurt� a pl�cii.

2. Predimensionare:

3� �1��# � �-�

�# � ����4�5�

3� � ���5�

Page 52: structura zidarie p+1

3. Evaluarea înc�rc�rilor:

a) Valori caracteristice:

Ac�iuni permanente:

6� � "���#���78�� Ac�iuni variabile:

- Utile:

9� � �#���78�� b) Valori de calcul:

9� � �: � 6� ; �< � 9� � ���# � "���#� ; ��# � �#�

9� � .4��-.#��78�� 4. Calculul static al plan�eului:

q

M

lo lo

Momentele încovoietoare se calculeaz� în camp �i în reazem:

a) În câmp:

=� � 9� � 1��� � .4��-.# � ��-��

�� � 4��,4�-��78 � �

b) În reazem:

=> � 9� � 1��" � .4��-.# � ��-��

�" � .��,.4���78 � �

5. Calculul arm�turilor de rezisten��:

Se cunosc:

3� � ������

? � �������

8 � ����� - acoperirea cu beton

=� � 4���4�- � ��%�� � �� => � .���.4� � ��%�� � ��

Page 53: structura zidarie p+1

În câmp Pe reazem

hf

ad

b

x

hf

ad

b

x

7 � 3� @ 8 � ��� @ �� � ������

a) În câmp:

A � =? � 7� � ���

� 4���4�- � ��%

���� � ���� � ������ � ���"4

B � 7 � C� @ D� @ � � AE � ��� � C� @ D� @ � � ���"4E � #�42.���

FG � B � ? � ����!�

� #�42. � ���� � ��������� � �--��#2����

FG>HI& � ����#4�������-J2��KL#�

b) Pe reazem:

A � .���.4� � ��%

���� � ���� � ������ � ����4

B � ��� � C� @ D� @ � � ����4E � "�-.2���

FG � "�-.2 � ���� � ��������� � ��.�22�����

FG>HI& � �#����.������#J2��KL#�

Page 54: structura zidarie p+1

II. Plan�eul cuprins între axele 5-6 �i A-D - tip 6:

1. Alegerea modului de armare:

&'&(

� )�*%�� � ��.�� M � 0 plac� armat� pe dou� direc�ii;

1� � .�2��� - latura lung� a pl�cii;

1� � "�#��� - latura scurt� a pl�cii.

2. Predimensionare:

3� �1�"# � "#�

"# � ������5�

3� � ���5�

3. Evaluarea înc�rc�rilor:

a) Valori caracteristice:

Ac�iuni permanente:

6� � "���#���78�� Ac�iuni variabile:

- Utile:

9� � �#���78�� b) Valori de calcul:

9� � �: � 6� ; �< � 9� � ���# � "���#� ; ��# � �#�

9 � .4��-.#��78�� 4. Calculul static al plan�eului:

Momentele încovoietoare se calculeaz� în câmp �i în reazem:

lx = 4.50

ly =

7.8

0

1.00

1.00

y

x

My

Mx

q

q

Mx'

My'

Page 55: structura zidarie p+1

a) În câmp:

=N � �� � 9� � 1N� � ����.- � .4��-.# � "�#�� � -���#"���78 � � =! � �� � 9� � 1!� � �����4 � .4��-.# � .�2�� � 4��-����78 � �

O � 1!1N

� .�2�"�#� � ��.�� P �� � ����.-��QRFQ�����. @ � @ 4�S �R8?T1U1�.

P �� � �����4��QRFQ�����. @ � @ 4�S �R8?T1U1�. b) Pe reazem:

=N� � @�% � 9� � 1N� � @���2�" � .4��-.# � ",#�� � @��4��##"��78 � �

=!� � @�� � 9� � 1!� � @����4� � .4��-.# � .�2�� � @4�#�4"-��78 � �

O � .�2�"�#� � ��.�� P �% � ���2�"��QRFQ�����. @ � @ 4�S �R8?T1U1�.

P �� � ����4���QRFQ�����. @ � @ 4�S �R8?T1U1�.

6. Calculul arm�turilor de rezisten��:

Se cunosc:

3� � ������

? � �������

8 � ����� - acoperirea cu beton

=N � -���#"� � ��%�� � �� =! � 4��-�� � ��%�� � �� =N

� � @��4��##" � ��%�� � �� =!

� � @4�#�4"- � ��%�� � ��

În câmp Pe reazem

hf

ad

b

x

hf

ad

b

x

7 � 3� @ 8 � ��� @ �� � ������

Page 56: structura zidarie p+1

Dup� direc�ia scurt�:

a) În câmp:

A � =N? � 7� � ���

� -���#"� � ��%

���� � ���� � ������ � �����

B � 7 � C� @ D� @ � � AE � ��� � C� @ D� @ � � �����E � ��2�"���

FG � B � ? � ����!�

� ��2�" � ���� � ��������� � �.���.�����

FG>HI& � �#����.������#J2��KL#�

b) Pe reazem:

A � =N�

? � 7� � ���� ��4��##" � ��%

���� � ���� � ������ � ���-2

B � ��� � C� @ D� @ � � ���-2E � 2��#2���

FG � 2��#2 � ���� � ��������� � �.��"������

FG>HI& � �4��.�������#J����KL#�

Dup� direc�ia lung�:

a) În câmp:

A � =!? � 7� � ���

� 4��-�� � ��%

���� � ���� � ������ � ����#

B � ��� � V� @ D� @ � � ����#W � ��#.#���

FG � ��#.# � ���� � ��������� � �#�#�"����

FG>HI& � �#����.������#J2��KL#�

b) Pe reazem:

A � =!�

? � 7� � ���� 4�#�4"- � ��%

���� � ���� � ������ � ���"2

B � ��� � C� @ D� @ � � ���"2E � #�4�"���

FG � #�4�" � ���� � ��������� � �-��.�2����

FG>HI& � ����#4�������-J2��KL#�

Page 57: structura zidarie p+1

III. Plan�eul de la balcon:

1. Predimensionare:

3� �1��� � ���

�� � ������5�

3� � ���5�

2. Evaluarea înc�rc�rilor:

a) Valori caracteristice:

Ac�iuni permanente:

6� � "���#���78�� X� � ����-��78 Ac�iuni variabile:

- Utile:

9� � �#���78�� b) Valori de calcul:

9� � �: � 6� ; �< � 9� � ���# � "���#� ; ��# � �#�

9� � 4"��-.#��78�� 3. Calculul static al plan�eului:

q

M

l

Momentul încovoietor:

= � 9� � 1�� ; X� � 1 � 4"��-.# � �����

� ; ����-� � ���� � 2���2"-��78 � �

Page 58: structura zidarie p+1

4. Calculul arm�turilor de rezisten��:

Se cunosc:

3� � ������

? � �������

8 � ����� - acoperirea cu beton

= � 2���2"- � ��%�� � ��

hf

ad

b

x

7 � 3� @ 8 � ��� @ �� � ������

A � =? � 7� � ���

� 2���2"- � ��%

���� � ���� � ������ � ���"�

B � 7 � C� @ D� @ � � AE � ��� � C� @ D� @ � � ���"�E � #�������

FG � B � ? � ����!�

� #���� � ���� � ��������� � ��.�#4�����

FG>HI& � �#����.������#J2��KL#�

Lungimi de ancorare:

1Y� � �� � �� � �� � �% � �� � 1Y��>Z����� ��[� � � - coeficien�i care �in seama de forma barelor, acoperirea cu beton �i confinare;

1Y��>Z� � ���# � J � \]^�_^

J - diametrul barei;

`G� � �!� – tensiunea din bar�, în sec�iunea de calcul;

�Y� - efort unitar ultim de aderen��;

�Y� � ���# � 3� � 3� � ��������� 3� � � - pentru condi�ii de aderen�� bun�;

3� � ��. - pentru condi�ii de aderen�� mediocre;

3� � � - pentru J M ���aa;

Page 59: structura zidarie p+1

���� � ��b��c�cd��

�����

Pentru C20/25: ���� � ������ � ���������

Pentru barele din câmp cu J � 2���:

�Y� � ���# � � � � � � � ���#����� 1Y��>Z� � ���# � 2 � ���

���� � �.�����

1Y� � � � � � � � � � � � �.� � �.����� Pentru barele din reazem cu J � 2���:

�Y� � ���# � ��. � � � � � ��#.#����� 1Y��>Z� � ���# � 2 � ���

���)� � �2�����

1Y� � � � � � � � � � � � �2� � �2����� Pentru barele din reazem cu J � �����:

�Y� � ���# � ��. � � � � � ��#.#����� 1Y��>Z� � ���# � �� � ���

���)� � "2�����

1Y� � � � � � � � � � � � "2� � "2�����

Lungimi de suprapunere:

e� � f+ � 1Y����� g� - propor�ia barelor;

g� � #�h P f+ � ��"

Pentru barele din câmp cu J � 2���:

e� � ��" � �.� � �2����

Page 60: structura zidarie p+1

Calculul pere�ilor

Page 61: structura zidarie p+1

Calculul densit��ii pere�ilor structurali pe cele dou� direc�ii

�� � ������ � �

����� - aria net� total� a pere�ilor structurali din zid�rie de pe direc�ia de calcul

��� – aria plan�eului de la nivelul respectiv

�� � ��� ���� � ��� � �� � (P100-1/2011; Tabel 8.6)

1. Pe direc�ie longitudinal�:

����� � !��" # ��$% # ��&% # &�$ # ���% # ��$% # ��" # ��% # ��' # ���� # ��' # ��"( � ��)

����� � )�'��*+,

��� � "�� � �&�" � ������*+,

�� � -�.,//0/�/, � � � &�")� 1 ��

2. Pe direc�ie transversal�:

����� � !$�$ # ��� # $�& # $�) # $�& # $�$ # $�& # ��$% # &��% # $�$ # ��%( � ��)

����� � � ���*+,

��� � "�� � �&�" � ������*+,

�� � /2�00/0/�/, � � � '�� � 1 ��

A. �pale�ii

I. Determinarea caracteristicilor geometrice

Voi calcula momentele de iner�ie �i ariile fiec�rui �palet împarte, apoi voi determina pentru

fiecare modulul de elasticitate de scurt� durat� al zid�riei confinate.

Iz – modulul de iner�ie al sec�iunii de zid�rie, calculat în raport cu axele principale de iner�ie

ale peretelui;

Ib - modulul de iner�ie al sec�iunii de beton, calculat în raport cu axele principale de iner�ie

ale peretelui;

Ai – aria �paletului i;

Ez – modulul de elasticitate longitudinal al zid�riei;

Eb - modulul de elasticitate longitudinal al betonului;

Ezc – modulul de elasticitate echivalent de scurt� durat� al zid�riei confinate;

Se vor utiliza c�r�mizi GVP 290/140/138 cu caracteristicile:

Page 62: structura zidarie p+1

34 � &� *56++, *7�898:8*3�9�*9;<:=9>*?;��>:=@>��?8A� 3B � �%� *56++, (CR6-2011; tabelul 4.2b)

Ez = 1000*fk (CR6-2011)

Ez = 1000*6,00 = 6000 N/mm2;

Se va utiliza beton clasa C16/20 cu urm�toarele specifica�ii:

Eb = 270000 N/mm2 (CR6-2011; tabelul 3.7);

C�D � C� � E� # CB � EBE� # EB

C�D�F�G � HC�D�

n – num�rul de �pale�i

Caracteristicile geometrice ale pere�ilor structurali care particip� la preluarea for�elor

seismice, se vor stabili f�r� a lua în considera�ie aportul adus de pere�ii de pe direc�ie

perpendicular�, asupra rigidit��ii.

Determinarea caracteristicilor geometrice ale �pale�ilor de pe direc�ie transversal�

Ez = 6000*105 daN/m2

Eb = 270000*105 daN/m2

Nr. Ai Iz Ib Ez Eb Ezc Ezc,med

�palet (mm2) (mm4) (mm4) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2)

1 0,696 1,4094E+11 1,86619E+11 6000 270000 156407,866

2 0,957 4,75673E+11 3,79629E+11 6000 270000 123177,4243

3 1,131 9,54608E+11 4,62888E+11 6000 270000 92210,07729

4 1,044 7,308E+11 3,83413E+11 6000 270000 96845,36271

5 1,044 6,525E+11 4,59103E+11 6000 270000 115034,6451

6 1,044 6,525E+11 4,59103E+11 6000 270000 115034,6451 115725,5

7 0,3045 15089062000 12415963000 6000 270000 125171,4689

8 0,3915 34827187000 23769463000 6000 270000 113090,3922

9 1,131 9,54608E+11 4,62888E+11 6000 270000 92210,07729

10 0,3915 54402187000 4846963300 6000 270000 27596,90569

11 0,3915 34827187000 23769463000 6000 270000 113090,3922

12 0,435 17617500000 61730801000 6000 270000 211384,7563

13 0,957 4,75673E+11 3,79629E+11 6000 270000 123177,4243

Page 63: structura zidarie p+1

II. Distribu�ia for�ei seismice de baz� pe nivel:

I� � IB � FJ��JHFK��K (P100-1/2011; rela�ia 4,6)

Fi – for�a seismic� orizonta�� static echivalent� de la nivelul i;

Fb – for�a t�ietoare de baz� corespunz�toare modului fundamental, reprezentând rezultanta

for�elor seismice orizontale de nivel;

mi, mj - -masa de nivelul i sau j, determinat� conform anexei C din P100-1/2011;

zi, zj – în�l�imea pân� la nivelul i sau j, masurat� fa�� de baza construc�iei.

z1 = 2,80 m = 2800 mm

z2 = 5,60 m = 5600 mm*

L� � ���&'%�")%*M@�5N � ���&'%"�)%M5N

L� � �$)& $�$��*M@�5N � �$)& $$���*M5N

IB � %$&$�*M@�5N � %$&$� *M5N

I/ � %$&$� ����&'%"�)% � �"

��"��'��� �� �"�$"���� *M5N

I, � %$&$� ��$)& $$��� � %&

��"��'��� �� $%�)%%�")�*M5N

I/ # I, � IBO ****�"�$"���� *M5N # $%�)%%�")�*M5N � %$&$� *M5N

m2

m1

F2

F1

Fb

Z1

Z2

Page 64: structura zidarie p+1

III. Distribu�ia for�elor seismice de nivel pe pere�i:

I�PQ � I� � RKHRK Rj – rigiditatea consolei verticale.

SQ � T�U�V�WXYY�ZK[\� X]JK

Ezc,med = 115725,5 N/mm2

H – num�rul de niveluri * în�l�imea etajului;

H = 2*2800 = 5600 mm

Ip – momentul de iner�ie al peretelui în asamblu;

Ai – aria activ� a inimii.

Parter:

���� C�D�F�G ��

E�/Q �/Q SQ HSQ�� ���I/PQ

������� ����� � �

�� ���� ���� ���� ���� ����

�� ������� ��� ����� ���������� �������� ��� ������� �� �� ���� �� ��

�� ������� ��� ����� �� ������ �������� ��������� �� �� �� ���������

�� ������� ��� ����� ���������� �� ���� ������ ����� �������� � ����� ���� ����������

� ������� ��� ����� ���������� �� ����� ����� ������ �� �� � ��������

�� ������� ��� ����� ���������� ��� ���� ������������ �� �� ��� ������

�� ������� ��� ����� ���������� �������� ��� � ���� � �� �� ���� ���I/ � HI/PQ�� �� �� �� �� �� �� ����� ����

Etaj 1:

���� C�D�F�G ��

E�,Q �,Q SQ HSQ�� ���I,PQ

������� ����� � �

�� ���� ���� ���� ���� ����

�� ������� ��� ����� ���������� �������� ��� ������� �� �� ����������

�� ������� ��� ����� �� ������ �������� ��������� �� �� �� ����������

�� ������� ��� ����� ���������� �� ���� ������ ����� �������� � �� ������� ����������

� ������� ��� ����� ���������� �� ����� ����� ������ �� �� �������� �

�� ������� ��� ����� ���������� ��� ���� ������������ �� �� ����������

�� ������� ��� ����� ���������� �������� ��� � ���� � �� �� ����������I, � HI,PQ�� �� �� �� �� �� �� �� �������

Page 65: structura zidarie p+1

IV. Distribu�ia for�ei seismice de pe pere�i pe �pale�i:

I�PQ4 � I�PQ � T�U�^_�`^_HT�U�^_�`^_

Parter:

������� I�PQ� ������� C�D�^�4� E^�4� C�D�^�4 � E^�4� HC�D�^�4 � E^�4�� I/PQ4������ ����� ����� ��

���� ��

�� ���

����� ���

������ �����

�� ���� ���� �� ��� ������� ��� ������� ����������� �� ���������

�� �� �� ������� � � ���� ������ ����������� �� �� ������

�� �������� �� ����������� �� �������� ����������� �� ���������

�� �� � ��� ������� ����������� ���������� �� ��������

�� ��������� �� ����� �� �� ����������� ���������� �� ���������

�� �� �� ����� �� �� ����������� ���������� ������������ ��������

� � ������� �� ������� ��� ����������� ����������� �� ���� � ��

�� �� �� ����������� ��� ������� ���� ������ �� � �������

�� �� �� ����������� �� �������� ����������� �� ���������

�� ��� ����� ��� ����������� ��� ������� ��� ������� �� ����� ��

�� �� ��� ����������� ��� ������� ���� ������ �� ������ ��

�� ���� ��� ��� ����� ����� ����������� ���� ������ �� ������ ��

�� �� ��� ������� � � ���� ������ ����������� �� ��� �����

Etaj 1:

������� I�PQ� ������� C�D�^�4� E^�4� C�D�^�4 � E^�4� HC�D�^�4 � E^�4�� I,PQ4������ ����� ����� ��

���� ��

�� ���

����� ���

������ �����

�� ��������� �� ��� ������� ��� ������� ����������� �� ������� �

�� �� �� ������� � � ���� ������ ����������� �� ������� �

�� ��������� �� ����������� �� �������� ����������� �� ��������

�� �� � ��� ������� ����������� ���������� �� ���������

�� ��������� �� ����� �� �� ����������� ���������� �� ���������

�� �� �� ����� �� �� ����������� ���������� ������������ ���������

� �������� �� ������� ��� ����������� ����������� �� ���� ����

�� �� �� ����������� ��� ������� ���� ������ �� ��������

�� �� �� ����������� �� �������� ����������� �� ������ ��

�� ��������� ��� ����������� ��� ������� ��� ������� �� �� ������

�� �� ��� ����������� ��� ������� ���� ������ �� ���������

�� ��������� ��� ����� ����� ����������� ���� ������ �� �� �����

�� �� ��� ������� � � ���� ������ ����������� �� � ����� �

Page 66: structura zidarie p+1

V. Verificarea siguran�ei structurale:

Se face verificarea sec�iunii �pale�ilor care alc�tuiesc peretele de pe axa 6, în dreptul

cotei a* � �i la limita superioar� a panoului de zid�rie de la parter, în sec�iunea de sub

centur� (cota +2,55). La acest nivel, solicit�rile vor fi:

NEd – efort sec�ional de proiectare din for�� axial�, generat de înc�rc�rile gravita�ionale;

MEd – efort sec�ional de proiectare din moment încovoietor, generat de ac�iunea

orizontal� (seismic�);

VEd – efort sec�ional de proiectare din for�� t�ietoare, generat de înc�rc�rile orizontale;

Rezisten�ele de proiectare la eforturi sec�ionale (capacitatea portant� a sec�iunii) vor

fi: NRd; MRd; VRd.

1. Verificarea sec�iunii �pale�ilor la eforturi sec�ionale generate de înc�rc�rile

verticale

Pentru a determina eforturile sec�ionale de proiectare este necesar� determinarea

suprafe�ei de plan�eu aferent� fiec�rui �palet împarte.

Saf,�p1 = 4.59 m2

Saf,�p2 = 6.21 m2

Saf,�p3 = 10.38 m2

Saf,�p4 = 9.77 m2

Saf,�p5 = 1.89 m2

Saf,�p6 = 2.53 m2

Saf,�p7 = 3.81 m2

Saf,�p8 = 2.23 m2

Saf,�p9 = 8.26 m2

Saf,�p10 = 8.73 m2

Saf,�p11 = 2.26 m2

Saf,�p12 = 4,219 m2 (8.36 m2)

Saf,�p13 = 8,27 m2 (14.57 m2)

Page 67: structura zidarie p+1

5,b/ � cde���fgh� � !���fgh� # �dDi�( # �� � cde���gh� � +�j!<4O k( 5/b, � 5,b/ # ?^� � l�� � ��f�m� 5/b2 � 5/b, # cde���f � !���f # �� � nh( # ?� � l�� � ���o���

52b/ � 5/b2 # ?^� � l�� � ��f�m�

�paletul 1:

5,b/ � ��%) � !�' # &%( # �� � ��%) � �'% � �''&�)%*@�5 � �''&)�% *5

5/b, � �''&�)% # ��� � ��" � ��% � %'&'�$%*@�5 � %'&'$�% *5

5/b2 � %'&'�$% # ��%) � !�%$ # �� � �% ( � "���� �*@�5 � "��� �� *5

52b/ � "���� � # ��� � ��" � ��% � ��������*@�5 � �������� *5

�paletul 2:

5,b/ � &��� � !�' # &%( # �� � &��� � �'% � $'%'� %*@�5 � $'%' �% *5

5/b, � $'%'� % # $�$ � ��" � ��% � '"&"�"%*@�5 � '"&""�% *5

5/b2 � '"&"�"% # &��� � !�%$ # �� � �% ( � �� %��%"*@�5 � �� %�%�" *5

52b/ � �� %��%" # $�$ � ��" � ��% � �%�&&�$"*@�5 � �%�&&$�" *5

�paletul 3:

5,b/ � � �$" � !�' # &%( # �� � � �$" � �'% � &�')�) *@�5 � &�'))� *5

5/b, � &�')�) # $�) � ��" � ��% � ���$)�$ *@�5 � ���$)$� *5

5/b2 � ���$)�$ # � �$" � !�%$ # �� � �% ( � �&�&����*@�5 � �&�&���� *5

52b/ � �&�&���� # $�) � ��" � ��% � ��$�$�&�*@�5 � ��$�$&�� *5

�paletul 4:

5,b/ � )�'' � !�' # &%( # �� � )�'' � �'% � %)� �"%*@�5 � %)� "�% *5

5/b, � %)� �"% # $�& � ��" � ��% � � $)&��%*@�5 � � $)&��% *5

5/b2 � � $)&��% # )�'' � !�%$ # �� � �% ( � �%� "��&*@�5 � �%� "��& *5

N2-1

N1-2N1-0

N0-1

Page 68: structura zidarie p+1

52b/ � �%� "��& # $�& � ��" � ��% � �)")�� &*@�5 � �)")� �& *5

�paletul 5:

5,b/ � ��") � !�' # &%( # �� � ��") � �'% � ���$��%*@�5 � ���$��% *5

5/b, � ���$��% # $�& � ��" � ��% � %&�)� %*@�5 � %&�) �% *5

5/b2 � %&�)� % # ��") � !�%$ # �� � �% ( � &%)"�&�*@�5 � &%)"&�� *5

52b/ � &%)"�&� # $�& � ��" � ��% � �� "����*@�5 � �� "���� *5

�paletul 6:

5,b/ � ��%$ � !�' # &%( # �� � ��%$ � �'% � �%$ �&%*@�5 � �%$ &�% *5

5/b, � �%$ �&% # $�& � ��" � ��% � & �&��%*@�5 � & �&��% *5

5/b2 � & �&��% # ��%$ � !�%$ # �� � �% ( � '$�����*@�5 � '$����� *5

52b/ � '$����� # $�& � ��" � ��% � ��'))�'�*@�5 � ��'))'�� *5

�paletul 7:

5,b/ � $�"� � !�' # &%( # �� � $�"� � �'% � �$ %� %*@�5 � �$ % �% *5

5/b, � �$ %� % # �� % � ��" � ��% � $&�$�$%*@�5 � $&�$$�% *5

5/b2 � $&�$�$% # $�"� � !�%$ # �� � �% ( � %%&'�""*@�5 � %%&'"�" *5

52b/ � %%&'�"" # �� % � ��" � ��% � &"'&��"*@�5 � &"'&��" *5

�paletul 8:

5,b/ � ���$ � !�' # &%( # �� � ���$ � �'% � �$�)��%*@�5 � �$�)��% *5

5/b, � �$�)��% # ��$% � ��" � ��% � $ $���%*@�5 � $ $���% *5

5/b2 � $ $���% # ���$ � !�%$ # �� � �% ( � ��'%���*@�5 � ��'%��� 5

52b/ � ��'%��� # ��$% � ��" � ��% � %"%'�$�*@�5 � %"%'$�� *5

�paletul 9:

5,b/ � "��& � !�' # &%( # �� � "��& � �'% � �))'�$ *@�5 � �))'$� *5

5/b, � �))'�$ # $�) � ��" � ��% � )"%&�' *@�5 � )"%&'� *5

5/b2 � )"%&�' # "��& � !�%$ # �� � �% ( # $�) � ��" � $ � ������&"*@�5

5/b2 � �����&�" *5

52b/ � ������&" # $�) � ��" � ��% � �)�"�� "*@�5 � �)�"� �" *5

�paletul 10:

5,b/ � "�'$ � !�' # &%( # �� � "�'$ � �'% � %�"��&%*@�5 � %�"�&�% *5

5/b, � %�"��&% # ��$% � ��" � ��% � &)&$�'%*@�5 � &)&$'�% *5

5/b2 � &)&$�'% # "�'$ � !�%$ # �� � �% ( # ��$% � ��" � $ � ��%%%�&�*@�5

5/b2 � ��%%%&�� *5

52b/ � ��%%%�&�* # ��$% � ��" � ��% � �$�$'�'�*@�5 � �$�$''�� *5

Page 69: structura zidarie p+1

�paletul 11:

5,b/ � ���& � !�' # &%( # �� � ���& � �'% � �$&'�$ *@�5 � �$&'$� *5

5/b, � �$&'�$ # ��$% � ��" � ��% � $ �)�� *@�5 � $ �)�� *5

5/b2 � $ �)�� # ���& � !�%$ # �� � �% ( � �� "�'"*@�5 � �� "'�" *5

52b/ � �� "�'" # ��$% � ��" � ��% � %") �""*@�5 � %") "�" *5

�paletul 12:

5,b/ � ���� � !�' # &%( # �� � ���� � �'% � �%%���)%*@�5 � �%%��f)%*5

5/b, � �%%���)% # ��% � ��" � ��% � ������)%*@�5 � �����f)%*5

5/b2 � ������)% # "�$& � !�%$ # �� � �% ( � "'� ��'%*@�5 � "'� ��'%*5

52b/ � "'� ��'% # ��% � ��" � ��% � � %')��'%*@�5 � � %')��'%*5

�paletul 13:

5,b/ � "��' � !�' # &%( # �� � "��' � �'% � % ��'�%*@�5 � % �'f�%*5

5/b, � % ��'�% # $�$ � ��" � ��% � )����%�%*@�5 � )���%f�%*5

5/b2 � )����%�% # ���%' � !�%$ # �� � �% ( # ���% � ��" � $ � �&)�$�&%%*@�5

5/b2 � �&)�$&�%%*5

52b/ � �&)�$�&%%* # $�$ � ��" � ��% � �� $%��%%*@�5 � �� $%��%%*5

Reziste�a de proiectare la efort axial a pere�ilor din zid�rie confinat� o voi calcula

prin transformarea sec�iunii mixte într-o sec�iune ideal� de zid�rie nearmat�, folosind

coeficientul de echivalen�� dat de rela�ia:

� � eUWeW (CR6-2011; rela�ia 6.14)

fcd – rezisten�a de proiectare la compresiune a betonului din stâlpi�ori;

Pentru beton clasa C16/20 �i în�l�imea de turnare � 150cm, rezisten�a de proiectare

la compresiune a betonului, are valoarea:

fcd = 7,7 [N/mm2] (CR6-2011; Tabelul 3.7)

fd – rezisten�a de proiectare la compresiune a zid�riei;

3G � e_pq

fk – rezisten�a caracteristic�;

fk = 6,00 [N/mm2]

rs – coeficient de siguran�� a materialului.

rs � �f�

3G � tf22,f,2 � �f'�"*M56++,N

Page 70: structura zidarie p+1

� � .f.,f.,u � �f"�$

Contribu�ia arm�turilor din stâlpi�ori la preluarea eforturilor de compresiune este

neglijabil�.

Expresia rezisten�ei de proiectare la effort axial este:

5RG � v�!F( � �� � 3G (CR6-2011; rela�ia 6.16)

v�!F( – coeficient de reducere a rezisten�ei datorat� efectului zvelte�ii elementelor �i

excentricit��ii de aplicare a înc�rc�rilor;

�� – aria sec�iunii ideale de zid�rie nearmat� a �paletului;

�� � ���G # !� w �( � �B��i� (CR6-2011; rela�ia 6.15a)

�paletul 12:

�� � �&� # !��"�$ w �( � �&"� � %&'&�"�& *++,

5/b2�RG � �& � %&'&�"�& � ��'�" � )�) )���)*5

xybz�{| � }~}z}�� �}*x 1 xybz � ��yzy� ��*x

52b/�RG � �" � %&'&�"�& � ��'�" � ��$"')��&&*5

xzby�{| � y~���}~� ��*x 1 xzby � yz��}y� ��*x

�paletul 13:

�� � '"$ # !��"�$ w �( � �&"� � � ")&�"�& *++,

5/b2�RG � �& � � ")&�"�& � ��'�" � �'"$% �� )*5

xybz�{| � y����z�� z} 1 xybz � y�}~��� ��**x

52b/�RG � �" � � ")&�"�& � ��'�" � �$'" %��&*5

xzby�{| � ~���zz�� ��*x 1 xzby � ~yz���� ��*x

2. Verificarea sec�iunii �pale�ilor la moment încovoietor

Rezisten�a de proiectare la încovoiere a zidariei confinate notat� cu MRd, asociat� for�ei

axiale de proiectare (NRd), poate fi calculat� prin însumarea rezisten�ei de proiectare la

încovoiere a sec�iunii ideale de zid�rie nearmata (MRd(zna,i)), cu rezinten�a de proiectare la

încovoiere corespunz�toare arm�turilor din stâlpi�orii de la extremit��ile �paletului

(MRd(As)).

Expresia rezisten�ei de proiectare este:

MRd = MRd(zna,i) + MRd(As)

Page 71: structura zidarie p+1

Calculul rezisten�ei de proiectare la încovoiere asociat� for�ei axiale de proiectare din

înc�rc�ri sesmice pentru pere�ii din zid�rie confinat�, executa�i cu elemente din zid�rie din

argil� din grupele 1,2 �i 2s �i din BCA se faceîn urm�toarele ipoteze:

• Se neglijeaz�:

- rezisten�a la întindere a betonului din stâlpi�orul de la extremitatea solicitat� la

întindere a peretelui;

- rezisten�a de întindere a mortarului din rosturile orizontale ale zid�riei;

- sec�iunea de beton �i arm�tura stâlpi�orilor intermediari;

- rezisten�a la compresiune a betonului din stâlpi�orul comprimat pentru zid�riile

cu deforma�ie specific� ultim� ��� � ��� (aria stâlpi�orului se include în aria

din zid�rie)

• Se �ine seama de rezisten�a elementelor de confinare verticale

- rezisten�a la compresiune a betonului din stâlpi�orul comprimat se ia în

considerare pentru zid�riile cu deforma�ie specific� ultim� ��� � �$%� (aria

de beton se transform� în arie echivalent� de zid�rie)

- rezisten�a arm�turilor din ambii stâlpi�ori de la extremit��i.

Cu aceste ipoteze rezult�:

- aria sec�iunii ideale de zid�rie comprimat� este:

��D � ��W2fu��eW

- rezisten�a de proiectare la încovoiere a sec�iunii ideale de zid�rie este:

MRd(zna,i)=NEd * yzci

yzci – distna�a de la centrul de greutate al peretelui pân� la centrul de greutate al zonei

comprimate a sec�iunii ideale de beton;

- rezisten�a de proiectare la încovoiere dat� de arm�turile stâlpi�orilor se calculeaz� cu

rela�ia:

MRd(As) = ls * As * fyd

ls – distan�a dintre centrele de greutate ale celor doi stâlpi�ori de la extremit��i;

As – cea mai mic� din ariile de arm�ture ale celor doi stâlpi�ori;

�g � � � ��G�0 � � � ��/t�0 � " ����"*M++,N fyd – rezisten�a de proiectare a arm�turii din stâlpi�ori.

3�G � $ *M56++,N (CR6-2011; Tabelul 3.8)

Page 72: structura zidarie p+1

�paletul 12:

������

�� ����

2918412.00

7328160.00

1574.91

1042.29

1574.91

V M(N) (N*mm)

3312139.50

�� � %&'&�"�& *M++,N ��D�/b2 � 5/b2 �"% � 3G �

"'� ��'% �"% � ��'�" � $'%&$��"'*M++,N

150

120 71

,447

ARG!��d��(/b2 � 5/b2 � ��D� � "'� ��'% � '����' � &��$�%"'�$�*M5 � ++N ARG!�g(/b2 � ?g � �g � 3�G � �� � " ����" � $ � �")%�)�" � *M5 � ++N ARG/b2 � ARG!��d��(/b2 #ARG!�g(/b2 � &��$�%"'�$� # �")%�)�" � $%�'& "&'�$ *M5 � ++N �{|ybz � ��y��z���� �z*Mx � ��N 1 ��|ybz � ��y~y�}� �zMx � ��N ��D�2b/ � 52b/ �"% � 3G �

� %')��'% �"% � ��'�" � �%&�$��)*M++,N

Page 73: structura zidarie p+1

150

120 70

,685

ARG!��d��(2b/ � 52b/ � ��D� � � %')��'% � ' &�"% � '�''"")"��)*M5 � ++N ARG!�g(2b/ � ?g � �g � 3�G � �� � " ����" � $ � �")%�)�" � *M5 � ++N ARG2b/ � ARG!��d��(2b/ #ARG!�g(2b/ � '�''"")"��) # �")%�)�" � $&�$ "�'"�% *M5 � ++N �{|zby � ����z�y��� �z*Mx � ��N 1 ��|zby � ��~�y�z� zzMx � ��N

�paletul 13:

Ai = 1089628,60 mm2

��D�/b2 � 5/b2 �"% � 3G ��&)�$&�%% �"% � ��'�" � '�)"��%$)*M++,N

��� ���

� �����

18108076.00

45469480.00

9771.93

6467.17

9771.93

20551058.50

V M(N) (N*mm)

Page 74: structura zidarie p+1

330

300

158,

097

ARG!��d��(/b2 � 5/b2 � ��D� � �&)�$&�%% � �%" �)' � �&'%%') "�% *M5 � ++N ARG!�g(/b2 � ?g � �g � 3�G � $ � " ����" � $ � '�$"�$� � *M5 � ++N ARG/b2 � ARG!��d��(/b2 #ARG!�g(/b2 � �&'%%') "�% # '�$"�$� � ))�$"�� "�% *M5 � ++N �{|ybz � }}y��yyz�� �z*Mx � ��N 1 ��|ybz � ~z��yz��� �z*Mx � ��N ��D�2b/ � 52b/ �"% � 3G �

�� $%��%%* �"% � ��'�" � ) '�&�)"'*M++,N

330

300

156,

420

ARG!��d��(2b/ � 52b/ � ��D� � �� $%��%% � �%&��� � $�) $&%"'�� *M5 � ++N ARG!�g(2b/ � ?g � �g � 3�G � $ � " ����" � $ � '�$"�$� � *M5 � ++N ARG2b/ � ARG!��d��(2b/ #ARG!�g(2b/ � $�) $&%"'�� # '�$"�$� � � %�"%)'"'� *M5 � ++N �{|zby � yz�~��}���� z*Mx � ��N 1 ��|zby � ����}��z� zz*Mx � ��N

Page 75: structura zidarie p+1

3. Verificarea sec�iunii �pale�ilor la for�� t�ietoare

Rezisten�a de proiectare la lunecare în rost orizontal a pere�ilor din zid�rie confinat�,

VRd, se va calcula prin însumarea rezisten�ei de proiectare la lunecare în rost orizontal a

panoului de zid�rie nearmat� (VRd1) �i a rezisten�ei de proiectare la forfecare

corespunz�toare arm�turii din stâlpi�orul de la extremitatea comprimat� a peretelui (VRd2).

VRd = VRd1 + VRd2 (CR6-2011; rela�ia 6.37)

Rezisten�a de proiectare la lunecare în rost orizontal a panoului din zid�rie nearmat� se

calculeaz� cu rela�ia:

�RG/ � /�q � �3�42 � ��W�U # �� � G� � : � ?D (CR6-2011; rela�ia 6.34b)

�s - coeficient de siguran�� pentru material;

�s � ���

3�42 - rezisten�a caracteristic� ini�ial� la forfecare f�r� efort unitar de compresiune;

3�42 � �$ *M56++,N (CR6-2011; Tabelul4.5)

?D – lungimea zonei comprimate a �paletului;

?D � ��% � ?� w $ � � (CR6-2011; rela�ia 6.35)

?� - lungimea �paletului;

e – excentricitatea de calcul

?dG - lungimea pe care aderen�a este activ�;

?dG � � � ?D w ?�

G - valoarea efortului unitar mediu de compresiune perpendicular pe direc�ia for�ei

t�ietoare în element, la nivelul considerat, determinat din gruparea de înc�rc�ri de

proiectare care se exercit� pe zona comprimat� a peretelui care asigur� rezisten�a la

for�� t�ietoare;

t – grosimea inimii peretelui.

Rezisten�a de proiectare la forfecare a arm�turii verticale din stâlpi�orul comprimat,

prin efectul de dorn, se va calcula cu rela�ia:

VRd2 = 0,2*Aasc * fyd

Aasc – aria arm�turii din stâlpi�orul de la extremitatea comprimat�;

fyd - rezisten�a de proiectare a arm�turii din stâlpi�orul comprimat

�paletul 12:

8/ � A/b25/b2 �$$���$)�% *"'� ��'% � $"� �&*M++N

Page 76: structura zidarie p+1

?� � �% *M++N ?D � ��% � �% w $ � $"� �& � ��$%�)��*M++N ?dG � � � ��$%�)�� w �% � �''��"�$*M++N G � 5/b2?D � : �

"'� ��'%��$%�)�� � �) � ����*M56++,N �RG//b2 � ���� � � �$ � �''��"�$��$%�)�� # �� � ����� � �) � ��$%�)�� � ��%�% ��'$*M5N �RG,/b2 � �� � " ����" � $ � �"�%��"" *M5N �RG/b2 � �RG//b2 # �RG,/b2 � ��%�% ��'$ # �"�%��"" � �'$' %�$%$*M5N �{|ybz � y���z�� ���*MxN 1 ��|ybz � y�~�� �y}*MxN

8, � A2b/52b/ �'$�"�& � *� %')��'% � &)��&)*M++N

?� � �% *M++N ?D � ��% � �% w $ � &)��&) � � ����)�*M++N ?dG � � � � ����)� w �% � �%"��$"�*M++N G � 52b/?D � : �

� %')��'%� ����)� � �) � ��')*M56++,N �RG/2b/ � ���� � � �$ � �%"��$"�� ����)� # �� � ��')� � �) � � ����)� � ����$%���%*M5N �RG,2b/ � �� � " ����" � $ � �"�%��"" *M5N �RG2b/ � �RG/2b/ # �RG,2b/ � ����$%���% # �"�%��"" � �&)&) �$ %*M5N �{|zby � y�}�}z� �z�*MxN 1 ��|zby � y�~�� �y}*MxN

�paletul 13:

8/ � A/b25/b2 �� %%� %"�% **�&)�$&�%% � �����$�*M++N

?� � $$ *M++N ?D � ��% � $$ w $ � �����$� � �%"%�&)"*M++N ?dG � � � �%"%�&)" w $$ � %"'��$)&*M++N G � 5/b2?D � : �

�&)�$&�%%�%"%�&)" � �) � ���'*M56++,N �RG//b2 � ���� � � �$ � %"'��$)&�%"%�&)" # �� � f��'� � �) � �%"%�&)" � �&�)%'�$ %*M5N �RG,/b2 � �� � " ����" � $ � �"�%��"" *M5N

Page 77: structura zidarie p+1

�RG/b2 � �RG//b2 # �RG,/b2 � �&�)%'�$ % # �"�%��"" * � $�������"%*M5N �{|ybz � �yy~y~� y��*MxN 1 ��|ybz � yzz}�� y��*MxN

8, � A2b/52b/ ��%�&)�" � *�� $%��%% � ��&��%&*M++N

?� � $$ *M++N ?D � ��% � $$ w $ � ��&��%& � �$ ��%$�*M++N ?dG � � � �$ ��%$� w $$ � %$ $� $�*M++N G � 52b/?D � : �

�� $%��%%�$ ��%$� � �) � ��&)*M56++,N �RG/2b/ � ���� � � �$ � %$ $� $��$ ��%$� # �� � ��&)� � �) � �$ ��%$� � ��')�"�$�"*M5N �RG,2b/ � �� � " ����" � $ � �"�%��"" *M5N �RG2b/ � �RG/2b/ # �RG,2b/ � ��')�"�$�" # �"�%��"" * � �)&�"$�� "*M5N �{|zby � ~}�y��� ~z�*MxN 1 ��|zby � y�~�� �y}*MxN

În cl�dirile cu pere�i structurali din zid�rie confinat�, indiferent de elementele pentru

zid�rie �i de mortarele folosite, vor fi prev�zute elemnte de confinare din beton armat

dispuse vertical (stâlpi�ori) �i orizontal (centuri) care vor avea rol structural.

Page 78: structura zidarie p+1

B. Stâlpi�orii din beton armat

Stâlpi�orii din beton armat turna�i dup� executarea zid�riei ce conlucreaz� cu

ace�tia, se prev�d pentru sporirea capacit��ii portante �i a stabilit��ii pere�ilor.

Alc�tuirea stâlpi�orilor din beton armat:

- aria sec�iunii de beton este: � � "��*�+, 1 &�%*�+,;

- latura stâlpi�orului este: � � �)*�+ 1 �%*��;

Armarea stâlpi�orilor:

- bare longitudinale cu � � �&*++ 1 ��*��, din PC52;

- procentul de armare longitudinal� este:

�� � �g� � @ � � � "� "�) � �%�% � � � �� )� 1 �"�*�� ¡¢£*¤¥ �*�£*�� � �� �

- arm�tur� transversal� din etrieri închi�i cu � � &*++, din OB37;

- acoperirea cu beton va fi de 3,50 cm;

- distan�a între etrieri este de 15 cm în câmp curent si de 10 cm pe lungimea de

în�dire a barelor longitudinale �i pe 60 cm la intersec�iile cu centurile;

- barele longitudinale ale stâlpi�orilor de la ultimul nivel vor fi ancorate în

centurile ultimului nivel pe o lungime ?BG � &%*�+;

- în�direa barelor longitudinale din stâlpi�ori se va face prin suprapunere, f�r�

cârlige, pe o lungime ?2 � )"*�+;

4Ø16

7 7

Page 79: structura zidarie p+1

C. Buiandrugii

Golurile prev�zute în pere�ii vor fi m�rginite la partea superioar� de buiandrugi de beton

armat monolit.

Buiandrugii au l��imea sec�iunii transversale egal� cu grosimea peretelui structural, iar

înâl�imea de minim 1/5 din lumina golului. Când distan�a de la buiandrug la plan�eu este

mic�, se recurge la un element comun, numit centur� – buiandrug a c�rui adâncime de

rezemare se ia egal� cu în�l�imea sau cel pu�in egal� cu 35 cm. Deoarece diferen�a de nivel

dintre cota inferioar� a buiandrugului si cea superioar� a plan�eului nu dep��e�te 70 cm, se

vor utiliza centuri – buiandrugi, cu respectarea urm�toarelor prevederi:

- la partea superioar�, arm�tura din centuri va fi continu� în rigla de cuplare;

- la partea inferioar� arm�tura va fi alc�tuit� din ����*¦§%�;

- procentul de armare raportat la sec�iunea de beton este �� � �¨B�G � �

�� � $� "�) � &&�% � � � ��&� 1 ���

- adâncimea de rezemare se ia egal� cu 45 cm;

- dac� distan�a dintre capetele a doi buiandrugi este mai mic� de 50 cm, se

realizeaz� un singur buiandrug continu pe ambele goluri vecine.

4Ø14 PC52

70

29

13

etrieri Ø6 OB37

2Ø14

agrafe Ø6 OB37

Page 80: structura zidarie p+1

D. Armarea zid�riei în rosturile orizontale:

La cl�dirile situate în zone seismice cu �� � ���� , rosturile orizontale ale zid�riei

se vor arma, indiferent de rezultatele calculului, pentru urm�toarele elemente:

- �pale�ii între ferestre sau u�i care au raportul ©�ª?«>+86?ª«>+8 ¬ ��% , dac� nu

sunt înt�ri�i cu stâlpi�ori din beton armat la extremit��i;

- zonele de leg�tur� între pere�ii perpendiculari;

- parape�ii de sub ferestre;

La intersec�ii, col�uri �i ramifica�ii, arm�turile vor dep��i marginea intersec�iei, pe

toate direc�iile, cu cel pu�in 1,00 m.

Arm�turile din rosturile orizontale vor satisface urm�toarele condi�ii:

- distan�a dintre rosturile orizontale armate va fi 45 cm (trei asize);

- aria arm�turilor dispuse într-un rost orizontal va fi: �� �*�+,*!��"(; - acoperirea lateral� cu mortar a barelor din rosturi va fi de 2,00 cm;

Arm�turile din rosturile orizontale vor fi prelungite în zid�rie, dincolo de marginea

opus� a stâlpi�orului, pentru a se realiza o lungime de ancoraj de & � ­ % *�+ . Barele se

vor fasona f�r� cârlige.

100 100

100

40

E. Centurile

Se prev�d obligatoriu centuri de beton armat în planul pere�ilor, la nivelul fiec�rui

plan�eu, ele alc�tuind o re�ea închis� �i continu� pe toat� suprafa�a construc�iei, dar �i la

partea superioar� a pere�ilor de fronton.

Centurile din beton armat de la nivelul plan�eelor, prin form�, dimensiuni �i

suprafa�a de contact cu zid�ria, vor asigura:

- transmiterea direct� a sarcinilor gravita�ionale din plan�eele �i �arpanta cl�dirii la

pere�ii structurali �i de la nivelurile superioare la cele inferioare;

- transmiterea for�elor de iner�ie ce apar la nivelul plan�eului, ca r�spuns al cl�dirii

la mi�c�rile sesmice, la pere�ii structurali;

Page 81: structura zidarie p+1

- preluarea eforturilor de întindere ce apar în pere�ii structurii sub ac�iunea

sarcinilor orizontale seismice, efectul tas�rilor neuniforme sau al varia�iilor de

temperatur�;

Sec�iunea transversal� a centurilor de beton armat va satisface urm�toarele condi�ii:

- aria sec�iunii transversale este de 725 cm2 > 500 cm2

- l��imea este de 29 cm > 25 cm;

- în�l�imea acestea de 25 cm;

Armarea centurilor se va face cu:

- bare longitudinale cu diametrul: � � ��*++ 1 ��*��, din PC52;

- procentul de armare longitudinal� este:

�g � &��&*�+,*!����( �� � �g� � @ � � � &��&�) � ���% � � � �)""� 1 �"�*�� ¡¢£*¤¥ �*�£*�� � �� �

- arm�tur� transversal� format� din etrieri închi�i cu � � &*++, din OB37;

- distan�a între etrieri este de 15 cm în câmp curent si de 10 cm pe lungimea de

în�dire a barelor longitudinale �i pe 60 cm la intersec�iile cu stâlpi�orii;

În�dirile barelor longitudinale se vor face prin suprapunere, f�r� cârlige, pe o

lungime de & � ­ "%*�+. Sec�iunile de în�dire ale barelor vor fi dacalate cu cel pu�in 1,00

m, într-o sec�iune în�dindu-se cel mult % � din barele centurii.

La col�uri, intersec�ii �i ramifica�ii sa va asigura leg�tura monolit� a centurilor

amplasate pe cele dou� direc�ii, iar continuitatea transmiterii eforturilor va fi realizat� prin

ancorarea barelor longitudinale în centurile perpendiculare pe o lungime de & � ­ "%*�+ .

În cazul cl�dirilor cu �arpant�, în centurile de la ultimul nivel se vor prevedea piese

metalice pentru ancorarea cosoroabelor �arpantei.

4Ø14 PC52

29

13

etrieri Ø6 OB37

Page 82: structura zidarie p+1

Calculul funda�iilor

Page 83: structura zidarie p+1

Funda�iile trebuie alese astfel încât s� transmit� la teren înc�rc�rile construc�iei,

inclusiv din ac�iuni seismice, asigurând îndeplinirea condi�iilor privind verificarea terenului

de fundare la st�ri limit�.

La cl�dirile cu pere�i structurali, f�r� subsol, situate pe teren de fundare favorabil, în

zone cu seismicitate ridicat� ��� � ����, funda�iile se realizeaz� sub form� de funda�ii

rigide cu soclu din beton armat sau grinzi continue de beton armat.

Voi alege funda�ii continue de beton armat, reprezentând funda�ii de suprafa��,

elastice.

Caracteristicile terenului de fundare conform studiului geotehnic (praf argilos): � � ���� �����; c – coeziunea p�mântului; � � ������; � - unghiul de frecare intern�; � � ������������; � - greutatea volumic�;

���� !" #� $" #��� % &��' ( )* � �+��' ( ��'� � ��,�� ( ����-. � ���� / ��,� 0; (NP 074-2011; Tabelul A1.1)

Voi realiza calculul funda�iei situat� sub peretele portant din zid�rie de pe axa 6.

1. Stabilirea adâncimii de fundare:

Adâncimea de fundare este distan�a m�surat� de la nivelul terenului pân� la pân� la

baza funda�iei. 12 � 34 5 �� ����; (NP 112-2011; Tabelul B.1) 34 � �� ����; (STAS 6054/77; Figura B.1) 12 � �� 5 �� � ��� ���� Conform tabelului I.4, din NP 112-2011, “Normativ privind proiectarea funda�iilor de

suprafa��”,voi folosi o metod� prescriptiv� (TF, CO, CNT, CFRE), care impune verificarea

terenului de fundare la SLU.

2. Calculul terenului la SLD:

672 8 6*9 – înc�rcare centric�;

6*9 � �9 : ;� : < : �= 5 > : �? 5 � : ��@ �9 - coeficient adimensional al condi�iilor de lucru;

Page 84: structura zidarie p+1

� - media ponderat� a greut��ilor volumice de calcul ale straturilor de sub funda�ie cuprinse

pe o adâncime B/4 m�surat� de la talpa funda�iei, în kN/m3;

B – latura mic� a funda�iei, în metri;

q – suprasarcina de calcul la nivelul t�lpii funda�iei, lateral fa�� de funda�ie, în kPa;

c – valoarea de calcul a coeziunii stratului de p�mânt de sub talpa funda�iei, în kPa; �=� �?� �� - coeficien�i adimensionali în func�ie de valoarea de calcul a unghiului de frecare

interioar� a terenului de sub talpa funda�iei. �9 � ��A;

� � ������ B �= � ���,�C �? � ����,C �� � ����,C > � 12 : � � ���� : ����� � ����������?�; Pentru predimensionare se neglijeaz� valoarea bazei funda�iei:

6*9 � ��A : ;����� : � : ���,� 5 ����� : ����, 5 ���� : ����,@ 6*9 � �,��� �����?� 6 � �2D 8 6*9 B D � �26*9 �2 � �2E=FG : ����

�HIJ – efort sec�ional de proiectare din for�� axial� generat de înc�rc�rile gravita�ionale,

maxim, în sec�iunea de la fa�a inferioar� a �pale�ilor; FG – lungimea �paletului cel mai solicitat;

�2 � ?=K��LL���K : ���� � +��,AA ���� D � M��NOOPN�QK � ��,�� ��?� D � < : ���� B < � R=�KK � ��,�� B S � T� UT �V� W2 � ;���� : ��A� 5 ��A : ����@ : ����� : ���� � ����� ����

90 540

1,35

1,75

Page 85: structura zidarie p+1

�XYX � �2 5 W2 � +��,AA 5 ����� � �+��AA ���� 6*9 � ��A : ;����� : ���� : ���,� 5 ����� : ����, 5 ���� : ����,@ 6*9 � ����++� �����?� 672 � �XYXD � �+��AA��� : ���� � �����, �����?� Z[\ � U]� ^_` �ab�V_� ( ZZc � dTd� eeU �ab�V_�

3. Calculul terenului la SLCP: �f � +��,AA ��� : �� gf � gHIJFG : ���� � A��A,���� : ���� � ���,� ��� : �� �XYXh � �f 5 W2 � +��,AA 5 ����� � �+��AA ���� Determinarea dimensiunilor reduse ale t�lpii funda�iei:

� � gf�XYXh � ���,��+��AA � ���+

<h � < � ���� ��� ih � i j � : � � ���� j � : ���+ � ��+� ��� 6.k � � : <h : �l : ml 5 > : �n : mn 5 � : �. : m. Funda�ia este continu�:

ml � ����

mn � m. � ����

� � ������ B �l � ��AAC �n � ,��,�C �. � �+����C 6.k � ����� : ��� : ��AA : ���� 5 ����� : ,��,� : ���� 5 ���� : �+���� : ����

6.k � ������A �����?� 672o � �XYXh<h : ih 8 �K : 6.k 672o � �+��AA��� : ��+� � �A����� �����?� ( ��� : ������A � �+����A �����?�

4. Stabilirea dimensiunilor funda�iei:

Dimensiunea bazei funda�iei este < � ���� � .

6 � �XYXhD � �+��AA��� : ���� � �����, �����?� Se va utiliza un beton de clas� C16/20.

Page 86: structura zidarie p+1

În�l�imea funda�iei (H) se stabile�te func�ie de urm�toarele condi�ii:

a) asigurarea rigidit��ii funda�iei de beton armat; dac� se respect� condi�ia 3�i / ���� unde

H este în�l�imea funda�iei �i L este dimensiunea cea mai mare în plan, se admite ipoteza

distribu�iei plane a presiunilor pe teren;

3�i � ��A������ � ��A� / ����

b) H are valoarea minim� 300 mm;

c) H se stabile�te astfel încât s� fie asigurat� lungimea de ancoraj a arm�turilor transversale

de pe talpa funda�iei ;FI � ���@ FI � ��� � �� : �� � ��� �� ( p � A�� qq

d) Verificarea funda�iei la încovoiere; de regul� verificarea sec�iunii la încovoiere nu implic�

modificarea în�l�imii sec�iunii de beton armat stabilit� conform punctelor anterioare;

5. Armarea funda�iei:

a) Arm�tura transversal� din t�lpi rezult� din dimensionarea la moment încovoietor în

sec�iunea de la fa�a eleva�iei funda�iei. În calculul momentelor încovoietoare se consider�

presiunile pe teren determinate de solicit�rile transmise de suprastructur�.

Procentul minim de armare este 0,10%.

Diametrul minim al arm�turii este � � �� ��.

Distan�a maxim� între arm�turi este de 250 mm; distan�a minim� este de 100 mm.

Arm�tura se distribuie uniform pe l��imea funda�iei �i se precede la capete cu ciocuri

cu lungimea minim� egal� cu d, în�l�imea util� a sec�iunii, la margine.

Celelalte arm�turi se realizeaz� constructiv, din bare cu dimetrul minim de � � �� ��.

Calculul arm�turii transversale din t�lpi:

p

M

l

Page 87: structura zidarie p+1

g � 6 : F?� � �����, : ����?� � ����� ��� : �� 3X � A�� �� ! � ���� �� � � A� ��

Ht d

a

�# � 3X j � � A�� j A� � ��� ��

r � g! : #? : $.E � ����� : ��M���� : ���? : ���++, � �����

s � # : �� j t� j � : r � ��� : �� j t� j � : ����� � ��,�� ��

Df � s : ! : $.E$uE � ��,�� : ���� : ���++,��� � ������ ��?

Dfk7I9 � ����+,� ��? ;������ �v��@ 6' � Dfk7I9! : # : ��� � ����+,����� : ��� : ��� � ����' / ���'

Page 88: structura zidarie p+1

Elemente de tehnologie

Page 89: structura zidarie p+1

I. Stabilirea compozi�iei betonului

La realizarea re�etei betonului trebuie avut în vedere c� betonul:

- se va turna în structur� cu o pomp� româneasc� APB40:

�� � ������� �i clasa de lucrabilitate �;

- se fabric� în sta�ia de betoane cu un malaxor � � ������ �i amestecare for�at�;

- se transport� la �antier cu autoagitatoare de capacitate �� � �����; - se transport� pe o distan�� de 2,5 [km].

Compozi�ia betonului se va proiecta în dou� variante:

A. Compozi�ia standard (ap� + ciment + agregate + aer oclus);

B. Compozi�ia cu aditivi.

Parametrii compozi�iei betonului:

Un beton se identific� prin urm�torul cod:

�������� � ������� � !"�#!�$%&'(��

) � *+�;

, � *+�-+.�/;

P - clasa de impermeabilitate;

z - presiunea în bar / 8h;

n - profunzimea de p�trundere 0 ����#��; G – clasa de gelivitate;

k – num�rul de cicluri înghe� - dezghe� la care trebuie s� reziste;

��� - consisten�a (clasa de lucrabilitate);

Construc�ia mea se va executa în jude�ul Ia�i, cu clasa de expunere XC1:

- clasa de beton: �1213;

- gradul de impermeabilitate: �4;

- gradul de gelivitate: �522;

- agregate rezistente la înghe� - dezghe�;

- aer antrenat;

- raport A/C maxim: 0,60; (NE-012-1 2007; Tabelul F.1.1)

- tip de ciment: 667 � 8�9�-��:;< . (NE-012-1 2007; Tabelul F.2.1; L.1)

'(�� 0 =9 > ? � =9 > =9� � @9-99����� '(�� 0 � A ���� � ��� A � � �������� '(�� 0 =-9 > # � =-9 > =� � �������

D – dimensiunea cea mai mic� a elementului structural;

Page 90: structura zidarie p+1

d – distan�a între barele de arm�tur�;

c – stratul de acoperire cu beton al arm�turii.

'BCD 0 EF��BB� În concluzie se vor proiecta urm�toarele compozi�ii:

�1213�4�522 � � � 667 � 8�9�-��:;<=G

�1213�4�522 � � � 667 � 8�9�-��:;<=G � HIJK$&

A. Proiectarea compozi�iei standard

1. Compozi�ia preliminar�:

a) Cantitatea orientativ� de ap�:

7 � �����I�� 7> � 7 > =-�� � ��� > =-�� � �9=��I�� b) Raportul A/C:

7� 0 �-�� L M7� 0 �-G�7� 0 �-��N c) Dozajul de ciment:

� � O>OP � 152-32 � @G�-����QR��

� S �(�� � 9����QR�� d) Volumul de aer oclus:

'=G T U � �-�V T W � U > =� � �������� e) Cantitatea de agregate uscate:

��X � Y�X:=��� � PZ[ � 7> � W<

��X � �-\�:=��� � �]1-22-52 � �9= � ��< � =�^@-^=9��QR�� f) Agregate pe sort:

'=G T � � @_ �@ � ^_ �^ � =G

Zone de granulozitate (clasa II(III))

Zona % treceri în mas� prin sit� sau ciur

4 8 16

II 56 76 100

`2a� � bca2522 > ��X � 3]522 > =�^@-^=9 � ^^\-@d���QR�� `�a4 � beabc522 > ��X � f]a3]522 > =�^@-^=9 � 9=G-dG9��QR��

Page 91: structura zidarie p+1

`4a5] � bghabe522 > ��X � 522af]522 > =�^@-^=9 � 9^�-9����QR�� e) Densitatea aparent� a betonului proasp�t:

Y�i � 7 A � A ��X � ��� A @G� A =�^@-^=9 � ��GG-^=9��QR��

2. Compozi�ia de baz� / etalon:

7i � 7> j =���I� � �9= � =� � ��=��I�� Y�-/k � Y�i � @� � ��GG-^=9 � @� � ���G-^=9�QR�

a) Cantitatea de ciment:

�i � OlOP � 1152-3 � @@��QR�

b) Cantitatea total� de agregate uscate:

��Xi � ZmlnZm-op1 � 7i � �i � 11]]-45n111]-451 � ��= � @@� � =�^9-^=9�QR�

c) Agregate pe sort:

`2a� � 3]522 > =�^9-^=9 � ^^G-d9��QR�� `�a4 � f]a3]522 > =�^9-^=9 � 9=G-\G9��QR�� `4a5] � 522af]522 > =�^9-^=9 � 9^�-==��QR�� d) Densitatea aparent� a betonului:

Y�ii � 7i A �i A ��Xi � ��= A @@� A =�^9-^=9 � ��@G-^=9��QR��

3. Compozi�ia de lucru:

Se ia în considerare umiditatea agregatelor, care sunt mai grele decât agregatele uscate

datorit� cantit��ii de ap� înglobate în ele.

Se corecteaz� cantitatea de agregat în func�ie de umiditatea lor natural�:

J�-��q�r � �-��V

J�-r�/���s � =-��V

a) Apa din agregate:

t7X� � .u522 > 7X� t`2a� � �=�� > ^^G-d9� � =\-\9d��I�� t`�a4 � �=�� > 9=G-\G9 � G-99���I�� t`4a5] � ==�� > 9^�-==� � 9-^�=��I��

Page 92: structura zidarie p+1

t7 � v t7X� � =\-\9d A G-99� A 9-^�= � �\-^\���I�� b) Cantitatea de agregate umede:

��Xii � ��Xi A t7 � =�^9-^=9 A �\-^\� � =G==-G^^��QR�� c) Apa de amestecare:

7ii � 7i � t7 � ��= � �\-^\� � =d9-=����I�� d) Densitatea betonului:

Y/kii � 7ii A �i A ��Xii � =d9-=�� A @@� A =G==-G^^ � ��@G-^=9��QR��

4. Comozi�ia pentru un amestec într-un malaxor cu q = 500 dm3:

R � � > w5222 > ;

R – coeficient de reducere a volumului betonului prin amestecarea betonului cu apa;

R = 0,7

Cantitatea de ap�:

W � 7ii > �=��� > ; � =d9-=�� > ���=��� > �-\ � G\-�d@��I� Cantitatea de ciment:

# � �ii > �=��� > ; � @@� > ���=��� > �-\ � =�@-\���QR� Cantitatea de agregate:

%2a� � `2a�i > �=��� > ; � d�@-G\@ > �-�� > �-\� � 9=G-G9G��QR� %�a4 � `�a4i > �=��� > ; � 9�9-�d^ > �-�� > �-\� � ==9-�^@��QR� %4a5] � `4a5]i > �=��� > ; � 9^9-d=G > �-�� > �-\� � =9@-9\=��QR� v x � 9=G-G9G A ==9-�^@ A =9@-9\= � �G@-�d=��QRW�$y&$#�

Page 93: structura zidarie p+1

B. Proiectarea compozi�iei cu aditivi

Se va utiliza un aditiv superplastifiant “Flubet”, pentru îmbun�t��irea semnificativ� a

lucrabilit��ii betonului, reducerea riscului de segregare �i al mustirii betonului, �i m�re�te

capacitatea de pompare a betonului.

1. Compozi�ia preliminar�:

a) Cantitatea orientativ� de ap�:

7 � �-\� > ��� � =G���I�� b) Raportul A/C:

7� 0 �-��

c) Dozajul de ciment:

� � OOP � 5]32-32 � 99���QR�� � S 9����QR�� d) Cantitatea de solu�ie de Flubet:

y � =-���I=���QR�#!�$%&� e) Volumul de aer oclus:

U+ � GV T W � G������� f) Cantitatea de agregate uscate:

��X � Y�X:=��� � PZ[ � 7 � W<

��X � �-\�:=��� � 2-22-52 � =G� � G�< � =^��-�^=��QR�� f) Agregate pe sort:

'=G T � � @_ �@ � ^_ �^ � =G

Zone de granulozitate (clasa II(III))

Zona % treceri în mas� prin sit� sau ciur

4 8 16

II 56 76 100

`2a� � bca2522 > ��X � 3]522 > =^��-�^=� � =�=�-^@���QR�� `�a4 � beabc522 > ��X � f]a3]522 > =^��-�^=� � 9G=-�=G��QR�� `4a5] � bghabe522 > ��X � 522af]522 > =^��-�^=� � @99-�����QR�� e) Densitatea aparent� a betonului proasp�t:

Y�i � 7 A � A ��X � =G� A 99� A =^��-�^= � �9��-�^=��QR��

Page 94: structura zidarie p+1

2. Compozi�ia de baz� / etalon:

7i � 7 j =���I� � =G� � =� � =����I�� Y�-/k � Y�i � @� � �9��-�^= � @� � ��G�-�^=�QR�

a) Cantitatea de ciment:

�i � OlOP � 5332-3 � 9=��QR�

b) Cantitatea de solu�ie de Flubet:

y � 5-3>52522 � @-G����I� c) Cantitatea total� de agregate uscate:

��Xi � ZmlnZm-op1 � 7i � �i � 122-245n11]2-2451 � =�� � 9=� � =^=�-�^=�QR�

d) Agregate uscate pe sort:

`2a� � 3]522 > =^=�-�^= � =�=G-@@���QR�� `�a4 � f]a3]522 > =^=�-�^= � 9G9-�=G��QR�� `4a5] � 522af]522 > =^=�-�^= � @9�-G����QR�� e) Densitatea aparent� a betonului:

Y�ii � 7i A �i A ��Xi � =�� A 9=� A =^=�-�^= � ��^�-�^=��QR��

3. Compozi�ia de lucru:

Se ia în considerare umiditatea agregatelor, care sunt mai grele decât agregatele uscate

datorit� cantit��ii de ap� înglobate în ele.

Se corecteaz� cantitatea de agregat în func�ie de umiditatea lor natural�:

J�-��q�r � �-��V

J�-r�/���s � =-��V

a) Apa din agregate:

t7X� � .u522 > 7X� t`2a� � �=�� > =�=G-@@� � ��-9�d��I�� t`�a4 � �=�� > 9G9-�=G � \-�G���I�� t`4a5] � ==�� > @9�-G�� � @-9�G��I�� t7 � v t7X� � ��-9�d A \-�G� A @-9�G � 9=-d@���I�� b) Cantitatea de agregate umede:

Page 95: structura zidarie p+1

��Xii � ��Xi A t7 � =^=�-�^= A 9=-d@� � =^@\-��G��QR��

c) Apa de amestecare:

7ii � 7i � t7 � =�� � 9=-d@� � =�9-�����I�� d) Densitatea betonului:

Y/kii � 7ii A �i A ��Xii � =�9-��� A 9=� A =^@\-��G � ��^�-�^=��QR��

4. Comozi�ia pentru un amestec într-un malaxor cu q = 500 dm3:

R � � > w5222 > ;

R – coeficient de reducere a volumului betonului prin amestecarea betonului cu apa;

R = 0,7

Cantitatea de ap�:

W � 7ii > �=��� > ; � =�9-��� > ���=��� > �-\ � @9-�Gd��I� Cantitatea de ciment:

# � �ii > �=��� > ; � 9=� > ���=��� > �-\ � =�^-����QR� Cantitatea de aditiv:

y � =-� > #=�� � =-� > =�^-��=�� � =-G�^��IW�$y&$#� Cantitatea de agregate:

%2a� � `2a�i > �=��� > ; � =�9G-\\@ > �-�� > �-\� � 9G�-^\=��QR� %�a4 � `�a4i > �=��� > ; � 9\�-�\G > �-�� > �-\� � =�d-�d\��QR� %4a5] � `4a5]i > �=��� > ; � @9d-d\G > �-�� > �-\� � =�9-dd���QR� v x � 9G�-^\= A =�d-�d\ A =�9-dd� � G@G-@G���QRW�$y&$#�

Page 96: structura zidarie p+1

Fi�� tehnologic� pentru compozi�ia

betonului

Varianta 1: �1213�4�522 � � � 667 � 8�9�-��:;<=G

Varianta 2: �1213�4�522 � � � 667 � 8�9�-��:;<=G � HIJK$&

Component

Varianta 1:

Compozi�ia standard

Varianta 2:

Compozi�ia cu aditiv Obs.

J�:V< De baz�

1,0 m3

De lucru De baz�

1,0 m3

De lucru

1,0 m3 500 dm3 1,0 m3 500 dm3

Ap� (l) 221,00 193,125 67,594 155 123,055 43,069

A/C 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50

Ciment (kg) 442,00 442,00 154,70 310 310 108,5

Agregat

(kg)

`2a� 886,935 904,674 316,636 1016,445 1036,774 362,871 2,00

`�a4 316,763 323,098 113,084 363,016 370,276 129,597 2,00

`4a5] 380,115 383,916 134,371 435,620 439,976 153,992 1,00

Total agregat (kg) 1583,813 1611,688 564,091 1815,081 1847,026 646,460

Solu�ie aditiv (l) - - - 4,650 4,650 1,628

Y��:QR< 2246,813 2246,813 - 2280,081 2280,081 -

Page 97: structura zidarie p+1

II. Punerea în oper� a betonului

A. Betonarea stâlpi�orilor:

Se cunosc: b1 x h1 = 0,43 x 0,36 = 0,1548 m2;

num�r stâlpi: 10;

b2 x h2 = 0,43 x 0,29 = 0,1247 m2;

num�r stâlpi: 7;

b3 x h3 = 0,36 x 0,29 = 0,1044 m2;

num�r stâlpi: 7;

hst = 2,55 m;

a) Compactarea betonului:

Pentru betonul din stâlpi�ori sa va folosi o vibrare intern� cu pervibratorul VEI 36,

care are urm�toarele caracteristici:

- raza de vibrare: ;2 � 99��#��; - lungimea buteliei: z� � �9\�����; - diametrul buteliei: �� � \������.

I � {|��}1 A |K�}1 � {|@9� }1 A |9G� }1 � �^-�@�#�

I 0 ;2 T E~��B � 99���

b) Turnarea betonului:

�q���� � :�-@9 > �-9G > =� A �-@9 > �-�d > \ A �-9G > �-�d > \< > �-G � =-^d���

&5 � �-������ &1 � �-������ ��-(�� � =-^d��-�� � �-�� � =-�G=����� � �� � �������

Page 98: structura zidarie p+1

B. Betonarea plan�eului �i centurilor

a) Compactarea betonului:

Pentru vibrarea betonului din centuri �i plac� se va folosi vibrarea exterioar� cu plac�

vibratoare VEE250 cu urm�toarele caracteristici:

- for�a devibrare: F = 250 [daN];

- adâncimea de vibrare: hb = 25 [cm];

- lungimea pl�cii: L = 605 [mm];

- l��imea pl�cii: lp = 310 [mm].

Condi�ii:

- �� � �k � ���#� � ���#�;

b) Turnarea betonului:

Qb,min – debitul minimde beton turnat;

��-(�� � ������:p�suo<��a�g 0 ������� �k�s�/ – volumul fâ�iei pentru care se face turnarea;

&5 - vârsta betonului la terminarea punerii în oper�;

&1 - vârsta betonului la care este permis� turnarea;

�� - capacitatea de betonare.

�k�s�/ � �r � �+/��.�� A �r �+�

�r �+� � :=^-=� > ^-@� � �-=� > 9-=�< > �-=9 � =^-d^���� �+/��.�� � :^-@� > @ A 9-G > � A 9-9 A =\-�� > � A =-^� A 9-�� A @-��< > �-�d > �-=�

�+/��.�� � 9-�\���� �k�s�/ � 9-�\ A =^-d^ � ��-������ &5 � �-������ &1 � �-������ ��-(�� � ��-���-�� � �-�� � =@-\������ � �� � �������

Page 99: structura zidarie p+1

Fi�� tehnologic� pentru punerea în oper� a betonului în stâlpi�ori F.T. 02

�1213�4�522 � � � 667 � 8�9�-��:;<=G 01

43

36R 33

2423

1716

98

1 2 3 4567

10 11

12131415

721

201918

22272625 A

PB

40

6060

6060

15

2,55

Procesul tehnologic Mijloc Caracteristici Nr. buc.

Transport pe orizontal� Autoagitator Vt = 5 m3 2

Transport pe obiect Pomp� APB 40 Cb = 20 m3/h 1

Compactare Pervibrator VEI 36

�� � \�������z� � �9\������;2 � 99��#����

��

Page 100: structura zidarie p+1

Fi�� tehnologic� pentru punerea în oper� a betonului în plan�eu �i centuri F.T. 02

�1213�4�522 � � � 667 � 8�9�-��:;<=G 02

F1

F2

F3

F4

3,18

7,92

4,50

2,55

8,40

Procesul tehnologic Mijloc Caracteristici Nr. buc.

Transport pe orizontal� Autoagitator Vt = 5 m3 5

Transport pe obiect Pomp� APB 40 Cb = 20 m3/h 1

Compactare Plac� vibratoare VEE250

F = 250 [daN] L = 605 [mm] hb = 25 [cm]�

lp = 310 [mm]�

��

Page 101: structura zidarie p+1

Programarea execu�iei

Page 102: structura zidarie p+1

Generalit��i

Pentru execu�ia oric�rei construc�ii, indiferent de natura acesteia, de solu�ia

constructiv�, de m�rimea �i complexitatea ei, se parcurg un num�r mai mare sau mai mic de

procese simple/complexe, dar �i de alte ac�iuni cu con�inut divers care consum� timp �i

resurse (for�� de munc�, mijloace de munc�, obiecte de munc�).

Programarea activit��ii de construc�ie a unui obiectiv este privit� sub dou� aspecte:

- elaborarea unui program de termene, care const� în: dimensionarea duratelor de

execu�ie pentru fiecare proces �i ac�iune în parte, precizarea datelor calendaristice de începere

�i terminare a fiec�rui proces �i ac�iune stabilite într-o succesiune tehnologic� fireasc�,

impus� de realizarea acestora. Includem aici �i datele calendaristice de începere �i terminare a

execu�iei construc�iei.

- elaborarea unui program de resurse, constând în dimensionarea cantit��ilor de

resurse (for�� de munc�, mijloace de munc�, obiecte de munc�) pentru fiecare proces �i

ac�iune în parte �i precizarea datelor calendaristice de sosire a acestora pe �antier astfel încât

procesul de produc�ie s� se desf��oare f�r� întrerupere.

În elaborarea unui program cu analiza timpului determinist se parcurg urm�toarele

etape:

- studiul proiectului; lista de activit��i.

- elaborarea modelului grafic.

- stabilirea duratelor pentru activit��ile graficului re�ea.

- calculul elementelor graficului re�ea (termenele activit��ilor, termenele nodurilor, rezerva de

timp a activit��ilor, eviden�ierea drumului critic).

- transpunerea calendaristic� a graficului re�ea.

- analiza încadr�rii în restric�ii temporale a programului.

- condensarea �i intergrarea graficelor re�ea.

Elaborarea oric�rui program folosind Metoda Drumului Critic pleac� de la urm�toarea

baz� de date:

- proiectul tehnic

- informa�ii legate de resursa uman� disponibil� pentru execu�ia programului (echipe

specializate, num�r de muncitori, gradul de calificare);

- informa�ii legate de mijloacele de munc� disponibile pentru execu�ia programului;

- informa�ii legate de modalit��ile de aprovizionare cu materiale a �antierului;

- informa�ii legate de amplasament (dimensiunile acestuia, c�ile de circula�ie);

Page 103: structura zidarie p+1

Stabilirea activitatilor:

Nr. activitate

Descriere

1 Zid�rie GV 290x140x138

2 Cofraje rampa sc�rii

3 Turnare beton armat ramp�

4 Cofraje sc�ri

5 Turnare beton simplu sc�ri

6 Confec�ionare arm�tur� stâlpi OB37

7 Confec�ionare arm�tur� stâlpi PC52

8 Montare arm�tur� stâlpi 9 Cofraje stâlpi

10 Turnare beton cu pompa în stâlpi

11 Cofraje centuri 12 Cofraje buiandrugi

13 Cofraje plac� +2,80

14 Grinzi sus�inere

15 Popi extensibili PE3100R

16 Confec�ionare arm�tur� centuri OB37

17 Confec�ionare arm�tur� centuri PC52

18 Confec�ionare arm�tur� buiandrugi OB

19 Confec�ionare arm�tur� buiandrugi PC

20 Confec�ionare arm�tur� plac� PC

21 Montare arm�tur� buiandrugi

22 Montare arm�tur� centuri

23 Montare arm�tur� plac�

24 Turnare beton buiandrugi cu pompa

25 Turnare beton centuri cu pompa

26 Turnare beton plac� cu pompa

27 Zidarie GV 290x140x138

28 Confec�ionare arm�tur� stâlpi OB37

29 Confec�ionare arm�tur� stâlpi PC52

30 Montare arm�tur� stâlpi

31 Cofraje stâlpi

32 Turnare beton cu pompa în stâlpi

Page 104: structura zidarie p+1

33 Cofraje centuri

34 Cofraje buiandrugi

35 Cofraje plac� +5,60

36 Grinzi sus�inere

37 Popi extensibili PE3100R

38 Confec�ionare arm�tur� centuri OB37

39 Confec�ionare arm�tur� centuri PC52

40 Confec�ionare arm�tur� buiandrugi OB

41 Confec�ionare arm�tur� buiandrugi PC

42 Confec�ionare arm�tur� plac� PC

43 Montare arm�tur� buiandrugi

44 Montare arm�tur� centuri

45 Montare arm�tur� plac�

46 Turnare beton buiandrugi cu pompa

47 Turnare beton centuri cu pompa 48 Turnare beton plac� cu pompa

49 �arpant� lemn ecarisat

50 Învelitoare 51 Pazie 52 Burlane 53 Jgheaburi 54 Strea�in�

Page 105: structura zidarie p+1

AxaLungimea

(m) L��imea

(m)În�l�imea

(m)Tâmpl�ri

e (mp)Aria (mp)

Volumul (mc)

1-1 7,22 3,24 15,17 4,55

2-2 7,22 1,89 16,52 4,963-3 3,00 0,00 7,65 2,304-4 5,70 1,89 12,65 3,795-5 7,22 1,89 16,52 4,966-6 7,22 5,13 13,28 3,98A-A 14,43 7,92 28,88 8,66

B-B 3,91 0,00 9,97 2,99

C-C 4,80 3,36 8,88 2,66D-D 14,71 2,16 35,35 10,61

27,48 164,87 49,46

1-1 7,22 3,24 15,17 4,552-2 7,22 1,89 16,52 4,963-3 3,00 0,00 7,65 2,304-4 5,70 1,89 12,65 3,795-5 7,22 3,78 14,63 4,396-6 7,22 5,13 13,28 3,98

A-A 14,43 6,84 29,96 8,99

B-B 3,91 0,00 9,97 2,99

C-C 4,80 3,36 8,88 2,66D-D 14,71 2,16 35,35 10,61

28,29 164,06 49,22

98,68

CALCULUL CANTIT��ILOR

0,3

SUPRASTRUSCTURA

2,55

Zid�r

ie G

V 2

90x1

40x1

38 p

arte

r

Total

Zid�r

ie G

V 2

90x1

40x1

38 e

taj

0,3 2,55

Total

Total zid�rie GV 290x240x138

Page 106: structura zidarie p+1

U�aLungimea

(m) L��imea

(m)În�l�imea

(m)

Aria pe element

(mp)

Elemente

Volum (mc)

Transport (t)

U1 1,80 0,3 0,14 1,00 0,24 0,58U2 1,80 0,3 0,14 7,00 1,70 4,08U3 1,70 0,3 0,14 3,00 0,69 1,65U4 1,70 0,3 0,14 2,00 0,46 1,10

3,09 7,42

FereastraLungimea

(m) L��imea

(m)În�l�imea

(m)

Aria pe element

(mp)

Elemente

Volum (mc)

Transport (t)

F1 1,75 0,14 2,00 0,47 1,13

F2 2,30 0,14 2,00 0,62 1,49

F3 3,60 0,14 4,00 1,94 4,67F4 2,10 0,14 3,00 0,85 2,04F5 2,70 0,14 2,00 0,73 1,75F6 2,10 0,14 2,00 0,57 1,36F7 1,80 0,14 2,00 0,49 1,17

5,67 13,61

8,76 21,03

Greutate (kg)

PC52 buiandrugi Conform extras armare 157,06

OB37 buiandrugi

Conform extras armare 66,64

TOTAL BUIANDRUGI

Bui

andr

ugi u�i

0,45

Bui

andr

ugi f

eres

tre

0,450,3

Total

Total

Page 107: structura zidarie p+1

BucÎn�l�imea

(m)Aria (mp)

Volum (mc)

Transport (t)

0,43 0,36 10 0,15 7,89 18,950,43 0,29 7 0,12 4,45 10,680,36 0,29 7 0,10 3,73 8,94

16,07 38,58

Greutate (kg)

1183

270

AxaLungimea

(m) L��imea

(m)În�l�imea

Aria (mp)

Volum (mc)

Transport (t)

1-1 8,10 0,30 0,04 0,29 59,492-2 8,10 0,30 0,04 0,29 59,493-3 3,30 0,30 0,04 0,12 24,244-4 6,30 0,30 0,04 0,23 46,275-5 8,10 0,30 0,04 0,29 59,496-6 8,10 0,30 0,04 0,29 59,49A-A 16,50 0,30 0,04 0,59 121,18B-B 4,50 0,30 0,04 0,16 33,05C-C 5,40 0,30 0,04 0,19 39,66D-D 16,50 0,30 0,04 0,59 121,18

3,06 623,51

AxaLungimea

(m) L��imea

(m)În�l�imea

Aria (mp)

Volum (mc)

Transport (t)

1-1 8,10 0,30 0,04 0,29 59,492-2 8,10 0,30 0,04 0,29 59,493-3 3,30 0,30 0,04 0,12 24,244-4 6,30 0,30 0,04 0,23 46,275-5 8,10 0,30 0,04 0,29 59,496-6 8,10 0,30 0,04 0,29 59,49A-A 16,50 0,30 0,04 0,59 121,18B-B 4,50 0,30 0,04 0,16 33,05C-C 5,40 0,30 0,04 0,19 39,66D-D 16,50 0,30 0,04 0,59 121,18

3,06 623,51

6,11 1247,01

Conform extras armare

PC52 Stâlpi

OB37 Stâlpi

TOTAL CENTURI

Cen

turi

par

ter

0,12

Total

Cen

turi

eta

j

0,12

Total

Stâ

lpi

Total

Dimensiuni (mxm)

5,10

Conform extras armare

Page 108: structura zidarie p+1

Greutate

(kg)

PC52 1139,00

PC52 1139,00

2278,00

Lungim

e (m)

L��ime

(m)

Aria

(mp)

1-2 A-D 7,80 3,60 28,08

2-3 C-D 3,00 1,80 5,40

4-5 C-D 3,00 3,00 9,00

2-4 D-E 4,20 2,70 11,34

5-6 B-D 7,80 4,50 35,10

- - 20,25

8,40 1,35 11,34

120,51

Lungim

e (m)

L��ime

(m)

Aria

(mp)

1-2 A-D 7,80 3,60 28,08

2-3 C-D 3,00 1,80 5,40

4-5 C-D 3,00 3,00 9,00

2-4 D-E 4,20 2,70 11,34

5-6 B-D 7,80 4,50 35,10

3-4 C-D 3,10 2,10 6,51

- - 19,25

114,68

235,19

Lungime

(m)

L��ime

(m)

Aria

(mp)

Grosime

(m)

Volum

(mc)

Transpor

t (t)

18,15 8,40 145,95 0,13 18,97 45,54

18,97 45,54

Lungime

(m)

L��ime

(m)

Aria

(mp)

Grosime

(m)

Volum

(mc)

Transpor

t (t)

16,80 8,40 141,12 0,13 18,35 44,03

18,35 44,03

37,32 89,57

Total

TOTAL BETON PL�CI

Bet

on

pla

c�

+5

,60

Total

Axe

Co

fraj

e p

lac�

+5

,60

Total

Bet

on

pla

c� +

2,8

0

Total

TOTAL COFRAJE PL�CI

Hol

Balcon

Hol

Conform extras armare

TOTAL ARMATURA PLACI

Co

fraj

e p

lac�

+2

,80

Axe

Plac� +5,60

Plac� +2,80 Conform extras armare

Page 109: structura zidarie p+1

1 CD05C1 Zidarie GV 290x140x138 mc 100

2 CB04A1 Cofraje buiandrugi mp 43,82

3 CZ0302A1 Confectionare armatura buiandrugi OB kg 66,64

4 CZ0302E1 Confectionare armatura buiandrugi PC kg 157,06

5 CC01C1 Montare armatura buiandrugi kg 223,7

6 CA07H1 Turnare beton buiandrugi mc 21,03

7 CB04B1 Cofraje stalpi mp 212,5

8 CZ0302A1 Confectionare armatura stalpi OB37 kg 270,00

9 CZ0302E1 Confectionare armatura stalpi PC52 kg 1183,00

10 CC02C1 Montare armatura stalpi kg 1453,00

11 CA07H1 Turnare beton pompa stalpi mc 16,07

12 CB04A1 Cofraje centuri mp 127,35

13 CZ0302A1 Confectionare armatura centuri OB37 kg 302,10

14 CZ0302E1 Confectionare armatura centuri PC52 kg 1184,84

15 CC02C1 Montare armatura centuri kg 1486,94

16 CA07H1 Turnare beton centuri pompa mc 6,14

17 CB04A1 Cofraje placa +2,80 mp 120,50

18 CB04A1 Cofraje placa +5,60 mp 114,68

19 CB45B1 Grinzi sustinere buc 54,00

20 CB44A1 Popi extensibili PE3100R buc 108,00

21 CZ0302E1 Confectionare armatura PC kg 2278,00

22 CC02C1 Montare armatura placa kg 2278,00

23 CA07H1 Turnare beton placa pompa mc 37,32

24 CB04A1 Cofraje rampa scari mp 6,45

25 CA02M1 Turnare beton armat rampa mc 0,84

26 CB04A1 Cofraje scari mp 2,80

27 CA01D1 Turnare beton simplu scari mc 0,42

28 CE17B1 Sarpanta lemn ecarisat mp 213,38

29 CE03B Invelitoare mp 213,38

30 CE19B1 Pazie ml 59,52

31 CE14A1 Burlane ml 36,60

32 CE13A1 Jgheaburi ml 36,00

33 CE19D1 Streasina mp 27,38

ANTEM�SUR�TOAREA

SUPRASTRUCTURA

Articol Descriere UM CantitateNr. activ.

Page 110: structura zidarie p+1

a1 b1 c1 d1 e1 f1

Executant: 0089 -Marciuc Constantin

Investitie: 0989 -Licenta

Obiect: 1989 -P+1E

Deviz: 0001 -Suprastrucura

Recapitulatie

Gr= 418,844 to Coef. Material Manopera Utilaj Total

A B C D

1)Total A-Cheltuieli directe 99687,37303 19.085 4.863 123.635

a.Tr. aproviz A* 0,000% 0 0

b.Tr.auto 0 0

c.Tr.gara-sant. Gr* 0,00 0 0

d.Retrib.maistri B* 4,500% 859 859e.Impozit (B+d)* 0,000% 0 0

f.C.A.S. (B+d+e)* 20,800% 4.148

g.CASS (B+d+e)* 5,200% 1.037

h.Aj.somaj(B+d+e)* 0,500% 100

i.Fd.risc (B+d+e)* 0,694% 138

j.Fd.invat. (B+d+e)* 0,850% 170

2)Total B-Cheltuieli directe 99.687 19.944 4.863 130.087

k.Ch.indirecte TB* 12,000% 15.610

l.Profit (TB+k)* 5,000% 7.285

m.O.S. (TB+k+l)* 0,000% 0

3)Total cheltuieli 152.982

T.V.A. 19,000% 29.067

T O T A L D E V I Z A N A L I T I C 182.049

Ofertant,

Page 111: structura zidarie p+1

Executant 0089 Marciuc Constantin

Investitie 0989 Licenta

Obiect 1989 P+1E

Deviz 0001 Suprastrucura Deviz analitic

Pozitie Cod resursa U/M Cantitate Sp.mat Pret materiale Val. materiale

Corectii Sp.man Pret manopera Val. manopera

Denumire resursa Sp.uti Pret utilaj Val. utilaj

Observatii Pret transport Val. transport

Liste anexa Nr.ore/UM TOTAL AGreutate/UM Greutate totala

1 CD05B1 82 M CUB 100,00000 492,81 49.280,53

52,57 5.256,89

ZIDARIE DIN CARAMIDA TIP GVP LA CONSTR.H<35M, FO 5,27 527,05

RMAT 290X140X 88MM,CAL.A 0,00 0,00

6,46 55.064,47

1,58 157,74

L:10174 -0001:CZ0201A1 -PREPARARE MORTAR VAR CIM PT ZID M10-Z CU CIM F25 IN INSTALATII CENTRALIZATE CU VAR PASTA $

2 CB04A1 82 MP 43,82000 2,73 119,78

7,01 307,34

COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C 0,00 0,00

ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI 0,00 0,00

0,82 427,12

0,00 0,08

3 CZ0302A1 82 KG 66,64000 1,87 124,38

0,29 19,38

CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA 0,08 5,51

CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATE OB 37 D=6-8MM$ 0,00 0,00

0,04 149,27

0,00 0,07

4 CZ0302E1 82 KG 157,06000 1,88 295,59

0,19 30,46

CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA 0,08 13,30

CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATEPC 52 D=10-16 $ 0,00 0,00

0,02 339,34

0,00 0,16

5 CC02C1 82 KG 223,70000 0,11 24,78

0,28 62,22

MONTARE ARMAT LA CONSTR H<35M DIN BARE IN GRINZI 0,00 0,00

SI STILPI D<18MM PLACI D<10MM CU DIST DIN PLASTIC 0,00 0,00

0,03 86,99

0,00 0,00

6 CA07H1 82 M CUB 21,03000 181,48 3.816,52

7,61 160,09

TURNARE BETON ARMAT CU POMPA LA CONSTRUCTII CU H<1 34,09 717,01

5M,IN PLANSEE(PLACI,GRINZI,STILPI) 0,00 0,00

0,89 4.693,62

2,81 59,13

L:10173 -0028:CZ0105C1 -PREPARARE BETON B150,CU AGREGATE GRELE,GRANULATIA<31MM,CIMENT M30 IN INST.CENTRALIZATE $

�������������� ����� ����������������������������������� ����������������������������������������������

Page 112: structura zidarie p+1

Pozitie Cod resursa U/M Cantitate Sp.mat Pret materiale Val. materiale

Corectii Sp.man Pret manopera Val. manopera

Denumire resursa Sp.uti Pret utilaj Val. utilaj

Observatii Pret transport Val. transport

Liste anexa Nr.ore/UM TOTAL AGreutate/UM Greutate totala

7 CB04B1 82 MP 212,50000 3,57 759,46

9,45 2.008,81

COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C 0,00 0,00

ONSTRUCTII CU H<20M LA STILPI SI CADRE 0,00 0,00

1,10 2.768,26

0,00 0,48

8 CZ0302A1 82 KG 270,00000 1,87 503,95

0,29 78,54

CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA 0,08 22,32

CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATE OB 37 D=6-8MM$ 0,00 0,00

0,04 604,80

0,00 0,27

9 CZ0302E1 82 KG 1.183,00000 1,88 2.226,44

0,19 229,41

CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA 0,08 100,14

CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATEPC 52 D=10-16 $ 0,00 0,00

0,02 2.555,99

0,00 1,19

10 CC02C1 82 KG 1.453,00000 0,11 160,93

0,28 404,12

MONTARE ARMAT LA CONSTR H<35M DIN BARE IN GRINZI 0,00 0,00

SI STILPI D<18MM PLACI D<10MM CU DIST DIN PLASTIC 0,00 0,00

0,03 565,06

0,00 0,02

11 CA07H1 82 M CUB 16,07000 181,48 2.916,38

7,61 122,33

TURNARE BETON ARMAT CU POMPA LA CONSTRUCTII CU H<1 34,09 547,90

5M,IN PLANSEE(PLACI,GRINZI,STILPI) 0,00 0,00

0,89 3.586,62

2,81 45,19

L:10173 -0028:CZ0105C1 -PREPARARE BETON B150,CU AGREGATE GRELE,GRANULATIA<31MM,CIMENT M30 IN INST.CENTRALIZATE $

12 CB04A1 82 MP 127,35000 2,73 348,11

7,01 893,18

COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C 0,00 0,00

ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI 0,00 0,00

0,82 1.241,30

0,00 0,23

13 CZ0302A1 82 KG 302,10000 1,87 563,86

0,29 87,87

CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA 0,08 24,97

CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATE OB 37 D=6-8MM$ 0,00 0,00

0,04 676,71

0,00 0,31

�������������� ����� ����������������������������������� ����������������������������������������������

Page 113: structura zidarie p+1

Pozitie Cod resursa U/M Cantitate Sp.mat Pret materiale Val. materiale

Corectii Sp.man Pret manopera Val. manopera

Denumire resursa Sp.uti Pret utilaj Val. utilaj

Observatii Pret transport Val. transport

Liste anexa Nr.ore/UM TOTAL AGreutate/UM Greutate totala

14 CZ0302E1 82 KG 1.184,84000 1,88 2.229,90

0,19 229,76

CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA 0,08 100,30

CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATEPC 52 D=10-16 $ 0,00 0,00

0,02 2.559,97

0,00 1,20

15 CC02C1 82 KG 1.486,94000 0,11 164,69

0,28 413,56

MONTARE ARMAT LA CONSTR H<35M DIN BARE IN GRINZI 0,00 0,00

SI STILPI D<18MM PLACI D<10MM CU DIST DIN PLASTIC 0,00 0,00

0,03 578,26

0,00 0,02

16 CA07H1 82 M CUB 6,14000 181,48 1.114,29

7,61 46,74

TURNARE BETON ARMAT CU POMPA LA CONSTRUCTII CU H<1 34,09 209,34

5M,IN PLANSEE(PLACI,GRINZI,STILPI) 0,00 0,00

0,89 1.370,37

2,81 17,26

L:10173 -0028:CZ0105C1 -PREPARARE BETON B150,CU AGREGATE GRELE,GRANULATIA<31MM,CIMENT M30 IN INST.CENTRALIZATE $

17 CB04A1 82 MP 120,50000 2,73 329,39

7,01 845,14

COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C 0,00 0,00

ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI 0,00 0,00

0,82 1.174,53

0,00 0,21

18 CB04A1 82 MP 114,68000 2,73 313,48

7,01 804,32

COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C 0,00 0,00

ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI 0,00 0,00

0,82 1.117,80

0,00 0,20

19 CB45B1 82 BUCATA 54,00000 0,06 3,08

20,46 1.104,64

SUSTINERI DIN GRINZI METALICE EXTENSIBILE LA CTII 0,00 0,00

CU H<20M GRINZILE REZEMIND PE POPI METALICI 0,00 0,00

2,31 1.107,72

0,00 0,00

20 CB44A1 82 BUCATA 108,00000 0,20 21,54

3,57 385,47

SUST CU POPI EXTENS PE3100R PT MONT PLACI,PREDALE 0,00 0,00

TURN PLANSEE MONOL CU GR SAU GR MONOL PL PREF 0,00 0,00

0,44 407,01

0,00 0,02

�������������� ����� ����������������������������������� ����������������������������������������������

Page 114: structura zidarie p+1

Pozitie Cod resursa U/M Cantitate Sp.mat Pret materiale Val. materiale

Corectii Sp.man Pret manopera Val. manopera

Denumire resursa Sp.uti Pret utilaj Val. utilaj

Observatii Pret transport Val. transport

Liste anexa Nr.ore/UM TOTAL AGreutate/UM Greutate totala

21 CZ0302E1 82 KG 2.278,00000 1,88 4.287,26

0,19 441,75

CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA 0,08 192,83

CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATEPC 52 D=10-16 $ 0,00 0,00

0,02 4.921,85

0,00 2,30

22 CC02C1 82 KG 2.278,00000 0,11 252,31

0,28 633,58

MONTARE ARMAT LA CONSTR H<35M DIN BARE IN GRINZI 0,00 0,00

SI STILPI D<18MM PLACI D<10MM CU DIST DIN PLASTIC 0,00 0,00

0,03 885,89

0,00 0,03

23 CA07H1 82 M CUB 37,32000 199,08 7.429,78

7,61 284,09

TURNARE BETON ARMAT CU POMPA LA CONSTRUCTII CU H<1 34,09 1.272,42

5M,IN PLANSEE(PLACI,GRINZI,STILPI) 0,00 0,00

0,89 8.986,29

2,82 105,11

L:10173 -0040:CZ0106E1 -PREPARARE BETON B200,AGREG.GRELE SORT.GRANUL.<31MMCIM.M30 STILPI,GRINZI,PLACI OBIS.INST.CENTRAL. $

24 CB04A1 82 MP 6,45000 2,73 17,63

7,01 45,24

COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C 0,00 0,00

ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI 0,00 0,00

0,82 62,87

0,00 0,01

25 CA02M1 82 M CUB 0,84000 0,36 0,30

41,76 35,07

TURNARE BETON ARMAT LA CONSTRUCTII CU H<35M IN ELE 1,34 1,12

MENTE TURNATE IZOLAT CU VOLUM >0,5MC 0,00 0,00

4,97 36,50

0,20 0,17

26 CB04A1 82 MP 2,80000 2,73 7,65

7,01 19,64

COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C 0,00 0,00

ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI 0,00 0,00

0,82 27,29

0,00 0,00

27 CA01D1 82 M CUB 0,42000 198,57 83,40

29,69 12,47

TURNARE BETON SIMPLU IN STRATURI DE 3-20CM GROSIME 9,26 3,89

LA CONSTRUCTII CU H<35M 0,00 0,00

3,76 99,76

2,72 1,14

L:10173 -0040:CZ0106E1 -PREPARARE BETON B200,AGREG.GRELE SORT.GRANUL.<31MMCIM.M30 STILPI,GRINZI,PLACI OBIS.INST.CENTRAL. $

�������������� ����� ����������������������������������� ������������������������������!����!����!����!

Page 115: structura zidarie p+1

Pozitie Cod resursa U/M Cantitate Sp.mat Pret materiale Val. materiale

Corectii Sp.man Pret manopera Val. manopera

Denumire resursa Sp.uti Pret utilaj Val. utilaj

Observatii Pret transport Val. transport

Liste anexa Nr.ore/UM TOTAL AGreutate/UM Greutate totala

28 CE17B1 82 MP 213,38000 31,59 6.740,21

8,75 1.866,86

SARPANTA DIN LEMN EXECUTATA PE SCAUNE LA INVELITOR 2,40 511,47

I GRELE 0,00 0,00

1,05 9.118,54

0,02 3,50

29 CE02A1 82 MP 213,38000 63,66 13.583,45

6,86 1.464,49

INVELITORI DIN TIGLA SOLZI DIN ARGILA ASEZATE SIMP 2,80 596,72

LU 0,00 0,00

0,86 15.644,66

0,10 21,57

L:10145 -0003:2302983 -TIGLA CU JGHEAB CU 1 CIOC C1 390X230X11 S515

30 CE19B1 82 M 59,52000 2,26 134,64

1,70 101,25

PAZII LA STREASINA SAU FRONTOANE DIN SCINDURI GELU 0,24 14,27

ITE PROFILAT 0,00 0,00

0,21 250,16

0,00 0,15

L:10147 -0001:2903830 -SCIND RASIN LUNGA TIV CLS C GR=24MM L=3,00M S 942

31 CE14A1 82 M 36,60000 11,80 431,73

5,95 217,60

BURLANE DIN TABLA ZINCATA DE 0,5MM CONFECTIONATE P 0,00 0,00

E SANTIER ROTUNDE CU D=15,4CM 0,00 0,00

0,69 649,33

0,00 0,09

32 CE13A1 82 M 36,00000 11,56 416,06

4,04 145,61

JGHIABURI DIN TABLA ZINCATA DE 0,5MM,CONFECTIONATE 0,00 0,00

PE SANTIER SEMIROTUNDE CU D=15CM 0,00 0,00

0,47 561,67

0,00 0,11

33 CE19D1 82 M 27,38000 36,01 985,84

11,94 326,89

STREASINA INFUNDATA DIN SCINDURI GELUITE PE O PART 0,08 2,19

E SI FALTUITE 0,00 0,00

1,48 1.314,92

0,03 0,87

L:10147 -0001:2903830 -SCIND RASIN LUNGA TIV CLS C GR=24MM L=3,00M S 942

Greutate totala 418,844014 Total materiale 99.687,37

Total ore 2290 Total manopera 19.084,81

Total utilaj 4.862,74

Total transport 0,00

Total A 123.634,93

OFERTANT

�������������� ����� ����������������������������������� ������������������������������"����"����"����"

Page 116: structura zidarie p+1

Executant 0089 Marciuc Constantin

Investitie 0989 Licenta

Obiect 1989 P+1E

Deviz 0001 Suprastrucura Extras resurse

Cod resursa U/M Cantitate Pret unitar Valoare

Denumire resursa

Extras materiale

0020101 LEI 161,29000 1,00 161,29

MATERIAL MARUNT

2000030 KG 8,28000 1,85 15,30

OTEL BETON PROFIL NETED OB37 STAS 438 D= 6MM

2000092 KG 645,12740 1,85 1.192,20

OTEL BETON PROFIL NETED OB37 STAS 438 D= 8MM

2000573 KG 4.850,92900 1,86 9.039,22

OTEL BETON PROFIL PERIODIC PC 52 S 438 D=16MM

2100373 KG 2.120,00000 0,45 954,00

CIMENT DE FURNAL CU ADAOSURI F 25 VRAC S 1500

2100397 KG 24.089,00256 0,45 10.840,05

CIMENT METALURGIC CU ADAOSURI M 30 VRAC S 1500

2100402 KG 53,34500 0,47 24,81

CIMENT METALURGIC CU ADAOSURI M 30 SACI S 1500

2100713 M CUB 2,06000 208,59 429,69

VAR PASTA PT CONSTRUCTII TIP 2

2200288 M CUB 22,70917 37,35 848,15

PIETRIS CIURUIT SPALAT DE MAL 7-15 MM

2200317 M CUB 28,82572 37,05 1.067,86

PIETRIS CIURUIT SPALAT DE MAL 15-30 MM

2200513 M CUB 40,92881 40,35 1.651,35

NISIP SORTAT NESPALAT DE RIU SI LACURI 0,0-3,0 MM

2200575 M CUB 15,00000 44,10 661,50

NISIP SORTAT SPALAT DE RIU SI LACURI 0,0-3,0 MM

2200642 M CUB 29,72144 43,38 1.289,32

NISIP SORTAT SPALAT DE RIU SI LACURI 3,0-7,0 MM

2301549 BUCATA 5.700,00000 2,18 12.404,34

CARAM.GOLURI VERT.M 50 CAL.A C1 290X140X 88 BALOT S5185

2301551 BUCATA 17.000,00000 1,99 33.881,00

CARAM.GOLURI VERT.M 50 CAL.A C1 290X140X 88 S5185

2302983 BUCATA 8.321,82000 1,39 11.564,83

TIGLA CU JGHEAB CU 1 CIOC C1 390X230X11 S515

2303119 BUCATA 106,69000 1,68 179,30

COAMA MICA 320X206X110 CAL1 NETRATATA S515

2900888 M CUB 0,07250 184,72 13,39

LEMN ROT CONS RUR COJ FAG L MIN 1M D SUB MIN18CM S4342

2903830 M CUB 0,70830 435,18 308,24

SCIND RASIN LUNGA TIV CLS C GR=24MM L=3,00M S 942

2903995 M CUB 0,42077 422,50 177,78

SCIND RASIN LUNGA TIV CLS D GR=24MM L=4,00M S 942

2904004 M CUB 0,20000 422,50 84,50

SCIND RASIN LUNGA TIV CLS D GR=24MM L=4,50M S 942

�������������� ����� ����������������������������������� ����������������������������������������������

Page 117: structura zidarie p+1

Cod resursa U/M Cantitate Pret unitar Valoare

Denumire resursa

2904406 M CUB 0,33600 569,80 191,45

DULAP RASINOS TIVIT CLS A GR=48MM L=3,50M S 942

2905955 M CUB 2,34718 552,71 1.297,30

SIPCI RASIN.CL I/II GROS 18/24-24/48MM L=1,50-2,75M

2917673 M CUB 0,85352 1.411,54 1.204,78

DULAP FAG LUNG TIVIT CLS C GR=50MM LUNG=2,00M S 8689

2918782 M CUB 3,67182 1.017,50 3.736,08

RIGLE FAG NEABURITE CL.A G 80/80-90/90MM L=1,80-2,50M

2928361 MP 49,23250 24,14 1.188,34

PANOU COFRAJ ASTEREALA SCIND. RAS.SCURTE SUBSCURTE

2948050 BUCATA 300,00000 1,34 402,36

GHERMELE CARBOLINIZATE

2948098 M 57,49800 1,77 101,97

PERVAZURI BAGHETE PT.USI CHER.RASIN. 32/19 MM.

3642287 KG 215,54220 3,78 814,53

TABLA ZINCATA S2028 0,50X 650X1000 OL32-1N CAL.1

3700390 KG 8,82000 4,11 36,21

BANDA DIN OTEL LAM.CALD S908 3 X 30 OL37-1N

3803128 KG 54,41640 3,51 190,87

SARMA MOALE OBISNUITA D= 1,12 OL32 S 889

5838610 BUCATA 853,52000 0,34 294,29

SURUB CU CAP PATRAT PT. LEMN L 12 X 100 F1 S 1455

5838775 BUCATA 426,76000 1,92 821,00

SURUB CU CAP PATRAT PT. LEMN L 16 X 200 F1 S 1455

5841045 BUCATA 853,52000 0,20 174,20

PIULITE PATRATE M 12 GR. 6 S 926

5841069 BUCATA 426,76000 0,28 121,46

PIULITE PATRATE M 16 GR. 6 S 926

5883067 KG 29,44644 11,02 324,48

SAIBA PLATA PENTRU LEMN A M 14 OL34 S 7565

5883263 KG 27,95278 9,38 262,23

SAIBA PLATA PENTRU LEMN B M 20 OL34 S 7565

5886899 KG 0,80560 2,97 2,39

CUIE CU CAP CONIC TIP A1 2,8 X 50 OL34 S 2111

5886942 KG 95,18290 2,88 273,70

CUIE CU CAP CONIC TIP A1 3 X 70 OL34 S 2111

5887893 KG 2,13380 3,21 6,86

CUIE CU CAP PLAT TIP B 3,0 X 30 S 2111

5904770 KG 6,85580 21,22 145,49

ALIAJ DE LIPIT STANIU-PLUMB LP30

6103294 KG 1,06690 12,39 13,22

VOPSEA MINIUM DE PLUMB V.351-3 NTR 90-80

6201084 KG 75,37200 3,14 236,35

ULEI EMULSIONABIL PT.DECOFRARE BETOANE S11382

6202818 M CUB 55,82115 1,80 100,48

APA INDUSTRIALA PENTRU MORTARE SI BETOANE DELA RETEA

6309903 KG 2,41680 4,48 10,82

�������������� ����� ����������������������������������� ����������������������������������������������

Page 118: structura zidarie p+1

Cod resursa U/M Cantitate Pret unitar Valoare

Denumire resursa

CONFECTII METALICE SUD.CORNIER < 70 MM PT.ESAFODAJE

6311231 BUCATA 54,00000 1,79 96,64

CIRLIGE DIN OTEL ZINCATE PT. JGHEABURI

6311528 KG 64,01400 4,91 314,09

SCOABE OTEL PT.CONSTR.DIN LEMN.LAT,65-90MM,L.200-300MM

6311982 BUCATA 21,96000 2,04 44,77

BRATARI DIN OTEL ZINC PT.BURL. (SEMIROT.SAU DREPT)

6719093 BUCATA 1.523,65920 0,27 411,85

DISTANTIER DIN M.PLASTI.PT POZ.ARM.IN BETON PT GRINZI

6829070 KG 17,00000 4,77 81,04

CHINGI METALICE PT.COFRAJE LA STILPI DIN BETON

Greutate totala:418.843 Total materiale 99.687,39

Extras manopera

0010212 ORE 14,69357 8,01 117,70

BETONIST 12

0010222 ORE 11,07760 8,49 94,05

BETONIST 22

0010232 ORE 7,04960 9,01 63,52

BETONIST 32

0010252 ORE 7,04960 10,86 76,56

BETONIST 52

0010711 ORE 68,73860 7,84 538,91

DULGHER CONSTRUCTII 11

0010712 ORE 162,94020 8,01 1.305,15

DULGHER CONSTRUCTII 12

0010721 ORE 114,58040 8,32 953,31

DULGHER CONSTRUCTII 21

0010722 ORE 334,49920 8,49 2.839,90

DULGHER CONSTRUCTII 22

0010731 ORE 51,21120 8,84 452,71

DULGHER CONSTRUCTII 31

0010732 ORE 151,79340 9,01 1.367,66

DULGHER CONSTRUCTII 32

0010741 ORE 19,20420 9,58 183,98

DULGHER CONSTRUCTII 41

0010742 ORE 105,85900 9,83 1.040,59

DULGHER CONSTRUCTII 42

0011111 ORE 69,13212 7,84 542,00

FIERAR BETON 11

0011112 ORE 81,62460 8,01 653,81

FIERAR BETON 12

0011121 ORE 69,13212 8,32 575,18

FIERAR BETON 21

0011132 ORE 89,68060 9,01 808,02

FIERAR BETON 32

0013112 ORE 25,92700 8,01 207,68

TINICHIGIU SANT 12

�������������� ����� ����������������������������������� ����������������������������������������������

Page 119: structura zidarie p+1

Cod resursa U/M Cantitate Pret unitar Valoare

Denumire resursa

0013122 ORE 2,92800 8,49 24,86

TINICHIGIU SANT 22

0013132 ORE 34,65700 9,01 312,26

TINICHIGIU SANT 32

0013412 ORE 93,00000 8,01 744,93

ZIDAR 12

0013422 ORE 83,40000 8,49 708,07

ZIDAR 22

0013432 ORE 141,00000 9,01 1.270,41

ZIDAR 32

0013442 ORE 28,00000 9,83 275,24

ZIDAR 42

0019911 ORE 0,00840 6,95 0,06

MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. 11

0019921 ORE 184,30760 7,30 1.345,45

MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. 21

0019931 ORE 339,40032 7,61 2.582,84

MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. 31

Total ore:2290.894 Total manopera 19.084,81

Extras utilaje

0003312 ORE 6,52536 314,50 2.052,23

AUTOPOMPA HIDRAULICA DE BETON 40-60 MC/H

0003553 ORE 1,14279 89,68 102,48

BULDOZER PE SENILE 65- 80 CP

0003709 ORE 4,12000 127,93 527,05

CENTRALA DE BETON (SEMIAUTOMATIZATA) 8-20MC/N

0003710 ORE 3,51000 159,80 560,90

CENTRALA DE BETON (SEMIAUTOMATIZATA) 21-40MC/H

0003716 ORE 13,47760 2,68 36,09

VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON ACTIONAT ELECTRIC 0,9-1,5 KW

0004201 ORE 8,03471 9,99 80,25

MAS.AUTOM.DE TAIAT SI INDREPT.OTEL BET.,ACT.EL.D=3-20MM 5-10

0004203 ORE 9,25079 5,78 53,47

STANTA ELECTRICA DE TAIAT OTEL-BETON,DIAM.PANA LA 40 MM

0004205 ORE 28,29653 4,93 139,50

MASINA DE FASONAT OTEL-BETON D=PINA LA 40MM 2,2KW

0006609 ORE 4,35331 42,76 186,13

TROLIU ELECTRIC 3,1- 5 TF

0007301 ORE 28,15128 39,95 1.124,64

BOB ELEVATOR MOBIL, CU ELECTROMOTOR DE 4,5 KW

Total utilaje 4.862,73

Total 123.634,93

OFERTANT

�������������� ����� ����������������������������������� ������������������������������!����!����!����!

Page 120: structura zidarie p+1

1 Zidarie GV 290x140x138 49,46 6,46 7 10 1 4,56

2 Cofraje rampa scari 6,45 0,82 5 10 1 0,11

3 Turnare beton armat rampa 0,84 4,97 6 10 1 0,07

4 Cofraje scari 2,80 0,82 5 10 1 0,05

5 Turnare beton simplu scari 0,42 3,76 3 10 1 0,05

6 Confectionare armatura stalpi OB37 130,00 0,04 1 10 1 0,52

7 Confectionare armatura stalpi PC52 591,50 0,02 1 10 1 1,18

8 Montare armatura stalpi 721,50 0,03 3 10 1 0,72

9 Cofraje stalpi 106,25 1,1 5 10 1 2,34

10 Turnare beton pompa stalpi 8,04 0,89 8 10 1 0,09

11 Cofraje centuri 63,68 0,82 5 10 1 1,04

12 Cofraje buiandrugi 22,86 0,82 5 10 1 0,37

13 Cofraje placa +2,80 120,51 0,82 5 10 1 1,98

14 Grinzi sustinere 54,00 2,31 5 10 1 2,49

15 Popi extensibili PE3100R 108,00 0,44 3 10 1 1,58

16 Confectionare armatura centuri OB37 151,05 0,04 1 10 1 0,60

17 Confectionare armatura centuri PC52 592,42 0,02 1 10 1 1,18

18 Confectionare armatura buiandrugi OB 33,32 0,04 1 10 1 0,13

19 Confectionare armatura buiandrugi PC 78,53 0,02 1 10 1 0,16

20 Confectionare armatura placa PC 1139,00 0,02 1 10 1 2,28

21 Montare armatura buiandrugi 111,85 0,03 3 10 1 0,11

22 Montare armatura centuri 743,47 0,03 3 10 1 0,74

23 Montare armatura placa 1139,00 0,03 3 10 1 1,14

24 Turnare beton buiandrugi pompa 10,45 0,89 8 10 1 0,12

25 Turnare beton centuri pompa 3,07 0,89 8 10 1 0,03

26 Turnare beton placa pompa 18,97 0,89 8 10 1 0,21

PARTER

CALCULUL PERIOADELOR PROCESELOR DE EXECU�IE

NT mi ds I tNr. activ. DescriereCantitate

(Q)

Page 121: structura zidarie p+1

IDT

ask N

am

eD

ura

tion

Sta

rt

1Z

id�rie G

V 2

90x1

40x1

38

5 d

ays

Mon 0

2.0

7.1

2

2C

ofr

aje

ram

pa s

c�rii

1 d

ay

Mon 0

9.0

7.1

2

3T

urn

are

beto

n în r

am

pa s

c�rii

1 d

ay

Tue 1

0.0

7.1

2

4C

ofr

aje

sc�ri

1 d

ay

Wed 1

1.0

7.1

2

5T

urn

are

beto

n s

implu

sc�ri

1 d

ay

Thu 1

2.0

7.1

2

6M

onta

re a

rm�tu

r� s

tîlp

i2 d

ays

Fri 1

3.0

7.1

2

7C

ofr

aje

stîlp

i3 d

ays

Tue 1

7.0

7.1

2

8T

urn

are

beto

n c

u p

om

pa în s

tîlp

i1 d

ay

Fri 2

0.0

7.1

2

9C

ofr

aje

buia

ndru

gi+

centu

ri+

pla

c�

4 d

ays

Mon 2

3.0

7.1

2

10

Grinzi sus�inere

3 d

ays

Fri 2

7.0

7.1

2

11

Popi ext

ensib

ili2 d

ays

Wed 0

1.0

8.1

2

12

Monta

re a

rm�tu

ri2 d

ays

Fri 0

3.0

8.1

2

13

Turn

are

beto

n1 d

ay

Tue 0

7.0

8.1

2

mu

ncit

ori

[700%

]

mu

ncit

ori

[500%

]

mu

ncit

ori

[600%

]

mu

ncit

ori

[500%

]

mu

ncit

ori

[300%

]

mu

nc

SM

TW

TF

SS

MT

WT

FS

SM

T02 J

ul '1

209 J

ul '1

216 J

ul '1

2

Task

Split

Pro

gre

ss

Mile

sto

ne

Sum

mary

Pro

ject

Sum

mary

Ext

ern

al T

asks

Ext

ern

al M

ilesto

ne

Deadlin

e

Page 1

Pro

ject:

Marc

iuc C

tin

Date

: F

ri 0

6.0

7.1

2

Page 122: structura zidarie p+1

mu

ncit

ori

[300%

]

mu

ncit

ori

[500%

]

mu

ncit

ori

[800%

]

mu

ncit

ori

[500%

]

mu

ncit

ori

[500%

]

mu

ncit

ori

[300%

]

mu

ncit

ori

[300%

]

mu

ncit

ori

[800%

]

TW

TF

SS

MT

WT

FS

SM

TW

TF

SS

MT

WT

FS

SM

12

23 J

ul '1

230 J

ul '1

206 A

ug '1

213 A

Task

Split

Pro

gre

ss

Mile

sto

ne

Sum

mary

Pro

ject

Sum

mary

Ext

ern

al T

asks

Ext

ern

al M

ilesto

ne

Deadlin

e

Page 2

Pro

ject:

Marc

iuc C

tin

Date

: F

ri 0

6.0

7.1

2

Page 123: structura zidarie p+1

MT

WT

FS

SM

TW

TF

SS

MT

W02 J

ul '1

209 J

ul '1

216 J

ul '1

2

700%

700%

700%

700%

700%

500%

600%

500%

300%

300%

300%

500%

500%

100%

200%

300%

400%

500%

600%

700%

800%

900%

1.0

00%

Peak U

nits:

muncitori

Overa

llocate

d:

Allo

cate

d:

Marc

iuc C

tin

Page 1

Page 124: structura zidarie p+1

TF

SS

MT

WT

FS

SM

TW

TF

S23 J

ul '1

230 J

ul '1

2

500%

800%

500%

500%

500%

500%

500%

500%

500%

300%

300%

300%

100%

200%

300%

400%

500%

600%

700%

800%

900%

1.0

00%

Peak U

nits:

muncitori

Overa

llocate

d:

Allo

cate

d:

Marc

iuc C

tin

Page 2

Page 125: structura zidarie p+1

SM

TW

TF

SS

MT

WT

FS

SM

T06 A

ug '1

213 A

ug '1

220 A

ug '1

2

300%

800%

100%

200%

300%

400%

500%

600%

700%

800%

900%

1.0

00%

Peak U

nits:

muncitori

Overa

llocate

d:

Allo

cate

d:

Marc

iuc C

tin

Page 3

Page 126: structura zidarie p+1

Protec�ia muncii �i PSI

Page 127: structura zidarie p+1

M�SURI DE PROTEC�IA MUNCII

La elaborarea proiectului s-au respectat normele de protec�ie a muncii precum �i

precederile tuturor actelor normative în vigoare privind protec�ia �i execu�ia lucr�rilor de

construc�ii montaj care se refer� la m�suri de protec�ie �i tehnica securit��ii muncii �i anume:

- personalul muncitor care î�i desf��oar� activitatea în cadrul unit��ilor de construc�ii

montaj, trebuie s� aib� f�cuta vizita medical� înainte de a executa orice lucr�ri la

în�l�ime;

- s� înceap� lucrul numai dup� ce �i-a însu�it instructajul la locul de munc�;

- s� participe la instructajele de protec�ia muncii;

- s� nu deterioreze, s� nu descompleteze, s� nu înl�ture dispozitivele de securitate a

muncii;

- s� p�streze ordinea �i cur��enia la locul de munc� �i a c�ilor de acces;

- s� aib� o comportare disciplinat� la locul de munc�;

- s� p�r�seasc� locul de munc� f�r� permisiune;

- este interzis ca pe timp friguros s� se circule pe c�ile de acces, pe schele, pe planurile

înclinate dac� de pe ele nu s-a îndep�rtat z�pada �i nu s-a prev�zut nisip, cenu�� sau

zgur� astfel încât s� nu existe pericol de alunecare;

- personalul muncitor are obliga�ia s� lucreze cu echipament de protec�ie prev�zut

pentru lucrarea respectiv�;

- orice opera�ie de înc�rcare, desc�rcare, transport, manipulare, depozitare se va exectua

sub supravegherea unui conduc�tor al procesului de munc�;

- este interzis s� vin� la locul de munc� în stare de ebrietate, boal� sau obosit;

- este interzis s� se introduc� �i s� de consume b�uturi alcoolice la locul de munc� �i în

timpul programului;

- este obligatoriu ca personalul muncitor s� se prezinte la medic în caz de accident;

- este interzis s� se circule prin alte locuri decât cele marcate �i se va respecta cu

stricte�e atunci când se fac deplas�rile pe �antier, regulile �i indicatoarele privind

circula�ia;

- nu este permis� trecerea pe sub raza de ac�iune a macaralei, peste �an�uri care nu au

pode�e cu balustrad� �i pe sub schele;

- este interzis a se ridica sau pune mâna pe firele electrice c�zute la p�mânt;

- este interzis a se c�l�tori în autobasculant�, pe tractoare, în remorci sau autocamioane

dac� acestea nu sunt amenajate;

- este interzis� sta�ionarea în dreptul drumului de curgere sau silozuri de ciment;

Page 128: structura zidarie p+1

- este interzis a intra în vagonul cistern� pentru ciment sau în silozuri de ciment;

- la punerea în oper� a betonului se va avea în vedere a nu se depozita pe cofraje

cantit��i mai mari decât este necesar;

- schelele se vor prevedea cu balustrade;

- turnarea betonului la adâncimi mai mari de 1,5 m de la nivelul podinei de lucru

trebuie f�cut� cu ajutorul jgheaburilor sau burlanelor.

Este interzis:

- accesul pe corajul glisant a persoanelor str�ine;

- lucrul f�r� centura de siguran�� la lucr�ri de demontare a cofrajelor sau alte lucr�ri la

în�l�ime;

Se vor instrui în mod special:

- semnalizatori pentru macarale;

- macaragii �i mecanici pentru boburi;

- muncitorii de la prinderea barelor la sol.

Este interzis� orice opera�ie de cur��ire, ungere, repara�ie a elementelor în timpul

func�ion�rii lor.

Este interzis� sta�ionarea excavatorului, buldozerului în timpul lucrului.

Se interzice transportul prin purtare direct� a greut��ilor mai mari de 50 kg.

M�SURI DE PROTEC�IE ÎMPOTRVA INCENDIILOR

Elementele de construc�ie vor fi astfel alc�tuite �i realizate încât s� nu favorizeze

propagarea cu u�urin�� a incendiilor.

Golurile tehnologice sau de circula�ie func�ional� practicate în elementele

compartimentale împotriva incendiilor se protejeaz� dup� caz prin u�i, obloane, cortine,

înc�peri tampon.

În cl�diri, în înc�peri �i alte spa�ii vor fi asigurate c�i de evacuare prin care, în caz de

incendiu, persoanele s� poat� ajunge în exterior la nivelul terenului sau al unor suprafe�e

circulabile, în timpul cel mai scurt �i în condi�ii de deplin� siguran��.

U�ile, coridoarele �i sc�rile prev�zute pentru func�ionarea normal� a cl�dirii, trebuie s�

asigure �i evacuarea în caz de incendiu.

Nu constituie c�i de evacuare ascensoarele, trecerile prin u�i antifoc.

În pere�ii exteriori ai caselor de sc�ri se pot practica numai goluri necesare accesului la

nivelurile deservite �i penru iluminarea casei sc�rilor, a vestibulilor de etaj �i a coridoarelor

protejate corespunz�tor împotriva incendiilor.

Page 129: structura zidarie p+1

Casele de sc�ri, de regul�, trebuie s� fie luminate natural, direct din exterior.

Casele de sc�ri f�r� iluminare natural� vor avea asigurate posibilit��i de evacuare a

fumului.

Depozitarea m�rfurilor cu pericol de explozie în cl�diri în care se utilizeaz� astfel de

materiale, nu este admis�.

În cazul comas�rii mai multor func�iuni într-o cl�dire civil�, acestea se vor separa

corespunz�tor, de regul� prin pere�i �i plan�ee rezistente la foc.

Între num�rul de niveluri al cl�dirilor, destina�ie, gradul de rezisten�� la foc �i capacitatea

lor, trebuie respectat� corela�ia:

- în cl�dirile de gradul I �i II de rezisten�� la foc, indiferent de capacitatea lor, num�rul

de niveluri nu se limiteaz�;

- în cl�dirile de gradul III �i IV de rezisten�� la foc, num�rul de niveluri se limiteaz� în

func�ie de destina�ia lor �i de num�rul de persoane ad�postite.

Fa�ada cl�dirilor va fi astfel realizat� încât s� împiedice transmiterea incendiilor de la un

nivel la altul.

INSTALA�II DE SEMNALIZARE �I STINGERE A INCENDIILOR

Instala�iile de semnalizare �i stingere a incendiilor se prev�d cu ac�ionare manual�.

Se pot utiliza ca agen�i de stingere apa sub forma de jeturi compacte, dispersat� în pic�turi

sau pulverizat�, spum� grea, medie sau u�oar�, gaze inerte, aburi, pulbere, pulberi sting�toare

�i altele.