Schemaaparat sudura schema

18
http://sg-sg.chat.ru/swi_ppm.htm http://sg-sg.chat.ru/swi_p.htm http://sg-sg.chat.ru/swi_t.htm http://sg-sg.chat.ru/calc_inductor.htm http://sg-sg.chat.ru/bpa.htm http://sg-sg.chat.ru/indsch.gif http://sg-sg.chat.ru/project.htm http://sg-sg.chat.ru/fotki.htm Înapoi sau la pagina principală Set de circuite imprimate pentru masina de sudura. Vezi de imprimare prin placa. Piesei de prelucrat dimensiune 242.5x182.5mm. Această cifră poate vedea doar, ci pentru a face fotoshablonv (sau ambele) trebuie să ia individuale placi fi iere ș PCAD8. *. Înapoi sau la pagina principală Taxa SWIA - AC redresor .

Transcript of Schemaaparat sudura schema

Page 1: Schemaaparat sudura schema

http://sg-sg.chat.ru/swi_ppm.htm

http://sg-sg.chat.ru/swi_p.htm

http://sg-sg.chat.ru/swi_t.htm

http://sg-sg.chat.ru/calc_inductor.htm

http://sg-sg.chat.ru/bpa.htm

http://sg-sg.chat.ru/indsch.gif

http://sg-sg.chat.ru/project.htmhttp://sg-sg.chat.ru/fotki.htm

Înapoi sau la pagina principală

Set de circuite imprimate pentru masina de sudura. Vezi de imprimare prin placa. Piesei de prelucrat dimensiune 242.5x182.5mm. Această cifră poate vedea doar, ci pentru a face fotoshablonv (sau ambele) trebuie să ia individuale placi fi iereș PCAD8. *.

Înapoi sau la pagina principală

Taxa SWIA - AC redresor .

Page 2: Schemaaparat sudura schema

Înapoi sau la pagina principală

Taxa SWIB - sursa de alimentare pentru circuitul de comandă.

Înapoi sau la pagina principală

Taxa SWIC - circuit de control .

Page 3: Schemaaparat sudura schema

Înapoi sau la pagina principală

Taxa SWID - dioda de pod i senzorul de curentș .

Înapoi sau la pagina principală

Taxa SWIE - ie ire redresorș . Condensatori C1-C5 ... instalat pe partea din spate a plăcii.

Page 4: Schemaaparat sudura schema

Înapoi sau la pagina principală

Taxa IRF740_4 - quad IRF740 cu protec ieț .

Prin sudare dispozitiv puskozarjadnoe sau la pagina principală

Page 5: Schemaaparat sudura schema

Dispozitiv SWI. Aparate de sudare și puskozaryada.

Listă de componente

Suma 1

Tip Nominal Din răsputeri Poz. Simbol. conta. Numai

Taxă Lumea A1 1 1

Taxă SWIB A2 1 1

Taxă Świca A3 1 1

Taxă SWID A6 1 1

Taxă IRF740_4 A5, A5-1 2 2

Taxă Wie A7 1 1

Condensator ceramic 4700 3000V C1 1 1

Condensator electrolitic 220uF 450V C2-C9 8 8

Siguran ăț 25A F1, F2 2 2

Toggle 250V 25A S1 1 1

Rezistor variabil Pentru 10 R1, R2 2 2

Unități de asamblare:

Transformer T1 T1

Ferite 2000NM Sh20h28 1 1

Choke L1 L1

Ferite 2000NM Sh20h28 1 1

Taxă swiA (rețea redresor)Suma 1

Tip Nominal Din răsputeri Poz. Simbol. conta. Numai

Condensator 0.1uF 630V C1 1 1

Tiristori T122-25-6 Q1 1 1

Rezistente sârmă 10R 10W R1 1 1

Page 6: Schemaaparat sudura schema

Hank transformator date SWIB_T21 (corectate 04.03.2004)

Produsele achiziționate

MiezRM8 B65811-J250-J41

1set

Cadru B65812-K1012-D1 1 buc

Organe de asamblare

B65812-A2203 2 buc

Materiale

Sârmă PEV2, diametru 0. 21 mm și 0,32 mm

Lakotkanь LMB-105

Tub PVC

Constatări Sârmă Viraje Inductanță Grupuri1-12 ПЭВ2 0,2 1 90 2025 ICG 1 * 2 * 3 **

3-10 ПЭВ2 0,2 1 10 25 mcg 4 ***

5-8 ПЭВ 2 0,32 10 25 mcg 5 ***

Este o "vedere de sus", de la transformator. Simbolul "*" indică numărul de straturi de pânză lacuit între straturi de înfă urări.ș lăcuită stabilite fără joc din pere ii cadrului.ț lichidare 3-10 distribui uniform pe cadru.

Verificarea caracter fazăBobinaj Viraje Inductan ăț1-12_3-10 100 2500 ICG

1-12_3-10_5-8 110 3025 ICG

Verifica i rezisten a electricăț ț Efectua iț iș să fie eficace privind montarea dispozitivelor de tensiune electrică 2000V

între contacte :. 1-5 lua 1-3 trebuie să fie conectat. Timp de scanare de 60 ± 5 s.

Transformatorul de date calculat (acționare magnetică) SWIB_T21

Ie ireș : 1 A * 13 V = 13 [ VA ] (Nota 1 5 V A) ; h Frecven a de 85ț kHz

Sec iunea transversală a ferităț RM8 50 mm 2 , n 0.25uH inductan ă Primer (gol de aer)ț

Curentul mediu : I = 1 Miercuri 5 VA / 300 V = 50 [mA]

Zona Pulse (vom conduce cursul de t = 3 noi): U = 300 V / U * t = 900 V * ne

Pulse curent (perioadă T = 14 ne ) : Iimp = 2 (T / t) * I compara = 2 (14/3) * 0,05 = 0. 5 [A]

Necesar și nduktivnost (de la Li = Ut ) :. L = Ut / I = 900/0 5 = 1800 [uh]

Numărul de rota iiț ale înfășurării primare (când L0 = 0.25uH ): n = ( 18 00 / 0,25) 0,5 = 85 [ apoi ] , ia n = 90, în acest caz, L = 0,25 * 90 2 = 2000 Uh

Макс. индукция ( BSN = Ut = Li ) : B = Ut / SN = 900 / (50 * 90) = 0,21 [T]

Page 7: Schemaaparat sudura schema

Să luăm tensiunea inversă în întreaga înfă urare primară 125 B. Într-o rundă de căderi 125ș / 90 = 1,4

Numărul calculat de rotații ale înfășurărilor secundare ale înfășurării este prezentat în datele de mai sus.

Puteți aplica armura B-22 core (cupa), aducând inductanța decalaj la valorile calculate.

Prin sudare dispozitiv puskozarjadnoe sau la pagina principală

Hank transformator date SWIC_T22

Produsele achiziționate

MiezRM8 B65811-J250-J41

1set

Cadru B65812-K1012-D1 1 buc

Organe de asamblare

B65812-A2203 2 buc

Materiale

Sârmă PEV2, diametru 0. 21 mm

Lakotkanь LMB-105

Tub PVC

Constatări Sârmă Viraje Inductanță Grupuri1-12 și 3-10 ПЭВ2 0,2 1 25 156 mcg 1 ***

5-6 și 7-8 ПЭВ 2 0,21 25 156 mcg Douăzeci și trei **

Este o "vedere de sus", de la transformator. Simbolul "*" indică numărul de straturi de pânză lacuit între straturi de înfă urări.ș lăcuită stabilite fără joc din pere ii cadrului.ț Despre 1-12 i 3-10 bmotki stabilite simultan în 2 fireș

Verificarea caracter fazăBobinaj Viraje Inductan ăț1-12_3-10 _5-6_7-8 100 2500 ICG

Verifica i rezisten a electricăț ț a instala iei electrice Urma i importante de tensiunea eficace 2000 V între borneleț ț 1-5. A lua legatura cu 1-3 i 5-7 trebuie să fie conectate.ș Timp de scanare de 60 ± 5 s.

Calculat SWIS_T22 transformator de date

Frecven a de 40 kHzț , cu kvazhnost < 2 .

Max. Curent de magnetizare este 1A . Creșterea curent de magnetizare, și, prin urmare miezul cu un decalaj, este ales pentru a avea mai multa energie puls de control necesare pentru a reîncărca tastele poarta IRF740-4 atunci când este oprit.

Sec iunea transversală a feriteiț RM8 50 mm 2

Zona Pulse (pentru accident vascular cerebral t directă = 12 noi); U = 13 V / U * t = 156 V * ne

Inductan aț (de la Li = Ut): L = Ut / i = 156/1 = 156 [uh]

Numărul de spire (când L0 = 0.25uH ): n = (156 / 0,25) de 0,5 = 25 [ spire ]

Page 8: Schemaaparat sudura schema

Max. induc ieț (de la BSN = Ut ): B = Ut / SN = 156 / (50 * 25) = 0,125 [T]

Puteți aplica armura B-22 core (cupa), aducând inductanța decalaj la valorile calculate.

Prin sudare dispozitiv puskozarjadnoe sau la pagina principală

Hank transformator date SWID_TT11 "curent"

Produsele achiziționate

2000NM ferită

K20x12x6 1 buc

Materiale

Sârmă PEV2, diametru 0. 21 mm și 1,8 mm

Lakotkanь LMB-105

Tub PVC

Constatări Sârmă Viraje Inductanță Grupuri1-2 ПЭВ2 0,2 1 100 ~ 12.000 mcg ** 1 **

3-4 ПЭВ 2 1.8 1 * PCV

Simbolul "*" indică numărul de straturi de pânză lacuit între straturi de înfă urări.ș lichidare 3-10 distribuie uniform pe la inelele de etan areș . verifica vizual caracter fază.

Calculat SWID_TT11 transformator de date

(Transformer - este un transformator de curent care, de tensiune)

2000NM ferită, K20h12h6 transversală sec iune 24mmț 2

Actual lichidare 3-4 4 0 A (maxim IRF740-4 cheie curent), lichidare curent 1-2 : I12 = I34 / 100 = . 0 4 A

Impedan ă de sarcinăț : 33 Ohm

Lichidare Voltaj 1-2 : U12 = 0. 4 A * 33 Ohm = 1 3 V

Zona Pulse 1 3 V * 12 ne = 1 56 V * ne

Inducerea maxima de 156 / (100 * 24) = 0,065 [T]

Prin sudare dispozitiv puskozarjadnoe sau la pagina principală

Datele privind Hank sufoca L1

Produsele achiziționate

2000NM ferită

Sh20h28 1 set

Materiale

Sârmă PEV2, diametru 1,8 mm

Lakotkanь LMB-105

Constatări Sârmă Viraje Inductanță Grupuri

Page 9: Schemaaparat sudura schema

1-2 PEV2 5 h1.8 6 10 mcg *

Datele calculate sufoca L1

Curent I = 1 2 0A și nduktivnost L = 10uH

Sec iunea transversală a feritei Sh20h28ț s = 560 mm 2

Lungimea medie a căii magnetic : l = 160 FEP mm

Zona Pulse LI = 120A * 10uH = 1200 ms *

1-2 numărul de spire ( T Bmax = 0,33): N1-2 = 1,200 / (560 * 0,35) = 6 [transformă]

Necesar m agnitnaya permeabilitate : u = L * l eff / u0 * s * n 2 = 10uH * 160mm / 1.25 * 10 -6 * 560mm 2 * 10 * 10 = 23

Non-magnetic decalaj : l s = L eff / u = 160mm / 23 = 7mm (tip de carton de 3,5 mm)

Prin sudare dispozitiv puskozarjadnoe sau la pagina principală

Hank transformator date T1

Produsele achiziționate

2000NM ferită

Sh20h28 1 set

Materiale

Sârmă PEV2, diametru de 1,2 mm și 1,8 mm

Lakotkanь LMB-105

Constatări Sârmă Viraje Inductanță Grupuri1-2 PEV2 2h1.2 32 7000 ICG 1 ** 2 ** **

3-4 SEW 2 3h1.8 11 800 mcg 3,4 ****

Simbolul "*" indică numărul de straturi de pânză lacuit între straturi de înfă urări.ș lăcuită stabilite fără joc din pere ii țcadrului.

Verificarea caracter fazăBobinaj Viraje Inductan ăț

1-2_3- 4 43 12.000 mcg

Verifica i rezisten a electricăț ț Efectua iț iș să fie eficace privind montarea dispozitivelor de tensiune electrică 2000V

între contacte : 1-3. Timpul de scanare de 60 ± 5 s.

Datele calculate ale transformatorului T1

Rezultat : 1 2 0A / 40B (transmite impulsurile de tensiune de accident vascular cerebral la secundară de lichidare trebuie să fie de două ori amplitudinea tensiunii de ieșire datorită raportului datorie de nu mai mult de 0,5).

Intrare tensiune de: ia Uvh.min = 220 In

Necesitatea de a oeffitsient transformare : 220 / (40 * 2) = 2,75

H selectate Frecven aț : 40 kHz (flux directă de 12 ms)

Page 10: Schemaaparat sudura schema

Sec iunea transversală a ferităț Sh20h28 : s = 560 mm 2

Zona Pulse : 300V * 12us = 3600 V * ne

Numărul de rota iiț ale înfășurării 1-2 ( pentru Bmax = 0,2 T): N1-2 = 3600 / (560 * 0,2) = 32 [ rândul său ]

Lichidarea 3-4 : n3-4 = 32 / 2,75 = 11 [ transformă ]

Prin sudare dispozitiv puskozarjadnoe sau la pagina principală

Exemplu de calcul a unită ii magnetic pentru un convertor de putere flyback.ț

În transferul de energie convertor flyback apare în porțiuni cu acumulare intermediar întregul lot în miezul magnetic.

Ciclul de lucru conține accident vascular cerebral înainte (1), atunci când se utilizează tranzistorul cheie la tensiunea de antrenare primar este alimentat și există o taxă de bază - crește circulante primar liniar, și invers (2,3) atunci când este închis tranzistor, tensiunea peste înfășurările tuturor modificărilor polaritate și redresoare de curent primita înfășurări secundare. Porțiunea inițială a flyback (2) începe cu descărcarea de inductanță scurgere de lichidare prin diodă Zener diode și primar. Curent secundar scade liniar de la zero până la începutul anului viitor un accident vascular cerebral înainte. Nu este necesar ca miezul este complet demagnetizat, dar rețeaua de convertoare de înaltă tensiune, astfel într-un mod sigur de lucrări tranzistorului cheie, in special bipolara, pentru că următoarea cursa de avans începe cu curent zero. Plot (4) se arată în diagrama calendarul corespunde absența taxa în miez. Curent secundar încarcă condensatorul de redresor și la început și să sprijine tensiunea de ieșire pe sarcina în timpul funcționării. In convertorul flyback este necesară pentru a limita sau a stabiliza tensiunea de ieșire. Ea - generatorul de curent și tensiunea de ieșire poate ridica până explodează ceva. Circuit de stabilizare Ocuparea conduce la faptul că, atunci când tensiunea de ieșire crește lungimea cursei înainte scade, ceea ce atrage după sine o reducere a porții de energie transmise prin acumulatorul într-o unitate de timp, ceea ce duce la reducerea tensiunii de ieșire. Convertor Flyback poate cuprinde o multitudine de înfășurări secundare de antrenare. Suficientă pentru a stabiliza tensiunea de una din ieșirile, precum și altele vor fi stabilizat, deși puțin mai rău pentru schimbărilor de sarcină. Stabilizarea toate ieșirile se datorează faptului că impulsurile de tensiune și înainte și înapoi (în acest caz este vorba de impulsurile flyback), proporțional cu învelitoarea există la toate și înfășurările de acționare a modifica orice sarcină de ieșire presupune o schimbare în amplitudinea de impulsuri de tensiune flyback.Convertor flyback astfel obținut într-un simple și ieftine puteri mici, în special atunci când mai multe tensiuni de ieșire. Pentru echipamentele de uz casnic ICS fabricate, constând dintr-o de înaltă tensiune cu efect de câmp tranzistor și un circuit de control.SGS-Thomson oferă un design VIPOWER - un pachet software pentru proiectarea de alimentare flyback de IP care această firmă și produce. Controler ViRERa făcut în funcție de cunoscut UC3842 astfel încât domeniul de aplicare al acestui pachet ar putea fi mai mare decât produsele de proprietate ale SGS-Thomson.

Datele originale .

Puterea de ieșire de 10 VA. 6x6 W Ferite. N Tensiunea de alimentare 220 V, frecventa de operare de 100 kHz.

N Aplica iț m ie ire FET, de exempluș BUZ90 , i poate fi orice în ce mai slab (ș IRFBC30 ). Controlul cele mai ieftine

Page 11: Schemaaparat sudura schema

efectua IC UC3842 (: 45) . Pute i utiliza convertor integratț vipera * sau * TOP .

Ecuația de bază : UT = LI = BSN . Acest raport este adecvată pentru cazul în care bobina este depusă tensiunii de impuls dreptunghiular U , astfel încât în timpul T curent în inductor L cre te liniar la o valoareș eu . Inducerea miez sec iuneț s în număr de spire n cre te liniar cuș magnitudinea că B . Problema calcul cuprinde pentru a nu depă i șmaxim lea inducerea material magnetic (de obicei 0.15-0.3 T) i să decidă, în acela i timp, cu por iunile necesare ale ș ș țenergiei curentului care trebuie pompat prin depozitarea magnetic pe unitatea de timp .Puterea transferat la acumulatorul : 10 BA în considerare eficien a lua 14 BAț

Rectificat Tensiunea de alimentare : Noi = 220 * 1,4 = 300

Pulse formă : în perioada T = 10 ms ; directe de debit Tf = 2 microsecunde, ; inversa Tb = 6 ms ; marjă T0 = 2 ms

Cu ace ti parametri, modul de curgere intermitentă (când se termină inversă încetarea completă a curent în toate șînfă urări si a incepe sa oscila ii libereș ț ; t cheie ranzistor lucrează în mod lite - direc ioneze cursul începe cu un zero țcurent) este conservat în cădere de tensiune de 2 ori, în timp ce în de două ori, pe 2 până la 4 ms, măre teș durata cursei înainte. Durata flyback rămâne neschimbat. O astfel de raport de durată de înainte i accident vascular cerebral invers șistoric pentru alimentarea cu energie flyback re ea i oferă un compromis între tensiunea maximă la scurgere (colector)ț ș

i tranztstora curent puls maxim.ș

Tensiune suplimentară la exodul : Ud = noi * Tf / Tb = 300 În * 2 ms / 6 ms = 100 V

Tensiune suplimentară la exodul (descărcarea de gestiune fără inductan ă de scurgere a înfă urării primare) apare pe ț ștoate cursa de întoarcere. În cazul în care sursa de alimentare are un circuit de stabilizare a tensiunii de ie ire, această ștensiune este independent de tensiunea de linie i aș sarcinii (estesstvenno, cu valori valide). Pe baza acestei tensiune, tensiunea maximă, precum i, de asemenea, în func ie de disipare a energiei schemă de circuit scurgere parazitare ș ținductan ă de lichidare a unită ii magnetic tranzistorului de putere primar este selectat.ț ț Atunci când se utilizează circuit format dintr-o diodă i diodă Zener pulsate de 200 V, care este acceptabilă pentru alimentare 1 decupareș 4 wa i, se țpoate presupune tensiunea maximă de 28 0 V, în timp ce tensiunea de evacuare, la momentul ini ial al mi cării inverse ț șeste 280 * 1,4 + 200 = 592 .

Se calculează.

Curentul mediu pe circuitul primar 300 : IM1 = P / ne = 14 VA / 300 B = 47 mA

Curentul maxim de impuls: IP1 = 2 * IM1 * T / Tf = 2 * 47 mA * 10 ms / ms 2 = 470 mA

Maxim impulsului de curent mai mare decât media din 5 (raport de perioada de durata cursei înainte ) * 2 ( reprezentând curent din i de fierăstrău)ț = 10 ori .

Zona Pulse (curs direct): noi * Tf = 300 ms * 2 = 600 ms *

În cazul în care zona a impulsului este stabilit scăzut, va depă i un nucleu induc ie specificat i acest lucru va conduce ș ț șla pierderi a crescut în miez i în tranzistorul (desigur, în cazul în care o marjă largă stabilite inducerea maxim, atunci ștotul va fi bine, cu excep ia faptului că înfă urarea să nu se potrivească sau un miez prea mare).ț ș Un semn că inducerea

normal - cre tere lineară în curent în cursa înainte.ș Dacă induc ie este depă ită, la sfâr itul curentului accident vascular ț ș șcerebral înainte va merge în sus abrupt. Dacă zona impulsului selecta i putere de ie ire mai este atins, deoarece pe ț șparcursul curentului continuu este crescut până la valoarea dorită i nu se acumulează cantitatea necesară de șenergie. Din nou, în cazul în care miezul este luat din surplusul, este posibil să se reducă frecven a i cantitatea de ț șenergie este atins cre terea puterii.ș În cazul în care decizia este suficient de mare, acesta este un lucru bun pentru că odată cu scăderea pierderilor scăderea de frecven ă peklyuchenie în tranzistori, diode, condensatoare de bază ..ț

Inductan ă primar necesarț : L1 = noi * Tf / IP1 = 600 ms B * / 470 mA = 1280 mcg

Numărul de spire primare la B = 0,2 T : n = ne * Tf / B * s = 600 ms B * / ( 0,2 * 6mm * 6mm ) = 83

Ini ială Core inductan ă necesar:ț ț A = 1280 mcg / (83 * 83) = 0,186 mcg

Inductan a ini ială - este inductan a bobinei.ț ț ț Această valoare este, de obicei dat în caracterizarea de bază. Dacă nu este

Page 12: Schemaaparat sudura schema

posibil să se măsoare sau calcula aproximativ. Prin urmare, d alshoy mai multe op iuniț :

1 . Se măsoară inductan a ini ială i prin cre terea decalajului (benzi de carton) pentru ao aduce la valoarea dorită ț ț ș ș0.186 micrograme. H metru pescuit inductan ă.ț Este mai bine să lichideze mai multe ture, cum ar fi 10. inductan ă ar țtrebui să fie de 100 de ori mai mare decât inductan a ini ială, care este 18,6 micrograme.ț ț După utilizarea plăcu ele de țtest a fost ajustat bobina de inductan ă la valoarea dorită, este necesar să se măsoare diferen a i să o aplice ulterior.ț ț ș

2 . Calcula i diferen a, care încă mai trebuie să cunoască durata medie a căii magnetic.ț ț Calculul poate fi efectuată

astfel : mai întâi calculat permeabilitatea relativă necesar al miezului de exprimare L = u * u0 * S * n 2 / l eff, unde u0 =

1.25 * 10 -6 ( toate în unită i SI), iar apoi determinatăț este ocupat decalaj, care nevoie pentru a

aduce u BC Necesitate valoare. Simplist, permeabilitatea magnetică (dacă un decalaj mare) u = L eff / l decalaj. Din nou , cu un decalaj mare, permeabilitatea ini ialăț a real ferita aproape nu contează. Alege i n ferităț prea , dar cu un

mare B (0,45) i pierderi reduse la frecven a de lucruș ț sau de a lua ceea ce este acolo i stoarce din ea, după cum pute i.ș ț

Dacă am ales frecven ă pentru un motiv oarecare sa dovedit a fi prea mare, trebuie să-l reducă i numărate se ț ștransformă, precum i lichidarea unită ii.ș ț Se poate ca nu se potrivesc bobina gândit. Apropo, sârmă sec iune țtransversală poate fi luată pe baza actualului densitate de 2,6 A / mm2. Mai bine să ia toroane - mai pu ine de euri i ț ș șmai u or de bobine stivuire.ș Ei bine, în cazul în care bobina nu este încă apt, totul este clar - ai nevoie de un miez mai mare.

Asta e tot. Este probabil , nu foarte tiin ific, darș ț pe de altă parte, lucrări - care este , în cazul în care transformatorul este vizat, acesta func ionează cu aproape primaț dată i ridica bobine nu este necesară.ș Uneori trebuie să, dar în

înfă urările secundare sau conexiunea înfă urării (regulator de putere în sine), este dacă ave i nevoie pentru a ob ine ș ș ț țmai multe tensiuni de ie ireș la loturile mai mari decât răspândirea .

. PS Estesstvenno că tensiunea de ie ireș de pe înfă urări secundareș cadrul ave i nevoie pentru a contaț cu privire la amplitudinea impulsului inversa progresele pe un primar de lichidare (100 V în acest exemplu) . O tensiune de ie ire șla 12 V nevoie de : 83 * 12/100 = 10 [spire].

Înapoi sau la pagina principală

Sursa de alimentare pentru a conecta un laptop la cablajul masinii.

Instalatia electrica a masinii permite fluctua ii mari de tensiune.ț Mai mult decât atât, zgomot electric generat. Asta este, computerul nu este conectat în nici un fel, cu excep ia în țparcare. Unitatea oferă o tensiune de ie ire în intervalul de 12-14 sarcini 0-2 A i tensiunea de ș șintrare de 9-16 V.

Page 13: Schemaaparat sudura schema

Transformer (unitate magnetică) este obtinuta ferită W 2000NM sec iune 8x8 țmm. Lichidare - 10 spire cu diametrul de sârmă de 0,8 mm. Mota mai bine simultan în două fire. Inductan a bobinajului ar trebui să fie de 20 mg.ț Acesta trebuie să fie reglate cu ajutorul selec ie obligatorii decalaj non-magnetic de tampoane de țcarton. Magnitudinea diferen a ar fi de aproximativ 0,5 mm.ț

Dispozitivul func ionează după cum urmează.ț Semnalul de la oscilatorul, colectate în 3 561LN2 invertoare este furnizat la poarta FET IRF540, care cuprinde o înfă urare șprimară T1 depozitare periodic magnetic. Atunci când bobina energiei magnetice se acumulează, iar când off - transferul de energie prin înfă urarea secundară a șîncărcăturii. Când tensiunea de ie ire atinge aproximativ 13,5, începe tranzistor se șdeschide par ial VT2, ceea ce duce la o cre tere a conductivită ii DA1 fotodiodă ț ș țoptocuplor. Deoarece optocuplor încorporate direct în circuitul generatorului de sincronizare, durata cursei înainte începe să scadă (durata flyback rămâne mereu aceea i, ca i în acest caz, dioda este oprit VD6).ș ș În func ie de curentul de sarcină i ț ștensiunea de intrare de la ciclul de func ionare dorit este setat generator care țfurnizează o tensiune de stabilizare unitate de ie ire.ș Pe elemente de VD4, C3 făcut "voltdobavka" pentru a extinde în jos gama de tensiune de intrare. Afisaj LED op ional indică prezen a modului de stabilizare.ț ț Când sarcina se schimbă prea pu ine țschimbări luminozitatea.

Page 15: Schemaaparat sudura schema

YUFPYUOYLPCH RYFBOYS. (PDF)

FERITĂ EPCOS , GAMMAMET

IGBTȘI IRG4PC40U 20 A

ȘI IRG4PC50U 27 A

STM STGP20NC60V 20 A

STM STGW40NC60V 40 A

APT APT20GN60B 20 A

APT APT30GN60B 30 A

DIODE 600VȘI HFA15TB60 15 O

ȘI 15ETH06 15 O

ON MUR1560 15 O

APT APT15DQ60K 15 O

DIODE 200VȘI 60EPU02 60 A

ȘI 150EBU02 150 A

Fotografii de pe sudare ma ina.ș

1 intestin intern. Pe radiatorului pe stânga (la dreapta ventilatorului) - IRF 740, 8 piese pe tastele, alte 4 buc. - În loc de diode (2 bucă i de ei pot fi vazute - sunt una țdeasupra celeilalte surori), i 2 buc.ș un snubber - lan uri dress-up standuri în pozi ie ț țverticală, u or de radiator dreapta.ș Consiliul orizontală care radiatorul drept - de control la bord. Acesta ferită B-22 pentru a controla poarta IRF-IRF-740 i 540 care șface naveta transformatorului. Aceste două plăci sunt indicate prin litera "G", iar sub ele există transformatorului principal. Pu in la dreapta, două radiatoare sunt diode de ție ire, i înainte de a le sufoca.În fundal - 8 electroli ilor 220 uF, AC i furnizarea ș ș ț șpuls redresor blochok pentru panoul de control. Un număr de condensatoare verzi - sunt paralele cu electrolitul. Condensatori verzi de ie ire sunt în picioare pe șdreapta. Destul de dreapta, se afla pe fa ă curentul panoului metru i tensiunea pe ț șPV-5 - nu este inclus în schema, pute i pune orice voltmetru i (sau) un ț șampermetru. Cablu de alimentare, siguran e i comutator - pe panoul din spate.ț ș Acest aspect. Layout ar trebui simplificate. Diode ie ire inverse sunt încălzite mai puternic șdespre acest aranjament trebuie să fie, de asemenea, modificate.

Page 16: Schemaaparat sudura schema

Înapoi sau la pagina principală

Sudarea doi. Tensiunea la bornele plasma de 20 la 25 V. Curentul maxim - 70-75 A.

Page 17: Schemaaparat sudura schema

Înapoi sau la pagina principală

3 Aspect aparate de sudura si de rezultate. deschis tensiunea circuitului 44 Electrode de lipit V. făcute egalitate de puncte Cehia, postoyanke. Acesta este locul, care este preparată în imaginile de mai sus.Desigur, acesta este supraexpusă. Acest am pozat deja pentru cusătură fierte. La început am fost gătit loca , apoi a dat seama că șpostoyanke zgură ieftine i mai pu in de ea.ș ț Plasma este mai pu in stabil, dar pute i ț țadapta. Este posibil i o jumătate de electrod la un moment dat pentru a petrece fără șoprire.

Page 18: Schemaaparat sudura schema