Proiectarea Si Analiza Dimens a Tehnolog de Prelucrare Mecanica Partea I DS

1

Universitatea Tehnic a Moldovei

Facultatea Inginerie i Management n Construcia de Maini

Catedra Tehnologia Construciilor de Maini

Proiectarea i analiza dimensional a tehnologiilor de prelucrare mecanic. Partea I

Chiinu U.T.M 2010

2

Prezentul material didactic este un suport pentru cursul Proiectarea i Analiza

Dimensional a Tehnologiilor de Prelucrare Mecanic, pentru proiectarea de an i de

licen la specialitatea 521.1 Tehnologia Construciilor de Maini. Este realizat un

studiu de caz detaliat de proiectare i analiz dimensional a tehnologiei de prelucrare

mecanic a unei piese-corp de revoluie pe strung cu comand numeric.

Autori: conf. univ. dr. Toca Alexei

conf. univ. dr. Ruica Ion

lector superior Stroncea Aurel

Recenzent: conf. univ. dr. Arcadie NISTREAN Redactori responsabili: conf. univ. dr. Alexei TOCA, prof. Univ. dr. ing. Octavian PRUTEANU Redactare computerizat : magistru Tatiana NIULENCO

U.T.M., 2010

3

Cuprins

Introducere 4

1. Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanic i analiza dimensional 4

2. Proiectarea i analiza dimensional a procesului tehnologic de prelucrare mecanic a pieselorcorpuri de revoluie pe strunguri cu comand numeric. Studiu de caz

10

2.1. Analiza desenelor de execuie i a cerinelor tehnice 10

2.2. Alegerea metodei de fabricare a semifabricatului 13

2.3. Stabilirea succesiunilor fazelor tehnologice pe suprafee 14

2.4. Constituirea instalrilor, schemelor de orientare i a scenariilor de prelucrare 15

2.5. Constituirea lanurilor dimensionale tehnologice liniare 25

2.6. Rezolvarea lanurilor dimensionale tehnologice 26

2.6.1. Metoda rezolvrii lanurilor dimensionale tehnologice 31

2.6.2. Determinarea adaosurilor minime de prelucrare 34

2.6.3. Rezolvarea lanurilor dimensionale pentru suprafeele de revoluie 37

2.6.4. Sistemele de lanuri dimensionale tehnologice liniare 39

2.6.5. Ajustarea dimensiunilor pe semifabricat la cerine i constituirea desenului

semifabricatului

50

2.6.6. Lanurile dimensionale tehnologice liniare rezolvate 53

3. Procesul tehnologic dimensional argumentat la proiectare 56

4. Concluzii 58

Bibliografie 59

4

Introducere

n plan istoric, proiectarea proceselor tehnologice a parcurs mai multe etape, fiecare

caracterizndu-se prin activiti i proceduri specifice.

Procesele tehnologice pentru maini unelte universale n condiiile fabricrii n serii mici i chiar

medii, din punct de vedere dimensional erau rezolvate prin coordonarea aciunilor muncitorilor

calificai.

n condiiile fabricrii n serii medii, mari i n mas pe maini unelte universale, activitile de

asigurare a preciziei dimensionale aveau caracter de ncercare-verificare-corectare pn la atingerea

unei structuri dimensionale acceptabile. Proiectul tehnologiei era elaborat n departamentul tehnologic,

introdus n fabricaie , urmnd ca la eventualele neconformiti s se corecteze .a.m.d. (proces ping

pong).

n condiiile utilizrii mainilor unelte speciale tehnologia era adus la o structur dimensional

acceptabil de ctre productorul utilajului cu referin exclusiv la acest utilaj i entitatea de prelucrat

pe el.

n condiiile contemporane, cnd seriile mari sunt o raritate i se utilizeaz maini unelte cu

comand numeric, elaborarea proceselor tehnologice prin metoda ping pong nu mai este valabil.

Se impun calcule dimensionale n decursul proiectrii procesului tehnologic pentru a evita soluii

neadecvate. Este recunoscut faptul c numai prin analiza dimensional pot fi proiectate procese

tehnologice, ce necesit corecii minimale n condiii de fabricare /6, 7/. Mai mult, dac iniial analiza

dimensional se fcea pentru procesele tehnologice deja proiectate cu concluzia de tip acceptat sau

respins - de corectat, acum se cere ca analiza dimensional s fie parte component a procesului de

proiectare tehnologic, care ar conduce spre un rezultat ntotdeauna acceptat.

Ca baz pentru aceast metodologie servete analiza structurii dimensionale constructive ale

piesei, cutarea soluiilor tehnologice (operaiilor) cu structuri dimensionale tehnologice identice sau

asemntoare celor constructive.

1. Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanic i analiza dimensional

Pe maini unelte se pot realiza dimensiuni liniare sau unghiulare, mainile unelte oferind un

reper pentru dimensiuni n form de baze tehnologice. Baza tehnologic poate fi de contact ( BTC )

sau de reglare ( BTR ) /2: p. 165, 3: p. 165/. Dac n primul caz reperarea cotei tehnologice se face de

la suprafaa cu poziie definit a dispozitivului prin contact fizic, n al doilea caz reperarea cotei

tehnologice se face de la o suprafa generat anterior sau de la repere special materializate.

5

Cea mai favorabil situaie pentru asigurarea preciziei elementului de nchidere are loc atunci

cnd lanul dimensional tehnologic este constituit din dou elemente: cota-scop i cota tehnologic.

Astfel, pe piesa n proces de transformare este trecut n mod direct precizia de prelucrare

caracteristic sistemului tehnic (cu condiia c baza constructiv de msurare nu are abateri spaiale

semnificative) (figura 1) i TC ApiesaA = .

n caz general, lanul dimensional tehnologic este constituit din elementul de nchidere, cota

tehnologic, prin intermediul creia se asigur precizia elementului de nchidere, i una sau mai multe

cote existente pe pies n momentul efecturii calculelor (figura 2). Elementul de nchidere cumuleaz

erorile cotelor componente i astfel condiioneaz precizia lor, TTC BApiesaA += . Aceast

condiionare are efect att pentru cota tehnologic actual ct i pentru cotele deja prezente pe pies i

elemente ale lanului dimensional. Dac se ine cont de faptul c dimensiunile existente pe pies la

etapele precedente, au fost asigurate de cotele tehnologice corespunztoare, se poate afirma c

elementul de nchidere ntr-un lan dimensional tehnologic condiioneaz precizia unei mulimi de cote

tehnologice (actual i precedente). Excepia o constituie cotele pe semifabricat precizia crora este

deja specificat, dar i ele pot fi modificate dac se admite modificarea preciziei semifabricatului.

Studiu de caz. S se analizeze efectul similitudinii grafurilor relaiilor liniare tehnologice i grafului relaiilor dimensionale liniare constructive n baza exemplului piesei corp de revoluie de pe

Figura 3. Exemple de piese corpuri de revoluie

1

A

B

F E

1 2

4 6

3

G C

7

5

1

A B

C F E

1

3

2

4 5

6

a) b)

)(,BTBT

Figura 1. Cota constructiv este reprezentat numai de o

cota tehnologic

Figura 2. Cota constructiv este reprezentat de dou (eventual mai multe) cote tehnologice, proprie

( A ) i una anterioar a altei cote ( B )

)(,A piesaCAC

)(,A

TAT )(,A

TAT

)(,A piesaCAC

6

figura 3a. Graful relaiilor dimensionale liniare constructive este reprezentat pe figura 4a i are 2 poli baze constructive importante, utilizate n calitate de baze tehnologice de contact la prelucrare pentru ambele instalri (figura 4b,c). La prima instalare, dup prelucrarea suprafeei 1, ultima se ia ca baz

tehnologic de reglare, de la care se formeaz cotele tB i tC . La cea de a doua instalare situaia este

similar, existnd 2 baze tehnologice de reglare utilizate succesiv. Se observ c structura grafurilor relaiilor dimensionale liniare tehnologice se conin integral

n structura grafului relaiilor dimensionale constructive. Altfel spus, grafurile tehnologice sunt asemntoare celui constructiv. Ca consecin, precizia cotelor constructive se formeaz n conformitate cu figura 1, n condiiile cele mai favorabile dup cum este artat pe figura 1.

Structuri dimensionale sunt foarte multe i situaia demonstrat pe figura 4 nu se realizeaz ntotdeauna. n cazul, de exemplu, relaiilor dimensionale liniare constructive de pe figura 5a (piesa figura 3b) tehnologia poate fi organizat din 2 instalri. Prima instalare este similar cazului precedent (figura 5b), iar la instalarea a doua apare o problem cu succesiunea bazelor tehnologice de reglare. Nodul 7 este o bifurcare cu cte 2 continuri n ambele direcii. Dac n calitate de baz tehnologic de reglare este utilizat suprafaa 6 (pe o direcie) prelucrat n scopul prelucrrii suprafeei 4, atunci suprafaa 5 poate fi prelucrat cu reperare de la suprafaa 7, dar nu poate deveni baz tehnologic de reper (figura 5c). O soluie a acestei situaii reprezint redimensionarea constructiv a piesei pe linia cu precizia

mai joas (figura 5d), cota C fiind nlocuit cu *C , rezolvnd lanul dimensional GCC = * cu elementul de nchidere C . Pentru aceast nou dimensionare a piesei cea de a doua instalare prevede

1 6

3

1 2

5 4

Bc

Cc Fc Ec

Ac

1 6

3

1 2 Bt

Ct

1tA

BTC BTR

1 6

5 4

Ft

Et

2tA

BTR1

BTR2

a)

b)

c)

Figura 4. Grafurile relaiilor dimensionale liniare: a) constructive, b) i c) tehnologice pe instalri

7

prelucrarea suprafeei 7 , utilizarea ei n calitate de baz tehnologic de reglare 1BTR pentru prelucrarea suprafeelor 3, 5, 6, utilizarea suprafeei 6 n calitate de baz tehnologic de reglare 2BTR i reperat de la aceast baz prelucrarea suprafeei 4 (figura 5e). Este de menionat c redimensionarea poate fi fcut i de la suprafaa 1.

Factori ce influeneaz similitudinea grafurilor constructive i tehnologice. Similitudinea

grafurilor constructive i tehnologice poate fi afectat i de ali factori negativi cum ar fi:

Figura 5. Grafurile relaiilor dimensionale liniare: a), d) - constructive, b), c) i e) tehnologice pe instalri n situaia redimensionrii constructive din motive tehnologice

1 7

5 1 2

6 4

Bc

Fc Ec

Ac

a)

3 Gc

Cc

1 7

1 2 Bt 1tA

b) BTC BTR

1 7

5

6 4 Ft Et

2tA

c)

3 Gt

Ct ???

BTC BTR1

BTR2

1 7

5

6 4 Fc Ec

Ac

d)

3 Gc

Cc 1 Bc

*cC

1 7

5

6 4 Ft Et

2tA

e)

3 Gt

*tC

BTR1

BTR2

8

Specificul structurii dimensionale constructive. O pies este dimensionat constructiv reieind din funcionalitatea ei, or o dimensionare constructiv favorabil tehnologiei este posibil numai

n limitele n care nu este afectat funcionalitatea.

Specificul cerinelor tehnice referitoare la precizia dimensional, precizia formei i precizia poziiei reciproce. Dac pe desenul de execuie nu sunt specificate preciziile formei suprafeelor

i preciziile poziiilor reciproce, atunci precizia dimensional este unicul punct de pornire pentru

elaborarea structurii procesului tehnologic. Dac pe desenul de execuie sunt specificate

preciziile poziiilor reciproce, atunci se impun anumite cerine referitoare la utilizarea

suprafeelor n calitate de baze tehnologice (mai ales la finisri), altfel dect o cere structura

dimensional format din cotele liniare. Faptul c dimensiunile pe pies au trepte de precizie

diferite face ca numrul de faze tehnologice pentru diferite suprafee s fie diferit i structurile

dimensionale tehnologice s nu fie ntru totul similare celor constructive.

Specificul structurii dimensionale tehnologice. Structura dimensional tehnologic se formeaz cu participarea dimensional a mainii unelte, dispozitivului i sculelor, avnd ca repere bazele

tehnologice de contact i bazele tehnologice de reglare. Altfel spus, respectarea principiului

coincidenei bazei tehnologice de contact cu baza constructiv de msurare este numai parial

posibil. O ieire din situaie este orientarea invariabil, care provoac o serie de compensri ale

erorilor i o cale mai lesne de asigurare a preciziei.

Specificul instalrilor (orientrilor i fixrilor) pe operaii. Orientarea i fixarea pe operaii se face fiind utilizate suprafee, care nu pot fi prelucrate fiind n contact cu dispozitivul (excepie

suprafaa de orientare la broare). Elementele dispozitivului scot din uz i alte pri, fee sau

suprafee ale piesei, ele devenind inaccesibile pentru scule i nu pot fi prelucrate la acea instalare.

Specificul reaciei entitii prelucrate la solicitrile tehnologice. Cele mai dure solicitri tehnologice de ordin mecanic sunt la degrori. Odat cu eliminarea straturilor mari de material

este ndeprtat i un mare potenial energetic tensiunile interioare formate la etapele de turnare,

matriare, etc. a semifabricatului. Or, fiind scoas aceast cmas de for, piesa n timpul

prelucrrii ajunge la o alt stare de echilibru i i modific forma. Din acest considerent pentru

piesele de precizie nalt, cu o rigiditate insuficient, se impune prelucrarea prin degroare pe

toate suprafeele, iar apoi s urmeze restul prelucrrilor. Piesele de precizie nu prea nalt, cu o

rigiditate sporit, piesele cu suprafeele de prelucrat plasate suficient de distanat, permit

prelucrri comasate de degroare finisare pe o parte, pe o fa, pe o suprafa, fr ca

interinfluenele menionate s se manifeste. Alt solicitare tehnologic semnificativ este legat

de tratamentul termic, care induce o pierdere a preciziei i necesitatea repetrii unor prelucrri

sau efectuarea lor n condiii mai puin favorabile.

9

Specificul cerinelor tehnice referitoare la proprietile stratului superficial. Se manifest prin faptul c procesul tehnologic este divizat n dou pri distincte: pn la tratament termic i dup

tratament termic. Excepie reprezint operaiile tehnologice executate pe centre de prelucrare

dotate cu dispozitive de clit cu raz Laser.

Este de menionat c, cote constructive exist numai pe piesa gata, n calitate de elemente ale

lanurilor dimensionale constructive. Pe parcursul procesului tehnologic cotele constructive sunt n

permanent modificare. Unele din ele se formeaz definitiv la nceput (la primele operaii) altele -

numai la ultima operaie. Astfel, se poate vorbi nu de cote constructive ci de cote constructive

derivate. n cadrul operaiei tehnologice cotele constructive derivate se utilizeaz, de regul, n

calitate de element de nchidere, cote, precizia crora trebuie asigurat i controlat. Utilizarea cotei

constructive derivate" n calitate de element de nchidere este ndreptit prin faptul c ea determin

cea mai scurt cale spre rezultatul final precizia cotei constructive pe pies. Aa se poate stabili mai

uor o serie de pai referitor la sporirea preciziei cotei constructive n proces de modificare. Este

tentant i respectarea principiului coincidenei bazelor. Dar, acest principiu aici nu are un caracter

strict, ci situaional, deoarece suprafaa - baza constructiv de msurare poate s necesite o prelucrare

ulterioar. Prelucrarea ulterioar i va micora precizia, dac la urmtoarea faz se urmrete

asigurarea preciziei altei cote-scop, care pornete de la aceiai suprafa.

Precizia cotelor tehnologice (precizia de prelucrare) este determinat de caracterul fazei

tehnologice (degroare, semifinisare, etc.), de performanele sistemului tehnic pe care se realizeaz

operaiile respective. Din aceste considerente, la stabilirea preciziei de prelucrare este important

utilizarea n msur egal a performanelor de precizie ale sistemelor tehnice utilizate, inndu-se cont

i particularitile acestor performane pentru diferite metode de prelucrare, n special, de cele de ordin

economic.

Lanurile dimensionale tehnologice constituite pentru diferite cote-scop, n caz general, au

elemente comune, formate la diferite etape de prelucrare i de o precizie diferit. Ca urmare, precizia

unei i aceiai cote tehnologice este condiionat de precizia unei mulimi de cote-scop. Aceast

condiionare multipl face ca pentru fiecare cot tehnologic s fie adoptat cea mai strict condiie de

precizie dintr-o mulime. Sunt frecvente cazurile, cnd pentru unele suprafee se cer prelucrri

suplimentare. n acelai timp, pentru alt cot tehnologic, acest lucru poate s aduc la micorarea

preciziei de prelucrare necesare n raport cu cea stabilit anterior.

Proiectarea tehnologiilor dimensional optimale se face pe dou ci:

1. Organizarea instalrilor operaiilor astfel nct grafurile relaiilor liniare tehnologice s fie

similare sau asemntoare grafurilor relaiilor dimensionale liniare constructive.

2. Dup caz, se recomand redimensionarea constructiv a piesei.

10

2. Proiectarea i analiza dimensional a procesului tehnologic de prelucrare mecanic a

pieselorcorpuri de revoluie pe strunguri cu comand numeric. Studiu de caz

Analiza se face prin recomandri de ordin general i particular, cu referin la proiectarea

tehnologiei pentru o pies concret (capac), deoarece proiectarea tehnologiilor dimensional optimale

are caracter integru i numai astfel poate fi vzut, chiar cu riscul pierderii unor nuane de ordin

general.

Proiectarea i analiza dimensional va fi fcut pentru o pies de tip capac (figura 6) executat

din oel 45L (de turntorie). Pe figura 6 este reprezentat numai proiecia semnificativ pentru

proiectarea tehnologiei i pentru analiza dimensional.

2.1. Analiza desenelor de execuie i a cerinelor tehnice

Piesa reprezint un corp de revoluie de form apropiat unui disc la exterior i apropiat unei

buce n partea de mijloc. Piesa are dou pri distincte: de stnga cu suprafeele cilindrice interioare i

de dreapta. Complexitatea constructiv nu este mare, piesa este constituit din suprafee plane,

cilindrice, conice i teituri.

Precizia dimensional pentru suprafeele cilindrice prelucrate mecanic este impus la treptele

de precizie: IT8 ( 8H52 ), IT9 ( 9f177 , 9f226 ), IT14 ( 14H74 , 14H40 ). Pentru alte

suprafee cilindrice nu se cere prelucrarea mecanic printre care i suprafaa exterioar 300 .

Precizia dimensional pentru cotele liniare dintre suprafeele prelucrate mecanic (cel puin a

uneia din ele) este impus la treptele de precizie: IT11 ( 1,010 , 18,012 , 1,02,4 + ), IT14 ( 15,05 ,

36,010 + , 74,066 + , 74,069 + ), IT16 ( 65,028 ). Ultima cot 65,028 este dat de la o suprafa ce nu cere prelucrarea mecanic la alta ce este prelucrat mecanic.

Rugozitile suprafeelor prelucrate mecanic corespund preciziei dimensionale /1: pag. 172).

Pentru a defini structura dimensional a cotelor liniare, suprafeele respective frontale se

noteaz cu cifre arabe n cretere de la stnga spre dreapta (figura 6). Se noteaz toate suprafeele

frontale prelucrate mecanic (pentru ele este indicat rugozitatea zR sau aR ) i suprafeele neprelucrate

mecanic, dar legate dimensional cu una prelucrat mecanic. n cazul nostru suprafaa 7 nu necesit

prelucrare mecanic dar este legat cu suprafaa 1 prin cota 65,028 . Cotele liniare se noteaz cu litere latine majuscule. n cazul nostru: )11IT(10B 1,0= , )11IT(12C 11,0= ,

)16IT(65,028E = , )11IT(2,4F 1,0+= , )14IT(15,05G = , )14(69 74,0 ITM = , )14IT(66L 74,0+= , )14IT(10N 36,0+= , )14IT(125,02O = , )14IT(125,01P = .

11

Se constituie graful legturilor dimensionale, n care nodurile sunt suprafee frontale

numerotate, iar ramurile lui sunt cotele liniare (figura 7). Suplimentar pe graf se indic rugozitatea

suprafeelor i treptele de precizie impuse.

Figura 6. Desenul piesei Capac

0,06 U

0,06 U

0,08 U

0,1 V

12

Din graf se vede c cea mai important baz constructiv este suprafaa 1 cu 40Rz ,mm, de la care pornesc 5 cote, urmat de suprafaa 5 cu 5,2Ra ,mm - 2 cote i de suprafaa 10 cu 40Rz ,mm - 2 cote.

Desenul de execuie specific dou suprafee reper: U - cilindric ( 9f226 ) i V -

frontal (notat de noi ca suprafaa 5 ), n raport cu care sunt impuse cerine referitoare la precizia

poziiei reciproce (figura 8).

Fa de suprafaa reper U sau

9f226 se impune btaia radial de

0,08 a suprafeei 9f177 , btaia

radial de 0,06 a suprafeei 8H52 i

btaia frontal de 0,08 a suprafeei

frontale 5 (cealalt suprafa reper). E

de menionat c ambele suprafee

cilindrice reperate 9f177 i

8H52 sunt plasate pe alt parte a

piesei (partea stng), iar cea frontal 5

- pe aceeai parte. Mai mult, pe de o

parte, formeaz un cuplu pentru o baz tehnologic la finisare, pe de alt parte pot fi prelucrate dintr-o

instalare. Fa de suprafaa reper V sau 5 se impune o abatere de la paralelism de 0,1 a suprafeei

frontale 3 . Acest graf reconfirm suprafaa 5 n calitate de baz constructiv important.

9 O:IT144

1

10

7

11

8

3

5

6 4 4

2

Rz40 4

Rz40 4

Rz80 4

Ra2,5 4

Ra2,5 4

Ra2,5 4

Rz804

L:IT144

E:IT164

M:IT144

P:IT144

B:IT114

C:IT114

G:IT144

F:IT114

N:IT144

Figura 7. Graful legturilor dimensionale liniare

3

V,5

226f9

0,08

177f9 0,08

0,1

52H8

0,06

U

Figura 8. Graful legturilor de precizie a poziiei reciproce

13

2.2. Alegerea metodei de fabricare a semifabricatului

Aici nu se pune problema argumentrii alegerii metodei de obinere a semifabricatului. Vom da

numai rezultatul. Piesa este confecionat din oel 45L de turntorie, clasa de precizie 9T. Pe

semifabricat la turnare (figura 9) pot fi formate numai o parte din suprafeele existente pe pies, astfel

nct pot fi definite cotele liniare 0B , 0C , 0E , 0M , 0L , 0N i cotele diametrale 09177 f , 0300 ,

01474H , 0852H , 01440H , 09226 f . Zeroul ( 0X ) precizeaz valoarea iniial a cotei pe

semifabricat i urmeaz s obin alte valori (X1, X2 .a.m.d.) n procesul de prelucrare mecanic.

Not. n teoria sistemelor de transformare entitatea transformat numit operand are la intrare

valoarea 1Od i la ieire - 2Od . n cazul nostru operanzi pot fi considerate suprafeele prelucrate i

dimensiunile (liniare sau diametrale), care se schimb, se modific, altfel spus - i modific starea. Pentru

comoditate starea 0 este starea pe semifabricat. Numrul de stri ale suprafeelor coincide cu numrul de

faze tehnologice de prelucrare mecanic plus una (semifabricat). Numrul de stri ale dimensiunilor liniare

este determinat de strile a dou suprafee. Numrul de stri ale dimensiunilor diametrale coincide cu numrul

de stri ale suprafeelor de revoluie. n continuare vor fi utilizate notaii cu referin la starea entitii

tehnologice analizate.

Pentru cotele liniare sunt folosite notaii cu litere latine majuscule, iar pentru cotele diametrale

notaia coincide cu cota final pe pies. Analiznd desenul de execuie (figura 3) i schia

semifabricatului (figura 6) se poate constata c 10B0 > , 12C 0 > , 28E 0 > , 690 >M , 66L0 > , 10N 0 > , 1809177 0 >f , 3003000 >= , 741474 0 28E 0 > 690 >M 66L0 > 10N 0 > 59H 0 >Abateri limit,mm 55,0 6,0 7,0 9,0 9,0 55,0 9,0 Tolerana,mm 1,1 1,2 1,4 1,8 1,8 1,1 1,8 Treapta de precizie IT16 IT16 IT16 IT16 IT16 IT16 IT16

14

Tabelul 1. Continuare

Cota 09177 f

180> 0300

300>= 01474H

74< 0852H

50< 01440H

40< 09226 f

226> Abateri limit, mm 1,1 2,1 9,0 8,0 7,0 1,1 Tolerana, mm 2,2 2,4 1,8 1,6 1,4 2,2

Treapta de precizie IT16 IT16 IT16 IT16 IT16 IT16

2.3. Stabilirea succesiunilor fazelor tehnologice pe suprafee

Numrul necesar de faze tehnologice se stabilete din diferena parametru de calitate pe

semifabricat - parametru de calitate pe pies. n calitate de parametru de calitate se ia: precizia

dimensional, precizia formei, rugozitatea, precizia poziiei reciproce, proprietile fizico-mecanice

specifice ale stratului superficial. n cazul suprafeelor cilindrice situaia este simpl: o suprafa o

30

70

110

17

7F90

1,

1

40

0 0,

7

[ ] 9,0?L0 =

[ ] 55,0?B 0 = [ ] 7,0?E 0 =

[ ] 9,0?H 0 =

[ ] 55,0?N 0 =

52

H80

0,

8

74

H14

0 0,

9

22

6f 9

0 1

,1

30

00

1,2

50

10

100

80

[ ] 6,0?C 0 =

Figura 9. Semifabricatul turnat al piesei Capac

15

succesiune de faze tehnologice o dimensiune. Pentru suprafeele frontale situaia este mai complex:

dou suprafee dou succesiuni de faze tehnologice o dimensiune.

Pentru suprafeele cilindrice succesiunile fazelor tehnologice sunt definite pe baza preciziei

dimensionale i rugozitii /1, pag. 173, 8, pag. 35, 36/ i sunt date n tabelul 2.

Tabelul 2. Succesiunea fazelor tehnologice pentru suprafeele cilindrice

Suprafaa, treapta de precizie, rugozitatea

9177 f 5,2Ra ,mm

1474H 80Rz ,mm

852H 5,2Ra ,mm

1440H 40Rz ,mm

9226 f 5,2Ra ,mm

Faze tehnologice

3 faze: StrD IT13, StrSF IT11, StrFS IT9.

1 faz: StrD IT14

3 faze: StrD IT13, StrSF IT10, StrF IT8.

2 faze: StrD IT14, StrSF IT13

3 faze: StrD IT13, StrSF IT11, StrFS IT9.

Not. StrD Srunjire Degrare, StrSF Strunjire SemiFinisare, StrFS Strungire FiniSare.

Pentru suprafeele frontale succesiunile fazelor tehnologice depind de precizia cotelor ce pornesc de la ea i de rugozitatea necesar. Suprafaa 1 este legat de suprafaa 3 prin cota )11IT(10B 1,0= i are rugozitatea 40Rz ,mm. . Ambele cerine impun 2 faze tehnologice. Suprafeele 3 i 5 sunt legate de cota )11IT(12C 18,0= i pentru ambele rugozitatea este 5,2Ra . Precizia cotei adiacente impune 2 faze, iar rugozitatea 3 faze. Succesiunile definite sunt date n tabelul 3 . Tabelul 3. Succesiunea fazelor tehnologice pentru suprafeele frontale

Suprafaa, treapta de precizie

maxim a cotei adiacente, rugozitatea

1 IT11 40Rz ,mm

3 IT11

5,2Ra ,mm

4 IT11

5,2Ra ,mm

5 IT11

5,2Ra ,mm

8 IT14 80Rz ,mm

10 IT14 40Rz ,mm

11 IT14 80Rz ,mm

Faze tehnologice

2 faze: StrD, StrSF

3 faze: StrD, StrSF, StrFS

1 faz: StrFS

3 faze: StrD, StrSF, StrFS

1 faz: StrD

2 faze: StrD, StrSF

1 faz: StrD

Suprafaa 4 (canal frontal) necesit o singur faz tehnologic, deoarece se va face simultan cu

suprafaa cilindric 9226 f . Suprafeele 2, 6, 9 reprezint teituri i sunt convenional frontale, se

formeaz cuplat cu ultima faz tehnologic a suprafeei cilindrice adiacente: 2 - cu faza StrFS IT9 pentru suprafaa 9177 f , 6 - cu faza StrFS IT9 pentru suprafaa 9226 f , 9 - cu faza StrFS IT8

pentru suprafaa 852H .

2.4. Constituirea instalrilor, schemelor de orientare i a scenariilor (variantelor) de prelucrare

Piesa Capac reprezint un corp de revoluie de form apropiat unui disc la exterior i a unei buce n partea de mijloc; prin urmare zona discului nu este de rigiditate mare (figura 6). Precizia dimensional n aceast zon se reduce la treapta de precizie IT9 dar sunt impuse cerine tehnice

16

referitoare la precizia poziiei reciproce n form de bti radiale, frontale i abateri de la paralelism. Toate acestea impun necesitatea de a efectua iniial toate prelucrrile de degroare pe toate suprafeele, iar mai apoi s urmeze fazele de semifinisare i de finisare. Astfel, procesul tehnologic va conine 4 instalri, primele dou fiind menite pentru degroare.

Graful legturilor dimensionale liniare, pe care sunt indicate numrul de faze tehnologice pe suprafeele frontale (figura 10) i graful legturilor cerinelor referitoare la precizia poziiei reciproce (figura 8) servesc ca baz pentru stabilirea ordinii fazelor tehnologice, reieind din ideea utilizrii bazelor constructive n calitate de baze tehnologice de contact ( BTC ) i n calitate de baze tehnologice de reglare ( BTR ), astfel nct la prelucrri fiecare cot constructiv s se realizeze printr-o singur cot tehnologic (figura 1) i procesul tehnologic s devin dimensional optimal.

Graful legturilor dimensionale liniare se impune i la degrori i la finisri, iar graful

legturilor de precizie reciproc se impune mai ales la finisri, cnd definitiv se formeaz precizia poziiei reciproce.

Instalarea A - strunjire de degroare. Faptul c suprafaa 7 nu necesit prelucrare prin achiere (conform desenului de execuie), dar determin poziia suprafeei 1 prin cota E , impune necesitatea utilizrii ei (suprafeei 7) n calitate de baz tehnologic la formarea suprafeei 1. Mai mult, n aceste cazuri, suprafaa ce nu cere s fie prelucrat mecanic se ia ca baz tehnologic chiar la prima operaie.

Suprafaa cilindric 09226 f (n starea pe semifabricat, figura 9) are o lungime de cca 6 mm, plus c

are conicitate de turntorie nefavorabil fixrii i n calitate de baz tehnologic este inoperabil. n

calitate de baz tehnologic complementar suprafeei 7 poate fi luat suprafaa cilindric 0300 care

12

102

70

111

81

91

33

53

61 41 4

21

Rz40 4

Rz40 4

Rz80 4

Ra2,5 4

Ra2,5 4

Ra2,5 4

Rz804

L:IT144

E:IT164

M:IT144

P:IT144

B:IT114

C:IT114

G:IT144

F:IT114

N:IT144

O:IT144

Figura 10. Graful legturilor dimensionale liniare constructive cu numrul de faze pe suprafee (cu numrul de stri ale suprafeelor prelucrate mecanic).

17

are o lungime mai mare, de 12 mm, i o conicitate de turntorie favorabil fixrii. Scenariul prelucrrilor prin strunjire de degroare a suprafeelor frontale ar fi urmtorul (figura 11, 12):

1.De la suprafaa 70 baz tehnologic de contact ( BTC ) se strunjete suprafaa frontal 11 i se

formeaz cota 1CTE (dimensiunea - cca 30 mm) la treapta de precizie IT13 ( 39,0= , abaterile limit 195,0 ). Indicele CT arat c dimensiunea constructiv 1CE este format direct de cota tehnologic 1TE n conformitate cu figura 1. Simultan se modific i celelalte cote ce pornesc de

la suprafaa 1: 10 BB i 10 LL . 2. Suprafaa 11 devine baz tehnologic de reglare ( 1BTR ), cu referin dimensional de la care se

prelucreaz suprafeele:

frontal 31, cuplat cu suprafaa cilindric 19f177 , cu formarea cotei 2CTB (dimensiunea - cca l0mm) la treapta de precizie IT13 ( 27,0= , abaterile limit 0 27,0 ).

frontal 101, cuplat cu suprafaa cilindric 18H52 , cu formarea cotei 2CTL (dimensiunea - cca 66 mm) la treapta de precizie IT14 ( 74,0= , abaterile limit 0 74,0 ).

La prelucrarea suprafeei 31 se modific i cota C : 10 CC , iar la prelucrarea suprafeei 101 se modific i cota N: 10 NN .

3. Suprafaa 101 devine a doua baz tehnologic de reglare ( 2BTR ), cu referin dimensional de

la care se prelucreaz suprafaa 81 i se formeaz cota 2CTN (dimensiunea - cca 10 mm) la treapta

de precizie IT14 ( 43,0= , abaterile limit 43,00+ ). Cuplat cu suprafaa 81i anticipat se prelucreaz suprafaa cilindric 114H74 . La finele instalrii se prelucreaz suprafaa cilindric

114H40 .

Figura 11. Graful relaiilor dimensionale liniare tehnologice la strunjirea de degroare. Instalarea A.

11

101

70

111

81

31

51

Rz80 4

Rz80 4

Rz80 4

Rz80 4

Rz80

Rz804

13IT:E 1CT

M

C

BTC

BTR1

BTR2

13IT:B 2CT

14IT:L2CT

14IT:N 2CT

18

Note: 1. Aici i n continuare se va ine cont pentru toate suprafeele de evoluia strilor lor notate la exponent cu 0, 1, 2, 3 .a.m.d. 2. Cu excepia strii pe semifabricat abaterile limit pentru cotele intermediare se dau similar abaterilor limit pentru cota final.

Pe figura 11 cu linii ntrerupte sunt artate cotele i respectiv suprafeele ce nu pot fi prelucrate pentru c la instalare aceste suprafee sunt acoperite de mandrin.

n scenariul de mai sus preciziile de prelucrare indicate nu sunt altceva dect decizii ale tehnologului, care realizeaz proiectarea i analiza dimensional a tehnologiei. n aceste decizii se observ situaii cnd precizia impus de desenul de execuie este mai mic dect cea adoptat, spre

exemplu cota 1CTE . Se cere IT16, dar este adoptat IT13. Argumentul ar fi c tolerana cotei E la IT16

include n sine i abaterile spaiale ale suprafeei 70, iar la prelucrare se ine cont de distana dintre suprafaa prelucrat i baza tehnologic de pe dispozitiv. Dac s-ar fi luat IT16, rezultatul ar fi mai inferior. Mai mult, tolerana adaosului de pe suprafaa 1 include n sine toleranele cotelor E precedent i E actual i, dac se va lucra la ambele faze la treapta IT16, ea (tolerana) ar constitui cca 1,6+1,6=3,2 mm suficient de mult pentru cea de a doua faz tehnologic cu rugozitatea caracteristic fazelor de semifinisare. Dac se va lucra la IT13 tolerana adaosului va fi 0,39+0,33=0,72 mm. Aici s-a inut cont de trecerea dimensiunii nominale a cotei E de la un interval mai mare de 30 mm la altul mai mic de 30 mm i toleranele se modific n salt.

Deoarece este iminent respectarea principiului orientrii invariante, acest scenariu, inclusiv i orientarea, se va repeta i la semifinisare i la finisare. Astfel la instalarea B va fi necesar prelucrarea suprafeei frontale 7, care va servi repetat n calitate de baz tehnologic.

Succint, scenariul prelucrrilor la instalarea A poate fi descris n forma:

11

31

70

17

7f 9

1

30

00

Rz8

0

[ ] 27,02CT ?B =

40

1

74H

141

52

H81

[ ] 74,02CT ?L =

81 101

[ ] 43,02CT ?N +=

Rz80

Rz8

0 Rz80Rz80

Rz80

Rz8

0

Rz8

0

[ ] 195,0?E 1CT =

Figura 12. Schi operaional. Instalarea A (degroare)

19

.40H14,8,74H14:102BTR

;10,52H8,3,177f9:11BTR

;1:7BTC

1111

11111

10

(1)

Instalarea B - strunjire de degroare. La instalarea A au fost prelucrate suprafaa cilindric

19f177 i suprafeele frontale 11 i 31, care pot reprezenta baze tehnologice. Suprafaa 300 nu

cere s fie prelucrat mecanic, n calitate de baz tehnologic a fost odat utilizat, a doua oar nu mai poate fi folosit, deoarece abaterile spaiale existente nu se vor micora. Prin urmare, exist dou soluii alternative de orientare:

1. Suprafaa cilindric 19f177 i suprafaa frontal 11, suprafaa 1, fiind baz constructiv important conform grafului legturilor dimensionale liniare (figura 7),

2. Suprafaa cilindric 19f177 i suprafaa frontal 31, suprafaa 3, fiind baz constructiv

important conform grafului legturilor cerinelor referitoare la precizia poziiei reciproce (figura 8). La alegerea variantei trebuie s se in cont de condiiile formrii cotelor liniare i condiiile

micorrii abaterilor spaiale, or varianta 1 nlesnete formarea cotelor liniare , iar varianta 2 nlesnete micorarea abaterilor spaiale .

Dac se adopt varianta de orientare 1, scenariul prelucrrilor va fi legat de formarea indirect a cotei C i a abaterilor spaiale (figura 13). Deoarece este iminent respectarea principiului orientrii

invariante acest scenariu se va repeta i la semifinisare i la finisare. Precizia cotei C se formeaz n conformitate cu figura 2. Ca urmare B*CC += sau B*C0,11 += . Pentru C*=22 mm i B=10 mm soluia este 055,0*C = (IT9) i 045,0B = (IT9). Cu alte cuvinte, adoptarea acestei scheme de orientare conduce la necesitatea creterii preciziei de prelucrare a cotelor B i C de la IT11 la IT9 (cu dou trepte) n condiiile formrii indirecte (mai greu) a abaterilor spaiale, n special a abaterilor de la paralelism.

Figura 13. Scenariu posibil al prelucrrilor de degroare (instalarea B cu orientarea de la suprafaa frontal 1): a) formarea cotelor liniare, b) formarea abaterilor de poziie reciproc.

11 111

31

51

Rz80

Rz80 4

Rz80 4

Rz80

14:2 ITMCT

C

BTR1

13IT:B 2CT C*

3

5

1

a) b)

20

Dac se adopt varianta de orientare 2, scenariul prelucrrilor va fi legat de formarea indirect

a cotelor 2CE i 2CM (figura 14a). Cota

2CE se formeaz ca element de nchidere al lanului

dimensional compus din propria cot tehnologic 2TE i cota deja existent (anterioar) 2CTB aa cum

este artat pe figura 2. Cota M se execut n final la treapta de precizie IT14 i poate fi nlocuit pe desen cu cota H . Cu alte cuvinte, poate fi efectuat redimensionarea constructiv a piesei rezolvnd

urmtorul lan dimensional (a se vedea i figura 6).

64,0)1,0(74,0EI74,0EIEIEI000ES0ESESES

591069BMH

HHBM

HHBM

NOMNOMNOM

===+====+=

===

Este de menionat c 64,059=H corespunde IT 13, adic redimensionarea nu necesit sporirea preciziei de prelucrare i c acest scenariu aduce la formarea direct a cerinelor referitor poziia

reciproc a suprafeelor 3 i 5. Odat cu redimensionarea HM vom urmri n continuare evoluia cotei H , care la prelucrarea suprafeei 31 s-a modificat 10 HH . Aici este necesar s se stabileasc i tolerana i abaterile limit ale cotei 59H 0 > pe semifabricat ntru completarea tabelei 1: tolerana

mm8,1= , abaterile limit simetrice, ce corespunde treptei de precizie IT16 . Analiznd ambele variante de orientare se poate da prioritate celei de a doua, care nu aduce la

necesitatea creterii preciziei, mai ales n zona preciziilor mari, i care este mai favorabil formrii

preciziei poziiei reciproce.

Scenariul de pe figura 14 din posibil se transform n adoptat i prevede (figura 15):

1. De la suprafaa 31 baz tehnologic de contact ( BTC ) se prelucreaz suprafeele:

Figura 14. Scenariu posibil al prelucrrilor de degroare (instalarea B cu orientarea de la suprafaa frontal 3): a) formarea cotelor liniare, b) formarea abaterilor de poziie reciproc.

Rz804

11

71

111

31

51

Rz80 4

Rz80 4

Rz80

13IT:B 2CT

13IT:C 2CT

14:2 ITMC

13:2 ITHCT13:2 ITEC

13IT:E 2T

BTC

Rz804

31

51

a) b)

74,069=M

64,059=H1010 ,B =

21

frontal 111 i se formeaz cota 2CTH (dimensiunea nominal >59 mm) la

treapta de precizie IT13 ( 46,0= , abaterile limit 0 46,0 ).

frontal 71 i se formeaz cota 2TE (dimensiunea nominal >18 mm) la

treapta de precizie IT13 ( 33,0= , abaterile limit 165,0 ).

frontal 51 cuplat cu prelucrarea suprafeei cilindrice 19226 f i se

formeaz cota 2CTC (dimensiunea

nominal >12 mm) la treapta de precizie

IT13 ( 27,0= , abaterile limit 0 27,0 ). Succint, scenariul prelucrrilor de

degroare la instalarea B poate fi descris n

forma:

.300,5,226f9,7,11:3BTC 111111 (2) Instalarea A - strunjire de semifinisare i finisare. innd cont de graful legturilor

dimensionale liniare constructive cu numrul de faze pe suprafee (figura 10), de graful relaiilor

dimensionale liniare tehnologice la strunjirea de degroare la instalarea A (figura 11) i de necesitatea

respectrii principiului orientrii invariante, este constituit scenariul prelucrrilor de semifinisare i de

finisare instalarea A (figura 16). Ca i n cazurile precedente se va insista asupra formrii cotelor

liniare, pentru ca ulterior s se in cont i de cele cilindrice. n calitate de baz tehnologic de contact

se ia suprafaa frontal 71 i suprafaa cilindric 1300 (figura 17).

Scenariul prelucrrilor este urmtorul (semifinisrile i finisrile pot fi efectuate integral pe o

suprafa apoi pe alta fr restricii):

1. De la suprafaa 71 baz tehnologic de contact ( BTC ) se strunjete suprafaa frontal 12 i

se formeaz cota 165,0283 =CTE (treapta de precizie IT13, 33,0= ). Simultan se modific i celelalte cote ce pornesc de la suprafaa 1, fiind eliminat adaosul de pe ea:

32 BB , 32 LL . 2. Suprafaa 12 devine baz tehnologic de reglare ( 1BTR ) i cu referin dimensional de la ea

se prelucreaz:

Figura 15. Schi operaional. Instalarea B (degroare).

[ ] 165,0?E 2T =[ ] 64,02CT ?H =

31

51

71

111

17

7f91

22

6f91

30

01

Rz8

0

Rz8

0

Rz80

Rz8

0

[ ] 27,02CT ?C =

22

suprafaa frontal 32 (dup prelucrarea suprafeei cilindrice 29f177 ) cu formarea cotei 4CTB (dimensiunea nominal - cca l0mm) la treapta de precizie IT12 ( 18,0= , abaterile

limit 0 18,0 ), simultan se modific cotele 32 CC , 32 HH cu pierderea preciziei. teitura la cota 125,01P 1CT = la treapta de precizie IT14 cuplat cu prelucrarea suprafeei

cilindrice 39f177 .

suprafaa frontal 33 cu formarea cotei 1,05 10=CTB (treapta de precizie IT11, 1,0= ,), simultan se modific cotele 43 CC , 43 HH cu pierdere suplimentar a preciziei.

suprafaa frontal 102 (dup prelucrarea suprafeelor cilindrice 28H52 , 21440H , 38H52 ) cu formarea cotei 74,04 66=CTL (treapta de precizie IT14, 74,0= ). La prelucrarea suprafeei 102 se modific i cota N: 32 NN cu pierderea preciziei.

3. Suprafaa 102 devine a doua baz tehnologic de reglare ( 2BTR ). Cu referin dimensional de

la ea se prelucreaz repetat suprafaa 82 i se formeaz cota 43,04 10+=CTN (treapta de precizie IT14, 43,0= ). Este de menionat c suprafaa 8 conform cerinelor tehnice urmeaz s fie prelucrat numai o singur dat (figura 11). Problema rezid n posibilitatea sau imposibilitatea

formrii teiturii la cota 125,02O 1CT = cu tolerana de 0,25.mm. Or, la prelucrarea suprafeei frontale 102 tolerana cotei N crete cu o mrime egal cu tolerana adaosului eliminat la

prelucrare. Experiena arat c toleranele adaosurilor sunt suficient de mari, astfel nct pentru a

evita rebutul este oportun prelucrarea repetat.

12

102

71

82

91

33

Rz40 4

Rz40 4

Rz40 4

Rz40 4

32

Ra2,5 4

11IT:B5CT

14IT:L4CT

14IT:N 4CT

21

12IT:B 4CT

13IT:E 3CT

14IT:P 1CT

14IT:O1CT

Rz80 4

BTC BTR1

BTR2

BTR3

Figura 16. Graful relaiilor dimensionale liniare tehnologice (instalarea A) scenariul prelucrrilor de semifinisare i finisare

23

Figura 17. Schie operaionale - grupe de faze tehnologice. Instalarea A (semifinisare, finisare)

12

32

71

17

7f 9

2

30

01

[ ] 18,04CT ?B =165,028E 3CT =

Rz40

Rz4

0

Rz4

0

a)

125,01P 1CT =

1,05CT 10B =

71

17

7f 9

3

30

01

2,5

52

H83

40

2

2,5

Rz40

32

Rz40

b)

74,04CT 66L =

10271

30

01

52

H83

91

82

43,04CT 10N

+=

125,02O 1CT =

2,5

Rz4

0

Rz4

0

c)

24

4. Suprafaa 82 devine urmtoarea baz tehnologic de reglare ( 3BTR ). Cu referin

dimensional de la ea se formeaz teitura la cota 125,021 =CTO (treapta de precizie IT14, 25,0= ).

Succint, scenariul prelucrrilor de semifinisare i finisare la instalarea A poate fi descris n forma:

.9:83,8:102

;10,52H8,52H8,3,177f9,2,3,177f9:11;1:7

12

22

232331222

21

BTRBTR

BTRBTC

(3)

Instalarea B - strunjire de semifinisare i finisare. innd cont de graful legturilor dimensionale liniare constructive cu numrul de faze pe suprafee (figura 10), de graful relaiilor dimensionale liniare tehnologice la strunjirea de degroare la instalarea A (figura 14) i de necesitatea respectrii principiului orientrii invariante, este constituit scenariul prelucrrilor de semifinisare i de finisare instalarea B (figura 18). n calitate de baz tehnologic se ia suprafaa frontal 33 i cilindric

39177 f .

Scenariul prelucrrilor este urmtorul: 1. De la suprafaa 33 baz tehnologic de contact ( BTC ) se prelucreaz suprafeele:

frontal 112 i se formeaz cota 0645CT 59H = (treapta de precizie IT13, 64,0= ). frontal 52 cuplat cu prelucrarea suprafeei cilindrice 29226 f i se formeaz cota 5CTC

(dimensiunea nominal - cca 12 mm) la treapta de precizie IT12 ( 18,0= , abaterile limit 0

18,0 ).

frontal 53 i se formeaz cota 11,06 12=CTC (treapta de precizie IT11, 11,0= ). 2. Suprafaa 53 devine baz tehnologic de reglare ( 1BTR ). Cu referin dimensional de la ea se

Figura 18. Graful relaiilor dimensionale liniare tehnologice (instalarea B) scenariul prelucrrilor de semifinisare i finisare

112

33

53

61 41 4

Rz40 4

Ra2,5 4

Ra2,5 4

Ra2,5 4

52 Rz40 411:6 ITCCT

12:5 ITCCT

14:1 ITGCT11:1 ITFCT

14:5 ITHCT

BTC

BTR1

25

formeaz teitura la cota 15,051 =CTG (treapta de precizie IT14, 3,0= ) i canalul frontal de 7,5 mm la cota 1,01 2,4 +=CTF (treapta de precizie IT12, 1,0= ) simultan cu prelucrarea suprafeei cilindrice 39226 f i aceeai scul.

Succint, scenariul prelucrrilor de semifinisare i finisare la instalarea B poate fi descris n

forma:

1313

32223

4,226f9,6:51BTR,5,5,226f9,11:3BTC

(4)

Schia operaional este reprezentat n figura 19.

2.5. Constituirea lanurilor dimensionale tehnologice liniare

Scenariile de prelucrare adoptate servesc ca baz pentru constituirea lanurilor dimensionale

tehnologice. n form indirect lanurile dimensionale tehnologice sunt deja descrise prin grafurile

relaiilor dimensionale liniare n form combinat, notaiile de tipul iCTX fiind reflecia egalitii

cotelor constructiv i tehnologic cum este artat n figura 1.

Figura 19. Schie operaionale grupe de faze tehnologice. Instalarea B (semifinisare, finisare).

64,04CT 66H =

17

7f 9

3

33

112

22

6f 9

2

52

[ ] 18,05CT ?C =

Rz4

0

Rz40

Rz4

0

15,05G 1CT =

17

7f 9

3

33

11,06CT 12C =

1,01CT 2,4F

+=

22

6f 9

3

2,5

2,5

53 61

41

26

n scenariile adoptate (figurile 11,14,16,18) au fost luate decizii referitoare la ordinea fazelor

tehnologice, precizia cotelor tehnologice, fr a ine cont de eventualele interinfluene, au fost trecute

n revist i modificrile indirecte ale cotelor (notate n forma 1ii XX + ). Interinfluenele sunt legate de faptul c diferite lanuri dimensionale au elemente comune, printre care cele mai frecvente

sunt adaosurile de prelucrare.

n baza desenului piesei, cu suprafeele frontale notate cu cifre arabe, se construiete o reea de

linii verticale (figura 20). Suprafeele pe piese reale sunt distanate n mod diferit pot fi foarte mici

sau foarte mari. Pentru comoditate reeaua de linii se reconstituie, astfel nct distanele dintre

suprafee s fie egale. Iniial pe reea se trec cotele constructive. Mai jos pentru fiecare suprafa se

indic prin linii verticale suplimentare numrul de faze tehnologice sau ordinea strilor, de la 0 pe

semifabricat, 1, 2 .a.m.d. Aici sunt trecute cotele ce pot fi formate pe semifabricat notate n forma

0X . Urmeaz trecerea n revist a tuturor cotelor formate n mod direct (controlat) sau indirect de la

suprafeele respective n strile respective. Se respect cteva reguli elementare:

Dac nu este cunoscut dimensiunea nominal i/sau abaterile limit se folosesc notaiile [ ]? i/sau [ ]?? .

Dac cota se formeaz direct (controlat) de la o baz tehnologic sa indirect se utilizeaz dimensionarea:

Se indic abaterile limit ale cotelor intermediare i treapta de precizie, Cota final este indicat n forma din desenul de execuie.

2.6. Rezolvarea lanurilor dimensionale tehnologice

Pentru a nelege mai bine evoluia dimensional i de precizie a piesei, dup constituirea

lanurilor dimensionale tehnologice (figura 20) se constituie prin selecie lanurile dimensionale

separat pe cotele E , B , C , L , H , N (figura 21).

- direct (controlat) de la Baz Tehnologic de Contact ( BTC ),

- direct (controlat) de la Baz Tehnologic de Reglare ( BTR ),

- indirect, ca o consecin a formrii directe a altei cote.

27

21 30 31 32 33 41 71 70 80 81 82 91 112 111 110 53 52 51 50 61 100 101 102

65,028E =74,066L =

64,059H = 1,02,4F += 15,05G = 36,010N +=1,010B =

11,012C =125,01P = 125,02O =

1 2 3 4 7 8 9 5 6 10 11

10 11 12

[ ] 7,0?E 0 = [ ] 9,0?L0 = [ ] 9,0?H 0 = [ ] 55,0?N 0 =[ ] 55,0?B0 = [ ] 6,0?C 0 =

Figura 20. Constituirea lanurilor tehnologice

1 23

4 5 6 7 8 91 0

11

28

21 30 31 32 33 41 71 70 80 81 82 91 112 111 110 53 52 51 50 61 100 101 10210 11 12

[ ] 195,0?E 1CT = [ ] [ ]??1 ?L =[ ] [ ]??1 ?B =

[ ] )13IT(?C 27,02CT =

[ ] )13IT(?B 27,02CT = [ ] )14IT(?L 74,02CT =

[ ] [ ]??1 ?C =[ ] [ ]??1 ?N =

[ ] )14IT(?N 43,02CT +=

[ ] [ ]??3 ?H =

[ ] )13IT(?H 46,02CT = [ ] )13IT(165,0?E 2T =

)13IT(165,028E 3CT =[ ] [ ]??3 ?B = [ ] [ ]??3 ?L =

[ ] )12IT(?B 18,04CT = [ ] [ ]??3 ?C =

[ ] [ ]??1 ?H =

)14IT(125,01P 1CT = )11IT(10B 1,0

5CT = [ ] [ ]??4 ?C = [ ] [ ]??4 ?H =

)14IT(66L 74,04CT =

[ ] [ ]??3 ?N =)14IT(10N 43,04CT

+=)14IT(125,02O 1CT =

[ ] )12IT(?C 18,05CT =)13IT(59H 64,0

5CT =

)11IT(12C 11,06CT =

)11IT(2,4F 1,01CT+=

)14IT(15,05G 1CT =

A: BTC

A

:

B

T

R

1

B: BTC

B: BTC

A: BTC

A: BTR2

A: BTR2

A: BTR3

A

:

B

T

R

1

Figura 20. Continuare. Constituirea lanurilor tehnologice

29

E 21 30 31 32 33 41 71 70 80 81 82 9

1 112 111 110 53 52 51 50 61 100 101 10210 11 12

[ ] 7,0?E0 =[ ] 195,0?E 1CT =

[ ] )13IT(165,0?E 2T =[ ] )13IT(?B 27,02CT =

)13IT(165,028E 3CT =

[ ] 55,0?B0 =[ ] [ ]??1 ?B =

[ ] )13IT(?B 27,02CT = [ ] [ ]??3 ?B =

[ ] )12IT(?B 18,04CT = )11IT(10B 1,0

5CT =

[ ] 6,0?C 0 =

[ ] 465,0 165,02C ?E +=

[ ] [ ]??1 ?C =[ ] )13IT(?C 27,02CT =

[ ] [ ]??3 ?C =[ ] [ ]??4 ?C =

[ ] )12IT(?C 18,05CT =)11IT(12C 11,0

6CT =

B

C

435,0165,027,0EIEIEI

165,0ESESES

2TE

2CTB

2CE

2TE

2CTB

2CE

==+==+=

033NNGnD CBTAdE ===

235NNGnD CBTAdB ===

336NNGnD CBTAdC ===

- adaosuri de prelucrare (Ad) - cote formate de la baz tehnologic (CBT) - Grad de neDeterminare GnD=NAd NCBT GnD

Figura 21. Lanuri dimensionale tehnologice pe cote (evoluia cotelor)

30

21 30 31 32 33 41 71 70 80 81 82 91 112 111 110 53 52 51 50 61 100 101 10210 11 12

[ ] [ ]??1 ?L =[ ] )14IT(?L 74,02CT =

[ ] [ ]??1 ?N =[ ] )14IT(?N 43,02CT +=

[ ] [ ]??3 ?H =[ ] )13IT(?H 64,02CT =

[ ] [ ]??3 ?L =

[ ] [ ]??1 ?H =

[ ] [ ]??4 ?H =

)14IT(66L 74,04CT =

[ ] [ ]??3 ?N =)14IT(10N 43,04CT

+=

)13IT(59H 64,05CT =

[ ] 9,0?L0 =

[ ] 55,0?N 0 =

[ ] 9,0?H 0 =

L

H

N

224NNGnD CBTAdL ===

325NNGnD CBTAdH ===

224NNGnD CBTAdN ===

- adaosuri de prelucrare (Ad) - cote formate de la baz tehnologic (CBT) - Grad de neDeterminare GnD=NAd NCBT GnD

Figura 21. Continuare. Lanuri dimensionale tehnologice pe cote (evoluia cotelor)

31

Rezolvarea lanurilor se face pe cote separat. Pentru a determina ordinea rezolvrii, se

determin gradul de nedeterminare al lanului dimensional tehnologic, care reprezint diferena dintre

numrul de adaosuri de prelucrare nedeterminate (necunoscute) i numrul de cote formate direct de la

baza tehnologic de contact sau de reglare CBTAd NNGnD = . Din figura 21 se vede c iniial numai lanurile dimensionale tehnologice E au grad de nedeterminare nul, adic lanurile E sunt

complet determinabile i rezolvarea trebuie s nceap de la cota E (tabelul 4).

Tabelul 4. Gradele de nedeterminare ale lanurilor dimensionale tehnologice n proces de rezolvare

Dup rezolvarea lanului

Adaosuri calculate E B C L H N

GnD

Iniial - 0 2 3 2 3 2 E 2B, 2L - 0 3 0 3 2 B 3C, 3H - - 0 0 0 2 C - - - - 0 0 2 L 2N - - - - 0 0 H - - - - - - 0 N -

Dup rezolvarea lanurilor E devin cunoscute cte 2 adaosuri de prelucrare pentru lanurile B i L i ele devin determinate. La rndul sau, dup rezolvarea lanurilor B devin cunoscute cte 3 adaosuri de prelucrare pentru lanurile C i H i ele devin determinate. Rezolvarea lanurilor L definete 2 adaosuri pentru lanurile N i el devine determinat. Astfel, ordinea rezolvrii lanurilor dimensionale tehnologice este urmtoarea: E, B, C, L, H, N.

2.6.1. Metoda rezolvrii lanurilor dimensionale tehnologice

Lanuri dimensionale tehnologice liniare. Lanurile dimensionale tehnologice liniare (figura

21) reflect evoluia cotelor de la starea iniial - semifabricat, pn la starea final - pies.

Transformarea se face datorit nlturrii adaosurilor de prelucrare i se manifest 2 situaii distincte

(figura 22):

formarea cotei n mod direct i controlat de la baza tehnologic de contact sau de reglare, formarea cotei n mod indirect ca o consecin a formrii directe a altei cote.

n primul caz (figura 22a) lanul dimensional este constituit din cota deja format (anterioar) 1iC , cota format n mod direct i controlat iC i adaosul de prelucrare lkAd nlturat de pe suprafaa

k . Adaosul de prelucrare este element de nchidere cu tolerana egal cu suma toleranelor elementelor

componente.

Toleranele i abaterile limit ale cotelor 1iC i iC ( iC i 1iC , iCES , iCEI , 1iCES , 1iCEI ) sunt stabilite prin decizia tehnologului.

32

Not. Abaterile limit a cotelor pe semifabricate sunt i n plus i n minus. Pentru cotele

tehnologice n curs abaterile limit se stabilesc, de regul, similar cotei finale pe pies. Dac cota final are

abaterea limit n plus i cotele n curs vor avea abaterea limit plus .a.m.d.

Din relaia bine cunoscut /1: pag. 192, 5: pag. 65/ i1i1i1i

MIN SRzAd +++= (5) se determin valoarea adaosului de prelucrare minim j MINkAd (n continuare sunt omise referirile la

suprafaa k i numrul de ordine al adaosului j ).

Rezolvarea lanului se face prin metoda max/min n urmtoarea ordine /6/. Se determin:

1. Coordonata mijlocului cmpului de toleran a adaosului (element de nchidere): = 00Ad0 . Este o relaie scris matematic nestrict, n care sgeile arat caracterul influenei elementului

component asupra elementului de nchidere: de mrire sau de micorare . Altfel scris: ++=

2EIES

2EIES

Ad0 . Pentru situaia de pe figura 22a avem 1ii C0C0Ad0 = sau

++= 2

EIES2

EIES 1CCCCAd0

i1iii . (6) Not. Este la fel posibil i varianta cnd elementul iC este de micorare, iar 1iC - de mrire.

2. Tolerana adaosului i1i CCAd += (7) 3. Dimensiunea nominal a adaosului (indicii k i j sunt omii):

2/AdAd AdAd0MINNOM += (8) 4. Abaterile limit ale adaosului de prelucrare din relaiile:

AdAdAd

NOMMINAd

EIESAdAdEI

+==

, (9)

5. Dimensiunea nominal a cotei necunoscute NOMiNOM

1iNOM AdAA m= (10)

Cota urmtoare iA n ultima instan va fi definit de desenul de execuie, se cunoate dimensiunea

nominal a ei iNOMA . Semnul - este valabil pentru schema de pe figura 22a, cnd urmtoarea valoare

a cotei este mai mare dect precedenta. Problema poate fi rezolvat i n termeni de abateri limit. Se determin: 1. Abaterile limit ale adaosului Ad (este element de nchidere):

= 1ii CCAd EIESES ,

Figura 22. Dou situaii de transformare a cotelor: a) n mod direct i controlat de la baz tehnologic de contact sau de reglare, b) n mod indirect ca o consecin a formrii directe a altei cote-scop

1iC

iC

lkAd

1jR

jR j

kAda) b)

33

= 1ii CCAd ESEIEI 2. Dimensiunea nominal a adaosului AdMINNOM EIAdAd = (se tie c AdNOMMIN EIAdAd += ). 3. Dimensiunea nominal a cotei necunoscute NOM

iNOM

1iNOM AdAA m= .

n cazul doi (figura 22b) lanul dimensional este constituit din cota deja format (istoric) 1jR , cota format indirect i necontrolat jR i adaosul de prelucrare lkAd . Elementul de nchidere

aici este cota rezultant 1jR + cu tolerana jkAd

1jRjR += . Se vede c 1jRjR > , adic n

acest caz precizia cotei formate indirect scade. Rezolvarea lanului dimensional de pe figura 22b este condiionat de faptul c n el sunt

cunoscute:

adaosul de prelucrare jkAd (dimensiunea nominal i abaterile limit) - din rezolvarea altui lan,

precizia elementului component cot anterior format 1jR (tolerana i abaterile limit - prin decizia tehnologului). Pentru elementul de nchidere jR (cota format indirect ca o consecin a

formrii directe a altei cote) pot fi determinate abaterile limit: AdRR EIESES 1jj = i AdRR ESEIEI 1jj = . i att.

Lanuri dimensionale tehnologice pentru cotele diametrale. La formarea cotelor diametrale pe tot parcursul exist o baz tehnologic de reglare axa. Din aceast cauz, lanurile dimensionale tehnologice diametrale reflect evoluia cotelor de la starea iniial pe semifabricat, pn la starea final pe pies exclusiv conform figurii 21. Deosebirea de lanurile tehnologice liniare const n faptul c aici nu se aplic metoda max/min, deoarece precizia este asigurat prin metoda automat i se recunoate influena puternic a fenomenului (legii) copierii erorilor, astfel nct tolerana adaosului (elementului de nchidere) este egal cu diferena (nu cu suma) toleranelor cotelor diametrale precedente i actuale. Pentru suprafee cilindrice sunt valabile relaiile /1: pag. 205/:

Suprafee cilindrice exterioare Suprafee cilindrice interioare

1iMAX

1iNOM

iMIN

iMIN

1iMIN

iMAX

iMAX

1iMAX

Ad2iMIN

iMAX

ddAd2

ddAd2ddAd2dd

AdAd i

i1ii

=+=+=

+==

1iMIN

1iNOM

iMAX

iMIN

1iMIN

iMIN

iMAX

1iMAX

Ad2iMIN

iMAX

DDAd2

DDAd2DDAd2DD

AdAd i

i1i

===+=

=

(11)

(12)

(13)

(14)

(15)

Precizia de prelucrare pentru fazele tehnologice alturate (toleranele 1id i id respectiv 1iD i iD , abaterile limit) sunt stabilite prin decizia tehnologului. Adaosul de prelucrare minim

este determinat din relaia /1: pag. 194, 5: pag. 65/:

34

])()(SRz[2Ad2 2i21i1i1iiMIN +++= (16) Ordinea rezolvrii. Se determin:

1. Tolerana adaosului de prelucrare iAd2 . 2. Adaosul maximal iAd2

iMIN

iMAX Ad2Ad2 +=

3. Diametrul maxim 1iMAXd sau 1iMAXD

.

4. Diametrul minim 1iMINd sau 1iMIND

.

5. Diametrul nominal 1iNOMd sau 1iNOMD

.

2.6.2. Determinarea adaosurilor minime de prelucrare

Rezolvarea lanurilor dimensionale tehnologice este posibil, dac sunt cunoscute adaosurile minime de prelucrare conform relaiilor 5 (suprafee frontale) i 14 (suprafee cilindrice).

Suprafee frontale. Pentru semifabricate turnate (figura 9) este specificat suma m,SRz + /1: pag.288/. Abaterile spaiale pot fi determinate din relaia m,Dc = /1: pag. 291/, innd cont de

schemele de instalare la degroare (figurile 12, 15). Eroarea de instalare aici este luat nul deoarece chiar la aceast valoare se garanteaz

eliminarea tuturor defectelor ++ SRz , adic valoarea adaosului minim este suficient i necesar. Or, includerea n relaia 5 a factorului se datoreaz necesitii de a elimina incertitudinea formrii unei suprafee de calitate. Rezultatele calculelor se trec n tabelul 5.

Tabelul 5. Adaosuri minime, degroare

Suprafaa, i m,SRz +

m,Dc0 = m, m,Ad MIN mm/m,c mm,D m,0 Degroare

Instalarea A m,Ad 1MINi 1 500 3 180 540 0 1040 3 500 3 300 900 0 1400 8 500 3 70 210 0 710 10 500 3 50 150 0 650

Instalarea B 5 500 3 300 900 0 1400 7 500 3 220 660 0 1160 11 500 3 65 195 0 695

Pentru fazele tehnologice de semifinisare i finisare avem:

m,Rz - rezultatul prelucrrilor de degroare (figurile 12, 15 sau 11, 14),

35

m,S /1: pag. 293/, k - coeficientul de diminuare a abaterilor spaiale /1: pag. 219, 5: pag. 74, 75/.

Tabelul 6. Adaosuri minime, semifinisare, finisare

Suprafaai m,Rz m,S

m,k 0 = m, m,Ad MIN k m,0 m, Semifinisare, finisare

Instalarea A m,Ad 2MINi 1 80 50 0,06 540 32 0 162 3 80 50 0,06 900 54 0 184 8 80 50 0,06 210 13 0 143 10 80 50 0,06 150 9 0 139

m,Ad 3MINi 3 40 30 0,05 900 45 0 115

Instalarea B m,Ad 2MINi 5 80 50 0,06 900 54 0 184 11 80 50 0,06 195 12 0 142

m,Ad 3MINi 5 40 30 0,05 900 45 0 115

Suprafee cilindrice.

Rugozitatea m,Rz i adncimea stratului defectat m,S se dau n /1: pag. 256; 5: pag. 67/. La instalarea A (figura 12, degroare) orientarea se face pe suprafaa cilindric exterioar

0300 , de la care se prelucreaz suprafeele cilindrice 19f177 , 18H52 , 114H74 , 114H40 .

Suprafaa 09f177 se formeaz n aceeai semiform cu suprafaa de orientare 0300 , astfel nct

abaterile spaiale se pot forma ca rezultat al fenomenelor de rcire n limitele diferenei diametrelor

suprafeelor prelucrat i de orientare ( m),DD( prelorc = ). Suprafeele interioare 08H52 , 014H74 , 014H40 vor fi poziionate fa de suprafaa de orientare 0300 cu abatere spaial

provocat de deplasarea i nclinarea axei /1: pag. 260, 291; 5: pag. 68, 69/,

m,)L( 2ax2

c += . Dezaxarea se ia egal cu tolerana peretelui semifabricatului n partea central. Peretele fiind de cca 12 mm - max 1100= . Eroarea de instalare este determinat numai de fixare pe suprafaa brut 0300 n mandrin pneumatic (instalare cu autocentrare cu eroarea de

orientare nul).

Tabelul 7. Abateri spaiale i erori de instalare la degroare, instalarea A Suprafaa mm/m,c prelor DD m),DD( prelorc = m, /5:

pag.79/ Degroare 19f177 3 120 360 440

36

Tabelul 7. Continuare mm/m,c L m,ax m,)L( 2ax2c += 440

114H74 7 30 1100 1120 440

114H40 7 6 1100 1101 440

18H52 7 10 1100 1102 440

La semifinisare i finisare (figura 17) abaterile spaiale se micoreaz, fapt de care se ine cont

prin coeficientul de diminuare a abaterilor spaiale - k /1: pag. 218, 219; 5: pag. 74, 75/. Eroarea de

orientare este determinat de fixarea pe suprafaa cilindric exterioar prelucrat. Aici inem cont de

faptul c pentru semifinisare instalarea se face din nou, iar la finisare eroarea de instalare se

micoreaz prin coeficientul k .

Tabelul 8. Abateri spaiale i erori de instalare la semifinisare i finisare, instalarea A 29f177 214H40 28H52 39f177 38H52

Semifinisare, 06,0k = Finisare, 05,0k = m, 0,06*360=22 0,06*1101=66 0,06*1102=66 0,05*360=18 0,05*1102=55 m, 140 140 140 7 7 La instalarea B (figura 15, degroare) orientarea se face pe suprafaa cilindric exterioar

19f177 , de la care se prelucreaz suprafeele cilindrice 1300 i 19f226 . Abaterea spaial a

suprafeei prelucrate 0300 fa de baza de instalare 19f177 este format la instalarea A dup

degroare i constituie m2236006,0 = . La rndul su suprafaa 09f226 avea fa de suprafaa 0300 o abatere spaial similar celei determinate mai sus pentru suprafaa 09f177 , adic

m,210703)DD( prelorc === ). nsumnd dup legea rdcinii ptrate din suma ptratelor avem abaterea spaial a suprafeei 09f226 fa de baza tehnologic 19f177 egal cu

m,21121022 22 =+ .

Tabelul 9. Abateri spaiale i erori de instalare la degroare, instalarea B 1300 19f226 29f226 39f226

Degroare Semifinisare, 06,0k = Finisare, 05,0k = m, 22 211 0,06*211=13 0,05*211=11 m, 140 140 9 0,05*140=7

37

2.6.3. Rezolvarea lanurilor dimensionale pentru suprafeele de revoluie.

Adaosurile de prelucrare i dimensiunile intermediare determinate din relaiile 11 16 sunt

date n tabelul 10. Adaosurile de prelucrare nominale sunt determinate din relaiile /1: pag. 203/: 1i

diMIN

iNOM EIAd2Ad2

+= pentru suprafee cilindrice exterioare, 1i

DiMIN

iNOM ESAd2Ad2

+= pentru suprafee cilindrice interioare. Abaterile limit ale adaosurilor sunt determinate din relaiile:

NOMMAXAd2 Ad2Ad2ES NOM = , NOMMINAd2 Ad2Ad2EI NOM = Tabelul 10. Adaosuri, dimensiuni intermediare pentru suprafee cilindrice /1: pag. 211, 5: pag. 87/

Suprafaa, faza

tehnologic

Tole

ran

a, fi

g. 9

, 12

, 15,

17,

19,

tab

2

1iRz 1iS 1i i MINAd2 MINAd2 MAXAd2 MINd MAXd

Exterioare m m m m m m m m mm mm 9f177 Semifabricat 2200 500 360 179,688 181,888 Degroare 630 80 50 440 2137 1570 3707 177,551 178,181 Semifinisare 250 40 30 140 540 380 920 177,011 177,261 Finisare 100 7 154 150 304 176,857 176,957 9f226 Semifabricat 2200 500 211 227,775 229,975 Degroare 720 80 50 140 1506 1480 2986 226,269 226,989 Semifinisare 290 40 30 9 278 430 708 225,991 226,281 Finisare 113 7 154 177 331 225,837 225,950 300 Semifabricat 2400 500 22 300,473 302,873 Degroare 810 80 50 140 1283 1590 2873 299,190 300,000 Interioare 14H74 Semifabricat 1800 500 1120 69,533 71,333 Degroare 740 80 50 440 3407 1060 4467 74,000 74,740 14H40 Semifabricat 1400 500 1101 35,459 36,859 Degroare 620 80 50 440 3371 780 4151 39,610 40,230 Semifinisare 390 40 30 160 230 390 40,000 40,390 8H52 Semifabricat 1600 500 1102 46,379 47,979 Degroare 390 80 50 440 3373 1210 4583 50,962 51,352 Semifinisare 100 40 30 140 540 290 830 51,792 51,892 Finisare 46 7 154 54 208 52,000 52,046

38

Tabelul 10. Continuare Suprafaa,

faza tehnologic

dES dEI )ES(abs d )EI(abs d NOMAd2 Ad2ES Ad2EI

Exterioare mm mm mm mm mm mm mm 9f177

Semifabricat 1.1 -1.1 1.1 1.1 Degroare 0 -0.63 0 0.63 3.237 0.470 -1.100 Semifinisare 0 -0.25 0 0.25 1.170 -0.250 -0.630 Finisare -0.043 -0.143 0.043 0.143 0.404 -0.100 -0.250 9f226

Semifabricat 1.1 -1.1 1.1 1.1 Degroare 0 -0.72 0 0.72 2.606 0.380 -1.100 Semifinisare 0 -0.29 0 0.29 0.998 -0.290 -0.720 Finisare -0.05 -0.163 0.05 0.163 0.444 -0.113 -0.290 300 Semifabricat 1.2 -1.2 1.2 1.2 Degroare 0 -0.81 0 0.81 2.483 0.390 -1.200 Interioare 14H74 Semifabricat 0.9 -0.9 0.9 0.9 Degroare 0.74 0 0.74 0 4.147 0.320 -0.740 14H40 Semifabricat 0.7 -0.7 0.7 0.7 Degroare 0.62 0 0.62 0 3.991 0.160 -0.620 Semifinisare 0.39 0 0.39 0 0.550 -0.160 -0.390 8H52 Semifabricat 0.8 -0.8 0.8 0.8 Degroare 0.39 0 0.39 0 3.763 0.820 -0.390 Semifinisare 0.1 0 0.1 0 0.640 0.190 -0.100 Finisare 0.046 0 0.046 0 0.200 0.008 -0.046

Dimensiunile nominale ale cotelor diametrale calculate se iau:

pentru semifabricat 2/)DD(D MINMAXNOM += sau 2/)dd(d MINMAXNOM += , iar abaterile limit simetric,

pentru suprafee cilindrice exterioare - MAXNOM dd = , abaterile limit n minus, pentru suprafee cilindrice interioare - MINNOM DD = , abaterile limit n plus. n conformitate cu notaiile utilizate anterior avem (tabelul 11):

39

Figura 23. Sistemul de lanuri dimensionale tehnologice E .

[ ] )atuluiSemifabriceciziaPr4,1(7,0?E 0 == [ ] [ ]??11 ?Ad = [ ] )DTuluilogTehnoDecizia,39,0,13IT(195,0?E 1CT ==

[ ] [ ]??17 ?Ad =

)final(165,028E 3CT =

[ ] )DT,27,0,13IT(?B 27,02CT == [ ] )DT,33,0,13IT(165,0?E 2T ==

[ ] [ ]??21 ?Ad =[ ] 165,0 435,02C ?E +=

Tabelul 11. Dimensiuni intermediare, adaosuri de prelucrare

0X 1X / 1Ad2 2X / 2Ad2 3X / 2Ad2 09f177 = 1,1788,180 19f177 = 0,63-178,181 29f177 = 0,25-177,261 39f177 = 043,00,143-177

47,0 1,1237,3 + 25,0 63,017,1 1,0 25,0404,0

09f226 = 1,1875,228 19f226 = 0,72-226,989 29f226 = 0,29-226,281 39f226 = 050,00,163-226 38,0 1,1606,2 + 29,0 72,0998,0 113,0 29,0444,0

0300 = 2,1673,301 1300 = 81,0300 39,0 2,1483,2 +

08H52 = 8,0179,47 18H52 = 39,0962,50 + 28H52 = 1,0792,51 + 38H52 = 046,052 + 82,0 39,0763,3 + 19,0 1,064,0 + 008,0 046,02,0 +

014H40 = 7,0159,36 114H40 = 62,061,39 + 214H40 = 39,040 + 16,0 62,0991,3 + 16,0 39,055,0

014H74 = 9,0433,70 114H74 = 74,074 + 32,0 74,0147,4 +

2.6.4. Sistemele de lanuri dimensionale tehnologice liniare

Sistemul de lanuri dimensionale tehnologice E .

Pornind de la reprezentarea lanurilor dimensionale tehnologice n figura 21 se poate reprezenta

sistemul de lanuri dimensionale E ntr-o form compact fr specificarea elementelor de nchidere

(figura 23):

Pentru rezolvarea sistemului de lanuri este necesar o form desfurat cu specificarea

elementelor componente i a celor de nchidere (figurile 24 28).Titlul lanului este dat n form de

40

ecuaie, partea stng a creia este elementul de nchidere, iar partea dreapt reflect efectul geometric

de micorare sau mrire a cotei n curs.

Menionm c n lanul de pe figura 26 sunt cunoscute abaterile limit ale elementelor

componente 2CTB i 2TE , de la care pornind pot fi uor determinate abaterile limit ale elementului de

nchidere 2CE . Lanul dimensional tehnologic 2T

2CT

2C EBE += este un lan mixt ( E i B ) de la care

se poate trece la lanul dimensional tehnologic 2C1CT

17 EEAd = fr intermedierea cu 2CTB i 2TE

(figura 27).

[ ] )PSatuluiSemifabriceciziaPr4,1(7,0?E0 == [ ] [ ]??11 ?Ad = [ ] )DTuluilogTehnoDecizia,39,0,13IT(195,0?E1CT ==

Figura 24. Lanul dimensional tehnologic 1CT02

1 EEAd =

Figura 25. Lanul dimensional tehnologic 2T2CT

1CT

17 EBEAd =

[ ] )DT,27,0,13IT(?B 27,02CT == [ ] [ ]??17 ?Ad =[ ] )DT,33,0,13IT(165,0?E 2T ==

[ ] )DTuluilogTehnoDecizia,39,0,13IT(195,0?E1CT ==


2C EBE +=

[ ] 165,0 435,02C ?E +=

[ ] )DT,27,0,13IT(?B 27,02CT == [ ] )DT,33,0,13IT(165,0?E 2T ==

435,0165,027,0EIEIEI

165,0165,00ESESES

2T

2CT

2C

2T

2CT

2C

EBE

EBE

==+==+=+=

Figura 27. Lanul dimensional tehnologic 2C1CT

17 EEAd =

[ ] 195,0?E 1CT =[ ] [ ]??17 ?Ad =[ ] 165,0 435,02C ?E +=

[ ] [ ]??21 ?Ad = [ ] 165,0 435,02C ?E +=

executiededesen,final(165,028E 3CT =Figura 28. Lanul dimensional tehnologic 3CT

2C

21 EEAd =

41

Rezolvarea lanurilor dimensionale tehnologice E .

Adaosurile minime nlturate de pe suprafeele frontale 1 i 7 au fost determinate n 1.6.2:

mm1,1Ad 1MIN1 = , mm16,0Ad 2MIN1 = , mm2,1Ad 1MIN7 = . Aici i n continuare adaosurile de prelucrare minime sunt rotunjite preponderent n cretere.

1. Rezolvarea lanurilor dimensionale tehnologice ncepe de la lanul 3CT2C

21 EEAd = (figura

28), n care este cunoscut i una din dimensiunile nominale - 165,028E 3CT = . Utiliznd relaiile 5, 7, 8, 9 i 10 se obine:

;76,02

33,06,02

165,0165,02

435,0165,016.02

AdAd21

21

AdAd0

2min1

2nom1 =++

=+=

6,076,016,0AdAdEI NOMMINAd === , 33,093,06,0EIES AdAdAd =+=+= 33,06,0

21 76,0Ad

+= ;

mm76,2876,028AdEE 2NOM13

NOMCT2

NOMC =+=+= 165,0 435,02C 76,28E += Lanul dimensional 3CT

2C

21 EEAd = rezolvat este dat n figura 29.

2. Din lanul 2C1CT

17 EEAd = (figura 27), innd cont de faptul c 165,0 435,02C 76,28E += (figura

29) avem:

56,12

39,06,02

435,0165,02

195,0195,02,12

AdAd17

17

AdAd0

1MIN7

1NOM7 =++

=+=

63,0 36,017 56,1Ad

+= ;

mm32,3056,176,28AdEE 172

NOMC1

NOMCT =+=+= ; 195,032,30E 1CT = Lanul dimensional 2C

1CT


33,06,0

21 76,0Ad

+=

165,0435,0

2C 76,28E

+=

executiededesen,final(165,028E 3CT = Figura 29. Lanul dimensional tehnologic 3CT

2C

21 EEAd = rezolvat

195,032,30E 1CT =63,036,0

17 56,1Ad

+=

165,0435,0

2C 76,28E

+=

Figura 30. Lanul dimensional tehnologic 2C1CT

17 EEAd = rezolvat

42

3. n lanul 2T2CT

2C EBE += a devenit cunoscut elementul de nchidere 165,0 435,02C 76,28E += , iar

cotele 2CTB i 2TE vor putea fi stabilite din lanul dimensional tehnologic (figura 31) numai dup

rezolvarea lanurilor dimensionale B . Anticipnd rezolvarea lanurilor B , se aduce rezultatul -

27,02CT 57,9B = . Lanul rezolvat este prezentat n figura 32.

4. Din lanul 1CT02

1 EEAd = (figura 24), innd cont c 195,032,30E 1CT = (figura 30) urmeaz:

995,12

39,04,12

195,0195,02

7,07,01,12

AdAd11

11

AdAd0

1NOM1

1NOM1 =++

=+= ;

895,0995,1Ad 11 = ; mm315,32995,132,30AdEE 1NOM1NOM

1CT

0NOM =+=+= 7,0315,32E 0 =

Lanul dimensional 1CT02


Sistemul de lanuri dimensionale tehnologice B .

Sistemul de lanuri dimensionale B n form compact, include n sine elemente componente

determinate la rezolvarea lanurilor E : 895,0995,1Ad 11 = i 33,0 6,021 76,0Ad += (figura 34):


2C EBE += rezolvat

165,0435,0

2C 76,28E

+=

)DT,27,0,13IT(57,9B 27,02CT ==

)DT,33,0,13IT(165,019,19E 2T ==

165,0435,0

2C 76,28E

+=

[ ] )DT,27,0,13IT(?B 27,02CT == [ ] )DT,33,0,13IT(165,0?E 2T ==


2C EBE += modificat, dar nerezolvat

895,0995,1Ad 11 =)DT,39,0,13IT(195,032,30E 1CT ==

Figura 33. Lanul dimensional tehnologic 1CT02

1 EEAd = rezolvat

)PSatuluiSemifabriceciziaPr4,1(7,0315,32E 0 ==

43

n form desfurat comod pentru rezolvare, lanurile dimensionale tehnologice B sunt date

n figurile 35 39. Fiind deja cunoscute valorile adaosurilor din rezolvarea lanurilor E pot fi

rezolvate parial unele lanuri dimensionale prin determinarea abaterilor limit a elementelor de

nchidere.

Figura 34. Sistemul de lanuri dimensionale tehnologice B .

[ ] )PSatuluiSemifabriceciziaPr2,1(55,0?B0 == 895,0995,1Ad 11 = [ ] [ ]??1 ?B =

[ ] )DT,27,0,13IT(?B 27,02CT == [ ] [ ]??3 ?B =

[ ] )DT,18,0,12IT(?B 18,04CT == )executiededesen,final(10B 1,0

5CT =

[ ] [ ]??13 ?Ad = 33,06,0

21 76,0Ad

+=

[ ] [ ]??23 ?Ad =[ ] [ ]??33 ?Ad =

[ ] )PSatuluiSemifabriceciziaPr2,1(55,0?B0 ==

895,0995,1Ad 11 = [ ] 445,1 445,11 ?B +=Figura 35. Lanul dimensional tehnologic 11

01 AdBB =

445,1895,055,0ESEIEI

445,1)895,0(55,0EIESES

11

01

11

01

AdBB

AdBB

======

[ ] )DT,27,0,13IT(?B 27,02CT == [ ] [ ]??13 ?Ad = [ ] 445,1?B1 =

Figura 36. Lanul dimensional tehnologic 12CT13 BBAd =

[ ] 6,0?B3 =33,0 6,021 76,0Ad +=

[ ] )DT,27,0,13IT(?B 27,02CT ==

Figura 37. Lanul dimensional tehnologic 212CT

3 AdBB =

6,033,027,0ESEIEI

6,0)6,0(0EIESES

21

2CT

3

21

2CT

3

AdBB

AdBB

======

44

Rezolvarea lanurilor dimensionale tehnologice B .

Adaosurile de prelucrare minime determinate anterior pentru suprafaa frontal 3 sunt:

mm4,1Ad 1MIN3 = , mm18,0Ad 2MIN3 = , mm12,0Ad 3MIN3 = Rezolvarea lanurilor dimensionale tehnologice ncepe de jos n sus ncepnd cu lanul

dimensional tehnologic 4CT5CT

33 BBAd = (figura 39), n care este cunoscut i una din dimensiunile

nominale - 1,05CT 10B = , dup care urmeaz rezolvarea lanurilor: 34CT23 BBAd = ,

21

2CT

3 AdBB = , 12CT13 BBAd = , 1101 AdBB = (figurile 38, 37, 36, 35). Rezultatele sunt date n figurile 40 44.

1. 22,02

18,01,02

18,002

1,0012,02

AdAd33

33

AdAd0

3MIN3

3NOM3 =++

=+=

18,01,0

33 22,0Ad

+=

mm78,922,010AdBB 3NOM35

NOMCT4

NOMCT === 18,04CT 78,9B =

2. 97,02

2,118,02

6,06,02

18,0019,02

AdAd23

23

AdAd0

2MIN3

2NOM3 =++

=+=

6,078,0

23 97,0Ad

+=

mm81,897,078,9AdBB 2NOM34

NOMCT3NOM === 6,081,8B 3 =

[ ] )DT,18,0,12IT(?B 18,04CT == [ ] [ ]??23 ?Ad =[ ] 6,0?B3 =

Figura 38. Lanul dimensional tehnologic 34CT23 BBAd =

)executiededesen,final(10B 1,05CT =

[ ] [ ]??33 ?Ad =[ ] )DT,18,0,12IT(?B 18,04CT ==

Figura 39. Lanul dimensional tehnologic 4CT5CT

33 BBAd =


18,01,0

33 22,0Ad

+=

)DT,18,0,12IT(78,9B 18,04CT ==

Figura 40. Lanul dimensional tehnologic 4CT5CT

33 BBAd = rezolvat

45

3. mm57,976,081,8AdBB 2NOM13NOM

2NOMCT =+=+= 27,02CT 57,9B =

4. 115,32

27,089,22

445,1445,12

27,004,12

AdAd13

13

AdAd0

1MIN3

1NOM3 =++

=+=

445,1 715,113 115,3Ad

+=

mm455,6115,357,9AdBB 1 NOM32

NOMCT1NOM === 445,1455,6B 1 =

5. mm45,8995,1455,6AdBB 1NOM11NOM

0NOM =+=+= 55,045,8B0 =

Sistemele de lanuri dimensionale tehnologice C , L , H i N

Sistemele de lanuri dimensionale C , L , H i N C n form compact conin elemente

componente determinate la rezolvarea lanurilor dimensionale B ( 445,1 715,113 115,3Ad

+= , 6,0 78,023 97,0Ad += ,

18,01,0

33 22,0Ad

+= ), L ( 895,0995,1Ad 11 = i 33,0 6,021 76,0Ad += ) i sunt prezentate n figurile 45 - 49).

Rezolvarea lanurilor dimensionale tehnologice ncepe de jos n sus, adic de la la lanurile

ce includ n sine cotele finale pe pies ( 11,06CT 12C = , 74,04CT 66L = , 64,05CT 59H = i

)DT,27,0,13IT(57,9B 27,02CT ==

445,1715,1

13 115,3Ad

+=

445,1455,6B 1 =

Figura 43. Lanul dimensional tehnologic 12CT13 BBAd = rezolvat

55,045,8B0 =895,0995,1Ad 11 = 455,1455,6B 1 =

Figura 44. Lanul dimensional tehnologic 1101 AdBB = rezolvat

)DT,18,0,12IT(78,9B 18,04CT ==

6,078,0

23 97,0Ad

+=

6,081,8B 3 =

Figura 41. Lanul dimensional tehnologic 34CT23 BBAd = rezolvat

6,081,8B 3 =33,06,0

21 76,0Ad

+=

)DT,27,0,13IT(57,9B 27,02CT ==

Figura 42. Lanul dimensional tehnologic 212CT

3 AdBB = rezolvat

46

43,04CT 10N

+= ), innduse cont de valorile adaosurilor minime calculate anterior: mm4,1Ad 1MIN5 = , mm19,0Ad 2MIN5 = , mm12,0Ad 3MIN5 = (de pe suprafaa 5); mm7,0Ad 1 MIN10 = , mm14,0Ad 2 MIN10 = (de pe suprafaa 10); mm7,0Ad 1 MIN11 = , mm14,0Ad 2 MIN11 = (de pe suprafaa

11); mm7,0Ad 1MIN8 = , mm15,0Ad 2MIN8 = (de pe suprafaa 8). Sistemele de lanuri dimensionale tehnologice E , B ,C , L , H i N rezolvate sunt date n figurile 49 54.

Figura 45. Sistemul de lanuri dimensionale tehnologice C

445,1715,1

13 115,3Ad

+= [ ] [ ]??1 ?C =[ ] )DT,27,0,13IT(?C 27,02CT ==

[ ] [ ]??3 ?C =

[ ] )DT,18,0,12IT(?C 18,05CT ==

)executiededesen(12C 11,06CT =

[ ] [ ]??15 ?Ad = 6,078,0

23 97,0Ad

+=

[ ] [ ]??25 ?Ad = [ ] [ ]??35 ?Ad =

18,01,0

33 22,0Ad

+= [ ] [ ]??4 ?C =

[ ] atuluiSemifabriceciziaPr2,1(*6,0?C o ==

Figura 46. Sistemul de lanuri dimensionale tehnologice L

[ ] )atuluiSemifabriceciziaPr8,1(9,0?L0 == 895,0995,1Ad 11 = [ ] [ ]??1 ?L =[ ] )DT,74,0,14IT(?L 74,02CT ==

[ ] [ ]??3 ?L =)executiededesen(66L 74,0

4CT =

[ ] [ ]??110 ?Ad =

[ ] [ ]??210 ?Ad =33,06,0

21 76,0Ad

+=

47

Figura 47. Sistemul de lanuri dimensionale tehnologice H

445,1715,1

13 115,3Ad

+= [ ] [ ]??1 ?H =

[ ] )DT,64,0,13IT(?H 64,02CT == [ ] [ ]??3 ?H =

)executiededesen(59H 64,05CT =

[ ] [ ]??111 ?Ad =6,078,0

23 97,0Ad

+=

[ ] [ ]??211 ?Ad =18,01,0

33 22,0Ad

+= [ ] [ ]??4 ?H =

[ ] )atuluiSemifabriceciziaPr6,1(9,0?H 0 ==

[ ] )atuluiSemifabriceciziaPr1,1(55,0?N 0 == 795,1535,2

110 235,3Ad

+=[ ] [ ]??1 ?N =

[ ] )DT,43,0,14IT(?N 43,02CT == + [ ] [ ]??3 ?N =

)executiededesenul(10N 43,04CT+=

[ ] [ ]??18 ?Ad =

[ ] [ ]??28 ?Ad =

07,134,1

210 48,1Ad

+=

Figura 48. Sistemul de lanuri dimensionale tehnologice N

Figura 49. Sistemul de lanuri dimensionale tehnologice E rezolvat

)atuluiSemifabriceciziaPr4,1(7,0315,32E 0 == 895,0995,1Ad 11 = )DTuluilogTehnoDecizia,39,0,13IT(195,032,30E 1CT ==

63,036,0

17 56,1Ad

+=

)final(165,028E 3CT =

)DT,27,0,13IT(57,9B 27,02CT ==

)DT,33,0,13IT(165,019,19E 2T ==

33,06,0

21 76,0Ad

+=

165,0435,0

2C 76,28E

+=

48

Figura 51. Sistemul de lanuri dimensionale tehnologice C rezolvat

445,1715,1

13 115,3Ad

+= 315,2

045,21 175,18C +=

)DT,27,0,13IT(73,14C 27,02CT ==

78,087,0

3 76,13C +=

)DT,18,0,12IT(3,12C 18,05CT ==

)executiededesen(12C 11,06CT =

585,2045,2

15 445,3Ad

+=

6,078,0

23 97,0Ad

+=

06,105,1

25 24,1Ad

+=

11,018,0

35 3,0Ad

+=

18,01,0

33 22,0Ad

+= 88,0

05,14 54,13C +=

atuluiSemifabriceciziaPr2,1(6,029,21C o == Figura 50. Sistemul de lanuri dimensionale tehnologice B rezolvat

)PSatuluiSemifabriceciziaPr2,1(55,045,8B0 == 895,0995,1Ad 11 = 445,1455,6B 1 =

)DT,27,0,13IT(57,9B 27,02CT ==

6,081,8B 3 =

)DT,18,0,12IT(78,9B 18,04CT ==


445,1715,1

13 115,3Ad

+=

33,06,0

21 76,0Ad

+=

6,078,0

23 97,0Ad

+=

18,01,0

33 22,0Ad

+=

795,1535,2

110 235,3Ad

+=

Figura 52. Sistemul de lanuri dimensionale tehnologice L rezolvat

)atuluiSemifabriceciziaPr8,1(9,004,64L0 == 895,0995,1Ad 11 = 795,1045,62L1 =

)DT,74,0,14IT(28,65L 74,02CT ==

6,007,1

3 52,64L +=

)executiededesen(66L 74,04CT =

07,134,1

210 48,1Ad

+=

33,06,0

21 76,0Ad

+=

49

)atuluiSemifabriceciziaPr1,1(55,042,11N 0 == 795,1535,2

110 235,3Ad

+=345,2

085,31 655,14N +=

)DT,43,0,14IT(44,10N 43,02CT == + 5,134,1

3 92,11N +=

)executiededesenul(10N 43,04CT+=

345,2515,3

18 215,4Ad

+=

5,177,1

28 92,1Ad =

07,134,1

210 48,1Ad

+=

Figura 54. Sistemul de lanuri dimensionale tehnologice N rezolvat

Figura 53. Sistemul de lanuri dimensionale tehnologice H rezolvat

445,1715,1

13 115,3Ad

+= 615,2

345,21 795,64H +=

)DT,64,0,13IT(75,61H 64,02CT ==

78,024,1

3 78,60H +=

)executiededesen(59H 64,05CT =

255,3345,2

111 045,3Ad

+=

6,078,0

23 97,0Ad

+=

52,142,1

211 56,1Ad =

18,01,0

33 22,0Ad

+= 88,0

42,14 56,60H +=

)atuluiSemifabriceciziaPr6,1(9,063,67H 0 == Analiza evoluiei preciziei cotelor (tabelul 12, figura 55) denot faptul c, n cazul formrii

preciziei n mod indirect i ca o consecin a formrii directe a altei cote, precizia scade. Toleranele

cotelor B ,C , L , H i N cresc n mai multe rnduri. Este n descretere precizia i atunci cnd cota

se formeaz ca element de nchidere a unui lan dimensional similar figurii 2 (cazul cotei E , starea 1

starea 2).

Tabelul 12. Evoluia toleranelor cotelor pe parcursul prelucrrilor Tolerana, mm

Cota/Starea 0 1 2 3 4 5 6 E 1,4 0,39 0,6 0,33 B 1,1 2,89 0,27 1,2 0,18 0,1 C 1,2 4,36 0,27 1,65 1,93 0,18 0,11 L 1,8 3,59 0,74 1,67 0,74 H 1,8 4,96 0,64 2,02 2,3 0,64 N 1,1 5,43 0,43 2,84 0,43

50

Analiza valorilor parametrilor adaosurilor de prelucrare pe suprafee arat c tolerana

adaosului poate fi semnificativ, astfel nct adaosul maximal ntrece cu mult valoarea adaosului

minimal (tabelul 13).

Tabelul 13. Evoluia parametrilor adaosurilor de prelucrare pe suprafee pe parcursul prelucrrilor

Suprafaa/Adaos 1MINAd 1MINAd 1MAXAd 2MINAd 2MINAd 2MAXAd 3MINAd 3MINAd 3MAXAd

1 1,1 1,79 2,89 0,16 0,93 1,09

3 1,4 3,16 4,56 0,19 1,38 1,57 0,12 0,28 0,4

5 1,4 4,63 6,03 0,19 2,11 2,3 0,12 0,29 0,41

7 1,2 0,99 2,19

8 0,7 5,86 6,56 0,15 3,27 3,42

10 0,7 4,33 5,03 0,14 2,41 2,55

11 0,7 5,6 6,3 0,14 2,94 3,08

2.6.5. Ajustarea dimensiunilor pe semifabricat la cerine i constituirea desenului

semifabricatului

Cote liniare. Prin analiza dimensional au fost stabilite cotele pe semifabricat:

7,0315,32E 0 = , 55,045,8B0 = , 55,024,21C o = , 9,004,64L0 = , 9,091,67H 0 = , 55,042,11N 0 = . Dimensiunile nominale ale lor trebuie ajustate pn la valori ntregi din irul

normal din contul creterii valorilor nominale ale adaosurilor de prelucrare la degroare ( 1iAd ) pe direcia normalei la suprafaa respectiv i (figura 56).

Din figura 56 se poate stabili c ajustarea cotelor 0E , 0C i 0H se poate face numai prin

creterea valorii cotei, iar ajustarea cotelor 0B , 0N i 0L se poate face att prin mrirea cotei ct i prin micorarea ei, mrirea fiind preferat, deoarece duce la dimensiuni mai mici (tabelul 14).

E

B

BL

H

H

H

N

N

NE

EB

B B

C

CC C

C C

L

LL

H H

N

0

1

2

3

4

5

0 1 2 3 4 5 6

Figura 55. Evoluia toleranelor cotelor pe parcursul prelucrrilor

mm,

starea

51

Tabelul 14. Dou situaii de ajustare a dimensiunilor liniare ale semifabricatului

Ajustare cu o strategie clar de mrire a cotei, cote dintre suprafee cu normale n sens opus

Ajustare cu strategie sau de mrire sau de micorare, cote dintre suprafee cu normale n

sens unic 17

11

0Aj0 AdAdEE ++= 13110Aj0 AdAdBB += 15

13

0Aj0 AdAdCC ++= 110180Aj0 AdAdNN += 111

13

0Aj0 AdAdHH ++= 110110Aj0 AdAdLL +=

Proiectarea Si Analiza Dimens a Tehnolog de Prelucrare Mecanica Partea I DS

Documents

Transcript of Proiectarea Si Analiza Dimens a Tehnolog de Prelucrare Mecanica Partea I DS