Proiectare Instalatii de Ventilare Si Climatizare

DUMITRU ENACHE ANDREI DAMIAN

IOLANDA COLDA MIHAI ZGAVAROGEA

INSTALAII DE VENTILARE I CLIMATIZARE

ndrumtor de proiectareVOLUMUL I

CUPRINS

PREFA 1. AERUL UMED 1.1 Compoziia aerului umed 1.2 Legile gazelor perfecte aplicate la studiul aerului umed 1.3 Parametrii aerului umed 1.4 Diagrame psihrometrice 1.5 Transformrile simple ale aerului umed 1.5.1 Probleme generale 1.5.2. Procese simple n diagramele psihrometrice 1.5.3. Exemple de calcul 2. NOTAII 3. BAZE CLIMATICE 3.1. Parametrii exteriori de calcul. Situaia de var 3.1.1. Temperatura de calcul a aerului exterior a - Pentru instalaii de climatizare b - Pentru ventilare mecanic 3.1.2. Variaia diurn a temperaturii aerului exterior 3.1.3. Radiaia solar 3.1.4. Coninutul de umiditatea al aerului exterior 3.2. Parametrii exteriori de calcul. Situaia de iarn 3.2.1. Temperatura de calcul a aerului exterior 3.2.2. Coninutul de umiditate al aerului exterior 3.2.3. Radiaia solar 3.2.4. Viteza vntului 4. PARAMETRII DE CALCUL AI AERULUI INTERIOR 4.1. Situaia de var 4.1.1. Temperatura aerului interior 4.1.2. Umiditatea relativ a aerului interior 4.1.3. Viteza aerului interior 4.1.4. Temperatura medie de radiaie 4.2. Situaia de iarn 4.2.1. Temperatura aerului interior 4.2.2. Umiditatea relativ a aerului interior 4.2.3. Viteza aerului interior 4.2.4. Temperatura medie de radiaie 4.3. Evaluarea confortului termic 4.4. Exemplu de calcul

p.1 p.1 p.3 p.4 p.5 p.8 p.8 p.8 p.10 p.13 p.15 p.15 p.15 p.15 p.16 p.16 p.20 p.21 p.21 p.21 p.22 p.23 p.23 p.24 p.24 p.24 p.26 p.26 p.26 p.27 p.27 p.27 p.27 p.27 p.28 p.32

II

5. APORTURI DE CLDUR PRIN ELEMENTELE OPACE DE ANVELOPA 6. APORTURI DE CLDUR PRIN ELEMENTE DE CONSTRUCIE VITRATE 7. APORTURI DE CLDUR DE LA NCPERI VECINE 8. DEGAJRI DE CLDUR DE LA SURSE INTERIOARE 8.1. Degajarea de cldur de la oameni 8.2. Degajarea de cldur de la iluminatul electric 8.3. Degajarea de cldur de la maini acionate electric 8.4. Degajri de cldur de la echipamentul electronic de birou 8.5. Degajarea de cldur de la utilaje de buctrie 8.6. Degajarea de cldur de la mncare 8.7. Degajarea de cldur de la materiale care se rcesc 9. STABILIREA SARCINII TERMICE DE CALCUL 9.1. Sarcina termic de var 9.2. Sarcina termic de iarn 10. BILANUL DE UMIDITATE 10.1. Degajri de umiditate de la oameni 10.2. Degajri de umiditate de la suprafee libere de ap 10.3. Degajri de umiditate de la apa stagnant pe pardoseal 10.4. Degajri de umiditate de la apa ce curge pe pardoseal 10.5. Degajri de umiditate materiale care se usuc n ncpere 10.6. Degajarea de umiditate de la mncare 10.7. Exemple de calcul 11. CALCULUL DEBITULUI DE AER 11.1 Calculul debitului pentru ncperi climatizate 11.1.1 Debitul de aer pentru sistemul de climatizare prin amestec 11.1.2. Debitul de aer n cazul sisteme de climatizare tip piston sau prin deplasare 11.2. Calculul debitului de aer pentru ventilare mecanic 11.2.1. Debitul de aer pentru var 11.2.2. Debitul de aer pentru iarn 12. CALCULUL DEBITULUI MINIM DE AER PROASPT 12.1. Calculul debitului minim de aer proaspt pentru diminuarea nocivitilor 12.1.1. Pulberi 12.1.2. Fumul de igar 12.1.3. Formaldehida 12.1.4. Dioxidul de carbon 12.1.5. Mirosul

p.34 p.93 p.104 p.105 p.105 p.106 p.106 p.107 p.108 p.109 p.109 p.111 p.111 p.111 p.113 p.113 p.113 p.116 p.116 p.117 p.117 p.117 p.119 p.119 p.119 p.122 p.124 p.124 p.126 p.128 p.128 p.129 p.130 p.130 p.131 p.134

III

12.2. Debitul minim de aer proaspt pentru asigurarea condiiilor igienico-sanitare 12.3. Debitul minim de aer proaspt din considerente tehnice 12.4. Calculul debitului de aer pe baz de indici 12.5. Exemple de calcul 12.5.1 Debitul de aer pentru climatizare pentru instalaii de climatizare prin amestec 12.5.2 Debitul de aer pentru ventilare mecanic 12.5.3 Debitul minim de aer proaspt 13. PROCESE COMPLEXE DE TRATARE A AERULUI 13.1. Procese de tratare a aerului iarna pentru controlul temperaturii i umiditii relative a aerului interior 13.1.1. Procese de tratare a aerului pentru sisteme de climatizare prin amestec 13.1.1.1. Proces de tratare iarna cu umidificare adiabatic 13.1.1.2.Tratarea complex iarna cu umidificare izoterm 13.1.2. Cazuri particulare de procese de tratare a aerului iarna 13.1.2.1.Cazul n care hM > hR 13.1.2.2.Cazul n care punctul M se afl sub curba de = 100% ( n zona de cea) 13.1.3. Proces de tratare a aerului pentru sisteme de climatizare de tip piston sau prin deplasare 13.1.4. Exemplu de calcul 13.1.5. Proces de tratare iarna cu nclzirea aerului amestecat pentru ventilare mecanic 13.2. Procese de tratare a aerului n situaia de var pentru controlul temperaturii i umiditii relative a aerului interior 13.2.1. Procese de tratare a aerului pentru sisteme de climatizare prin amestec 13.2.1.1. Proces de tratare vara cu rcire ntr-o treapt 13.2.1.2. Proces de tratare vara cu rcire i umidificare adiabatic 13.2.2. Tratarea aerului vara cu baterie de rcire pentru controlul temperaturii aerului interior 13.2.3. Proces de tratare a aerului pentru sisteme de climatizare tip piston sau prin deplasare 13.2.4. Exemplu de calcul 14 ALEGEREA AGREGATULUI DE TRATARE A AERULUI 14.1. Tipuri de agregate de tratare 14.2. Programe de alegere a agregatelor de tratarea a aerului 15. BIBLIOGRAFIE 16. ANEX

p.135 p.136 p.137 p.138 p.138 p.140 p.142 p.144 p.144 p.144 p.144 p.149 p.151 p.151 p.152 p.156 p.158 p.160 p.162 p.162 p.162 p.165 p.167 p.169 p.171 p.174 p.171 p.181 p.191 p.193

IV

V

PREFALucrarea de fa se adreseaz studenilor din anii terminali ai Facultii de Instalaii i a fost conceput ntr-o niruire logic de realizare a unui proiect de ventilare sau climatizare. Ea nlocuiete o lucrare cu o vechime de 21 ani care dei foarte valoroas la apariia ei, era complet depit de trecerea anilor i de nnoirile tehnologice dar i insuficient pentru numrul mare de studeni. ndrumtorul elaborat utilizat. A fost adaptat metodologia de calcul a aporturilor de cldur prin ferestre introducndu-se noiuni noi i date actuale pentru ferestre moderne. A fost actualizat calculul degajrilor de cldur i umiditate precum i metodologia de calcul a sarcinii termice de var i de iarn. Calculul debitului de aer a fost reorganizat i au fost incluse noile sisteme de distribuie a aerului n ncperi, iar trasarea proceselor de tratare a aerului a fost complet schimbat. Au fost introduse procesele de tratare cu recuperatoare de cldur dar i procesele de tratare pentru controlul temperaturii aerului interior doar cu ajutorul bateriilor de rcire. Alegerea agregatelor de tratare este de asemenea un capitol al ndrumtorului complet adaptat noilor evoluii din domeniul instalaiilor de climatizare. A fost prezentat o metodologie modern de alegere a acestor agregate i a fost inclus un material documentar cu ajutorul cruia studenii pot rezolva aceast etapa a proiectului. Datorit noutilor cuprinse i modului su de prezentare, prezentul ndrumtor de proiectare devine un instrument important n pregtirea studenilor i un material ajuttor pentru inginerii care lucreaz n domeniul instalaiilor de ventilare i climatizare. Autorii include ultimele norme aprute, printre care o metodologie nou de calcul a aporturilor de cldur mult mai simpl i mai uor de

1

1. AERUL UMED1.1 COMPOZIIA AERULUI UMED Aerul atmosferic este un amestec binar de aer uscat i vapori de ap. Dei cantitatea de vapori de ap din aer este mic (la presiunea de 101,325 kPa, maxim 3,82 g/kg la 0C i maxim 42,41 g/kg la 30C), ea joac un rol important att prin efectele fizice, fiziologice i meteorologice ct i prin cantitile de cldur vehiculate n timpul transformrilor termodinamice. Cu excepia poluanilor, a cror participaie este variabil n timp i n spaiu, compoziia aerului uscat poate fi considerat practic constant. Dup Harrison (1965) compoziia normal a aerului uscat este cea din tabelul 1.1. Corespunztor acesteia, rezult masa molecular a amestecului, Ma = 28,9645 kg/kmol i constanta caracteristic a aerului uscat Ra : Ra = R/ Ma = 287 J/kg.K unde R = 8314,41 J/ kmol.K este constanta universal a gazelor ideale.Tabelul 1.1.

(1.1)

Compoziia normal a aerului uscat Nr. crt. 1. 2. 3. 4. 5. Gaz constituent Oxigen Azot Argon Bioxid de carbon Alte gaze (Neon, Heliu, Metan, Hidrogen, Kripton, Xenon, Ozon) Masa molecular 32,000 28,016 39,9444 44,010 Participaia volumic [%] 20,9476 78,084 0,934 0,0314 0,003

Masa molecular a vaporilor de ap este Mv = 18,015 kg/kmol i astfel, constanta caracteristic a vaporilor Rv rezult conform unei relaii similare cu (1.1): Rv = R/ Mv = 461,5 J/kg.K (1.2)

2

1.2 LEGILE GAZELOR PERFECTE APLICATE LA STUDIUL AERULUI UMED In aplicaiile inginereti curente, aerul umed poate fi tratat cu o aproximaie suficient de bun, ca un gaz perfect. Pentru calcule mai exacte, se recomand relaiile stabilite de Hyland i Wexter (1983) Ecuaia de stare a gazelor perfecte poate fi aplicat amestecului de aer umed sau fiecrui constituent n parte. Astfel: - pentru aer umed (amestec): - pentru aer uscat: - pentru vapori de ap: unde: p - presiunea (Pa); V volumul amestecului aer-vapori (mP3); n - numrul de moli (-); T temperatura absolut (K). Indicele a se refer la aerul uscat, iar indicele v la vaporii de ap. Mrimile fr indice se refer la aerul umed (la amestecul aer uscat i vapori de ap). Legea lui Dalton exprim relaia dintre presiunile pariale i presiunea total a amestecului: p = pa + pv saturaie, ps. In domeniul de temperaturi (-40C...+150C) presiunea de saturaie se poate determina cu o eroare mai mic de 0,5% cu una din relaiile: - pentru t 0C: 6150,6 p s = 3,61633 10 12 exp t + 273,33 - pentru t > 0C: 3928,5 p s = 1,40974 10 10 exp t + 231,667 (1.8) (1.7) (1.6) La saturaie, presiunea parial a vaporilor pv devine egal cu presiunea de pV = nRT paV = naRT = ma Ra T pvV = nvRT = mv Rv T (1.3) (1.4) (1.5)

3

1.3 PARAMETRII AERULUI UMED Pentru definirea strii aerului umed i pentru a urmri evoluia lui n diferite transformri termodinamice, se utilizeaz parametrii de stare i alte mrimi caracteristice amestecului. Aceste mrimi sunt cuprinse n tabelul 1.3.1; relaiile de calcul au rezultat din definiii i din aplicarea legilor gazelor perfecte prezentate anterior. Tabel 1.3.1 Parametrii aerului umedN crt. 1. 2. t T tu Simbol Denumire UM Definiie Parametru termodinamic. Se msoar cu ajutorul unui termometru cu bulbul ferit de radiaie. Temperatura de saturaie izobar i adiabatic. Se msoar aproximativ cu termometrul umed (bulbul nvelit n tifon umed, n curent de aer). Temperatura de saturaie izobar la coninut de umiditate constant. Este egal cu temperatura unei suprafee pe care vaporii de ap din aerul umed condenseaz. Relaii de calcul

Temperatu C K ra uscat Temperatu ra umed C

3.

tr

Temperatu C ra punctului de rou

4.

x

Coninutul de umiditate

kgv/kga

Se deduce din: h + (xs-x)*hapa = hs (1.9) (1.10) hapa = 4,186 tu xs i hs se calculeaz la temperatura tu. (din relaiile 3.7 i 3.8) pentru pv 610,7 Pa : tr = 3928.5/(23.3693 - ln pv) - 231.667 (1.11) pentru pv < 610,7 Pa : tr = 6150,6/(28,9165 - ln pv) - 273,33 (1.12) Raportul dintre masa vaporilor de ap x=mv / ma i masa aerului uscat dintr-un volum (3.13) x=0.622 pv / (p - pv) (1.14) de aer. la saturaie: xs=0.622 ps /(p-ps) (1.15) = mv /ms = v/ s = pv / ps (1.16)

5.

Umiditatea % relativa Concentra ia de kgv/kg umiditate (umiditate specific) Umiditatea kg/m3 absolut Grad de saturare Densitatea kg/m3

6.

Raportul dintre masa vaporilor de ap dintr-un volum de aer i masa maxim a vaporilor din acel volum, la saturaie, la aceeai temperatur i presiune. Raportul dintre masa vaporilor de apa i masa total de aer (umed) dintr-un volum dat (sau coninutul de vapori de ap dintr-un kilogram de aer umed).

= mv / m (1.17) = x/ (1+x) (1.18) = 0.622 pv / (p - 0,378 pv) (1.19)

7. 8. 9.

a

Masa vaporilor de ap dintr-un metru cub de aer umed a =v

(1.20)

Raportul dintre coninutul de umiditate (1.21) al aerului umed i coninutul maxim de = x / xs umiditate la saturaie, la aceeai temperatur i presiune. Masa unui metru cub de aer umed = m/V = (ma +mv)/ V = = a +v (1.22) = p/RaT-(pv/T)(1/Ra-1/Rv) = = a - 0,00132 pv/T (1.23)

4

10.

cp

11.

H

Caldura Caldura necesar unui kilogram de aer cp = (cpa + x . cpv))/ (1+x) masic (la kJ/kgC umed pentru a-i ridica temperatura cu (1.24) presiune 1C. se aproximeaz cu constant) cp = cpa + x . cpv = 1+1,86x a aerului umed (1.25) (raportat la 1kg de aer uscat) Cldura necesar pentru a obine h = [cpat + (cpvt +r) x]/ (1+x) Entalpia kJ/kg izobar, (1+x)kg de aer umed de temperatur t, plecnd de la 1kg de (1.26) aer uscat i de la x kg de ap avnd se aproximeaz cu temperatura de 0C. h = cpat + (cpvt +r) x (1.27) Suma dintre entalpia aerului uscat i a h = 1,0t + (1,86t + 2501)x vaporilor de ap (raportat la 1kg de aer uscat) (1.28)

In tabel s-au folosit n plus notaiile: ms - masa vaporilor saturai (kgv); xs - coninutul de vapori la saturaie (kgv/kga); ps - presiunea parial a vaporilor la saturaie (Pa); r - cldura latent de vaporizare/condensare a apei la 0 C (r = 2500 kJ/kg); hapa - entalpia apei (kJ/kg). 1.4 DIAGRAME PSIHROMETRICE n diagramele psihrometrice se reprezint grafic relaiile dintre parametrii aerului umed. Un punct dintr-o diagram este definit prin doi parametri iar ceilali se pot stabili prin citire, interpolnd ntre valorile marcate. Alegerea axelor de coordonate este arbitrar, urmrindu-se o bun lizibilitate n domeniul de valori curent utilizate. Cele mai utilizate diagrame au ca axe de coordonate entalpia h i coninutul de umiditate x; axele fac un unghi mai mare de 90 (de obicei 135). Reprezentarea grafic a relaiilor dintre parametrii termodinamici ai aerului umed este foarte des utilizat datorit posibilitilor de calcul rapid, cu o eroare neglijabil, pentru calculele practice aferente tratrii complexe a aerului umed n centralele de tratare a aerului din instalaiile de climatizare. Prin acest tip de reprezentri, se pot determina cu uurin debitele de aer pentru ventilare mecanic i climatizare, sarcinile termice ale bateriilor de rcire/nclzire sau sarcinile de umiditate ale camerelor de umidificare (cu ap sau cu abur), precum i evoluia aerului n interiorul ncperilor climatizate. Exist numeroase variante de reprezentare n funcie de alegerea axelor de coordonate i de zona de parametri care se dorete a fi evideniat cu ct mai

5

mult lizibilitate. Fiecare diagram pentru aer umed este construit pentru o presiune dat (de regul, presiunea atmosferic la nivelul mrii) i permite citirea tuturor parametrilor pentru o stare a aerului definit prin dou mrimi, creia i corespunde un punct n planul diagramei. n rile Europei de Est i n Germania se utilizeaz diagrama cunoscut sub numele de diagrama Mollier, construit n axele de coordonate entalpie-coninut de umiditate (h-x), care fac ntre ele un unghi de 135. Ea este utilizat aproape exclusiv i n ara noastr.

Figura 1.3.1: Citirea parametrilor aerului aerului umed n diagrama h-x

Figura 1.3.1: Citirea parametrilor umed n diagrama t-x

Pe axa orizontal a acestei diagrame se citete coninutul de umiditate x (gv/kgau) i presiunea parial a vaporilor pv (mbar) iar pe axa vertical stnga se citete temperatura uscat t. Entalpia h se citete direct pe dreptele h=const, nclinate la 45 fa de orizontal. n Frana i Statele Unite ale Americii se utilizeaz o diagram h-x cu axele inversate fa de diagrama Mollier. Deoarece pe axa orizontal se citete temperatura uscat t, iar pe axa vertical (dreapta) coninutul de umiditate x, aceast diagram va fi denumit t-x. n realitate, dreptele cu t =const. nu sunt paralele ntre ele i nici perfect orizontale, ci compun un fascicul de drepte care se ntlnesc ntr-o origine situat la t = -273,15 C, corespunztoare temperaturii de 0 absolut (0 K).

6

Citirea parametrilor aerului umed n aceste diagrame este ilustrat schematic n figurile 1.3.1 respectiv 1.3.2. Diagrama h-x la presiunea de 1013 mbar (101325 Pa) este reprezentat n figura 1.3.3.

Figura 1.3.3: Diagrama h-x pentru aer umed, la presiunea de 1013 mbar Planul unei diagrame psihrometrice este mprit n dou zone principale prin curba de umiditate relativ =100% pe care se citesc mrimile corespunztoare strii de saturaie (starea limit ce desparte fazele gazoas i lichid). n instalaiile de climatizare, se prefer zona de aer nesaturat, aferent zonei de deasupra curbei de saturaie, deoarece prezena picturilor de lichid n aerul supus tratrii conduce la o funcionare corespunztoare din punct de vedere al calitii aerului (murdrirea filtrelor i a camerei de amestec, nrutirea transferului termic n bateriile de nclzire). Citirile parametrilor termodinamici ai

7

aerului supus tratrii complexe din centralele de tratare se fac aadar n zona de aer nesaturat. 1.5 TRANSFORMRILE SIMPLE ALE AERULUI UMED 1.5.1 Probleme generale Aerul introdus n ncperile ventilate (climatizate) este de obicei tratat pentru a se obine o stare ce corespunde funciei pe care o are n procesele termodinamice din ncpere (preluarea simultan a sarcinii termice i umiditate ale acesteia). Tratarea aerului se realizeaz prin nserierea unor procese termodinamice simple care sunt prezentate n tabelul 1.4.1. n acest tabel sunt redate i relaiile de calcul uzuale necesare pentru alegerea echipamentelor (aparatelor) cu care se realizeaz aceste procese simple. O mrime important, ce caracterizeaz transformarea termodinamic a aerului umed este raza procesului, denumit i raport de termo-umiditate, deoarece semnific preluarea simultan de cldur i umiditate aferent evoluiei aerului din ncperea ventilat (climatizat). Aceast mrime se poate stabili i utiliza i n procesele de tratare simple ale aerului umed. Ea este definit prin raportul:Q h = Gv x

=n care: -

(kJ/kg)

(1.29)

Q (kW) i Gv (kgv/s) reprezint debitul de cldur respectiv umiditate (vapori) preluate/cedate de aer n procesul de transformare termodinamic, iar

-

h i x reprezint variaia de entalpie, respectiv, de coninut de umiditate ntre starea final i cea iniial a transformrii (figurile 1.4.1 i 1.4.2).

Fiind o mrime ce reflect direct modul n care s-a produs transformarea strii aerului, ea este evaluat frecvent, aa cum se arat n tabelul 1.4.1. 1.5.2 Procese simple n diagramele psihrometrice Pentru a facilita specialitilor urmrirea evoluiei aerului n diagramele psihrometrice, majoritatea cuprind, n diverse forme grafice, reprezentri ale razei procesului.

8

Pentru diagramele curent folosite (figurile 1.4.1 i 1.4.2) se urmrete evoluia aerului ntre o stare iniial 1 i o stare final 2 precum i modul n care este utilizat raza procesului. Orice proces caracterizat printr-o valoare a razei procesului este reprezentat printr-o dreapt paralel cu =const.

a)

b)

a)

b)

Figura 1.4.3: Proces de nclzire:a n diagrama h-x; b- n diagrama t-x

Figura 1.4.4: Proces de rcire uscat:a n diagrama h-x; b- n diagrama t-x

Diferitele procese de tratare simpl cuprinse n tabelul 1.4.1 sunt reprezentate n diagramele psihrometrice din figurile 1.4.31.4.8.

a) b) Figura 1.4.5: Proces de rcire uscat:a n diagrama h-x; b- n diagrama t-x

a) b) Figura 1.4.6: Umidificare adiabatica n diagrama h-x; b- n diagrama t-x

9

a) b) Figura 1.4.7: Umidificare izoterm:a n diagrama h-x; b- n diagrama t-x

a) b) Figura 1.4.8. Amestecul a 2 debite de aera n diagrama h-x; b- n diagrama t-x

1.5.3 Exemple de calcul Exemplul 1. S se determine grafic i analitic parametrii aerului umed avnd starea definit prin temperatura uscat t = 20C i umiditatea relativ = 50%; presiunea barometric se consider p =101325Pa. Se procedeaz dup cum urmeaz: - Presiunea la saturaie se calculeaz cu relaia (1.8); rezult ps = 2343 Pa - Presiunea pariala a vaporilor de ap rezult din relaia (1.16): pv = *ps =1172 Pa - Temperatura punctului de rou calculat cu relaia (1.12) este tr = 9,3C. - Coninutul de vapori calculat cu relaia (1.14) va fi x = 7,28*10- 3 kg/kga = 7,28 g/ kga - Densitatea aerului calculat cu relaia (1.21) va fi: = 1,199 kg/m 3 - Entalpia aerului umed calculat din formula (1.26) va fi: h = 38,48 kJ/kg. Exemplul 2. S se calculeze coninutul de vapori x al aerului umed a crui stare este caracterizat de: temperatura uscat t = 25C, temperatura umed tu = 15C. Presiunea barometric este p = 101325 Pa. Se determin: - Entalpia aerului la 25C n funcie de x (relaia (1.28)) este: h = 25 + 2547,5*x kJ/kga)

10

- Presiunea de saturaie

(izobar i adiabatic) corespunztoare temperaturii

umede de 15C, folosind relaia (1.8) rezult ps = 1707,74 Pa. - Coninutul de umiditate la saturaie xs pentru o presiune parial a vaporilor ps = 1707,74 Pa, calculat cu relaia (1.15) este xs = 0,010663 kg/kga. Entalpia apei de 15C rezult din relaia (1.10): hapa = 62,79 kJ/kgapa. - Entalpia aerului saturat la 15C, cu un coninut de umiditate xS, calculat cu relaia (1.28 ), este hs = 41,965 kJ/kga. - Relaia (1.9) devine atunci: 25 + 2547,5*x + (0,01066 - x) * 62,79 = 41,96 din care rezult coninutul de umiditate : x = 6,57 * 10-3 kg/ kga Tabelul 1.4.1 Procese simple de tratare a aeruluiTransformarea (kJ/kg)nclzire uscat (proces 1 - 2) = + Se realizeaz cu o baterie de nclzire Debitul de cldur preluat de aer, respectiv cedat de bateria de nclzire: QBI = L h2 h1 sau aproximativ

Schem realizare proces

Relaii de calcul

(

)

QBI = L(t 2 t1 )

Rcire uscat (proces 1 - 2) = - Se realizeaz cu o baterie de rcire avnd temperatura medie tBR tr1

Debitul de cldur extras din aerul supus rcirii i preluat de ctre bateria de rcire: QBR = L h1 h2 sau aproximativ

(

)

QBR = L(t1 t 2 )

Rcire cu uscare (proces 1 -2) >0 Se realizeaz cu o baterie de rcire avnd temperatura medie tBR tr1

Debitul de cldur preluat de la aer:

QBR = L(h1 h2 )

Debitul de vapori de ap condensai:

Gv = L( x1 x 2 )

Umidificare izoterm (proces 1 - 2) la temperatura t = hv= cp,v t Se realizeaz cu injecie de abur saturat produs de un generator propriu n curentul de aer

Debitul de vapori preluat de aer:

Gv = L(x 2 x1 )

Debitul de cldur preluat de aer:

Q = L(h2 h1 )

11

Umidificare adiabatic; teoretic, =0 (proces 1-2); practic, =cp,ap tap, iar cp,ap= 4,186 kJ/kg Se realizeaz prin pulverizarea apei recirculate n curentul de aer cnd temperatura apei tap=tu (temperatura umed a aerului ce intr n camera de stropire) Amestec de aer de parametri diferii: = (h2 h1)/(x2 x1) (1 i 2 sunt strile termodinamice ale aerului ce se amestec, avnd debitele L1, respectiv L2)

Debitul de vapori preluat de ctre aer: Gv = L(x 2 x1 ) - teoretic; respectiv:

Gv = L( x3 x1 ) - real.

Starea final M a aerului amestecat va avea entalpia hm i coninutul de umiditate xm date de relaiile :

hm = xm =

h1 L1 + h2 L2 L1 + L2

x1 L1 + x 2 L2 L1 + L2

12

2. NOTAIINotaia t Az c c1 g tem tev t ml Semnificaie diferena dintre temperatura exterioar maxim i temperatura interioar amplitudinea oscilaiei zilnice a temperaturii exterioare coeficient de reducere a amplitudinii de temperatur coeficient de corecie a curbei cosinusoidale grad de asigurare temperatura exterioar medie zilnic temperatura exterioar de calcul pentru situaia de var temperatura exterioar medie lunar ora de calcul ora la care temperatura exterioar este maxim radiaia transmis n ncpere radiaie reflectat radiaie acumulat intensitatea radiaiei solare directe intensitatea radiaiei solare difuze intensitatea radiaiei solare globale fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat intensitii radiaiei solare; fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat diferenei de temperatura. temperatura exterioar maxim, vara temperatura exterioar de calcul pentru situaia de iarn rezistena termic a elementului de construcie opac coeficientul de conductivitate termic a materialului densitatea materialului defazajul elementului de construcie capacitatea caloric a materialului coeficient de reflexie coeficient de absorbie coeficient de transmisie retragerea ferestrei fa de faad n plan orizontal retragerea ferestrei fa de faad n plan vertical limea ferestrei nlimea ferestrei suprafaa nsorit suprafaa umbrit coeficient de acumulare termic coeficient de asimilare termic coeficient pentru tipul tmplrie coeficient pentru puritatea aerului atmosferic exterior factor solar UM [ 0C ] [ 0C ] % [ 0C ] [ 0C ] [ 0C ] h h [W/m2] [W/mP2] [W/m2] [W/m2] [W/m2] [W/m2] W W [ 0C ] [ 0C ] [ m2 K/W] [ W/m K ] [ kg/m3 ] [ore ] [ J/kg K ] [m] [m] [m] [m] [m2] [m2] [ W/m2 K] -

maxIi Ir Ia ID Id I Qi QT temax tei R cm f f f 1 2 B H Si Su m s ct cp f

13

cu1, cu2 Spi Nme 1 2 3 4 q om qp ql BilB

U Gmr tim t fin tt cmr cmr1,2 r Np gp c mnc t1 t2 Qv Qi Q ap Q deg Q iv Qp

coeficieni de umbrire determinai suprafaa peretelui interior puterea mainilor acionate electric coeficient de utilizare a puterii instalate coeficient de ncrcare coeficient de simultaneitate; coeficient de corecie in funcie de modul de preluare a cldurii de ctre aer. degajarea de cldur a omului degajarea de cldur perceptibil degajarea de cldur latent coeficient de transformare a energiei electrice n cldur coeficient global de transfer de cldur masa materialelor care se rcesc temperatura iniial a materialului care se rcete temperatura final a materialului care se rcete temperatura de schimbare de faz cldura specifica a materialului care se rcete cldura specifica a materialului care se rcete la faza 1-a i faza a 2-a de agregare cldura latent de schimbare de faz numrul de porii de mncare consumate ntr-o or greutatea unei porii de mncare cldura specifica a mncrii temperatura iniial la care este adus mncarea i respectiv la care este servit mncarea sarcina termic de var sarcina termic de iarn aporturi de cldur degajri de cldur aporturi de cldur de la ncperi vecine pierderi de cldur

[m2] [W] [W/pers] [W/pers] [W/pers] [ W/m2 0K ] [Kg] [C] [C] [C] [kJ/kgK] [kJ/kgK] [kJ/kg] [kg/s] [kJ/kgK] [C] [W] [W] [W] [W] [W] [W]

14

3. BAZE CLIMATICE3.1. PARAMETRII EXTERIORI DE CALCUL. SITUAIA DE VARA 3.1.1. Temperatura de calcul a aerului exterior a. Pentru instalaii de climatizare In condiiile variaiei anuale, lunare i diurne importante a temperaturii exterioare, pentru dimensionarea instalaiilor de climatizare se consider o situaie defavorabil, acoperitoare pentru majoritatea situaiilor meteorologice. Astfel, situaia de dimensionare corespunde lunii iulie, cea mai cald lun a anului pe teritoriul Romniei. Pe baza curbelor clasate de temperatur se aleg valorile cu frecvene mici de apariie (*). Acest fapt conduce la un grad de asigurare ridicat n dimensionarea instalaiei de climatizare. Dac f este frecvena de apariie, gradul de asigurare g se scrie: g = 100 - f [%] (3.1)

Pentru calculul sarcinii termice de var, pentru ncperi climatizate sau ventilate mecanic sau natural, se recomand alegerea valorilor de temperatur cu un grad de asigurare g = 98% sau g = 95%. Astfel, temperatura exterioar de calcul pentru var tev [ 0C ]rezult : tev = tem + Az unde: tem temperatura exterioar medie a lunii iulie, corespunztoare localitii n care este amplasat cldirea i gradului de asigurare, [ 0C ], Az amplitudinea oscilaiei zilnice a temperaturii exterioare,[0C]___________________________ ______________

(3.2)

(*) Prin frecven de apariie a unei temperaturi se nelege raportul procentual dintre numrul de situaii n care s-au nregistrat valori mai ridicate dect acea temperatur i numrul total de valori analizate. Astfel relaia 3.1 indic faptul c pentru un numr procentual de situaii egal cu gradul de asigurare, valorile de temperatur exterioar astfel stabilite, nu vor fi depite. (**) Tabelul 3.1 conine i valori ale temperaturii exterioare medii corespunztoare unui grad de asigurare g = 80% i g = 50%. Aceste valori vor fi utilizate pentru stabilirea temperaturii exterioare i interioare de calcul n ncperile ventilate mecanic sau natural (cf. 4). Sunt indicate de asemenea valorile coninutului de umiditate al aerului exterior care, mpreun cu temperatura de calcul tev stabilit pentru un anumit grad de asigurare, definesc starea de calcul a aerului exterior.

15

Valorile tem i Az sunt date n tabelul 3.1 pentru principalele localiti din Romnia. Tabelul a fost realizat prin prelucrarea datelor din STAS 6648/1-1982 (**). b) Pentru instalaii de ventilare mecanic Instalaiile de ventilare mecanic sunt calculate la un grad de asigurare mai mic. n STAS 66648/2 82 pentru instalaiile de ventilare mecanic a fost considerat gradul de asigurare de 50% iar temperatura medie aferent acestui grad de asigurare este denumit temperatur medie lunar tml. Temperatura de clacul pentru instalaiile de ventilare mecanic se determin cu relaia tvm = tml + Az valorile lui tml si Az fiind indicate n tabelul 3.1. (3.3)

3.1.2 Variaia diurn a temperaturii aerului exterior Temperatura exterioar are o variaie diurn important, ntre valoare maxim i cea minim realizndu-se o diferen de 2 Az. Valoarea temperaturii te pentru un moment de timp dat, se poate calcula folosind relaia: te = tem + c1 Az cos sau simplificat: te = tem + c Az unde: (3.5)2 ( max) 24

(3.4)

max ora la care temperatura exterioar este maxim (ora 15), (*)c1 coeficient de corecie a curbei cosinusoidale, c = c1 cos temperatur. Pentru diferite valori Az, produsul c Az este dat n tabelul 3.2.2 ( max) coeficient de reducere a amplitudinii de 24

Observaie. Valorile obinute prin aplicarea formulei 3.4 sunt necesare la calculul aporturilor de cldur prin ferestre. Pentru calculul aporturilor prin elemente opace, variaia diurn a temperaturii exterioare a fost inclus n programul de simulare. 16

Date climatice de calcul

98 JUDETUL Localitatea

Gradul de asigurare, g (%) 95 80

50

tem xcl

tem xcl

tem xvm

tml xvm

Az0

C ( ) g / kg1 BUCURETI ALBA 1) Alba-Iulia ARAD 1) Arad, Curtici ARGE 1) Piteti 2) Curtea de Arge BACU 1) Bacu BIHOR 1) Oradea BISTRIA-NSUD 1) Bistria 2) Nsud BOTOANI 1) Botoani BRAOV 1) Braov 2) Predeal, Poiana Braov, Prul - Rece BRILA 1) Brila BUZU 1) Buzu 2

0

C ( ) g / kg3

0

C ( ) g / kg4

0

C ( ) g / kg5

0

C

6 7 7 7 7 6 6 7 7 7 6 7 6 7 6

27,5 11,95 22,3 10,75 27,1 11,25 25,3 10,75 25,2 10,40 24,9 12,20 26,5 10,20 24 11,75 23,6 11,55 25,3 11,45 22,7 10,55 19,4 8,70 27,6 11,70 26,8 12,20

26,5 11,80 21,2 10,60 26 10,95 24,3 10,50 23,6 10,05 23,8 11,95 25,5 10,15 22,7 11,20 22,3 11,20 24,4 11,40 21,6 10,40 18,6 8,55 26,7 11,55 26,6 12,15

24,6 10,05 19,3 9,60 23,3 9,50 22,2 9,10 21,1 8,90 22,2 10,30 23,2 9,55 21 9,35 20,6 9,20 22,4 9,65 19,6 10,25 16,5 7,95 24,6 10,05 24,3 10,10

22,4 9,65 17,2 9,40 20,9 8,70 20 8,95 19,1 8,45 19,9 9,65 20,7 9,40 18,5 8,90 18,1 8,70 20 9,40 17,8 10,25 14,1 7,75 22,2 9,55 22 9,35

Tabelul 3.1

17

1 CARA-SEVERIN 1) Caransebe 2) Reia CLRAI 1) Clrai 2) Oltenia CLUJ 1) Cluj-Napoca CONSTANA 1) Constana COVASNA 1) Sf. Gheorghe 2) Covasna DMBOVIA 1) Trgovite DOLJ 1) Craiova GALAI 1) Galai GIURGIU 1) Giurgiu GORJ 1) Trgu Jiu HARGHITA 1) Harghita 2) Miercurea Ciuc HUNEDOARA 1) Deva 2) Hunedoara IALOMIA 1) Slobozia 2) Urziceni IAI 1) Iai

2

3

4

5

6 6 6 7 7 6 4 7 7 7 7 6 7 7 7 7 7 7 7 7

25,4 11,60 24,2 11,25 27,9 12,00 27,5 11,95 24 10,30 26,5 12,85 22,7 10,55 22,3 10,50 26,2 12,75 27,7 11,25 27,6 11,70 27,5 11,95 26,2 11,20 22,6 9,75 21,6 9,50 24,8 11,00 22,3 10,75 26,8 11,25 27,2 11,90 26 11,55

24,4 11,25 23,2 11,00 26,8 11,80 26,5 11,80 23 10,15 25,6 12,70 21,6 10,40 21,2 10,35 25 12,45 26,4 11,00 26,7 11,55 26,5 11,80 25 11,75 21,4 9,45 20,4 9,20 23,7 10,85 21,2 10,60 26 11,10 26,2 11,75 25 11,35

22,2 9,60 21 9,25 24,8 9,95 24,6 10,05 21,1 8,95 23,9 12,25 19,6 10,25 19,2 10,25 22,6 10,10 23,6 9,70 24,6 10,05 24,6 10,05 22,7 7,75 19,7 8,20 18,2 8,15 21,8 9,85 19,3 9,60 24,1 9,25 24,3 10,06 22,9 10,60

19,9 9,00 18,7 8,70 22,3 9,65 22,4 9,65 18,7 8,50 21,8 11,90 17,8 10,25 17,4 10,25 20,5 9,55 21,4 9,20 22,2 9,55 22,4 9,65 20,9 7,30 17,5 8,00 16,5 8,00 19,7 9,65 17,2 9,40 21,7 8,75 22,1 9,60 20,4 9,50

6

18

1 MARAMURE 1) Baia Mare MEHEDINI 1) Drobeta Tr. Severin MURE 1) Trgu Mure NEAM 1) Piatra Neam OLT 1) Caracal PRAHOVA 1) Ploieti 2) Azuga, Buteni, Cheia, Sinaia SATU MARE 1) Satu Mare SLAJ 1) Zalu SIBIU 1) Sibiu SUCEAVA 1) Suceava 2) Rdui TELEORMAN 1) Alexandria TIMI 1) Timioara TULCEA 1) Tulcea, Babadag 2) Sf. Gheorghe, Sulina VASLUI 1) Brlad 2) Vaslui VLCEA 1) Rmnicu Vlcea 2) Climneti VRANCEA 1) Focani

2

3

4

5

6 6 7 6 6 7 7 7 7 6 7 6 6 7 7 6 6 6 6 6 6

25,7 12,35 27,1 11,05 24,6 10,70 25 11,75 27,4 11,45 27,3 11,05 21,9 10,50 25,9 11,75 25,7 9,95 23,5 11,45 23,6 10,45 22,8 11,25 27,4 11,45 26,7 11,15 27,2 13,50 27,2 13,05 26,3 12,10 25,4 10,75 26,5 11,65 25 11,35 26,4 12,05

24,5 12,10 26,2 10,80 23,6 10,55 23,7 11,35 26,5 11,30 25,6 10,80 20,2 10,25 24,8 11,40 24,6 9,75 22,7 11,25 22,3 10,25 21,9 11,00 26,5 11,30 25,6 10,80 26,4 12,80 26,4 12,80 25,4 11,80 24,7 10,65 25 11,35 23,5 11,00 26,2 12,00 19

22,5 9,75 24,1 9,85 21,6 9,15 21,6 9,65 24,4 10,60 23,1 9,35 17,7 8,55 22,7 9,55 22,3 8,40 20,8 9,40 20,5 9,00 20,1 9,60 24,4 10,60 23,6 9,45 24,4 10,90 24,4 10,90 23,4 10,05 22,6 9,50 22,6 9,75 21,1 9,60 23,9 10,00

19,9 8,50 22,1 9,45 19,5 8,75 19,2 9,20 22,4 10,45 20,9 9,00 15,5 8,20 19,9 9,20 19,7 7,80 18,9 8,90 18,1 8,90 17,8 9,35 22,4 10,45 21,2 9,00 22,2 10,30 22,2 10,30 20,7 9,15 20,2 9,10 20,7 9,50 19,2 9,30 21,6 9,25

6

Tabelul 3.2 Valorile produsului cAz, de variaie a temperaturiiOra cAz

1 -2,8 -4,2 -4,9

2 -3,2 -4,8 -5,6

3 -3,6 -5,4 -6,3

4 -3,9 -5,8 -6,8

5 -4,0 -6,0 -7,0

6 -3,8 -5,6 -6,6

7 -3,0 -4,5 -5,2

8 -1,2 -1,8 -2,1

9 0,4 0,6 0,7

10 1,8 2,7 3,2

11 2,7 4,1 4,8

12 3,3 5,0 5,8

4 6 7

Ora cAz

13 3,6 5,5 6,4

14 3,9 5,8 6,8

15 4,0 6,0 7,0

16 3,9 5,8 6,8

17 3,5 5,2 6,1

18 2,8 4,2 4,9

19 1,7 2,6 3,0

20 0,4 0,5 0,6

21 -0,7 -1,0 -1,2

22 -1,4 -2,1 -2,5

23 -1,9 -2,9 -3,4

24 -2,4 -3,5 -4,1

4 6 7

3.1.3. Radiaia solar Radiaia solar are o variaie anual, lunar i zilnic determinate de poziia soarelui pe bolta cerului. Radiaia este recepionat la sol sub form de radiaie direct i radiaie difuz. Pentru determinarea sarcinii termice de var a ncperilor se vor considera valori de calcul corespunztoare lunii iulie, pentru latitudinea de 450 N. Intensitatea radiaiei solare directe ID [ W/m2] va fi luat n considerare n funcie de or i de orientarea elementului de anvelop. Intensitatea radiaiei difuze Id [ W/m2 ] se stabilete n funcie de or, fiind considerat aceeai pentru toate orientrile. Radiaia solar global I [ W/m2 ] se calculeaz directe i difuze: I = ID + Id (3.6) Valorile de calcul pentru radiaia solar direct i difuz sunt date n tabelul 3.3. La stabilirea fluxului de cldur transmis prin elementele opace ale anvelopei, a fost luat n calcul i radiaia solar reflectat de sol. S-a considerat o valoare de albedo a = 0,4 (**) _____________________________________________________________(*) In calcule se consider ora solar; vara, n Romnia, ora legal este decalat cu o or nainte fa de cea solar.

nsumnd valorilor radiaiei

20

(**) Albedoul solului este raportul dintre radiaia solar direct care ajunge pe sol i radiaia solar reflectat de sol.

Tabelul 3.3 Valorile intensitii radiaiei solare directe ID i difuze IdOraN NE E SE S SV V NVOriz

653 333 383 188 89 53

73 402 568 370 241 80

8301 575 468 41 381 103

9130 498 514 159 523 123

104 338 485 316 647 136

11144 393 354 58 711 146

12241 394 241 734 147

1358 354 393 144 711 146

14316 485 338 8 647 136

15159 514 498 130 532 123

1641 468 575 301 381 103

173 370 568 402 241 80

1853 188 383 333 89 53

medie

ID

Id

5 49 105 113 89 113 105 49 247 59

3.1.4. Coninutul de umiditate al aerului exterior a) Pentru instalaii de climatizare Coninutul de umiditate aerului exterior xcl este necesar pentru stabilirea punctului de stare al aerului exterior Ev. El se determin funcie de localitate din tabelul 3.1, de la numitorul fraciei pentru gradul de asigurarea ales. b) Pentru instalaii de ventilare mecanic Coninutul de umiditate al aerului exterior pentru ventilare mecanic xvm, se va determina ca i pentru instalaiile de climatizare din tabelul 3.1. din penultima rubrica a tabelului de la numitorul fraciei pentru localitatea de calcul.

3.2. PARAMETRII EXTERIORI DE CALCUL. SITUAIA DE IARN 3.2.1. Temperatura de calcul a aerului exterior Pentru iarn, temperatura de calcul a aerului exterior tei se consider n funcie de localitate, cu valoarea dat n STAS 1907/1 i se poate determina din figura 3.1. Deoarece stabilirea sarcinii termice de calcul pentru iarn se face considernd un regim staionar de transfer de cldur (n conformitate cu STAS 1907/1, conform 7), nu este necesar variaia diurn a temperaturii aerului exterior.

21

Pentru calcule mai detaliate, se poate folosi variaia diurn dat de relaia 3.4. In acest scop, considernd o amplitudine Az de 4 50C, temperatura medie rezult tem = tei + Az. (3.7)

Figura 3.1. Zonarea climatic a Romniei

3.2.2. Coninutul de umiditate al aerului exterior Coninutul de umiditate al aerului exterior corespunde unei umiditi relative a aerului exterior de iarn de e = 80 % i pentru cele patru zone de temperatur din ara noastr are valorile indicate n tabelul 3.4 Tabelul 3.4. Valorile coninutului de umiditate al aerului exteriorZona climatic I II III IV Temperatura exterioar de calcul [C] - 12 -15 -18 -21 Coninutul de umiditate ala aerului exterior [g/kg] 1 0,8 0,6 0,4

22

Figura 3.2. Zonarea eolian a Romniei

3.2.3.Radiaia solar La stabilirea sarcinii termice de calcul pentru iarn nu se ia n considerare radiaia solar deoarece ar rezulta o dimensionare nesatisfctoare a capacitii de nclzire a sistemului de ventilare/climatizare. 3.2.4. Viteza vntului Viteza vntului se va determina funcie de zona eolian n care se afl localitatea de calcul. Pe teritoriul rii noastre sunt definite patru zone eoliene, dup cum se poate observa din figura 3.2.

23

4. PARAMETRII DE CALCUL AI AERULUI INTERIORInstalaiile de climatizare i ventilare sunt realizate cu scopul de a menine n interiorul ncperilor deservite a unor parametri n limitele dorite de ocupanii acestora. Parametrii aerului interior care pot fi controlai cu ajutorul instalaiilor de climatizare sau ventilare sunt: - Temperatura - Umiditatea relativ - Viteza curenilor de aer 4.1 SITUAIA DE VAR 4.1.1 Temperatura aerului interior este un parametru al confortului termic care influeneaz schimbul de cldur ntre om i mediul nconjurtor i poate fi controlat cu ajutorul instalaiilor de climatizare sau ventilare. Valoarea temperaturii aerului interior se determin funcie de tipul instalaiei avnd valori diferite pentru instalaiile de climatizare fa de cea stabilit pentru instalaiile de ventilare mecanic. Temperatura aerului interior pentru instalaiile de climatizare tehnologice este stabilit pe baze tehnologice i nu ine cont de condiiile de confort termic al ocupanilor. Pentru instalaiile de climatizare de confort valoarea temperaturii aerului interior va trebui aleas astfel ca ocupanii s aib condiii de confort termic, innd cont de nivelul de izolare termic a mbrcmintei acestora i de intensitatea muncii depuse. Rezistena termic a mbrcmintei este msurat n Clo (1 Clo = 0,155 m2K/W) i are valoarea indicat n tabelul 4.1, iar intensitatea muncii este dat n tabelul 4.2, n Met, (1 Met = 58W) pentru diverse tipuri de activit.

24

Tabelul 4.1. Rezistena termic pentru diverse combinaii vestimentare Nr.1 2 3 4 5 6 7

VestimentaiaSubiect dezbrcat mbrcminte lejer (ort, cma) Cma, pantaloni, osete i nclminte Salopet clasic de lucru inut sport cu vest mbrcminte sub salopet inut de iarn

Rezistena termic [Clo]0 0,5 0,7 0,81,0 1,0 1,25 1,52,0

Tabelul 4.2. 11 2 3 4 5 6

Intensitatea muncii la diverse tipuri de activiti Activitatea Intensitatea muncii [Met]Om n timpul somnului Om aezat pe scaun Om stnd n picioare Om n mers uor Om n mers grbit Om n alergare 0,8 1 1,2 2 3 8

Fig. 4.1. Temperatura optim funcie de gradul de izolare termic i intensitatea muncii Valoarea adoptat pentru temperatur n situaia de var, nu trebuie s fie foarte mic din motive economice sau fiziologice. O valoarea foarte mic a temperaturii aerului interior va conduce la obinerea unei sarcini de rcire mare i deci o instalaie neeconomic, cu debit de aer mare care ar crea senzaia de prea rece i riscul de oc termic la ieirea ocupanilor din ncperea climatizat.

25

Temperatura aerului interior trebuie corelat i cu gradul de efort i ea trebui s fie meninut n limitele indicate n figura 4.1 Pentru instalaiile de climatizare de confort temperatura aerului interior se determin cu relaia: ti = tev (4-10) C (4.1) Se va adopta o valoarea ntreag care s fie cuprins ntre limitele (22-27) C Pentru instalaiile de ventilare mecanic temperatura interioar se stabilete dup recomandarea STAS 11 573 cu relaia: ti = tml + Az + 5 31 C, pentru sarcini termice specifice q 25 W/m3 ti = tml + Az + 5 33 C, pentru sarcini termice specifice q > 25 W/m3 unde: tml - este temperatura medie lunar corespunztoare unui grad de asigurare de 50%. Dac temperatura medie a localitii este redus (cazul localitilor de munte sau din nordul rii) se poate utiliza n locul lui tml, valoarea temperaturii medii zilnice tem, pentru un grad de asigurare de 80%. 4.1.2 Umiditatea relativ a aerului interior i, influeneaz schimbul de cldur latent ntre om i mediul nconjurtor i se va adopta ntre limitele 45-60% , cu condiia s fie cu cel puin 5% mai mic dect valoare corespunztoare temperaturii interioare de pe curba de zpueal indicat n tabelul 4.3 Tabelul 4.3. Curba de zpueal Temperatura aerului interior t i Umiditatea relativ maxim i 22 70 23 66 24 63 25 60 26 56 (4.2)

4.1.3 Viteza aerului interior n zona de edere influeneaz schimbul de cldur convectiv i va fi aleas n situaia de var ntre limitele de 0,1-0,3 m/s iar pentru instalaiile de ventilare mecanic poate ajunge pn de 0,5 m/s. 4.1.4 Temperatura medie de radiaie mr, influeneaz schimbul de cldur radiant ntre om i mediul nconjurtor. Ea se determin cu relaia :

26

mr =

S i i S i

(4.3)

Unde. Si suprafaa elementelor de construcie interioare ale ncperii mr temperatura suprafeelor interioare a elementelor de construcie Temperatura medie de radiaie trebuie s aib valoarea ct mai apropiat de ce a aerului interior. n situaia de var mr nu poate fi controlat cu ajutorul instalaiei de climatizare sau ventilare cu toate acestea trebuie avut n vedere c ncperile climatizate s nu aib suprafee mari calde care s afecteze confortul interior. 4.2 SITUAIA DE IARN 4.2.1 Temperatura aerului interior n situaia de iarn se alege pentru instalaiile de climatizare tehnologice funcie de cerinele procesului tehnologic iar pentru cele de confort ti = 20-22 , funcie de cerinele investitorului. Pentru instalaia de ventilare mecanic temperatura interioar minim se va alege funcie de gradul de efort depus de ocupani din tabelul 4.4. Tabelul 4.4. Temperatura aerului interior pentru ventilare mecanic funcie de gradul de efortNr. 1 2 3 4 Gradul e efort Repaus Munc uoar Munc medie Munc medie Temperatura aerului interior ti = 18C ti = 16C ti = 14C ti = 12C

4.2.2 Umiditatea relativ a aerului interior se adopt ca i n situaia de var ntre limitele 45-60%, acceptnd valori mai mici dect cele posibile corespunztoare temperaturii aerului interior din curba de zpueal, pentru a evita pericolul apariiei condensului pe suprafeele interioare. 4.2.3 Viteza aerului interior se va adopta ca i n situaia de var avnd n vedere c debitul de aer vehiculat i gurile de refulare sunt aceleai. 4.2.4. Temperatura medie de radiaie Temperatura medie de radiaie mr, influeneaz schimbul de cldur radiant ntre om i mediul nconjurtor.

27

Ca i n situaia de var n situaia de iarn mr nu poate fi controlat cu ajutorul instalaiei de climatizare sau ventilare cu toate acestea trebuie avut n vedere c ncperile climatizate s nu aib suprafee reci de mari dimensiuni care s afecteze confortul interior. Temperatura medie de radiaie n situaia de iarn este influenat n mod direct de coeficientul global de transfer de cldur al elementelor de construcie.

Figura 4.2. Diagrama de corelare ntre temperatura interioar i temperatura medie de radiaie Din figura 4.2 se constat c doar la un coeficient global de transfer de cldur de 0,5 W/m2K se obine un confort termic acceptabil. 4.3 EVALUAREA CONFORTULUI TERMIC Confortul termic se realizeaz ntr-o ncpere unde cldur degajat de un organism uman este eliminat n aerul nconjurtor fr suprasolicitarea sistemului termoregulator. Omul degaj un anumit flux termic care depinde de vrst, sex, grad de efort i temperatura aerului interior. Formele de transfer termic prin care organismul uman elimin cldura ctre mediul nconjurtor sunt prezentate n figura 4.3

28

Figura 4.3. Cedarea de cldur a corpului uman

Evaluarea confortului termic se face prin determinarea unui vot mediu previzibil Pmv, cu ajutorul relaiei: Pmv = [0,303 exp(-0,0361 Mth/Sc) +0,028] D/Sc (4.4)

Senzaie termic pe care o simte ocupantul n ncpere poate fi caracterizat de valoare lui Pmv. Corelaia ntre valoarea lui Pmv i senzaia termic este dat n tabelul 4.5 Tabelul 4.5 Corelaia Pmv - senzaie termicPmv 3 2 1 0 -1 -2 -3 Senzaia termic Foarte cald Cald Puin cald Neutru Puin frig Frig Foarte frig

Unde: Mth degajarea de cldur metabolic indicat n tabelul 4.6 Mth = Qcv +Qr + E +Qs Qcv, Qr, Qs degajarea de cldur prin convecie, radiaie i transpiraie (4.5)

29

D = Mth (Qcv + Qr +E + Qscf) Qs = 3,05*10- 3(5733 - 6,99Mmc- pv)+ 0,42*(Mth - 58,15) pv presiunea parial a vaporilor de ap la temperatura camerei n Pa Qscf = 0,42*(Mth -105) 105 W - reprezint degajarea de cldur metabolic la starea de confort

(4.6) (4.7)

(4.8)

Tabelul 4.6 Metabolismul uman M i descompunerea lui n cldur metabolic Mth i energie mecanic Mmc ActivitateaSomn Aezat n repaus Relaxare Mers 1,6 km/h, pant 5% Mers rapid 4,8 km/h, pant 5% Mers forat 6,4 km/h, pant 5% Lucru de laborator Lucru la main Vnzare nvmnt Spat manual Golire din tranee Activitate n cas secretariat Gimnastic Dans ncet Dans rock Tenis Squash (tenis la perete) Basket Scris la birou nceput lucru lejer de mn

M [W]75 105-110 125-130 250 420 640 170 290 210 170 460 630 180 125 360 125 460 480 750 790 125 180

Mth [W]75 105-110 125-130 230 375 580 170 260 200 170 390 510 180 125 330 125 460 450 700 750 125 160

Mmc[W]0 0 0 20 45 60 0 30 10 0 70 120 0 0 30 0 0 30 50 40 0 20

Valorile sunt date pentru un om standard cu o nlime de 1,7 m i o greutate de 70 kg i o suprafa de Sc =1,8 m2. Degajarea de cldur convectiv se determin cu relaia Qcv = cv Scv (tv ti) cv = sup [2,38 (tv ti)0,25 ; 12,06 va 0,5] (4.9) (4.10)

30

Scv = Fv Sc Fv = 1- 0,77Rv Rv rezistena termic a mbrcminii, 1Clo = 0,155 [m2K/W] Orientativ valorile lui Rv sunt date n tabelul 4.7.

(4.11) (4.12)

Tabelul 4.7 Valorile orientative ale rezistenei termice a mbrcminii funcie de inut inutDezbrcat Costum de baie inut lejer de interior inut de interior femei -iarna inut de interior brbai -iarna

Rv [m2K/W]0 0,008 0,155 0,234 0,158

tv - temperatura mbrcminii tv = tc +

Rv R (E+Qs) - v Mth Sc Sc

(4.13)

tc temperatura pielii tc = 37,5 - 0,0153 Mth E = Qcv,r + Qh,r + Qp = C0 + C1 + ti + C2 + ti2 C 0 = - [0,022 M th +6,5]*10-2i +0,123 Mth +3,25 C1 = 3,8*10-3 i - [1,1 Mth + 40]*10-3 C2 = - 4,1*10-4 i Sc - suprafaa corpului uman Sc = 0,203 p 0,425 t 0,725, pentru o persoan standard Sc= 1,8 m2 Qr = r Sr(tv tr) r = 5,75 W/m2K Sr = FvFpSc Fp factor postural ; Fp = 0,696 pentru om aezat Fp = 0,725 pentru om n picioare Procentul de nesatisfcui se determin din figura 4.4. (4.21) (4.19) (4.20) (4.14) (4.15) (4.16) (4.17) (4.18)

31

Fig. 4.4. Procentul de nesatisfcui funcie de votul mediu previzibil 4.4 Exemplu de calcul S se determine votul mediu previzibil i procentul de nesatisfcui ncpere de locuit cu urmtorii parametri: Temperatura aerului interior Temperatura medie radiant Umiditatea relativ a aerului interior Viteza aerului interior Oamenii stau relaxai i au inut lejer de interior cu gradul de izolare al mbrcmintei Votul mediu previzibil se determin cu relaia (4.4): Pmv = [0,303 exp(- 0,0361 Mth/Sc) +0,028] D/Sc n care: Mth = 130 W cldura metabolic Sc = 1,8 m2 - suprafaa corpului uman standard D = Mth (Qcv + Qr +E +Qscf) Q scf = 0,42 (Mth -105) = 0,42*25 = 10,5 W E = C0 + C1ti + C2 ti2 C0 = - (0,022 *130 + 6,5)10-2 50 + 0,123 *130 + 32,5 = 42,81 R = 0,155 m2K / W ti = 27C mr = 29C i = 50 % va = 0,1 m/s pentru o

32

C1 = 3,8 * 10-3*50 (1,1*130 +40)10-3 = 0,007 C2 = - 4,1 * 10-4*50 = - 0,0205 E = 42,797 W Qr = r Sr(tv tr) r = 5,75 W/m2K Sr = FvFpSc = 0,881*0,696*1,8 = 1,104 m2 Fv = 1- 0,77Rv = 1- 0,77*0,155 = 0,881 Qs = 3,05*10- 3(5733 - 6,99Mmc- pv)+ 0,42*(Mth - 58,15) = 42,337 W pv = 17,8 mbar = 1746 Pa Mmc = 0 W

tv = tc +

Rv R (E+Qs) v *Mth = 35,51 + (0,155/1,8)( 42,861+42,337) Sc Sc

(0,155/1,8)*130 = 31,65 C tc = 37,5 - 0,0153 Mth = 37,5 0,0153*130 = 35,51C cv = sup [2,38 (tv ti)0,25 ; 12,06 va sup (3,495, 3,814) = 3,814 W/m2 Scv = Fv Sc = 0,881*1,8 = 1,586 m2 Qr = r Sr(tv tr) = 5,75*1,104(31,65-29) = 16,82 W0,5

] = sup [2,38 ( 31,65 -27)

0,25

; 12,06 va 0,5] =

Qcv = cv Scv ( tv ti) = 3,814*1,586(31,65-27) = 28,13 W D = 130 - ( 28,13+16,82+42,86+10,5) = 31,753 W Pmv = [0,303 exp(-0,0361 Mth/Sc) +0,028] D/Sc = 0,0303*e(-0,0361 *130/1,8) + 0,028] * 31,753/1,8 = 0,533 Procentul de nesatisfcui este n acest caz de 11%.

33

5.

APORTURI

DE

CALDUR

PRIN

ELEMENTELE

OPACE

DE

ANVELOPFluxul de cldur transmis ntre exterior i interior prin elementele de construcie opace ale anvelopei cldirii depinde de: structura i orientarea elementelor, de solicitrile exterioare (temperatur, radiaie solar, vnt) i de solicitrile interioare (temperatur, cureni de aer, radiaie). In funcie de ineria termic a elementului, fluxul de cldur este amortizat i defazat. Acest fenomen se datoreaz acumulrii i descrcrii cldurii n perete, n funcie de capacitatea lui de stocare. Amortizarea const n reducerea amplitudinii variaiei fluxului transmis la interior, fa de fluxul de la exterior. Defazarea se constat prin deplasarea orei de maxim a fluxului la interior fa de ora de maxim a fluxului la exterior. Pentru a lua n considerare aceste fenomene este necesar un calcul n regim dinamic, bazat pe integrarea ecuaiei de transfer conductiv, cu condiii la limit date. In ghidul de fa, pentru a furniza date corecte i uor de folosit, s-a utilizat programul de calcul CODYBA elaborat de INSA Lyon. Programul a fost utilizat n condiii particulare, care s permit determinarea fluxului de cldur prin pereii exteriori cu diferite structuri i prin acoperiuri de tip teras. Ipotezele importante adoptate n simulrile efectuate au fost urmtoarele: solicitarea exterioar datorit temperaturii este periodic, calculat cu un pas de timp de o or, folosind funcia cosinusoidal (relaia 3.3), cu un coeficient c1 = 1,

temperatura exterioar maxim a fost aleas la o diferen de (4 10) 0C fa de

temperatura interioar, cu un pas de 20C. radiaia solar direct i difuz au o variaie diurn care corespunde datei de 15 iulie

i latitudinii de 450N; radiaia nu a fost redus n funcie de calitatea atmosferei (s-a considerat o atmosfer curat),

albedoul solului a fost considerat a = 0,4 (iarb uscat sau asfalt),34

temperatura interioar a fost considerat constant, n interiorul ncperilor nu au fost luate n considerare surse care s emit radiaie luminoas (de lungime mic de und),

pereii exteriori i terasele considerate au structurile din tabelele 5.1 5.6, orientarea pereilor a fost modificat din 45 n 450 (8 orientri).Simulrile au fost fcute cu un pas de timp orar. Valorile fluxului de cldur transmis de la exterior la interior sunt tabelate astfel: - pentru perei exteriori, un tabel pentru fiecare tip de structur i pentru fiecare diferen de temperatur t luat n considerare (tabelele 5.8 5.55), unde: t = temax ti i conform relaiei 3.2, t = tev - ti (5.1) (5.2)

pentru terase, un tabel pentru fiecare structur i rezisten termic, pentru toate valorile t considerate (tabelele 5.56 5.59).

Valorile fluxurilor termice unitare se pot determina i cu ajutorul nomogramelor 5.1-5.48 pentru perei, pentru cele opt orientri exterioare posibile ale acestora i din nomogramele 5.49 5.52 pentru terase, pentru aceleai diferene de temperatur. Utilizarea valorilor din tabele 5.8 5.59 pentru alte structuri dect cele pentru care s-au fcut simulrile, este posibil dac se cunoate rezistena termic i defazajul acestei noi structuri. Atunci: - dac noua structur are aceeai rezisten i defazaj cu o structur pentru care s-a calculat fluxul de cldur, valorile fluxului de cldur pot fi preluate de la structura calculat, - dac noua structur are aceeai rezisten dar alt defazaj fa de o structur pentru care s-a calculat fluxul de cldur, valorile fluxului de cldur pot fi preluate de la

35

structura calculat, dar defazate corespunztor. Astfel dac structura calculat are un defazaj iar structura nou are defazajul n, se calculeaz diferena de defazaj: = - + n (5.3)

Aceast diferen (cu semnul rezultat) se adun la ora din tabel, rezultnd noua or de calcul. Pentru a facilita utilizarea tabelelor, acestea sunt repertoriate n tabelul 5.7. Pentru pereii monostrat s-a neglijat influena tencuielii. Tabelul 5.1 Perei monostrat structur i caracteristici

Tipul materialuluiTip 1 Tip 2 Tip 3 Tip 4 Tip 5 Crmid (argil ars) B.C.A. Crmid tip 1 (eficient) Crmid tip 2 (eficient) Crmid POROTHERM 38

d (m)0,375 0,3 0,29 0,375 0,38

c 0 (W/m, C) (J/kg, C) (kg/m3)0

R (m K/W)2

(ore)7 4 6

0,8 0,27 0,7 0,7 0,23

870 840 870 870 780

1800 700 1550 1550

0,64 1,28 0,58

7 0,70 1,82

Tabelul 5.2 Perei multistrat structur i caracteristici Tipul pereteluiInt. tencuiala ipsos Tip 6 Crmid tip 1 Polistiren Ext. tencuial ciment Int. tencuial ipsos Crmid POROTHERM 30

d(m) 0,02 0,29 0,05 0,02 0,02 0,30

(W/m,0C) 0,37 0,7 0,044 0,93 0,37 0,25

(J/kg,0C) 840 870 1460 840 840 870

c

(kg/m3) 1000 1550 20 1800 1000 800

(m2,0C/W)

R

(ore)

1,79

5

Tip 7

36

Polistiren tip 1 Ext. tencuial ciment Int. tencuial ipsos Tip 8 Zidrie B.C.A Polistiren tip 1 Ext. tencuial ciment Int. tencuial ipsos Tip 9 Beton Vat mineral Ext. tencuial ciment Int. tencuial ipsos Tip 10 Beton Vat de sticl Beton Ext. tencuial ciment Int. tencuial ipsos Crmid eficient Tip 11 Polistiren tip 1 Ext. tencuial ciment Tabl de oel Tip 12 Poliuretan celular Tabl de oel

0,05 0,02 0,02 0,30 0,05 0,02 0,02 0,20 0,05 0,02

0,044 0,93 0,37 0,27 0,044 0,93 0,37 1,74 0,041 0,93

1460 840 840 840 1460 840 840 840 840 840

20 1800 1000 700 20 1800 1000 2500 100 1800

2,6

2,49

1,4

0,02 0,07 0,08 0,05 0,02 0,025 0,25 0,05 0,01 0,001 0,10 0,001

0,37 1,74 0,041 1,74 0,93 0,37 0,7 0,044 0,93 58 0,042 58

840 840 840 840 840 840 870 1460 840 480 1460 480

1000 2500 100 2500 1800 1000 1550 20 1800 7850 30 7850 2,38 0 1,57 5 2,2 4

Tabelul 5.3 Teras cu strat termoizolant pe beton de pant structur i caracteristici (Tipurile 1,2 i 3) Nr.1

MaterialPietri

d(m) 0,04

(W/m, C) 0,70

c(J/kg, C) 9200

(kg/m3) 2000

37

2 3 4 5 6

Hidroizolaie bituminoas apa din mortar de ciment Strat termoizolant Beton de panta(10-16cm) Placa beton armat (8-14cm)

0,01 0,025

0,17 0,93

840 1000

1050 1700

izolaie cf. tabel 5.5 0,1 0,1 1,62 1,74 840 840 2400 2500

Tabelul 5.4 Teras cu strat termoizolant n trepte structur i caracteristici (Tip 4) Nr.1 2 3 4 5 6

MaterialPietri Hidroizolaie bituminoasa apa din mortar de ciment Umplutura termoizolant Plac beton armat (8-14cm) Tencuial tavan(1-2cm)

d(m) 0,04 0,01 0,035

(W/m,0C) 0,7 0,17 0,93

(J/kg,0C) 920 840 1000

C

(kg/m3) 2000 1050 1700

izolaie cf. tabel 5.6 0,1 0,01 1,74 0,93 840 1000 2500 1700

Tabelul 5.5 Teras tip 1,2 i 3; izolaie : polistiren extrudat R d(m) 0,10 0,14 0,16 0,044 1460 20

(m2,0C/W) 2,7 3,6 4,1

(W/m,0C)

(J/kg,0C)

c

(kg/m3)

(ore) 4 4 4

Tabelul 5.6 Teras tip 4, material termoizolant: BCA R(m2,0C/W) 1,1 0,2

d(m)

(W/m,0C) 0,27

c(J/kg,0C) 877

(kg/m3) 600

(ore) 5

38

Tabelul 5.7 Repertorierea tabelelor care dau fluxul termic pentru 1 m2 de suprafa tip element exterior (perete, teras) perete tip 1, toate orientrile, ora 1 - 24 perete tip 2, toate orientrile, ora 1 - 24 perete tip 3, toate orientrile, ora 1 - 24 perete tip 4, toate orientrile, ora 1 24 perete tip 4, toate orientrile, ora 1 24 perete tip 5, toate orientrile, ora 1 - 24 caracteristici element perete monostrat crmid argil ars, d=37,5 cm; structur tabel 5.1, t = tev ti = 40C idem, t =60C idem, t =80C idem, t =100C perete monostrat zidrie BCA, d=30cm;structur tabel 5.1, t = tev ti = 40C

nr. tabel 5.8 5.9 5.10 5.11 5.12 5.13 5.14 5.15 5.16 5.17 5.18 5.19 5.20 5.21 5.22 5.23 5.24 5.25 5.26 5.27 5.28 5.29 5.30 5.31

idem, t =60C idem, t =80C idem, t =100C perete monostrat crmid tip 1, d=29cm,structur tabel 5.1; t = tev ti = 40C

idem, t =60C idem, t =80C idem, t =100C perete monostrat crmid tip 2, d = 37,5 cm;structur tabel 5.1, t = tev ti = 40C

idem, t =60C idem, t =80C idem, t =100C

perete tip 6, toate orientrile, ora 1 - 24

perete monostrat, cu zidrie din crmid POROTHERM 38, d=38 cm; structur tabel 5.2, t = tev ti = 40C idem, t =60C idem, t =80C idem, t =100C perete multistrat, crmid tip 1, d= 29 cm, cu izolaie de polistiren d= 5cm;structur tabel 5.2, t = tev ti = 40C

idem, t =60C idem, t =80C idem, t =100C

39

idem, t =60C idem, t =80C idem, t =100C perete tip 8, perete multistrat, cu zidrie de BCA, d=30 cm, toate orientrile, i izolaie polistiren d=5 cm tencuit pe ambele fee; structur tabel 5.2, t = tev ti = 40C ora 1 - 24 idem, t =60C idem, t =80C idem, t =100C perete tip 9, perete de beton, d=20 cm, cu izolaie din vat toate orientrile, mineral, d=5 cm, tencuit pe ambele fee; structur tabel 5.2, t = tev ti = 40C ora 1 - 24 Idem, t = 60C Idem, t = 80C Idem, t = 100C perete tip 10, Perete de tip beton-vat de sticl-beton, cu toate orientrile, grosimea d=20 cm, tencuit pe ambele fee; ora 1 - 24 structur tabel 5.2, t = tev ti = 40C Idem, t = 60C Idem, t = 80C Idem, t = 100C perete tip 11, Perete din crmid eficient tip 1, d=25 cm, toate orientrile, cu izolaie din polistiren, d =5 cm; structur tabel 5.2, t = tev ti = 40C ora 1 24 Idem, t = 60C perete tip 11, 0 toate orientrile, Idem, t = 8 C Idem, t = 100C ora 1 24 perete tip 12, Perete cu izolaie din poliuretan celular, d= 10 toate orientrile, cm, ntre dou foi de tabl cu d=0,1 cm; ora 1 - 24 structur tabel 5.2, t = tev ti = 40C t = 60C t = 80C t = 100C teras tip1 teras cu strat termoizolant din polistiren pe beton de pant R = 2,7 m2, 0C / W,structur tabele (5.3 + 5.5)

perete tip 7, toate orientrile, ora 1 - 24

Tabelul 5.7 (continuare) perete multistrat, crmid POROTHERM 30, 5.32 d=30 cm, i izolaie din polistiren, d=5 cm;structur tabel 5.2, t = tev ti = 40C

5.33 5.34 5.35 5.36 5.37 5.38 5.39 5.40 5.41 5.42 5.43 5.44 5.45 5.46 5.47 5.48 5.49 5.50 5.51 5.52 5.53 5.54 5.55 5.56 5.57 5.58 5.59

teras tip 2 teras tip 3 teras tip4

Idem, cu R = 3,6 m2, 0C / W Idem, cu R = 4,1 m2, 0C / W teras cu strat termoizolant din BCA, R = 1,1 m2, 0C / W, structur tabele (5.4 + 5.6)

40

Tip perete: 1 Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 3,49 2,99 2,4 1,73 1,07 0,52 0,06 -0,32 -0,58 -0,69 -0,62 -0,38 0,01 0,53 1,12 1,73 2,36 3,02 3,58 3,96 4,17 4,22 4,12 3,87 7,58 6,86 6,03 5,14 4,22 3,33 2,52 1,88 1,53 1,55 1,96 2,71 3,72 4,88 6,05 7,08 7,91 8,54 8,96 9,17 9,18 9,01 8,68 8,2 8,57 7,72 6,8 5,83 4,93 4,41 4,37 4,76 5,48 6,36 7,28 8,06 8,75 9,39 9,95 10,43 10,8 11,04 11,13 11,05 10,82 10,45 9,94 9,31 11,73 10,94 10,03 9,01 7,94 6,89 5,91 5,06 4,36 3,86 3,57 3,48 3,75 4,45 5,58 7,05 8,73 10,36 11,61 12,41 12,84 12,94 12,76 12,35 5,81 5,14 4,38 3,55 2,81 2,4 2,36 2,6 2,99 3,42 3,84 4,29 4,78 5,31 5,85 6,36 6,81 7,16 7,38 7,46 7,39 7,19 6,85 6,39 8,02 7,39 6,64 5,79 4,9 4,02 3,21 2,51 1,98 1,63 1,48 1,53 1,75 2,19 2,92 3,94 5,2 6,53 7,6 8,33 8,74 8,89 8,8 8,5 N S E V

Tabelul 5.8 t=4 CNE NV SE 8,68 7,85 6,93 5,95 4,99 4,25 3,85 3,86 4,26 4,98 5,93 6,95 7,91 8,76 9,5 10,11 10,59 10,92 11,07 11,05 10,86 10,51 10,03 9,41 SV 10,95 10,15 9,22 8,22 7,17 6,14 5,19 4,36 3,7 3,23 3,04 3,24 3,87 4,9 6,24 7,75 9,26 10,58 11,53 12,1 12,36 12,33 12,07 11,6

PERETE TIP 1; t=4 C14 12 10 8 6 4 2 0 -2 1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 ORA N S E V NE NV SE SV

Nomograma 5.1 : Evoluia fluxurilor de cldur pentru peretele tip 1, t= 4 C

Flux [W/m2]

41

Tip perete: 1 Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 6,42 5,92 5,32 4,65 3,99 3,45 2,99 2,6 2,34 2,24 2,3 2,54 2,94 3,45 4,04 4,65 5,29 5,95 6,51 6,88 7,1 7,15 7,04 6,8 10,51 9,78 8,96 8,06 7,15 6,26 5,44 4,8 4,46 4,48 4,89 5,63 6,65 7,81 8,97 10 10,84 11,47 11,89 12,09 12,1 11,94 11,6 11,12 11,49 10,65 9,73 8,75 7,85 7,33 7,3 7,69 8,4 9,29 10,2 10,98 11,68 12,31 12,88 13,36 13,73 13,96 14,05 13,98 13,75 13,37 12,87 12,24 14,66 13,87 12,95 11,93 10,87 9,82 8,84 7,98 7,29 6,79 6,5 6,41 6,68 7,37 8,5 9,98 11,65 13,28 14,53 15,34 15,76 15,87 15,69 15,27 8,74 8,06 7,3 6,48 5,73 5,32 5,29 5,52 5,92 6,34 6,76 7,21 7,71 8,24 8,77 9,29 9,73 10,08 10,31 10,38 10,32 10,11 9,78 9,32 10,95 10,32 9,56 8,72 7,82 6,94 6,13 5,44 4,9 4,56 4,41 4,46 4,68 5,11 5,84 6,87 8,13 9,46 10,53 11,25 11,67 11,81 11,72 11,43 N S E V

Tabelul 5.9 t=6 CNE NV SE 11,61 10,77 9,86 8,88 7,92 7,17 6,78 6,78 7,19 7,91 8,85 9,88 10,84 11,69 12,42 13,04 13,52 13,84 14 13,97 13,78 13,44 12,96 12,34 SV 13,87 13,07 12,15 11,14 10,1 9,07 8,12 7,29 6,63 6,16 5,97 6,16 6,79 7,82 9,17 10,68 12,19 13,51 14,45 15,03 15,28 15,26 15 14,52

PERETE TIP 1; t= 6C20 flux[W/m2] 15 10 5 0 1 N 3 S 5 E 7 9 V 11 13 15 17 19 21 23 ora NE NV SE SVNomograma 5.2 : Evoluia fluxurilor de cldur pentru peretele tip 1, t= 6 C

42

Tip perete: 1 Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 9,34 8,85 8,25 7,58 6,92 6,37 5,91 5,53 5,27 5,16 5,23 5,47 5,86 6,38 6,97 7,58 8,22 8,87 9,43 9,81 10,02 10,07 9,97 9,72 13,44 12,71 11,88 10,99 10,07 9,18 8,37 7,73 7,38 7,4 7,81 8,56 9,58 10,74 11,9 12,93 13,76 14,39 14,81 15,02 15,03 14,86 14,53 14,05 14,42 13,58 12,66 11,68 10,78 10,26 10,22 10,61 11,33 12,22 13,13 13,91 14,61 15,24 15,8 16,28 16,65 16,89 16,98 16,9 16,67 16,3 15,79 15,16 17,58 16,8 15,88 14,86 13,8 12,75 11,77 10,91 10,22 9,72 9,42 9,33 9,6 10,3 11,43 12,9 14,58 16,21 17,46 18,26 18,69 18,79 18,61 18,2 11,67 10,99 10,23 9,41 8,66 8,25 8,21 8,45 8,84 9,27 9,69 10,14 10,63 11,16 11,7 12,21 12,66 13,01 13,23 13,31 13,24 13,04 12,7 12,24 13,87 13,24 12,49 11,64 10,75 9,87 9,06 8,36 7,83 7,48 7,33 7,38 7,6 8,04 8,77 9,79 11,06 12,38 13,46 14,18 14,59 14,74 14,65 14,35 N S E V

Tabelul 5.10 t= 8CNE NV SE 14,53 13,7 12,78 11,81 10,85 10,1 9,7 9,71 10,11 10,83 11,78 12,8 13,77 14,61 15,35 15,96 16,44 16,77 16,92 16,9 16,71 16,37 15,88 15,27 SV 16,8 16 15,08 14,07 13,02 11,99 11,04 10,21 9,55 9,09 8,9 9,09 9,72 10,75 12,09 13,6 15,12 16,43 17,38 17,95 18,21 18,19 17,92 17,45

PERETE TIP 1; t= 8 C20 18 16 14 12 10 8 6 4 2 0 1 3 5 7 9 11 13 ora N S E V NE NV SE SV 15 17 19 21 23


flux [W/m2]

43

Tip perete: 1 Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 12,27 11,77 11,18 10,5 9,85 9,3 8,84 8,45 8,19 8,09 8,16 8,4 8,79 9,31 9,89 10,51 11,14 11,8 12,36 12,74 12,95 13 12,89 12,65 16,36 15,63 14,81 13,92 13 12,11 11,3 10,66 10,31 10,33 10,74 11,49 12,5 13,66 14,83 15,86 16,69 17,32 17,74 17,95 17,96 17,79 17,46 16,98 17,34 16,5 15,58 14,6 13,71 13,19 13,15 13,54 14,25 15,14 16,05 16,83 17,53 18,16 18,73 19,21 19,58 19,82 19,9 19,83 19,6 19,23 18,72 18,09 20,51 19,72 18,8 17,79 16,72 15,67 14,69 13,84 13,14 12,64 12,35 12,26 12,53 13,23 14,35 15,83 17,51 19,14 20,39 21,19 21,62 21,72 21,54 21,13 14,59 13,92 13,16 12,33 11,58 11,18 11,14 11,37 11,77 12,2 12,61 13,06 13,56 14,09 14,63 15,14 15,59 15,94 16,16 16,23 16,17 15,96 15,63 15,17 16,8 16,17 15,42 14,57 13,68 12,8 11,98 11,29 10,76 10,41 10,26 10,31 10,53 10,97 11,7 12,72 13,98 15,31 16,38 17,1 17,52 17,67 17,58 17,28 N S E V

Tabelul 5.11 t= 10 CNE NV SE 17,46 16,62 15,71 14,73 13,77 13,03 12,63 12,64 13,04 13,76 14,71 15,73 16,69 17,54 18,28 18,89 19,37 19,69 19,85 19,82 19,63 19,29 18,81 18,19 SV 19,72 18,92 18 16,99 15,95 14,92 13,97 13,14 12,48 12,01 11,82 12,01 12,64 13,68 15,02 16,53 18,04 19,36 20,31 20,88 21,14 21,11 20,85 20,38

PERETE TIP 1; t=10 C25 20 flux [W/m2] 15 10 5 0 1 N 3 S 5 E 7 9 V 11 13 ora NE NV SE SV 15 17 19 21 23


44

Tip perete: 2 Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 0,63 -0,25 -1,11 -1,92 -2,46 -2,58 -2,52 -2,38 -2,04 -1,48 -0,72 0,19 1,15 2,1 2,93 3,56 4,11 4,6 4,72 4,41 3,86 3,16 2,36 1,51 1,62 0,61 -0,35 -1,25 -1,99 -2,53 -2,79 -2,63 -1,87 -0,5 1,33 3,36 5,36 7,07 8,25 8,75 8,7 8,27 7,58 6,7 5,74 4,72 3,69 2,65 1,4 0,44 -0,49 -1,35 -1,82 -1,2 0,37 2,42 4,53 6,3 7,51 7,98 8,16 8,22 8,2 8,07 7,8 7,38 6,78 6,03 5,18 4,28 3,33 2,37 4,16 2,76 1,47 0,31 -0,66 -1,38 -1,8 -1,9 -1,68 -1,18 -0,44 0,44 1,91 3,95 6,42 8,97 11,23 12,69 12,76 11,8 10,4 8,82 7,21 5,65 0,8 -0,09 -0,95 -1,77 -2,17 -1,6 -0,34 1,11 2,39 3,25 3,77 4,22 4,68 5,14 5,52 5,77 5,84 5,7 5,36 4,8 4,13 3,37 2,54 1,68 2,79 1,58 0,46 -0,57 -1,43 -2,05 -2,39 -2,41 -2,14 -1,58 -0,8 0,13 1,12 2,3 3,85 5,67 7,55 9,02 9,4 8,83 7,82 6,61 5,33 4,04 N S E V

Tabelul 5.12 t= 4 CNE NV SE 1,53 0,55 -0,39 -1,27 -1,91 -1,88 -1,04 0,46 2,37 4,4 6,27 7,7 8,52 8,84 8,87 8,71 8,37 7,86 7,19 6,37 5,46 4,51 3,53 2,53 SV 3,45 2,16 0,97 -0,12 -1,02 -1,69 -2,07 -2,13 -1,88 -1,35 -0,4 1,14 3,24 5,63 8,02 10,08 11,51 12,06 11,6 10,51 9,14 7,69 6,23 4,81

PERETE TIP 2; t= 4 C14 12 10 8 6 4 2 0 -2 -4 1 3 5 7 9 11 13 ora N S E V NE NV SE SV 15 17 19 21 23


flux [W/m2]

45

Tip perete: 2 Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 2,14 1,25 0,4 -0,41 -0,95 -1,07 -1,01 -0,87 -0,53 0,03 0,79 1,69 2,66 3,61 4,44 5,07 5,62 6,11 6,23 5,92 5,37 4,66 3,87 3,02 3,13 2,12 1,16 0,26 -0,48 -1,02 -1,28 -1,12 -0,36 1,01 2,84 4,87 6,87 8,58 9,76 10,26 10,21 9,78 9,09 8,21 7,25 6,23 5,2 4,16 2,91 1,95 1,02 0,16 -0,31 0,31 1,88 3,93 6,04 7,81 9,02 9,49 9,67 9,73 9,71 9,58 9,31 8,89 8,29 7,54 6,69 5,79 4,84 3,88 5,67 4,27 2,98 1,82 0,85 0,13 -0,29 -0,39 -0,17 0,33 1,06 1,95 3,42 5,46 7,93 10,48 12,74 14,2 14,27 13,31 11,91 10,33 8,72 7,16 2,31 1,42 0,56 -0,26 -0,66 -0,09 1,17 2,62 3,9 4,76 5,28 5,73 6,19 6,65 7,03 7,28 7,35 7,21 6,87 6,31 5,64 4,88 4,05 3,19 4,3 3,09 1,97 0,94 0,08 -0,54 -0,88 -0,9 -0,63 -0,07 0,71 1,64 2,63 3,81 5,36 7,18 9,06 10,53 10,91 10,34 9,33 8,12 6,84 5,55 N S E V

Tabelul 5.13 t= 6 CNE NV SE 3,04 2,06 1,12 0,24 -0,4 -0,37 0,47 1,97 3,88 5,91 7,78 9,21 10,03 10,35 10,38 10,22 9,88 9,37 8,7 7,88 6,97 6,02 5,04 4,04 SV 4,96 3,67 2,48 1,39 0,49 -0,18 -0,56 -0,62 -0,37 0,16 1,11 2,65 4,75 7,14 9,53 11,59 13,02 13,57 13,11 12,02 10,65 9,2 7,73 6,32

PERETE TIP 2; t= 6 C16 14 12 10 8 6 4 2 0 -2 -4 1 3 5 7 9 11 13 ora N S E V NE NV SE SV 15 17 19 21 23


flux [W/m2]

46

Tip perete: 2 Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 3,65 2,76 1,91 1,1 0,56 0,44 0,5 0,64 0,98 1,54 2,3 3,2 4,17 5,12 5,95 6,58 7,13 7,62 7,74 7,43 6,88 6,17 5,38 4,53 4,64 3,63 2,67 1,77 1,03 0,49 0,23 0,38 1,15 2,52 4,35 6,38 8,38 10,09 11,27 11,77 11,71 11,29 10,6 9,72 8,76 7,74 6,71 5,67 4,42 3,46 2,53 1,67 1,2 1,82 3,39 5,44 7,55 9,32 10,53 11 11,18 11,24 11,22 11,09 10,82 10,4 9,8 9,05 8,2 7,3 6,35 5,39 7,18 5,78 4,49 3,33 2,36 1,64 1,22 1,12 1,34 1,84 2,57 3,46 4,93 6,97 9,44 11,98 14,25 15,71 15,78 14,82 13,42 11,84 10,23 8,67 3,82 2,93 2,07 1,25 0,85 1,42 2,68 4,13 5,41 6,27 6,79 7,24 7,7 8,15 8,54 8,79 8,86 8,72 8,37 7,82 7,15 6,39 5,56 4,7 5,8 4,6 3,48 2,45 1,59 0,97 0,63 0,61 0,88 1,44 2,22 3,15 4,14 5,32 6,87 8,69 10,57 12,04 12,42 11,85 10,84 9,63 8,35 7,06 N S E V

Tabelul 5.14 t= 8 CNE NV SE 4,55 3,57 2,63 1,75 1,11 1,14 1,98 3,48 5,39 7,42 9,29 10,72 11,54 11,86 11,89 11,73 11,39 10,88 10,21 9,39 8,48 7,53 6,55 5,55 SV 6,47 5,18 3,99 2,9 2 1,33 0,95 0,89 1,14 1,67 2,62 4,16 6,25 8,65 11,04 13,1 14,53 15,08 14,62 13,53 12,16 10,71 9,24 7,83

PERETE TIP 2; t= 8 C18 16 14 12 10 8 6 4 2 0 1 3 5 7 9 11 13 ora N S E V NE NV SE SV 15 17 19 21 23


flux [W/m2]

47

Tip perete: 2 Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 5,16 4,27 3,42 2,61 2,07 1,95 2,01 2,15 2,49 3,05 3,81 4,71 5,68 6,63 7,46 8,09 8,64 9,13 9,25 8,94 8,39 7,68 6,89 6,04 6,15 5,14 4,18 3,28 2,53 2 1,74 1,89 2,66 4,03 5,86 7,89 9,89 11,6 12,78 13,28 13,22 12,8 12,11 11,23 10,26 9,25 8,22 7,18 5,93 4,97 4,04 3,18 2,71 3,33 4,9 6,95 9,06 10,83 12,04 12,51 12,69 12,75 12,73 12,6 12,33 11,91 11,31 10,55 9,71 8,81 7,86 6,9 8,69 7,29 6 4,84 3,87 3,15 2,73 2,63 2,85 3,35 4,08 4,97 6,44 8,48 10,95 13,49 15,76 17,22 17,29 16,33 14,92 13,35 11,74 10,18 5,32 4,44 3,57 2,76 2,36 2,93 4,19 5,64 6,92 7,78 8,3 8,75 9,21 9,66 10,05 10,3 10,37 10,23 9,88 9,33 8,66 7,9 7,07 6,21 7,31 6,11 4,99 3,96 3,1 2,48 2,14 2,12 2,39 2,95 3,73 4,66 5,65 6,83 8,38 10,2 12,08 13,55 13,93 13,36 12,35 11,14 9,86 8,57 N S E V

Tabelul 5.15 t= 10 CNE NV SE 6,06 5,08 4,14 3,26 2,62 2,65 3,49 4,99 6,9 8,93 10,8 12,23 13,05 13,37 13,4 13,24 12,9 12,39 11,72 10,89 9,99 9,04 8,06 7,06 SV 7,98 6,69 5,5 4,41 3,51 2,84 2,46 2,4 2,65 3,18 4,13 5,67 7,76 10,16 12,55 14,61 16,04 16,59 16,13 15,04 13,67 12,22 10,75 9,34

PERETE TIP 2 ; t=10 C20 15 10 5 0 1 N 3 S 5 E 7 9 V 11 13 ora NE NV SE SV 15 17 19 21 23


flux [W/m2]

48

Tip perete: 3 Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 3,84 2,76 1,59 0,36 -0,72 -1,48 -2,02 -2,39 -2,5 -2,32 -1,83 -1,06 -0,06 1,06 2,22 3,32 4,37 5,4 6,13 6,45 6,43 6,12 5,56 4,79 7,65 6,22 4,72 3,2 1,74 0,45 -0,61 -1,26 -1,29 -0,59 0,81 2,72 4,97 7,27 9,35 10,95 12,02 12,62 12,78 12,55 12,01 11,2 10,18 8,99 7,75 6,28 4,76 3,22 1,95 1,59 2,22 3,64 5,54 7,55 9,38 10,73 11,78 12,64 13,31 13,79 14,05 14,06 13,8 13,26 12,5 11,54 10,41 9,14 13,18 11,4 9,54 7,65 5,84 4,19 2,81 1,76 1,09 0,81 0,92 1,37 2,48 4,34 6,89 9,9 13,04 15,78 17,47 18,12 18 17,32 16,22 14,81 5,39 4,13 2,81 1,45 0,37 0,08 0,57 1,53 2,68 3,72 4,62 5,48 6,36 7,24 8,08 8,8 9,35 9,68 9,74 9,53 9,07 8,41 7,56 6,54 9,21 7,74 6,19 4,59 3,05 1,66 0,5 -0,33 -0,81 -0,91 -0,64 -0,04 0,8 1,98 3,64 5,75 8,17 10,49 12,05 12,76 12,83 12,4 11,6 10,51 N S E V

Tabelul 5.16 t= 4 CNE NV SE 8,07 6,57 5,02 3,46 2,05 1,18 1,08 1,79 3,2 5,08 7,2 9,24 10,94 12,24 13,22 13,9 14,29 14,38 14,16 13,64 12,88 11,91 10,77 9,47 SV 11,92 10,2 8,4 6,59 4,86 3,29 1,98 1 0,4 0,18 0,5 1,53 3,33 5,76 8,57 11,45 14,05 16 17,04 17,27 16,91 16,09 14,93 13,52

PERETE TIP 3 ; t= 4 C20 flux [W/m2] 15 10 5 0 -5 1 N 3 S 5 7 E 9 V 11 13 15 17 19 21 23 ora NE NV SE SV

Nomograma 5.9 : Evoluia fluxurilor de cldur pentru peretele tip 3, t= 4 C Tip perete: 3 49 Tabelul 5.17

Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 7,03 5,95 4,77 3,55 2,46 1,7 1,16 0,79 0,68 0,86 1,36 2,13 3,12 4,24 5,41 6,5 7,56 8,58 9,32 9,64 9,61 9,3 8,74 7,97 10,84 9,4 7,9 6,38 4,93 3,63 2,57 1,92 1,9 2,6 3,99 5,9 8,15 10,45 12,53 14,13 15,21 15,8 15,97 15,73 15,19 14,38 13,36 12,17 10,94 9,46 7,94 6,4 5,14 4,77 5,41 6,82 8,72 10,73 12,56 13,91 14,97 15,82 16,5 16,98 17,23 17,24 16,98 16,45 15,68 14,72 13,59 12,32 16,36 14,58 12,72 10,83 9,02 7,38 5,99 4,94 4,27 3,99 4,1 4,55 5,66 7,52 10,07 13,08 16,22 18,96 20,65 21,3 21,18 20,5 19,4 17,99 N S E V

t= 6 CNE 8,57 7,32 5,99 4,63 3,55 3,27 3,75 4,72 5,86 6,9 7,8 8,66 9,54 10,42 11,26 11,98 12,53 12,86 12,93 12,71 12,26 11,59 10,74 9,72 NV 12,39 10,93 9,37 7,77 6,23 4,84 3,69 2,85 2,37 2,27 2,54 3,14 3,99 5,16 6,83 8,94 11,35 13,67 15,24 15,95 16,01 15,59 14,78 13,69 SE 11,25 9,75 8,2 6,64 5,23 4,36 4,27 4,97 6,38 8,26 10,39 12,42 14,13 15,43 16,4 17,09 17,47 17,56 17,34 16,82 16,06 15,09 13,95 12,66 SV 15,1 13,38 11,59 9,77 8,04 6,47 5,16 4,18 3,58 3,36 3,68 4,71 6,52 8,94 11,75 14,63 17,23 19,18 20,23 20,46 20,09 19,27 18,11 16,7

PERETE TIP 3 ; t= 6 C25 20 flux [W/m2] 15 10 5 0 1 N 3 S 5 E 7 9 V 11 13 15 17 19 21 23 ora NE NV SE SV

Nomograma 5.10 : Evoluia fluxurilor de cldur pentru peretele tip 3, t= 6 C Tip perete: 3

Tabelul 5.18

50

Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 10,21 9,13 7,95 6,73 5,64 4,88 4,34 3,98 3,86 4,05 4,54 5,31 6,3 7,43 8,59 9,68 10,74 11,76 12,5 12,82 12,8 12,48 11,92 11,15 14,02 12,58 11,08 9,56 8,11 6,81 5,75 5,1 5,08 5,78 7,17 9,08 11,33 13,64 15,71 17,32 18,39 18,98 19,15 18,92 18,37 17,56 16,54 15,35 14,12 12,64 11,12 9,58 8,32 7,95 8,59 10 11,9 13,91 15,74 17,09 18,15 19 19,68 20,16 20,41 20,42 20,16 19,63 18,86 17,91 16,78 15,51 19,54 17,76 15,9 14,01 12,2 10,56 9,17 8,12 7,45 7,18 7,28 7,73 8,84 10,7 13,26 16,27 19,4 22,14 23,84 24,48 24,37 23,68 22,58 21,17 N S E V

t= 8 CNE 11,75 10,5 9,17 7,82 6,73 6,45 6,94 7,9 9,04 10,09 10,98 11,84 12,72 13,6 14,44 15,16 15,72 16,04 16,11 15,89 15,44 14,77 13,92 12,91 NV 15,57 14,11 12,55 10,95 9,41 8,02 6,87 6,03 5,55 5,45 5,73 6,32 7,17 8,35 10,01 12,12 14,53 16,85 18,42 19,13 19,19 18,77 17,96 16,88 SE 14,43 12,93 11,39 9,82 8,41 7,54 7,45 8,16 9,56 11,45 13,57 15,61 17,31 18,61 19,59 20,27 20,65 20,74 20,52 20,01 19,24 18,28 17,13 15,84 SV 18,28 16,56 14,77 12,96 11,22 9,65 8,34 7,36 6,76 6,55 6,86 7,9 9,7 12,12 14,94 17,81 20,41 22,37 23,41 23,64 23,27 22,45 21,29 19,88

PERETE TIP 3 ; t= 8 C30 25 flux [W/m2] 20 15 10 5 0 1 3 5 7 9 11 13 ora N S E V NE NV SE SV 15 17 19 21 23


51

Tip perete: 3 Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 13,39 12,31 11,14 9,91 8,82 8,06 7,52 7,16 7,04 7,23 7,72 8,49 9,48 10,61 11,77 12,86 13,92 14,94 15,68 16 15,98 15,67 15,1 14,33 17,2 15,76 14,27 12,74 11,29 9,99 8,93 8,28 8,26 8,96 10,35 12,26 14,51 16,82 18,89 20,5 21,57 22,17 22,33 22,1 21,55 20,75 19,73 18,53 17,3 15,83 14,3 12,76 11,5 11,13 11,77 13,19 15,08 17,1 18,92 20,27 21,33 22,19 22,86 23,34 23,6 23,61 23,35 22,81 22,05 21,09 19,96 18,69 22,72 20,94 19,08 17,2 15,38 13,74 12,35 11,3 10,63 10,36 10,47 10,91 12,02 13,88 16,44 19,45 22,59 25,33 27,02 27,66 27,55 26,86 25,76 24,35 14,94 13,68 12,36 11 9,91 9,63 10,12 11,08 12,23 13,27 14,16 15,03 15,9 16,79 17,62 18,35 18,9 19,22 19,29 19,07 18,62 17,95 17,1 16,09 18,75 17,29 15,73 14,14 12,59 11,2 10,05 9,21 8,73 8,64 8,91 9,5 10,35 11,53 13,19 15,3 17,71 20,03 21,6 22,31 22,38 21,95 21,15 20,06 N S E V

Tabelul 5.19 t= 10 CNE NV SE 17,61 16,11 14,57 13,01 11,59 10,72 10,63 11,34 12,74 14,63 16,75 18,79 20,49 21,79 22,77 23,45 23,84 23,92 23,71 23,19 22,43 21,46 20,31 19,02 SV 21,47 19,74 17,95 16,14 14,4 12,84 11,53 10,55 9,94 9,73 10,04 11,08 12,88 15,31 18,12 20,99 23,59 25,55 26,59 26,82 26,45 25,63 24,47 23,06

PERETE TIP 3 ; t=10 C30 25 flux [W/m2] 20 15 10 5 0 1 N 3 S 5 E 7 V 9 11 13 15 17 19 21 23 ora NE NV SE SVNomograma 5.12 : Evoluia fluxurilor de cldur pentru peretele tip 3, t= 10 C Tip perete: 4 52 Tabelul 5.20

Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 3,27 2,7 2,03 1,3 0,6 0,05 -0,4 -0,76 -0,98 -1,03 -0,89 -0,57 -0,09 0,51 1,16 1,83 2,51 3,19 3,75 4,1 4,26 4,24 4,06 3,73 6,89 6,07 5,17 4,22 3,26 2,35 1,54 0,94 0,67 0,81 1,36 2,27 3,45 4,75 6,01 7,09 7,93 8,52 8,87 8,99 8,9 8,63 8,19 7,6 7,53 6,63 5,65 4,64 3,73 3,26 3,34 3,89 4,76 5,8 6,83 7,67 8,4 9,05 9,6 10,05 10,38 10,56 10,58 10,43 10,11 9,65 9,06 8,35 10,94 10,02 8,97 7,85 6,71 5,62 4,62 3,77 3,12 2,7 2,5 2,51 2,92 3,78 5,1 6,76 8,59 10,33 11,59 12,33 12,65 12,61 12,28 11,71 N S E V

t= 4 CNE 5,16 4,42 3,6 2,73 1,97 1,6 1,66 2 2,51 3,02 3,51 4,01 4,55 5,11 5,67 6,19 6,63 6,96 7,14 7,16 7,03 6,75 6,34 5,81 NV 7,54 6,8 5,94 5 4,04 3,12 2,29 1,61 1,11 0,83 0,77 0,91 1,24 1,78 2,64 3,79 5,19 6,61 7,72 8,4 8,74 8,78 8,57 8,14 SE 7,69 6,79 5,81 4,79 3,81 3,08 2,76 2,89 3,44 4,33 5,43 6,57 7,62 8,51 9,25 9,85 10,28 10,55 10,63 10,51 10,23 9,79 9,21 8,51 SV 10,13 9,2 8,17 7,07 5,96 4,9 3,93 3,13 2,52 2,12 2,04 2,37 3,17 4,39 5,92 7,58 9,2 10,56 11,48 11,97 12,1 11,94 11,53 10,92

PERETE TIP 4 ; t= 4C14 12 10 8 6 4 2 0 -2 1 N 3 S 5 E 7 9 V 11 13 15 17 19 21 23 ora NE NV SE SV

Nomograma 5.13 : Evoluia fluxurilor de cldur pentru peretele tip 4, t= 4 C Tip perete: 4 Tabelul 5.21

flux [W/m2]

53

Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 5,94 5,36 4,7 3,97 3,27 2,71 2,26 1,9 1,68 1,63 1,77 2,1 2,57 3,17 3,83 4,49 5,17 5,86 6,41 6,76 6,92 6,91 6,73 6,4 9,56 8,74 7,84 6,88 5,92 5,01 4,21 3,6 3,33 3,47 4,03 4,94 6,11 7,41 8,68 9,75 10,59 11,18 11,54 11,66 11,57 11,29 10,85 10,27 10,2 9,29 8,32 7,3 6,39 5,93 6,01 6,55 7,43 8,47 9,49 10,34 11,07 11,71 12,27 12,72 13,05 13,23 13,25 13,09 12,78 12,32 11,73 11,02 13,6 12,68 11,64 10,52 9,38 8,28 7,28 6,44 5,79 5,36 5,16 5,18 5,58 6,45 7,76 9,42 11,26 12,99 14,26 15 15,31 15,27 14,94 14,37 N S E V

t= 6 CNE 5,94 5,36 4,7 3,97 3,27 2,71 2,26 1,9 1,68 1,63 1,77 2,1 2,57 3,17 3,83 4,49 5,17 5,86 6,41 6,76 6,92 6,91 6,73 6,4 NV 10,21 9,46 8,6 7,67 6,71 5,78 4,95 4,27 3,78 3,5 3,43 3,58 3,9 4,45 5,3 6,46 7,85 9,28 10,38 11,07 11,4 11,44 11,23 10,81 SE 10,36 9,45 8,48 7,45 6,47 5,75 5,43 5,55 6,11 6,99 8,09 9,24 10,28 11,17 11,91 12,51 12,95 13,21 13,29 13,18 12,89 12,46 11,88 11,17 SV 12,79 11,87 10,84 9,74 8,63 7,56 6,6 5,79 5,18 4,79 4,7 5,04 5,84 7,05 8,58 10,25 11,87 13,23 14,15 14,63 14,77 14,61 14,2 13,58

PERETE TIP 4 ; t= 6 C18 16 14 12 10 8 6 4 2 0 1 N 3 S 5 E 7 9 V 11 13 15 17 19 21 23 ora NE NV SE SV


flux [W/m2]

54

Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 8,6 8,03 7,36 6,63 5,93 5,38 4,93 4,57 4,35 4,3 4,44 4,76 5,24 5,84 6,49 7,16 7,84 8,52 9,08 9,43 9,59 9,57 9,39 9,06 12,22 11,4 10,51 9,55 8,59 7,68 6,87 6,27 6 6,14 6,7 7,6 8,78 10,08 11,34 12,42 13,26 13,85 14,2 14,32 14,23 13,96 13,52 12,93 12,86 11,96 10,98 9,97 9,06 8,59 8,67 9,22 10,09 11,13 12,16 13 13,73 14,38 14,93 15,38 15,71 15,89 15,91 15,76 15,44 14,98 14,39 13,68 16,27 15,35 14,3 13,18 12,04 10,95 9,95 9,1 8,45 8,03 7,83 7,84 8,25 9,11 10,43 12,09 13,92 15,66 16,92 17,66 17,98 17,94 17,61 17,04 N S E V

t= 8 CNE 10,49 9,75 8,93 8,07 7,3 6,93 6,99 7,33 7,84 8,35 8,84 9,34 9,88 10,44 11 11,52 11,96 12,29 12,47 12,49 12,36 12,08 11,67 11,14 NV 12,87 12,13 11,27 10,33 9,37 8,45 7,62 6,94 6,44 6,16 6,1 6,24 6,57 7,11 7,97 9,12 10,52 11,94 13,05 13,73 14,07 14,11 13,9 13,47 SE 13,02 12,12 11,14 10,12 9,14 8,41 8,09 8,22 8,77 9,66 10,76 11,9 12,95 13,84 14,58 15,18 15,61 15,88 15,96 15,84 15,56 15,12 14,54 13,84 SV 15,46 14,53 13,5 12,4 11,29 10,23 9,26 8,46 7,85 7,45 7,37 7,7 8,5 9,72 11,25 12,91 14,53 15,89 16,81 17,3 17,43 17,27 16,86 16,25

PERETE TIP 4 ; t= 8C20 flux [W/m2] 15 10 5 0 1 3 5 7 9 11 13 ora N S E V NE NV SE SV 15 17 19 21 23


55


t= 10 CNE 13,16 12,42 11,6 10,73 9,97 9,6 9,65 10 10,5 11,02 11,5 12 12,54 13,11 13,67 14,19 14,63 14,96 15,14 15,16 15,02 14,75 14,34 13,8 NV 15,54 14,79 13,93 13 12,04 11,11 10,28 9,6 9,11 8,83 8,76 8,91 9,23 9,78 10,63 11,79 13,18 14,61 15,71 16,4 16,73 16,77 16,56 16,14 SE 15,69 14,78 13,81 12,78 11,8 11,08 10,76 10,88 11,44 12,32 13,42 14,57 15,61 16,5 17,24 17,84 18,28 18,54 18,62 18,51 18,22 17,79 17,21 16,5 SV 18,12 17,2 16,17 15,07 13,96 12,89 11,93 11,12 10,51 10,12 10,03 10,37 11,17 12,38 13,91 15,58 17,2 18,56 19,48 19,96 20,1 19,94 19,53 18,91

PERETE TIP 4 ; t= 10 C25 flux [W/m2] 20 15 10 5 0 1 N 3 S 5 E 7 9 11 13 15 17 19 21 23 ora V NE NV SE SV


56

Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 0,51 -0,1 -0,7 -1,27 -1,66 -1,77 -1,74 -1,65 -1,43 -1,06 -0,54 0,08 0,75 1,41 1,99 2,44 2,83 3,19 3,29 3,1 2,73 2,25 1,71 1,12 1,25 0,54 -0,14 -0,77 -1,3 -1,69 -1,9 -1,81 -1,31 -0,38 0,87 2,26 3,65 4,85 5,69 6,07 6,07 5,81 5,36 4,77 4,11 3,41 2,69 1,97 1,1 0,42 -0,23 -0,85 -1,19 -0,8 0,25 1,65 3,09 4,33 5,18 5,54 5,7 5,76 5,76 5,69 5,52 5,23 4,83 4,31 3,73 3,11 2,45 1,78 3,08 2,1 1,19 0,36 -0,33 -0,85 -1,17 -1,26 -1,13 -0,81 -0,31 0,29 1,29 2,69 4,39 6,16 7,74 8,79 8,89 8,29 7,36 6,29 5,19 4,11 N S E V

t= 4 CNE 0,65 0,03 -0,58 -1,15 -1,45 -1,09 -0,25 0,74 1,62 2,22 2,6 2,93 3,26 3,58 3,85 4,04 4,1 4,02 3,79 3,42 2,96 2,44 1,87 1,27 NV 2,07 1,24 0,45 -0,28 -0,89 -1,34 -1,6 -1,64 -1,47 -1,1 -0,58 0,05 0,74 1,55 2,62 3,88 5,19 6,23 6,53 6,18 5,52 4,71 3,83 2,95 SE 1,19 0,5 -0,16 -0,79 -1,25 -1,25 -0,7 0,3 1,61 3 4,3 5,31 5,91 6,16 6,21 6,12 5,9 5,57 5,12 4,55 3,93 3,27 2,59 1,89 SV 2,57 1,67 0,83 0,05 -0,59 -1,08 -1,36 -1,43 -1,28 -0,93 -0,3 0,75 2,19 3,84 5,5 6,94 7,97 8,39 8,12 7,41 6,5 5,51 4,5 3,52

PERETE TIP 5 ; t= 4 C10 8 flux [W/m2] 6 4 2 0 -2 -4 1 3 5 7 9 11 13 ora N S E V NE NV SE SV 15 17 19 21 23

Nomograma 5.17 : Evoluia fluxurilor de cldur pentru peretele tip 5, t= 4 C Tip perete: 5 57 Tabelul 5.25

Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 1,59 0,97 0,37 -0,2 -0,59 -0,69 -0,67 -0,58 -0,36 0,02 0,53 1,15 1,82 2,48 3,06 3,51 3,91 4,26 4,36 4,17 3,8 3,33 2,78 2,2 2,32 1,61 0,93 0,3 -0,23 -0,62 -0,82 -0,74 -0,23 0,69 1,94 3,33 4,72 5,92 6,76 7,15 7,14 6,88 6,43 5,84 5,18 4,48 3,77 3,04 2,17 1,49 0,84 0,23 -0,12 0,28 1,33 2,72 4,16 5,4 6,26 6,62 6,77 6,83 6,83 6,76 6,59 6,3 5,9 5,39 4,8 4,18 3,52 2,85 4,15 3,17 2,26 1,44 0,74 0,22 -0,09 -0,19 -0,06 0,27 0,76 1,36 2,36 3,76 5,46 7,23 8,82 9,86 9,97 9,36 8,43 7,36 6,26 5,19 N S E V

t= 6 CNE 1,72 1,1 0,49 -0,08 -0,38 -0,02 0,83 1,81 2,69 3,29 3,67 4 4,33 4,65 4,93 5,11 5,17 5,09 4,86 4,49 4,03 3,51 2,94 2,34 NV 3,15 2,31 1,52 0,79 0,18 -0,27 -0,53 -0,57 -0,4 -0,03 0,49 1,13 1,81 2,63 3,7 4,95 6,26 7,3 7,6 7,26 6,59 5,78 4,9 4,02 SE 2,27 1,58 0,91 0,29 -0,18 -0,18 0,37 1,38 2,68 4,07 5,37 6,38 6,98 7,23 7,28 7,19 6,98 6,64 6,19 5,63 5 4,34 3,66 2,97 SV 3,64 2,74 1,9 1,13 0,48 0 -0,29 -0,35 -0,21 0,14 0,78 1,82 3,26 4,91 6,57 8,01 9,04 9,46 9,2 8,48 7,57 6,58 5,57 4,59

PERETE TIP 5 ; t= 6 C12 10 8 6 4 2 0 -2 1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 ora N S E V NE NV SE SV


flux [W/m2]

58


t= 8 CNE 2,79 2,17 1,56 0,99 0,69 1,06 1,9 2,88 3,77 4,37 4,74 5,07 5,4 5,72 6 6,18 6,25 6,16 5,93 5,56 5,1 4,58 4,01 3,41 NV 4,22 3,38 2,59 1,86 1,25 0,8 0,55 0,5 0,68 1,04 1,57 2,2 2,88 3,7 4,77 6,03 7,34 8,38 8,67 8,33 7,66 6,85 5,98 5,09 SE 3,34 2,65 1,98 1,36 0,9 0,89 1,44 2,45 3,75 5,15 6,45 7,45 8,05 8,3 8,35 8,26 8,05 7,71 7,26 6,7 6,08 5,42 4,73 4,04 SV 4,71 3,81 2,97 2,2 1,55 1,07 0,78 0,72 0,87 1,21 1,85 2,9 4,33 5,98 7,64 9,08 10,11 10,53 10,27 9,55 8,64 7,65 6,65 5,66

PERETE TIP 5 ; t= 8 C12 10 flux [W/m2] 8 6 4 2 0 1 N 3 S 5 E 7 9 V 11 13 ora NE NV SE SV 15 17 19 21 23


59


t= 10 CNE 3,87 3,24 2,64 2,06 1,76 2,13 2,97 3,96 4,84 5,44 5,82 6,14 6,47 6,8 7,07 7,26 7,32 7,24 7,01 6,63 6,17 5,65 5,08 4,48 NV 5,29 4,45 3,66 2,93 2,33 1,87 1,62 1,58 1,75 2,11 2,64 3,27 3,96 4,77 5,84 7,1 8,41 9,45 9,75 9,4 8,74 7,92 7,05 6,16 SE 4,41 3,72 3,05 2,43 1,97 1,96 2,51 3,52 4,82 6,22 7,52 8,53 9,12 9,37 9,43 9,34 9,12 8,79 8,33 7,77 7,15 6,49 5,81 5,11 SV 5,79 4,88 4,04 3,27 2,63 2,14 1,86 1,79 1,94 2,28 2,92 3,97 5,4 7,05 8,72 10,16 11,18 11,6 11,34 10,63 9,71 8,72 7,72 6,74

PERETE TIP 5 ; t= 10 C14 12 flux [W/m2] 10 8 6 4 2 0 1 N 3 S 5 E 7 9 V 11 13 15 NV 17 19 SE 21 23 SV ora NE

Nomograma 5.20 : Evoluia fluxurilor de cldur pentru peretele tip 5, t= 10 C Tip perete: 6 60

Tabelul 5.28

Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 0,72 0,42 0,1 -0,21 -0,47 -0,61 -0,68 -0,72 -0,69 -0,57 -0,38 -0,12 0,18 0,5 0,81 1,08 1,33 1,56 1,7 1,7 1,62 1,46 1,25 1 1,52 1,14 0,76 0,38 0,04 -0,25 -0,46 -0,54 -0,43 -0,12 0,38 0,99 1,65 2,27 2,78 3,11 3,27 3,3 3,22 3,05 2,82 2,55 2,23 1,89 1,53 1,15 0,76 0,39 0,11 0,15 0,49 1,02 1,64 2,23 2,7 2,98 3,18 3,32 3,42 3,48 3,48 3,42 3,29 3,1 2,85 2,56 2,24 1,89 2,8 2,31 1,82 1,35 0,92 0,55 0,26 0,08 0 0,03 0,16 0,36 0,76 1,36 2,14 3 3,84 4,5 4,77 4,73 4,5 4,15 3,74 3,28 N S E V

t= 4 CNE 1,03 0,7 0,35 0,01 -0,22 -0,18 0,09 0,46 0,84 1,13 1,35 1,55 1,76 1,97 2,16 2,31 2,41 2,44 2,4 2,29 2,11 1,89 1,64 1,35 NV 1,93 1,52 1,11 0,7 0,32 0,01 -0,23 -0,36 -0,4 -0,33 -0,17 0,06 0,34 0,71 1,2 1,81 2,48 3,07 3,38 3,4 3,26 3,01 2,69 2,33 SE 1,59 1,21 0,82 0,44 0,11 -0,02 0,09 0,43 0,94 1,55 2,17 2,7 3,1 3,35 3,51 3,59 3,6 3,54 3,41 3,2 2,95 2,65 2,32 1,97 SV 2,49 2,03 1,56 1,11 0,7 0,35 0,09 -0,08 -0,14 -0,1 0,09 0,49 1,09 1,84 2,64 3,41 4,04 4,43 4,53 4,4 4,13 3,79 3,38 2,95

PERETE TIP 6 ; t= 4 C6 flux [W/m2] 4 2 0 -2 1 N 3 S 5 E 7 9 V 11 13 15 17 19 21 23 ora NE NV SE SV

Nomograma 5.21 : Evoluia fluxurilor de cldur pentru peretele tip 6, t= 4 C Tip perete: 6

Tabelul 5.29

61

Flux de cldur (W/m2)Orientare Ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 2,18 1,94 1,68 1,41 1,16 1 0,88 0,8 0,77 0,8 0,91 1,08 1,29 1,54 1,8 2,04 2,27 2,51 2,67 2,74 2,73 2,67 2,55 2,38 3,56 3,25 2,91 2,57 2,24 1,94 1,69 1,53 1,52 1,68 2 2,44 2,94 3,45 3,91 4,25 4,47 4,59 4,63 4,58 4,47 4,3 4,09 3,84 3,91 3,57 3,22 2,85 2,55 2,48 2,65 2,98 3,42 3,87 4,26 4,53 4,74 4,92 5,07 5,18 5,25 5,26 5,22 5,11 4,95 4,75 4,5 4,22 5,08 4,7 4,31 3,9 3,5 3,13 2,82 2,58 2,42 2,34 2,35 2,42 2,66 3,08 3,67 4,36 5,08 5,69 6,04 6,15 6,11 5,95 5,72 5,42 N S E V

t= 6 CNE 2,97 2,68 2,38 2,06 1,81 1,76 1,89 2,12 2,38 2,6 2,77 2,95 3,13 3,33 3,52 3,68 3,81 3,

Proiectare Instalatii de Ventilare Si Climatizare

Documents

Transcript of Proiectare Instalatii de Ventilare Si Climatizare