Proiectare Dispozitivelor

8/18/2019 Proiectare Dispozitivelor

1/36

TEMA

Sa se proiecteze un dispozitiv in faza DE, pentru prinderea semifabricatlor din desenul de mai jos, figura 1 la prelucrarea prin burghiere a suprafetei marcate, considerand ca prelucrarea se face pe o

masina de gaurit tip G25–!nfratirea"radea, iar programul anual de productie este de 1#### buc$an%

1


2/36

E1.Analiza temei de proiectare.Informarea initiala.Stabilirea datelor initiale.

F1.1.Analiza temei de proiectare

&naliza temei de proiectare are drept scop, intelegerea conditiilor impuse dispozitivelor ce se ca fi proiectate si stabilirea, in ansamblu, a posibilitatilor de realizare a acestora%

!n cadrul analizei temei de proiectare, proiectantul de dispozitive studiaza si isi insuseste procesul tehnologic de prelucrare a piesei, rezolva cu constructorul si tehnologul eventualele neconcordantsau propunerile de modificare a formei piesei, a modului de cotare, a tolerantelor, a tehnologiei%

F1.2.Informarea initiala.

&ceste studii bibliografice au o mare importanta pentru asigurarea reusitei proiectelor% &cestainformare are rolul de a pune, proiectele elaborate, de acord cu normele in igoare, precum si de a obtine, diliterature de specialitate, a unor solutii constructiv'functionale, care ar putea fi utilizate pentru abordareatemei de proiectare, de a analiza critic aceste solutii, in raport cu conditiile impuse prin tema%

Nr.sol.

Denumirea soluţieiSursa

Figura(tabelul)

Paginilelucrarea lucrării

1.

Bucsa elastica bilaterala

Fig.4.18,c

Pag 281

G"(!)E*+! )

-i GHERGHELN., Proiectarea

dispozitivelor , .ol1% !nst% /olitehn%

!a-i, 10

2.

Dorn cu pene, cuprindere pe flansa

2!

GHERGHEL NSI SEGHEIN

G, Construcţia şiexploatarea

dispozitivelor

tehnologice

/olitehn% !a-i,2##3

!.

"ecanism #e centrare si strangere cu $alcuacctionata %rin %ana

Fig 4.&.a 2'

G"(!)E*+! )-i GHERGHELN., Proiectarea

dispozitivelor , .ol

1% !nst% /olitehn%!a-i, 10

2


3/36

4.

Mecani!m de centrare !tran"ere c# pene

Fig. 4.&,c 2'




&.

Mecanism de strangere cu membrane plane

Fig4.!!.a

!'4




.

4ista bibliografica1% G"(!)E*+! )% -i GHERGHEL N., Proiectarea dispozitivelor , .ol% 1% !nst% /olitehn% !a-i, 10%2% GHERGHEL N., Construcţia şi exploatarea dispozitivelor , vol% 1 6 2, !nst% /olitehn% !a-i, 101%%GHERGHEL N. SI SEGHEIN G, Construcţia şi exploatarea dispozitivelor tehnologice /olitehn% !a-i, 2##3

F1.$. Stabilirea datelor ini%iale

atele ini%iale nece!are proect&rii di!poziti'elor

1% ate le"ate de pie!&(

– piesa face parte din familia de piese 27bucse8, clasa 27cu flansa8, grupa 7cu gauri combinate, a9ial siradial8

– material "S+1# S:&S 311'6 caracteristici fizice masa specifica ;g$m, conductivitatea termica ? < 20,@1 A$m◦+

temperatura : < 1### ◦+


4/36

6caracteristici mecaniceDuritatea dupa recoacere este ma9im 10= da)$mm2, dupa cali

intre 32'35 B+, iar dupa revenire intre 5'32 B+C

6 dimensiuni masa 2,@35 >gC volumul < #=#0#,32 mm

6 caracteristicile suprafeei de prelucrat

2% Date legate de scula

– doua burghie elicoidale cu F 1# mm

@


5/36

% Date legate de masina'unealta –masina de gaurit G25 !nfratirea "radea

a8 .edere generala a masinii de gaurit universale G25C b8 &rborele principal al masinii de gaurit G25C

a8 b8

5


6/36

)ARA)TERISTI)A *.M. G2+Diametrul de gaurire conventional in otel cu

HrA #%15

:uratia motorului de raciere'ungere rot$min ###

Greutatea masinii >g 11##

Gabaritul masinii 2mm 23#91@=933#

@% ate le"ate de 'erificatoare ,mi-loace ec/ipamente de control0(6 subler 6 micrometru6 rugozimetru6 echipament de control al abaterilor alcatuit din placa de control, comparator cu cadran

Iicrometru de e9terior 4 < 15#, precizie #%#5mmJubler de e9terior 4 < 25mm, precizie #%1mm&baterea de la paralelism a douK suprafee plane este definitK ca diferena distanelor dintre plane

adiacente Ln limitele lungimii de referinK

3


7/36

5% ate le"ate de acce!orii(

3% ate le"ate de in!tala%iile de ridicat i tran!portat/iesa avind dimensiuni mici nu necesita instalatii de ridicat si transportat, avind nevo

doar de containere din lemn pentru depozitare inainte si dupa prelucrare%

=


8/36

E2. ELA3RAREA ST*I*L*I TEHNI)34E)3N3MI) ,S.T.4ESTAILIREA S3L*5IEI E 6RIN)I6I* ,ANASAML*0 A

IS637ITI8*L*I

F2.1. Stabilirea !c/emei optime de l#cr# ,prel#crare9 control9 a!amblare etc.09 ce '!ta la baza proiect&rii di!poziti'#l#i

Schema optimă de de lucru (prelucrare, control, asamblare etc%8 reprezintK acea schemă tehn posibilă, care asigurK obinerea condiiilor de precizie dimensionalK$ geometricK impuse prin temK conduce la costul minim al operaiei%

&ceastK fazK presupune parcurgerea urmKtoarelor activitKi

A2.1.1. Stabilirea !c/emelor de de l#cr# ,prel#crare9 control9 a!amblare etc.0 te/npo!ibile

)r%

crt%

Schema de prelucrare tehnic posibila 7S/':/8 &vantaje Dezavantaje

Deumirea Schita# 1 2 @

1% /relucrarea aunei piese dinaceeasi prindere, piesaeste orientatasi stransa cuajutoruldispozitivelorde pe IM sau

folosindelemente siaccesorii aleIM

6 nu necesita capmultia9 C – nu necesita ingeneral dispozitivde prindere a pieseiC –

6 necesitatrasare punctareC6 timpi ajutatoride orientarestrangereridicati

– grad foartescazut deutilizare a puteri

masinii unealteC – timpi de bazaridicatC –


9/36

2% /relucrareafara divizaredupa sablon aunei piese dinaceeasi prindere, piesa

este orientatesi stransa cuajutoruldispozitivelorde pe IM saufolosindelemente siaccesorii aleIM

6 nu necesita capmultia9 C – nu necesita ingeneral dispozitivde prindere a pieseiC

– nu necesitatrasare'punctare

6 preciziescazutaC6 timpi ajutatoride orientarestrangereridicati

– grad foartescazut deutilizare a puterimasinii unealteC – timpi de bazaridicatC –

% /relucrareasimultana cu

divizare adoua piese dinaceeasi prindere, piesaeste orientatesi stransa cuajutoruldispozitivelorde pe IM saufolosindelemente si

accesorii aleIM

– nu necesitatrasare'punctareC

– timpi dedivizare scazutiC – precizieridicataC – timpi de bazascazutiC – grad foarteridicat de utilizarea puteri masiniiunealteC

– necesita capmultia9C

– necesitadispozitiv de prindere a pieseicu divizare si cudoua posturi delucruC

0


10/36

@% /relucrareasimultana a cel putin doua piese dinaceeasi prindere,

piesele suntorientate sistranse cuajutoruldispozitivelorde pe IM saufolosindelemente siaccesorii aleIM

– nu necesitatrasare'punctareC – nu necesitadispozitiv de prindere a pieseicu divizareC

– precizieridicataC – timpi de bazascazutiC – grad foarteridicat de utilizarea puteri masiniiunealteC

– necesita capmultia9C – necesitadispozitiv de prindere a pieselor cu doua

posturi

A2.1.2. Ale"erea !c/emei optime de prel#crare9 control !a# a!amblare

)r%

+rt%

+riteriul Mnitati partiale pentru S/':/

numarul1 2 @

1% /recizia suprafetelor prelucrate # 5 1# 1#

2% Gradul de uniformitate a strangerii pieselor 1# 1# 1# 1#

% /recizia ceruta suprafetelor de strangere a pieselor 1# 1# 1# 1#

@% Gradul de utilizare a puter disponibile a IM # # # =

5% )ecesitatea trasarii'punctarii # # 1# 1#

3% )ecesitatea cap multia9 1# 1# 1# #

=% )ecesitatea dispozitiv de prindere a piesei 1# # # #

% :impi ajutatori de "/ si S # # @ 5

comple9itatea dispozitivului de prindere a pieselor 1# 0 1#Durabilitatea sculei 5 5 5 1#:otal 55 @0 3= 72

1#


11/36

Se va adopta ca si varianta optima, schema de prelucrare nr% 1 /relucrarea a unei piese dinaceeasi prindere, piesa este orientata si stransa cu ajutorul dispozitivelor de pe IM sau folosind elemente saccesorii ale IM

F2.:. Stabilirea di!poziti'#l#i e;i!tent !a# care poate fi ac/izi%ionat


12/36

E$. ELA3RAREA S)HEMEI 36TIME E 3RIENTARE463T7I5I3NARE=I 6R3IE)TAREA ELEMENTEL3R E 3RIENTARE463T7I5I3NARE SA*

E 3RIENTARE463T7I5I3NARE =I STR>NGERE ,REA7EMEL3R0

F$.1. Elaborarea !c/emelor de orientare4potzi%ionare te/nic po!ibile ,S364T60

12


13/36

A$.1.1. Elaborarea !c/i%ei opera%iei !a# fazei pentr# care !e proiecteaz& di!poziti'#l

Schia operaiei sau fazei pentru care se proiecteazK dispozitivul

A$.1.2. E'iden%ierea condi%iilor de precizie ,)0 imp#!e !#prafe%elor de prel#crat9 controlat9 a!amblat etc.!dentificarea conditiilor de precizie impuse suprafetelor de prelucrat

Suprafata &

1


14/36

&% !dentificarea conditiilor de precizie determinante

/entru suprafata & este +D1

este +D2

$.1.$. Stabilirea "radelor de libertate ce treb#ie inlat#rate prin orientare pozitionare

)onditii ,)0 Gradele de libertate ale pie!ei

Tran!latii Rotatii

T; T? Tz R; R? Rz

1@


15/36

)onditii de preciziedeterminate ,)0

@ @ @

@ @ N

)onditii!#plimentare

A!i"#rarea inc/ideri fortelor de a!c/iere9centrif#"ale9 de inertie !i de !tran"ere prinelementele de orientare !a# de orientare !i

!tran"ere

Limitarea zonei de l#cr# a !c#lelelora!c/ietoare ,a c#r!ei a'an!#rilor09 pentr#

cre!terea prod#cti'itatii prel#crarii

@

Total conditii @ @ @ @ @ @Tip#l !c/emei de orientare nece!ara 3rientare c# moti'atie te/nico4economica9

incompleta

A$.1.+. Ale"erea B!#prafe%elorC de orientare'pozi%ionare ale pie!elor

Suprafetele de orientare'pozitionare sunt suprafetele +, E, deoarece pe aceste suprafete se poateaseza piesa pentru a putea fi prelucrate suprafeta &C sunt suprafete de determinate a bazelor de cotareCasigura stabilitatea piesei pe elementele de orientare pozitionare in timpul prelucrarii%

A$.1.D. E'iden%ierea elementelor de orientare4pozi%ionare !a# de orientare4pozi%ionare i !trn"ere ale di!poziti'#l#i ,reazemelor0 ce pot fi #tilizate pentr#materializarea orient&rii-pozi%ion&rii pe B!#prafe%eleC de orientare4pozi%ionare ale!eale pie!elor9 prec#m i a !imbol#rilor ace!tora

15


16/36

O1P – dorn 7bolt8 rigid lung tesit 7frezat8 fi9C

O2P – mecanism de centrare sau centrare strangere in varianta de menghina cu falci normale

OP – mecanism de centrare sau centrare strangere in varianta de mandrina parghii falci, plunjere, pene, bile, role, bucse elastice, inele elastice, etc%C

O@P – dorn 7bolt8 rigid lung fi9CO5P – pris,ma lungaC

O3P – reazem planC

O=P – varf fi9COP – varf autocentrantC

O0P – varf mobilC

O1#P – mecanism de centrare sau centrare strangere in varianta de mandrina parghii falci, plunjere, pene, bile, role, bucse elastice, inele elastice, etc% pentru prindre pe e9teriorC

O11P – dorn 7bolt8 rigid lung tesit 7frezat8 fi9 pentru prindre pe e9teriorCO12P – dorn 7bolt8 rigid lung fi9 pentru prindre pe e9teriorCO1P – prisma scurtaC

A$.1.. Stabilirea !c/emelor de orientare'pozi%ionare te/nic po!ibile ,S36'T60

Selectarea S"/':/ se face pe baza unor criterii de natura tehnica dintre care mentionam

@ posibilitatea introducerii si scoaterii usoare de pe reazem a tuturor pieselor din lotC

13


17/36

@ fiecare combinatie sa duca la inlaturarea gradelor de libertate ceruteC @

)r %

crt%

Schema de orientare tehnic posibilaS"':/

Gradele de libertateinlaturate piesei prin

orientare:ranslatii Botatii

:9

:Q :z

B 9

B Q

1%

– – – – –

2%

– – – – –

1=


18/36

%

– – – – –

@%

– – – – –

5%

– – – – –

1


19/36


20/36

A$.2.1. eterminarea abaterilor de orientare'pozi%ionare admi!ibile Aopa

+onditia de preciziedeterminanta7+D8

:olerantain

conditia

+D' CD

Belatia de calcul a

Roa7+D8Eroarea ma9ima deorientare la conditia

+D Roa OmmP

#%# 1

2oa CD ε =

#%#15

#%#@ 1

2oa CD ε =

#%#2

A$.2.2. eterminarea abaterilor de orientare'pozi%ionare Aop

2#


21/36

A$.2.$. )ompararea abaterilor ,erorilor0 de orientare'pozi%ionare Aop c# abateri,erorile0 de orientare'pozi%ionare admi!ibile Aopa i !tabilirea !c/emelor de orientarpozi%ionare te/nic acceptabile SOP -TA )r

%

crt%Schema de orientare tehnic posibila

7S"':/8

+onditia de preciziedeterminanta 7+%D8

Belatiade calcul

a eroriideorientare

realeRor7+D8

.aloarea

luiRor7+D8Omm

P

.aloar ea lui

Roa7+D8OmmP

Daca

S"':/esteS"':&

7D&,

)M8

1% o! l ε = #%#2 #%#1 )M

#o!ε = # #%#2

2% o! l ε = #%#2 #%#1 )M

#o!

ε = # #%#2

% o! l ε = #%#2 #%#1 )M

#o!

ε = # #%#2

@% o! l ε = #%#2 #%#1 )M

21


22/36

#o!ε = # #%#2

5% o! l ε = #%#2 #%#1 )M

#o!ε = # #%#2

3%o! l ε =

#%#2 #%#1 )M

#o!

ε = # #%#2

=% o! l ε = #%#2 #%#1

Do!ε = # #%#2

22


23/36

F$.$. Stabilirea !c/emei optime de orientare4pozi%ionare SOP-O

2


24/36

A$.:.2. Ale"erea !ol#%iilor ,'ariantelor0 optime de reazeme

/entru alegerea solutiei optime de reazem se va recurge atat la prezentarea avantajel

cat si la prezentarea dezavantajelor acesteia%.oi alege prisma dubla fi9a

Subvarianta aleasa este corpul dispozitivului

&vantaje

@ precizie ridicataC @ suprafata mare de contactC @ usurinta rectificarii suprafetei activeC @ protejarea corpului dispozitivuluiC @ comple9itate scazutaC @ intretinere usoaraC @

Dezavantaje @ strangerea semifabricatului se face cu forte reletiv mariC @ suprafata activa se uzeaza usorC @

2@


25/36

A$.:.$. Ale"erea materialelor i a tratamentelor reazemelor

Iaterial "S+ 1# S:&S 1=##'0#:ratament termic – calit, revenit la 55'3# B+Iuchiile ascutite se vor tesi

Sursa ) Gherghel T!ndrumar de /roiectare a Dispozitivelor vol TT !asi 1002, pag 50'31

A$.:.:. imen!ionarea reazemelor

#

0#

#%5U@# @#

1#

3

v

b mm

" mm

a mm

"

α = °

= =

=

=

=

d $ mmd1 $+ mm mmL :D mml 1+ mm l1 1 mm

25


26/36

$.:.+. Ale"erea a-#!ta-elor9 toleran%elor ,abaterilor limit&0 i a r#"ozit&%ilor

reazemelor

E l e m e n t d e o r i e n t a r e ' s t r V n g

e r e

+ondiii de precizie

+ V m p u r i d e t o l e r a n e

. a l o a r e a a b a t e r i i l i m i t K

S : & S – u l d i n c a r e s a u e 9 t

r a s

a b a t e r i l e l i m i t K - i t o l e r a n e l e

W u c - K e l a s t i c K s e c i o n a t K p e n t r u m a n d

r i n e

Diametrul suprafeei cilindrice intrioare active = #1,#

#

+

S:&S 1##$2 –

Diametrul suprafeei cilindrice e9terioareactive

h3 ' S:&S 1##$2 –

Mnghiul suprafeei conice ' X12 '

+oa9ialitatea suprafeei cilindrice active faKde suprafaa conicK -i faK de suprafaacilindricK de asamblare

' #,#1 '

+oa9ialitatea suprafeei conice faK desuprafaa cilindricK activK

' #,#1 '

+oa9ialitatea suprafeei cilindrice de asamblarefaK de suprafaa cilindricK activK

' #,#1 '

WKtaia radialK a suprafeelor cilindrice activefaK de suprafaa conicK ' #,##5 '

!ugozităţi#

− Suprafaa cconica activK interioarK, !a < #% µmC

− Suprafaa cilindrica activK e9terioarK, !a < #, µmC

− Suprafaa cilindricK e9terioarK de capKt, !a < #% µmC

− Suprafee frontale, !a < 1,3 µmC

$.:.D. Ale"erea celorlalte condi%ii te/nice ale reazemelor

!ndicaii referitoare la starea suprafeelor

23


27/36

– piesele trebuie sa aibK suprafeele netede -i curateC

– pe suprafeele pieselor nu trebui sa e9iste incluziuni nemetalice, alte defecte, zgVrieturi, urme

ruginK, fisuri, lovituriC

2=


28/36

$.:.. efiniti'area !c/i%elor reazemelor i9 e'ent#al9 a !c/i%elor de ampla!are areazemelor

14 6ie!a 2 6ri!ma l#n"a $4)orp di!poziti' ,reazem plan0 :4 i!poziti' de !trin"ere D4 Sc#la

2


29/36

E:. ELA3RAREA S)HEMEI 36TIME E STR>NGERE, SS -O/ SF -O0 =I 6R3IE)TAREA ELEMENTEL3R =I

ME)ANISMEL3R E STR>NGERE SA* E 3RIENTARE4637I5I3NARE ,)ENTRARE0'STR>NGERE

Schemele de strVngere 7fi9are8 7SY8 sunt reprezentKri grafice ce conin schemele optime de orienta

7S"'"8 la care se adaugK elementele specifice strVngerii

– direcia, sensul, punctul de aplicaie -i mKrimea forelor -i momentelor ce solicitK piesele Ln regimu

tranzitorii -i Ln regim stabil de prelucrare, mKsurare 7control8, asamblare 7montare8C

– fore -i momente masiceC

– fore -i momente de prelucrare 7a-chiere8, mKsurare 7control8, asamblare 7montare8C

– fore -i momente cu caracter secundar 7frecKri cu mediul, cu lichidele de a-chiere, cu reazemele8C

– direcia, sensul, punctul de aplicaie -i mKrimea forelor de strVngere

– principale sC

– prealabile 7iniiale, de prestrVngere, de reglare, orientare8 S pC

– suplimentare SsC

– direcia, sensul, punctul de aplicaie -i mKrimea forelor de frecare

– dintre piesK -i reazemeC

– dintre piesK -i elementele de strVngere sau orientare'strVngereC – cursele de strVngere 7slKbire8 +sC

– elementele geometrice necesare Ln calcului forelor, curselor -i erorilor de strVngere%

20


30/36

:.1. Elaborarea !c/emelor de !trn"ere te/nic po!ibile ,S.S. @ T.6.0

Schemele de strangere tehnic – posibile reprezintK totalitatea variantelor de amplasare a forelor de

reglare SB , a reazemelor suplimentare si a forelor de strVngere S 7principale, secundare, suplimentare8 care

fac posibila realizarea de orientare optime -i conservarea ei in timpul procesului de prelucrare%

:ab%2

)r%crt

Scheme de strVngere tehnic posibile 7SS':/8 Yore de strVngere

1

Iecanism de centrare – strVngere tip mandrinK

#

# 1 2 @ 5 3

#,2#,2

coeficient de siguranK

>

1, 5 1%2 1, 2 1 1 1, 1

2,

125

s

e

$

$ $ $ $ $ $ $

$

$

%

µ µ

==

== × × × × ×

= × × × × ×=

=

a8 /iesa sK nu se roteasca sub actiuneamomentului I

( )#

#

2

2

2sin2

5@%

2sin

2

s

s

DS & '%

S &

'% S

D

µ µ

α

µ µ

α

+ =

=

= = ÷

+ ÷ ÷

Sadoptat $+:. daNmm

#


31/36

:.2. Stabilirea !c/emelor de !trn"ere te/nic acceptabile ,S.S. @ T.A.0

Se considerK acceptabile din punct de vedere tehnic acele scheme de strVngere tehnic posibile 7S

:/8 care satisfac Ln principal criteriul tehnic al preciziei de strVngere e9primat analitic prin

8787 cc sa sr

ε ε ≤

87c sr ε – eroarea de strVngere ZrealK 7caracteristicK8 la condiia de precizie c 7determinantK cs sau

formK8

87c sa

ε – eroarea de strVngere admisibilK la condiia de precizie c%

:.2.1. eterminarea erorilor de !trn"ere admi!ibile saε

Erorile de strVngere admisibile saε reprezintK fraciunile din toleranele condiiilor de precizie

7determinante cs -i de formK8 afectate de erorile de strVngere%

c sa c 2

187 ≈ε

:c – tolerana la condiia c

+ o n d i i a

S u p r a f a a $ e l e m e n t u l

d e f i n i t o r i u a l s u p r a f e e i

d e p r e l u c r a t

+ondiia de precizie:ipul

condiiei

:oleranala

condiia

OmmP

De unde

s'a luat

tolerana saε

+1 Suprafaa &

E9plicitK #,# #,#15

+2 Suprafaa & E9plicitK #,#@ #,#2

:.2.2 eterminarea erorilor de !trn"ere reale ,caracteri!tice0 sr ε

1


32/36

Erorile de strVngere reale sunt acele erori provocate de strVngerea pieselor Ln dispozitive% &cest

apar Ln timpul strVngerii pieselor, deci Lnaintea procesului de prelucrare, mKsurare, asamblare%

Erorile de strVngere reale se determinK pentru fiecare schemK de strVngere tehnic posibilK%

Erorile de strVngere Ln care piesa este consideratK rigidK vor fi

7 8 ma9 min

#

1 5=0%cos cos cos cos 0# #5###

s c s ( ( )λ ε α α α ×= × − = × = × =

Bigiditatea j# si jS se calculeaza cu relatia

1 2

1

#1 #2

#

1 1 1 1%%%%

int

#### $

#### $5### $

s

S

) ) ) )

) rigiditatea sistemului

) rigiditatea d re piesa si reazem

) da& mm )

) da& mm ) da& mm

= + + + =

=

== =

==

S


33/36


34/36

F.:.:. 6roiectarea elementelor i mecani!melor de !trn"ere !a# de centrar!trn"ere pentr# materializarea !c/emei optime de !trn"ere , SS-O0

A:.:.1. Stabilirea !ol#%iilor ,'ariantelor0 de mecani!me de !trn"ere ce pot fi #tilizate

1. )# motor /idra#lic

1. )# motor pne#matic

@


35/36

A:.:.2. Ale"erea !ol#%iilor ,'ariantelor0 optime de mecani!me de !trn"ere

)r%

crt

+riterii MtilitKi

1 2

1 )r% forelor de strVngere principale 5 =

2 IKrimea forelor de strVngere 0 0

Gradul de descompunere a forelor de strVngere 0@ DacK forele de strVngere se descompun dupK direcie perpendicularK faK de

suprafaa de orientare sau nu

5 3

5 DacK forele de strVngere sunt paralele sau nu cu suprafaa de prelucrare 0 0

3 DacK suprafaa pe care se aplicK forele de strVngere sunt prelucrare sau nu 0 0

= DacK e9istK sau nu tendina de rKsturnare, deplasare sau rotire a piesei faK de

reazeme sub aciunea forelor de strVngere

DacK e9istK sau nu tendina de modificare a S:'" sub aciunea forelor de strVngere # #

0 DacK e9istK sau nu posibilitatea apariiei deformKrii de Lncovoiere sub aciunea

forelor de strVngere

# #

1# Gradul de deformare al pieselor sub aciunea forelor de strVngere =

11 /resiunea de contact reazem'piesK 5 3

12 DacK sunt necesare sau nu reazeme au9iliare # #

1 DacK se aplicK sau nu condiia de rezistenK la strivire a suprafeelor de orientare 1# 1#1@ :":&4 =@ 1

A:.:.$. Ale"erea materialelor i tratamentelor mecani!melor de !trn"ere

Se alege "4+ 35&, S:&S =05'=

– tratament termic de LmbunKtKireC

– duritate =,5'5 B+%

/entru a face posibile mKrimile de instalare -i e9tracie ale piesei este necesar ca elementele d

strVngere simbolizate prin fora s sK e9ecute o anumitK cursK de strVngere c s -i eventual o deplasare

degajare 7d8 pentru eliberarea spaiului necesar manipulKrilor de instalare -i e9tracie%

7 8 min #%#5 2 2% 3 s DC ) d mm Csadoptat mm= + + = + = = =

:7D8 – tolerana la cotK care leagK suprafaa de strVngere cu suprafaa de orientare corespunzKtoa

aflatK pe direcia forelor de strVngere sau a diametrului de strVngere

(min – jocul minim necesar pentru instalarea -i e9tracia comodK a piesei din dispozitivC ( min < #,

1,5mm

/ – dimensiunea ma9imK a proeminenelor piesei care trebuie e9trasK sau instalatKC

d – cursa de degajare a elementului de strVngere%

5


36/36

A:.:.. eterminarea c#r!ei de ac%ionare nece!are ca a mecani!melor de !trn"ereA:.:.J. eterminarea for%ei de ac%ionare nece!are Q a mecani!melor de !trn"ere

1 1 27 8 7 8 7 8 7 8 133% $2 2

1#%0

b b

sa

S S * ! tg ! tg S da& mm S

C C mm

tg

α ϕ α ϕ µ

α

= + + − + − + = =

= =

Proiectare Dispozitivelor

Documents

Transcript of Proiectare Dispozitivelor