proiect platforma industriala

7/24/2019 proiect platforma industriala

1/30

DATE DE TEMA

D = 13.20m - deschiderea platformei

t =4.60m - traveea platformei

H = 8.00m - cota superioara a platformei

a = 1.90m - distanta maxima dintre grinzile secundare

P1= 20kN - incarcarea concentrata data de utilajul ce reazema pe platformac = 4.0 KN/m2 - incarcare data de spatiul tehnic (instalatii)

v1 = 2.5 KN/m2 - incarcare variabila

v2 = 5.5 KN/m2 - incarcare variabila

Alegerea distantei dintre grinzile secundare:

Se propune distanta egala de 1.90m intre grinzile secundare, pornind dinspre axul de simetrie

al platformei (axul B) catre axele A respectiv C. Adiacent axelor A si C distanta dintre

grinzile secundare va fi de 1.80m.

CALCULUL PLATELAJULUITipuri de table striata:

Evaluarea incarcarilor

S.L.S.: ikiIkjk QQG ,,0,,

unde 0,ieste factorul de simultaneitate al efectelor pe structura ale actiunilor variabile 0,i=0.7

S.L.U.: ikiIkjk QQG ,,0,, 5.15.135.1

Incarcari Tip Valoare[KN/m2]

S.L.S. S.L.U.Coeficient Valoare

[KN/m2]

Coeficient Valoare

[KN/m2]

Greutate proprie platelaj G 0.70 1.00 0.70 1.35 0.945

Inc. cvasipermanenta G 4.00 1.00 4.00 1.35 5.40

Inc. variabila v1 Q 2.50 0.70 1.75 1.05 2.625

Inc. variabila v2 Q 5.50 1.00 5.50 1.50 8.25

TOTAL pSLS

=11.95 kN/m2 pSLU

=17.22kN/m2


2/30

Platelajul va fi alcatuit din tabla striata, rigidizata cu platbanda, din otel S235.

Se recomanda ca distanta dintre rigidizari sa fie cuprinsa intre 250400mm.

Se alege distanta dintre rigidizari ded=350mm.

Incarcarea pe platelaj este uniform distribuita (pe tot platelajul)

Sectiunea de calcul a platelajului tine seama de faptul ca o parte din tabla dintre doua rigidizari

(marcata cu * in figura de mai sus) poate voala datorita incovoierii; sectiunea de calcul este:

235

yf

1235

235

Incarcarea aferenta sectiunii de calcul este q=p x d

qSLU=pSLUx d

qSLU= 17.22 x 350x10-3 = 6.027 kN/m

qSLS =pSLS x d

qSLS= 11.95 x 350x10-3 = 4.183 kN/m

72,28

9,1027,6

8

22

max,

aqM

SLUSLU

EdkN m

89,18

9,1183,4

8

22

max,

aqM

SLSSLS

EdkN m


3/30

Sectiunea este solicitata la incovoiere. Din conditia de rezistenta (tensiunea maxima din

incovoierea fie mai mica decat tensiunea admisibila) rezulta modulul de rezistenta necesar sectiunii:

y

MEdnec

fMW 0

, unde

2235

mm

Nfy

0M coeficient partial de siguranta pentru rezistenta sectiunilor transversale; 0M 1.0

336 1057.11235

0.11072.2 mmWnec

Se propune grosimea tablei striate de 6mm si grosimea rigidizarii tot de 6mm; rezulta sectiunea decalcul a platelajului, cu urmatoarele dimensiuni:

tpl = 6 mm

bpl= 186 mm

tr = 6 mm

hr = 80 mm

Se determina pozitia centrului de greutate a sectiunii; zCG este distanta dintre centrul de

greutate al sectiunii si fata exterioara a tablei striate:

i

ii

CGA

zAz

mmzCG 93.151596

25428

6806186

4668036186

Se calculeaza caracteristicile geometrice ale sectiunii: iiiyyyy zAII ,

432233

109.8799.154680639.15618612

806

12

6186mmI yy

maxz

IW

yy

y

333

1055.12)9.1586(

109.879mmWy

Se verifica conditia de dimensionare necy WW 12.55103mm

3> 11.5710

3mm

3

Pentru o dimensionare economica, se recomanda ca necy WW 9.0

0.9 12.55103 mm3 = 11.3 103 mm3 (< 11.57103mm3)


4/30

Verificarea de rezistenta (S.L.U.)

1,

Rdc

Ed

M

M, unde

0

min,,

M

y

elRdc

fWM

, ,iar 33min, 1055.12 mmWW yel

kNmkNmmM Rdc 95.210949.2

0.1

2351055.12 63,

922.095.2

72.2 (


5/30

CALCULUL GRINZII SECUNDARE


Evaluarea incarcarilor uniform distribuite pe toata suprafata platformei, preluate de catre grinzile

secundare:

Incarcarea concentrata la nivelul grinzilor secundare provenita din greutatea proprie a utilajului

este:

P1S.L.S=20 kN;

P1S.L.U.=1.35 x 20 = 27 kN

Schema statica si calculul eforturilor sectionale

qSLU=pSLUx a qSLU=17.49 x 1.9 = 33.23kN/m

qSLS=pSLSx a

qSLS=12.15 x 1.9 = 23.09kN/m

28

1

2 tPtqM

SLUSLUSLU

Ed

kNmMSLUEd 9.1202

6.427

8

6.423.33 2

28

1

2 tPtqM

SLSSLSSLS

Ed

kNmM

SLS

Ed 1.1072

6.420

8

6.409.23 2

Dimensionare (la S.L.U.)

y

MSLU

Ednecf

MW 0

, unde2

235mm

Nfy iar 0M 1.0

336 105.514235

0.1109.120 mmWnec

A.

Sectiune din profil laminat la cald (INP)

Incarcari Ti

p

Valoare

[KN/m2]

S.L.S. S.L.U.

Coeficient Valoare

[KN/m2]

Coeficient Valoare

[KN/m2]


Greutate proprie grinda secundara G 0.20 1.00 0.20 1.35 0.27


Inc. variabila v1 Q 2.50 0.70 1.75 1.05 2.625

Inc. variabila v2 Q 5.50 1.00 5.50 1.50 8.25

TOTAL pSLS

=12.15 kN/m2 pSLU

=17.49kN/m2


6/30

Daca utilizam un profil laminat la cald, va trebui sa alegem din tabel un profil cu modulul de

rezistenta mai mare decat cel necesar:

Tabel 1: caracteristici geometrice ale profilelor INP

Din tabelul de mai sus observam ca profilulINP 280are Wel,y=542103mm3, deci poate fi utilizat

ca sectiune a grinzii secundare.

Dimensiunile profilului sunt: b=119mm; tw=10.1mm; tf=15.2mm; h=280mm

Masa unitara: m =47.9 kg/m

B. Sectiune din table sudate33105.514 mmWnec

Grosimea tablelor utilizate este: tw, tf={5; 6; 7; 8; 9; 10; 12; 14;

15; 16; 18; 20; 22; 25; 30; 35, 40, 45...}mm

Se recomanda ca latimea tablelor utilizate se va modula la 5mm,

10mm sau 50mm in functie de latime, astfel:

-

pentru latimi mai mici de 100mm, tablele se vor modula

la multiplu de 5mm;

- pentru latimi cuprinse intre 100500mm, tablele se vor

modula la multiplu de 10mm;

-

pentru latimi cuprinse intre 5001000mm, tablele se vor

modula la multiplu de 50mm;


7/30

Se propune o grosime pentru tabla folosita la inima grinzii:tw=5mm

w

necoptim

wt

Wh 15.1 mmhoptimw 369

5

105.51415.1

3

Se alege inaltimea inimii multiplu de 10mm,hw=370mm

Se verifica supletea inimii grinzii: 124w

w

t

h, unde 1235

235

235 yf

745

370

w

w

t

h(


8/30

Verificari de rezistenta (SLU)

kNPtq

V 93.1162

2736.423.33

2

3 1

kNVVEd 93.116max

kNxqVVEd 72.7815.123.3393.11611

2

111

1 xxqxVMEd

kNmMEd 5.1122

15.115.123.3315.193.1161

28

1

2max tPtqMEd

kNmMEd 9.120

2

6.427

8

6.423.33 2max

I. Verificarea in sectiunea centrala: M=MEdmax=120.9 kNm, V=0

1,

Rdc

Ed

M

M, unde

0

min,,

M

y

elRdc

fWM

,

A.

Sectiunea din profil laminat INP 280:

Wel, y=54210

3

mm

3

kNmkNmmM Rdc 4.1271037.1270.1

23510542 63,

949.04.127

9.120 (


9/30

w

Ed

wyy

EdEd

A

V

tI

SV

2

3

79.432670

1093.116

mm

NEd

323.0

0.13/235

79.43

3/ 0

My

Ed

f

(


10/30

mmA

zAz

i

ii

CG 9,10834058140

178340548140

33109,1422

1,23951,239 mmS ; 331049,1179,1048140* mmS

442233

10824,361,6934059,104814012

3405

12

8140mmI yy

26

33max 75,90

510824,36

109,1421093,116

mm

N

tI

SV

wyy

EdEd

26

33** 61,74

510824,36

1049,1171093,116

mm

N

tI

SV

wyy

EdEd

26

33*** 66,2

14010824,36

1049,1171093,116

mm

N

bI

SV

yy

EdEd

Verificarea tensiunii maxime:

669.0

0.13/235

75,90

3/ 0

My

Ed

f

(


11/30

B. Sectiunea din table sudate: Iy-y=101.13 106mm4; Aw=1850 mm

2

zI

M

yy

EdEd

26

6

2061851013.101

105.112

mm

N

Ed

w

EdEd

A

V

2

3

43.421850

1072.78

mm

NEd

866.0098.0768.00.1/235

43.423

0.1/235

206

/3

/

222

0

2

0

My

Ed

My

Ed

ff

(


12/30

CALCULUL GRINZII PRINCIPALE


Evaluarea incarcarilor uniform distribuite pe toata suprafata platformei, preluate de catre grinzile

principale:

qutilaj= (nr. gr. sec. x 3 x P1S.L.S )/(2 D x t) =( 15 x 3 x 20 kN) / (2 x 13.2m x 4.6) = 7.411 kN/m2

Schema statica si calculul eforturilor sectionale

qSLU=pSLUx t/2 qSLU=16.92 x (4.6/2) = 38.92kN/m

qSLS=pSLS x t/2 qSLS=12.53 x (4.6/2) = 28.82kN/m

uSLU

=vSLU

x t/2 uSLU

=10.88 x (4.6/2) = 25.02kN/muSLS=vSLS x t/2 uSLS = 7.25 x (4.6/2) = 16.68kN/m

Starea de eforturi se va calcula pentru 2 ipoteze de calcul:

-

Ipoteza 1: incarcarea variabila este distribuita pe intreaga suprafata a platformei

- Ipoteza 2: incarcarea variabila este distribuita doar pe o singura deschidere (pe jumatate din

platforma)

Incarcari Ti

p

Valoare

[KN/m2]

S.L.S. S.L.U.

Coeficient Valoare

[KN/m2]

Coeficient Valoare

[KN/m2]


Greutate proprie grinda secundara G 0.20 1.00 0.20 1.35 0.27

Greutate proprie grinda principala G 0.22 1.00 0.22 1.35 0.297

Greutate utilaj G 7.411 1.00 7.411 1.35 10.005


TOTAL pSLS

=12.53 kN/m2 pSLU

=16.92kN/m2

Inc. variabila v1 Q 2.50 0.70 1.75 1.05 2.625

Inc. variabila v2 Q 5.50 1.00 5.50 1.50 8.25

TOTAL vSLS

=7.25 kN/m2 vSLU

=10.88kN/m2


13/30

IPOTEZA 1

mkNDuqM

mkNDuqM

kNVVV

kNDuqV

kNDuqVV

rI

Ed

cI

Ed

B

drI

Ed

stI

Ed

B

cA

13932,13)02,2592,38(125,0)(125,0

9,7792,13)02,2592,38(07,0)(07,0

5,5272/10552/

10552,13)02.2592.38(25.1)(25,1

5,3162,13)02,2592,38(375,0)(375,0

22,

22,

,,

IPOTEZA 2

mkNDuqM

mkNDuqM

kNDqV

kNDuqV

kNDuqV

rII

Ed

cII

Ed

A

B

C

33,112220,13)02,25063,092,38125,0()063,0125,0(

21,89320,13)02,25096,092,3807,0()096,007,0(

85,17120,13)02,25063,092,38375,0()063,0375,0(

6,84820,13)02,25625,092,3825,1()625,025,1(

98,33620,13)02,25437,092,38375,0()437.0375.0

22,

22,


14/30

DIMENSIONARE

Grinda principala va avea sectiunea variabila, insa pastrand inaltimea grinzii constanta.

Sectiunea din zona reazemului central (S1) va fi dimensionata la un moment

MEdr= max(MEd

I,r,MEdII,r) iar sectiunea din camp (S2) va fi dimensionata la un moment

MEdc= max(MEd

I,c,MEdII,c)

MEdr=max (MEd

I,r, MEdII,r) = max (1393 ;1122,3) = 1393 kNm

MEdc=max (MEd

I,c, MEdII,c)= max (779,9; 893,21) = 893,21 kNm

Pentru a dimensiona inima grinzii principale, se calculeaza un moment ponderat M* pe toata

lungimea grinzii principale, ca medie a celor doua momente: moment de dimensionare a sectiunii in

camp si moment de dimensionare a sectiunii in reazem.

mD

mDMDMM

c

Ed

r

Ed

3,022

)3,0275,02(25,02*

30,0220,132)3,0220,1375,02(21,89320,1325,021393*

M

mkNM

4,10150,27

4,2021,89360,61393*

Se calculeaza modulul de rezistenta necesar, pentru un element incovoiat, solicitat la

momentul ponderat M*

y

M

fMW

nec

0* * , unde

2235

mm

Nfy iar 0M 1.0

336* 104321235

0.1104,1015 mmW

nec

Se propune o grosime pentru tabla folosita la inima grinzii:tw=8 mm

w

optim

wt

Wh nec

*

15.1 mmhoptimw 2,8458

10432115.1

3

Se alege inaltimea inimii multiplu de 50mm,hw=850 mm

Se verifica supletea inimii grinzii: 124w

w

t

h, unde 1

235

235

235 y

f

25,1068

850 w

w

th (


15/30

DIMENSIONAREA TALPII DIN SECIUNEA REAZEMULUI CENTRAL (S1)

Se calculeaza modulul de rezistenta necesar:

y

Mr

Ed

r

f

MWnec

0 , unde2

235

mm

Nfy iar 0M 1.0

336 105928235

0.1101393 mmWr

nec

Se propune o grosime pentru tabla folosita la talpi de tf=(1.22.2) twtf,1 =15mm

Se calculeaza aria necesara a unei talpi:

6

ww

w

r

talpa

nec

th

h

WA nec

2

3

58416

8850

850

105928mmAtalpanec

Se determina latimea necesara a talpii:

1,

,1

f

talpanec

nect

Ab mmb nec 4,389

15

5841,1

Latimea talpii va trebui sa fie mai mare decat cea necesara, multiplu de 10mm.

Se propune latimea talpiib1=400 mm

Se verifica supletea talpii:

142

1,

1

f

w

t

tb

07.13152

8400

(


16/30

CARACTERISTICILE GEOMETRICE ALE SECTIUNILOR

A. SECTIUNEA DE REAZEM (S1)

Moment de inertie in raport cu axa y-y:

2

1,

1,1

3

1,13

1

22

122

12

fw

f

fwwS th

tbtbht

Iyy

46233

1 1026542

15850154002

12

154002

12

8508mmIS

yy

Aria sectiunii inimii:

www htA 268008508 mmAw

B. SECTIUNEA DIN CAMP (S2)

2

2,

2,2

3

2,23

2

22

122

12

fw

f

fwwS th

tbtbht

Iyy

46233

2 1017002

15850152302

12

152302

12

8508mmIS

yy

VERIFICARI DE REZISTENTA

A. VERIFICAREA SECTIUNII DIN REAZEMUL CENTRAL

Solicitari: M=MEdr= 1393, kNm ; V=VEd

I,st= VEd

I,dr=527,5 kN

A.1: Verificarea la moment maxim:

1,

r

Rdc

r

M

MEd , unde

0

min,,,

M

yr

yel

r

Rdc

fWM

,

1,

1

max

1

min,,

2 f

w

SS

r

yel

th

I

z

IW yyyy

33

6

, 108,6031

152

850

102654mmW yel

mkNmmNMr

Rdc

5,1417105,14170,1

235108,6031 63

,

983,05,1417

1393

,

r

Rdc

r

M

MEd (


17/30

A.3: verificarea in punctul critic al sectiunii transversale (legatura dintre inima si talpa):

1/

3/

2

0

2

0

My

Ed

My

Ed

ff

, unde

*

1 z

I

M

yy

Ed

r

Ed

, si

w

r

EdtI

SV

yy

Ed

1 , in care

VEd este valoarea de calcul a fortei de forfecare (a fortei taietoare)

S este momentul static al sectiunii situate deasupra punctului considerat

Iy-y este momentul de inertie la incovoiere al intregii sectiuni, in zona reazemului central al

grinzii principale (S1)

tw este grosimea peretelui in punctul considerat

26

6

1

*

11,223

2

850

102654

101393

2 mm

Nh

I

Mz

I

Mw

S

r

S

r

Ed

yy

Ed

yy

Ed

331,

1,1 1025952

15

2

850)15400(

22)( mm

thtbS

fwf

;

26

33

47,648102654

102595105,527

mm

N

tI

SV

wyy

r

EdEd

127,1226,0901,00,1/235

47,643

0,1/235

1,223

/3

/

222

0

2

0

My

Ed

My

Ed

ff

>1

Verificarea nu este satisfacuta redimensionam sectiunea de reazem:

Se propune marirea latimii talpilor

Se propune latimea talpiib1=420 mm

Se verifica supletea talpii:

142

1,

1

f

w

t

tb

73.13152

8420

(


18/30

26

33

95,648106,2766

102725105,527

mm

N

tI

SV

wyy

r

EdEd

058,1229,0829,00,1/235

95,643

0,1/235

214

/3

/

222

0

2

0

My

Ed

My

Ed

ff

>1

Relatia nu este verificata, se propune marirea sectiunii. Daca se mareste mai mult latimeatalpii lab1=430 mm, atunci supletea talpii va fi:

07.1415

2

8430

(>14) trebuie marita grosimea talpii.

Se propunetf,1 =16mm,

Se determina latimea necesara a talpii pentru noua grosime te tabla aleasa :

1,

,1

f

talpa

necnec

t

Ab mmb nec 1,365

16

5841,1

Se alege latimea talpiib1=420 mm

46233

1 1029302

16850164202

12

164202

12

8508mmI

yy

26

6

11,202

2

850

102930

101393

mm

Nz

I

M

yy

Ed

r

Ed

331,

1,1 1029102

16

2

850)16420(

22)( mm

thtbS

fwf

26

33

5,658102930

102910105,527

mm

N

tI

SV

wyy

r

Ed Ed

973,0233,0740,00,1/235

5,653

0,1/235

1,202

/3

/

222

0

2

0

My

Ed

My

Ed

ff

(


19/30

Verificarea sectiunii de reazem (verificare exprimata in eforturi sectionale)

1,

r

Rdc

r

V

VEd , unde

2

3

0

, 6,922100,13

2356800

3 mm

NfAV

M

y

w

r

Rdc

Aw = hwtw= 850 8 = 6800mm2

583,06,922

5,537

,r

Rdc

r

V

VEd

Daca 5,0,

r

Rdc

r

V

VEd

0

1

M

yS

y

r

Rd

fWM

Daca 5,0,

r

Rdc

r

V

VEd

0

1 1M

yS

y

r

Rd

fWM

, unde

027,016,922

5,53721

222

,

r

Rdc

r

Ed

V

V

366

max

1

1 10767,62/)16850(

102930mm

z

IW

yyS

y

kNmMrRdc 1547100,1

235027,0110767,6 66,

1,

r

Rdc

r

M

MEd 900,0

1547

1393

B. VERIFICAREA SECTIUNII DIN CAMP

Solicitari: M=MEdc= 893,21 kNm ; V=0

1,

c

Rdc

c

M

MEd , unde

0

min,,,

M

yc

yel

c

Rdc

fWM

,

2,

2

max

2

min,,

2 f

w

SS

c

yel

th

I

z

IW

yyyy

33

6

, 106,3863

152

850

101700mmW yel

mkNmmNMcRdc 95,9071095,9070,1

235106,3863 63,

984,095,907

21,893

,

c

Rdc

c

M

MEd (


20/30

VERIFICAREA DE DEFORMABILITATE

Verificarea de deformabilitate se calculeaza cu valorile incarcarilor din gruparea de incarcari la

Starea Limita de Serviciu (SLS)

Deformata maxima de obtine in mijlocul deschiderii grinzii, in ipoteza II de incarcari (situatia in

care incarcarea variabila se afla numai pe o jumatate din platforma).

admff max

in lipsa unor limitari tehnologice ale deformatiilor, deformata grinzii principale se limiteaza la:

350

Dfadm mmfadm 7,37

350

13200

Deformata maxima a grinzii se poate calcula prin metoda suprapunerii efectelor:

2

4......

1

)(

384

5

S

SLSSLS

yyIE

Duq

f

mmf 38,50101700101.2

13200)68,1682,28(

384

565

4

1

2

2,

216

1S

rSLS

yy

Ed

IE

DMf

, unde

2, )063,0125,0( DuqM rII

Ed

2, 20,13)68,16063,082,28125,0( rII

EdM

mkNM

rII

Ed 8,810,

mmf 73,24101700101.2

13200108,810

16

165

26

1

mmfff 85,2573,2458,5021max (< admf ) se verifica


21/30

VERIFICAREA IMPOTRIVA PIERDERII LOCALE A STABILITATII INIMII GRINZII

PRINCIPALE

Verificarea panoului de inima

se face la solicitarile maxime

MEdsi VEd

MEd= 1393 kNm

VEd= 527,5 kN

a = distanta dintre rigidizarile

transversale

a = 1900mm

Observatie:

nu este necesara rezistenta la

voalare din forfecare daca

kt

h

w

w 31

,

unde = 1,2 pentru oteluri cu

fy460 N/mm2iar keste un

coeficient de voalare:

daca 1

w

h

aatunci

2

0,434,5

a

hk w

daca 1wh

aatunci

2

34,50,4

a

hk w

124,2850

1900

wh

a 14,6

1900

8500,434,5

2

k

01,6414,61

2,1

3131

k este necesara verificarea de voalare


22/30

36

max

10767,6 mmz

IW

yy

y

;

362

62

, 10804,56

885010767,6

6mm

thWW wwyyf

Se verifica daca 0,1/ 01

Myy

Ed

fW

M

1876,00,1/23510767,6

1013936

6

1

Se calculeaza tensiunea

2

2

190000mm

N

d

twE , unde d = min{a, hw}

d = min (1900mm; 850mm) = 850mm 2

2

83,16850

8190000

mm

NE

Se calculeaza tensiunea critica de voalare elastica kEcr 23,10314,683,16 mm

Ncr

Se determina coeficientul 508,13,103

235, cr

wyw

f

Se calculeaza w astfel:

w daca /83,0w

ww /83,0 daca 08,1/83,0 w

)7,0/(37,1 ww daca 08,1w

In situatia noastra, 08,1w )508,17,0/(37,1 w =0,620

Se determina1

,3 M

wwyww

Rdbw

thf

V

kNVRdbw 45,572100,13

8850235620,0 3,

Se calculeaza

2

6,125,0

ww

f

ht

tbac mmc 5,478

8508

164206,125,01900

2

Se determina 362

62

, 10804,56

885010767,6

6mm

thWW wwyyf

Se determina0

,,

M

y

yfRdf

fWM

kNmM Rdf 136410

0,1

23510804,5 66,

Se calculeaza

2

,1

2

, 1Rdf

Ed

M

yfff

RdbfMM

cftbV

kNNV Rdbf 27,222691364

13931

0,15,478

2351642022

,

Se calculeaza capacitatea de rezistenta la forfecare Vb,Rd

kNVVV RdbfRdbwRdb 18,57027,245,572,,,

Se verifica daca

1

,

3 M

wwyw

Rdb

thfV

kNthf

M

wwyw110710

0,13

88502352,1

3

3

1

570,18 < 1107 se verifica


23/30

Se determinaRdb

Ed

V

V

,

3 918,07,574

5,5273

Se verifica daca 13 se verifica (daca nu, se mareste tw)

Se verifica daca 1121 23,

1

y

yf

W

W

975,0699,0142,0876,01918,0210767,6

10804,51876,0

2

6

6

se verifica


24/30

DIMENSIONAREA IMBINARII DE MONTAJ

Imbinarea de montaj se realizeaza la distanta de 0,25D (0,2513,2m=3,30m) fata de reazemul central

(din axul B).

Se verifica distanta dintre axul imbinarii si cea mai apropiata rigidizare verticala de pe inima grinzii.

Aceasta trebuie sa fie cel putin 400mm pentru a se putea realiza imbinarea.

EVALUAREA INCARCARILOR

qSLU= 38,92kN/m; uSLU=25,02kN/m

kNDuqVIC 5,316)(375,0 ;

kNDqVIIA

85,171)063,0375,0( ; kNDuqVIIC 98,336)437.0375.0(

kNDuqVV ICI

Ed 5,3162,1375,0)02,2592,38(5,31675.0)(

kNDqVV IIAII

Ed 5,2132,1375,092,3885,17175.01

kNDuqVV

II

C

II

Ed 2962,1375,0)02,2592,38(98,33675.0)(

2

2

)2,1375,0()02,2592,38(2,1375,05,316

2

75,075.0)(75,0

2

DDuqDVM IC

I

Ed

038,313335,3133 IEdM

2

)2,1375,0(92,382,1375,085,171

2

75,075.075,0

21

DDqDVM IIA

II

Ed

kNmMIIEd 2063,19073,17011

2

)2,1375,0()02,2592,38(2,1375,0337

2

75,075.0)(75,0

2

2

D

DuqDVM IICIIEd

kNmMII

Ed 20338,31333,33362


25/30

Eforturile capabile ale sectiunii grinzii in dreptul imbinarii:

kNf

AVM

y

wRd 6,9221031

235)8508(

3

3

1

46233

1017902

16850162302

12

162302

12

8508mmIJ

yy

463

, 1041012

8508mmIJ wyy

229,0

101790

104106

6,

J

yy

J

wyy

I

I

4623

, 1013802

16850162302

12

162302 mmIJ fyy

771,0101790

1013806

6,

J

yy

J

wyy

I

I

kNmf

z

IM

M

y

j

yyJ

Rd 954100,1

235

441

101790 66

0max

Imbinarea de montaj se va dimensiona si verifica la eforturile sectionale din combinatiile

urmatoare:

Ipoteza 1:

MJEd = min (1,3MIEd ; M

JRd) = min (1,30; 954) = 0 kNm

VJEd = min (1,3V

IEd ; VRd) = min (1,3316,5; 923) = 411,5 kN

Ipoteza 2:

MJEd = min (1,3MII-1

Ed ; MJRd) = min (1,3206; 954) = 267,8 kNm

VJEd = min (1,3V

II-1Ed ; VRd) = min (1,3213,5; 923) = 277,6 kN

Ipoteza 3:MJEd = min (1,3M

II-2Ed ; M

JRd) = min (1,3203; 954) = 263,9 kNm

VJEd = min (1,3V

II-2Ed ; VRd) = min (1,3296; 923) = 384,8 kN


26/30

Distributia solicitarilor la inima si talpi va fi urmatoarea:

MJ,wEd = momentul preluat de inima in zona imbinarii MJ,w

Ed = MJEd

MJ,fEd = momentul preluat de talpi in zona imbinarii MJ,f

Ed = MJEd

V

J,w

Ed = momentul preluat de inima in zona imbinarii V

J,w

Ed = V

J

EdVJ,fEd = momentul preluat de talpi in zona imbinarii V

J,fEd = 0

DIMENSIONAREA SI VERIFICAREA ECLISELOR

A. ECLISELE DE PE INIMA

Solicitari:

Ipoteza 1:

MJ,wEd = MJEd = 0

VJ,w

Ed = VJEd= 411,5 kN

Ipoteza 2:

MJ,wEd = MJEd = 0,229267,8 = 61,33 kNm

VJ,w

Ed = VJEd= 277,6 kN

Ipoteza 3:

MJ,wEd = MJEd = 0,229263,9 = 60,43 kNm

VJ,w

Ed = VJEd= 384,8 kN

Dimensiunea ecliselor de pe inima

twp- grosimea ecliselor pe inima; twptw/2

hwp- inaltimea ecliselor pe inima; hwp= hw 2 x(3060mm)

Se propun eclise pe inima cu grosimea de twp= 5mm

Se propune inaltimea inimii de hwp=750mm


27/30

Caracteristicile geometrice ale sectiunii ecliselor sunt:2750075052 mmAPw

463

, 106,35112

75052 mmIP wyy

332

, 105,9376

7505

2 mmWP

wyy

Capacitatea eclisei la forta taietoare in sectiunea bruta:

0

,327,1 M

ypP

wp

wRd

fAV

kNVp wRd 2,80110

0,13

235

27,1

7500 3,

Capacitatea eclisei la incovoiere in sectiunea bruta:

0

,,

M

yP

wy

P

wRd

fWM

kNmMP wRd 3,22010

0,1

235105,937

63

,

Verificari de rezistenta ale ecliselor de pe inima, in sectiunea bruta:

Verificare la moment maxim (ipoteza 3 de incarcare):

1,

,

P

wRd

wJ

M

MEd 278,0

3,220

33,61

,

,

P

wRd

wJ

M

MEd < 1 ( se verifica )

Verificare la forta taietoare maxima (ipoteza 1 de incarcare):

1,

r

Rdc

r

V

VEd 514,0

2,801

5,411

,

r

Rdc

r

V

VEd < 1 ( se verifica )

B.

ECLISELE DE PE TALPI

Solicitari:

Ipoteza 1: MJ,fEd = MJEd = 0

Ipoteza 2: MJ,f

Ed = MJEd = 0,771267,8 = 206,5 kNm

Ipoteza 3: MJ,f

Ed = MJEd = 0,771263,9 = 203,5 kNm

Dimensiunea ecliselor de pe talpi

Se claculeaza forta axiala ce solicita eclisele de pe talpi:

Fj,f

Ed=Mj,f

Ed /(hw+tf) = 206,5 / [(850+16)10-3

]=238,5 kN


28/30

Se propune o latime a ecliselor de pe talpi bp,f:

mmtb

b wf

fp 40...202

,

mmb fp 30...202

8230,

mmb fp 80,

Se calculeaza grosimea necesara a unei eclise de pe talpi:

fp

Myp

fj

Ed

fpb

f

F

t,

0

,

,4

mmt fp 2,3680

9,1014

804

0,1235

105,238 3

,

Se alege constructiv tp,f= 8mm

Se calculeaza capacitatea eclisei la forta axiala, in sectiunea bruta:

Nj,fRd= 4bp,f tp,f fyp/M0= 4170 8 235/1,010-3= 1278 kN

Verificarea de rezistenta ale ecliselor de pe talpi, in sectiunea bruta:

1,

,

fjRd

fJ

N

NEd

187,01278

5,238,

,

fjRd

fJ

N

NEd

< 1 ( se verifica )

C. SURUBURI DE PE INIMA

Distributia suruburilor pe inima:

Se vor utiliza suruburi de inalta rezistenta, grupa 8.8 sau 10.9. Valorile nominale pentru limita de

curgerefybsi rezistenta la rupere a suruburilorfubeste:

-

pentru suruburi grupa 8.8: fyb=640 N/mm2; fub=800 N/mm

2

-

pentru suruburi grupa 10.9: fyb=900 N/mm2; fub=1000 N/mm2

Se propun distantele:

e1=45mm

e2=40mm

p1=110mm

p2=60mm

Se calculeaza:

22 ii zx (14302+ 41102 + 42202+ 43302)=690200mmxmax= 30mm

zmax = 330mm


29/30

..

,

surubnr

VF

wJ

EdV

Ed ;

)( 22max,,

max,

ii

wJ

Ed

xM

Edzx

zMF ;

)( 22max,,

max,

ii

wJ

Ed

zM

Edzx

xMF

2,max,2,

max,

V

Ed

zM

Ed

xM

Ed

rez

Ed FFFF

Ipoteza 1:

kNFVEd 4.2914

5.411 ; 0,max,

xM

EdF ; 0,

max, zM

EdF

kNFrezEd 4,294,290022

Ipoteza 2:

kNFVEd 8.1914

6.277 ; kNF xMEd 32,29

690200

3301033,61 3,max, ;

kNF zM

Ed 67,2690200

30

1033,613,

max, kNF

rez

Ed 94,368,1967,232,29

22

Ipoteza 3:

kNFVEd 5,2714

8,384 ; kNF xMEd 89,28

690200

3301043,60 3,max, ;

kNF zMEd 63,2690200

301043,60 3,max, kNF

rez

Ed 74,415,2763,289,2822

Se calculeaza capacitatea de preluare a fortei perpendiculare pe tija surubului, pentru un surub:

Cp

M

sRds F

nkF ,

3

,

, unde:

- ks coeficient care tine seama de tipul gaurilor in care sunt introduce suruburile; pentru

suruburi utilizate in gauri normale, ks=1,0.

-

n numarul suprafetelor de frecare; in situatia de fata n=2

- coeficient de frecare; pentru imbinarea dimensionata se va lua in calcul =0,4 (pentru

clasa B a suprafetei de frecare) .

- M3 coeficient de siguranta; valoarea recomandata de norma pentru M3=1,25

- Fp,C forta de pretensionare din surub, care se calculeaza cu formula: subCp AfF 7,0,

Se propun suruburi M16 gr. 8.8 2

22

0 2,1594

1689,014,3

4mm

dAs

subCp AfF 7,0, kNF Cp 15,89102,1598007,03

,

kNFRds 1,5715,8925,1

4,021,

Se verifica: 1,

max

Rds

Ed

F

F 73,0

1,57

74,41 < 1 ( se verifica )


30/30

D. SURUBURILE DE PE TALPI

Distributia suruburilor pe talpi:

Se propune acelasi tip de surburi, M16, gr. 8.8 kNFRds 1,57,

Numarul necesar de suruburi pe o talpa este n = FEdj,f/ Fs,Rd

n = 238,5 kN / 57,1 = 4,18 suruburi se vor distribui cate 3 suruburi pe fiecare

pereche de eclise de pe talpi, in total 6 suruburi pe fiecare talpa

Verificarea sectiunii nete a ecliselor:

Forta capabila a ecliselor (platbandelor) in sectiunea neta este:

2

,

9,0

M

unetRdu

fAN

2

,,, 489681748170444 mmttbA fpfpfpnet

kNN Rdu 179825,1

1051048969,0 3

,

> FEd=238,5 kN

proiect platforma industriala

Documents

Transcript of proiect platforma industriala