Proiect Moara cu bile.docx

7/25/2019 Proiect Moara cu bile.docx

1/40

PROIECTAREA UNEI MORI

CU BILE

Bucureti, 2014


2/40

TEMA DE PROIECTARE

S se proiecteze o instala ie de mcinare, pentru ob inerea finii brute, cunoscnd:

Productivitatea este: P = 135 t/h eziduul pe sita de !" m este: !" = #$! % andamentul de separare este & = '!$5 % aportul calcar:ar(il este 3:1$

)ranulometriile pentru calcar i ar(il sunt cunoscute$

Tip dematerial Distribuie granulometri!

Calar

clasagra-

nulometric

< 3 3 5 5 9 9 14 1419 1927 > 27

% gra! 4!5 "!5 19 2" 24 12 4

Tip dematerial Distribuie granulometri!

Argil!

clasagra-

nulometric

14

% gra! " 12 1# 19 20 1# 9

* 1


3/40

CUPRINS

1$ ++-. 0S.2.4.$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$3

1$1 +run irea $$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$3

1$6$ andamentele mrun irii $$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$7

1$3$ 8e(ile procesului de mrun ire $$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$7

1$7$ Procedee de mrun ire $$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$5

1$5$ lasificarea utila9elor pentru mrun ire $$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$#

1$#$ +ecanismele mrun irii $$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$#

1$$ +orile cu bile$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$

1$'$ tilizarea morilor cu bile in industria cimentului$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$'

6$ ;.+


4/40

1! &'&()*+ +.*/*.*

2enomenele compleEe de natur mecano F chimic Gi termodinamic ce au loc Hn

timpul procesului de mcinare, Hn special Hn cazul unei mcinri avansate, influen eaz

esen ial propriet ile fizico F chimice Gi Hn mare msur propriet ile superficiale ale

mineralelor$

+odificrile propriet ilor fizice ale a(re(atelor minerale se manifest prin desfacerea

concre terilor dintre minerale, modificri structurale ale mineralelor, cre terea suprafe ei

specifice a materialului, modificarea formei particulelor, formarea de micropori Gi

microfisuri$

1$1 +run irea este opera ia care are ca obiect reducerea dimensiunilor materiilor

prime sau materialelor sub ac iunea unor forte mecanice, de la unit i de volum mai mare la

unit i B(ranule, picturi, bule de (az C de volum mai mic, limitate de o faz fluid$

+aterialele solide supuse mrun irii au ini ial forme i dimensiuni (eometrice variate i

propriet i fizicoImecanice specifice naturii acestora$ 2enomenele compleEe de natur

mecano F chimic i termodinamic ce au loc Hn timpul procesului de mrun ire influen eaz

propriet ile fizico F chimice i propriet ile superficiale ale mineralelor$ - mrunJire

insuficient Hn(reuneaz desfGurarea proceselor Hn unele faze ale fluEului tehnolo(ic, iar o

mrunJire prea avansat necesit un consum specific de ener(ie ridicat$

Procesul de mrun ire sau reducere a dimensiunii se bazeaz pe studii probabilistice$

4tt alimentarea unui utila9 ct i produsul rezultat se define te cu a9utorul func iei de

distribu ie a dimensiunilor particulelor, ceea ce eEprim probabilitatea ca o particul de o

anumit mrime s fie prezent HntrIun e antion de material de mcinare$ Scopul proiectrii

unui utila9 de mrun ire este acela de a determina condi iile necesare pentru cre terea

probabilit ii de mrun ire a particulelor cu anumite dimensiuni i pentru ob inerea unei

distribu ii a dimensiunilor dorite la produsul final$ Procesul de mrun ire trebuie s se

realizeze Hn a a fel Hnct materialul prelucrat s nu sufere modificri nedorite, cum ar fi

impurificarea sau Hnclzirea eEcesiv$

* 3


5/40

1$6$ andamentele mrun irii

ezistenta la rupere la Hntindere este dat de rela ia:

t=s E

r0

B1$1C

unde: tF rezisten a teoretic la Hntindere a corpurilor omo(ene, Hntre 1" 3F 1"7+Pa

F modulul de elasticitate, 1"7F 1"5+Pa

sF ener(ia specific superficial K0/m6L

r"F raza de ac iune a for elor moleculare, 5$1" I1"F 1"I!m

Dn func ie de cantitatea de ener(ie luat Hn considera ie i raportat la consumul efectiv

de ener(ie, necesar opera iei de mrun ire eEist 3 randamente:

I randamentul teoretic Bia Hn calcul cre terea suprafe ei materialului (ranular

produs prin opera ia de mrun ire si ener(ia consumat Hn timpul mrun iriiM Hn (eneral nu

dep e te valoarea de 1%CM

I randamentul fizicBse bazeaz pe ener(ia specific preluat fizic de particul i este

mai mare dect randamentul teoreticCM

I randamentul tehnicBfolose te valoarea ener(iei specifice de mrun ire care poate fi

determinat eEperimentalC$

1$3$ 8e(ile procesului de mrun ire

Legea lui Rittinger

Potrivit le(ii ittin(er, ener(ia util de mrun ire este propor ional cu suprafa a creat prin mrun ire$ ner(ia specific de mrun ire calculat este propor ional cu o

constanta, , de suprafa a nou creat$

ER= S=CR D2

B1$6C ER=KR ( 1dm 1

Dm)B1$3C

unde: ; I ;iametrul (ranuleiM

* 4


6/40

dmF diametrul mediu dup mrun ireM

;mF diametru mediu Hnainte de mrun ire

, NI constante

8egea lui Kirpiciev-Kirk

Potrivit le(ii NirpicevINirO ener(ia necesar pentru mrun irea unor corpuri

asemntoare i omo(ene variaz direct propor ional cu volumele sau (reut ile acestor

corpuri$ ner(ia specific de mrun ire, Neste propor ional printrIo constant, de volumul

nou creat$

EK=CK D3

B1$7C EK=KK lg

D m

dm

B1$5C

Legea lui Bond

ner(ia transmis corpului de mrun it printrIun efort de compresiune i /sau de

forfecare, se repartizeaz la Hnceput Hn masa sa i este, Hn consecin , propor ional cu ; 3M

odat cu apari ia fisurilor la suprafa , ener(ia transmis corpului se concentreaz pe

suprafa a fisurilor, devenind atunci propor ional cu ; 6 .

8e(ea lui @ond se eEprim:

EB=CB D2.5

B1$#C EB=KB ( 10d80 10

D80 ) KOh/tsLB1$C

unde: N @F indice ener(etic dup @ond,

;'", d'"F reprezint dimensiunile in microni Bsau mmC ale ochiului sitei pentru care

trecerea este de '"%, pentru materialul intrat i, respectiv, ie it din moar$

* 5


7/40

1$7$ Procedee de mrun ire

+run irea materialelor trebuie efectuat pn la (radul de mrunJire necesar

prelucrrii ulterioare: i=

D m

dm , unde ;m F diametrul mediu la intrarea Hn utila9ul de

mrun ire, d mI diametrul mediu la ie irea Hn utila9ul de mrun ire$

ipuri de procedee de mrunJire:

1. rocedeul di!continuuBeste intermitent, pe Gar9e, maEim cteva t/orC

2. rocedeul continuu "n circuit de!chi!Bmaterialul trece o sin(ur dat prin moar,

capacitate de maEim 5" t/orC3. rocedeul continuu "n circuit "nchi!Beste cuplat moara cu o maGin de clasare

care separ materialul mrunJit Hn dou fracJiuni: trecutul Gi refuzul care este reintrodus Hn

moar, capacitJi mari Gi foarte mari : maE$ 3"" t/or, cel mai recomandatC

1$5$ lasificarea utila9elor pentru mrun ire

Se poate realiza dup domeniul de mrun ire sau dup principiul de func ionare$

Q Dn func ie de domeniul de mrun ire, ma inile de mrun ire se Hmpart Hn :

a$ concasoare B R 5 mmCMb$ (ranulatoare i mori intermediare B"$5 mm F 5mmCMc$ mori fine B 5m I5""mCMd$ mori foarte fine B T 5mCM

Q ;up principiul de func ionare, ma inile de mrun ire se Hmpart Hn :

I tila9e de mrun ire cu ac iunea principala de strivire: concasoare cu flciM concasoare cu con sau (iratoareM concasoare si mori cu val uri concasoare si mori cu corpuri rosto(olitoare coler(an(uri concasoare si mori cu inel orizontal si bile moara oromill

I tila9e de mrun ire cu ac iunea principal de lovire:

concasoare i mori cu ciocaneM concasoare i mori cu impactM

* #


8/40

mori cu 9etM mori cu tambur rotativ cu corpuri de mcinare libere Bbile, cuburi,

ver(ele etc$CM morile vibratoare cu corpuri de mcinare libere$

1$#$ +ecanismele mrun irii sunt diferite func ie de construc ia ma inii Hn care

aceasta este efectuat conform 2i($ 1$:

Dn 2i($ BaC, BbC se reprezint schematic procesul de mrun ire prin compresie i

frecare, a unei particule sau a unui colectiv de particule$ Suprafe ele de lucru pot fi netede sau

cu nervuri avnd forma (eometric plan sau curb$ +ecanismul de mrun ire este specific

concasoarelor cu flci, cu con i cu val uri$ +run irea prin contact cinetic cu o suprafa

dur B2i($ 1$1$ BcCC este Hntlnit la concasoarele cu ciocane fiEe$ Dn cazul concasoarelor cu

ciocane articulate i a morilor cu bile sau bare, mrun irea se produce prin contact cinetic i

frecare pe o suprafa dur, cum ar fi blinda9ul concasorului sau corpurile de mcinare B2i($

1$1$ BdCC$ )ranulele pot fi mrun ite i prin ciocnire Hntre ele B2i($ 1$1$ BeCC a a cum se

Hntmpl Hn cazul morilor cu 9et$ +ecanismul mrun irii prin tiere, forfecare sau desprindere

B2i($ 1$1$ BfCC se aplic materialelor solide cu rezisten la forfecare mai mic de:

",7 1" Pa

$

Pentru domenii bine precizate, se folosesc mecanisme pentru mrun irea materialelor solide

prin solicitri Hn medii (azoase sau lichide, Hn care sunt introduse aceste materiale$

* $

2i($ 1$1$ +ecanismele mrun irii


9/40

/ig! 1!2! cema unei mori cu ile

1$$ +orile cu bilese folosesc la o (am lar(

de aplica ii pentru mcinarea Hn domeniul ultra fin a

materialelor moi, fibroase, dure i casante$ Sunt utilizate

Hn mod frecvent la amestecare, omo(enizare, distru(ereacelulelor, aliere mecanic i mcinare coloidal$ 2unc ie

de model Bmoar planetar cu bile, sau moar miEerC

moara poate fi utilizat pentru mcinare uscat, mcinare

umed sau mcinare crio(enic$

8a rotirea tamburului morii bilele sunt ridicate pn la o anumit Hnl ime Hmpreun

cu materialul de mrun it, de unde, prin cdere se produce mcinarea prin impact$ Dn cazul

vitezei de rota ie foarte mare, bilele ader la mantaua morii datorit for ei centrifu(e i se rotesc Hmpreun cu ea$ Dn acest caz bilele nu produc sfrmarea materialului$ ura ia de la

care Hncepe acest fenomen se nume te tura ie critic$ Pentru ca bilele s aib efect de

sfrmare, tura ia tamburului morii trebuie s fie mai mic dect cea critic$

+orile tubulare cu bile au urmtoarele avanta%e:

o posibilitatea de a asi(ura o (am lar( de fine i de mcinare pentru materiale cu

aptitudini la mcinare foarte diferiteo o mare elasticitate Hn func ionare , putnd fi utilizate la debite foarte variateo ob inerea de productivit i ridicate , de eEemplu pn la 6"" F 3"" t/h pentru

fineJi ridicate de mcinareo re(lare u oar a fine ii de mcinare o men inerea relativ constant a productivit ii prin completarea si reclasarea

periodic a corpurilor de mcinare$o si(uran Hn eEploatare BfiabilitateC ridicato posibilitatea de a controla si conduce func ionarea automat cu a9utorul

calculatorului$o (rad de func ionare eEtensiv mare$

* &

2i($ 1$3$ +i carea bilelor la diferite viteze de rotire a tamburului morii


10/40

Prezint si urmtoarele dezavanta%e:

o (abarit si mas constructiv specific mario cost mare al investi ieio poluare sonor foarte ridicat Hn timpul func ionarii ceea ce implic msuri

speciale, costisitoare pentru combaterea eio consumuri specifice de ener(ie si de metal mari$

1$'$ tilizarea morilor cu bile in industria cimentului

Principalele materii prime necesare pentru producerea cimentului Bcalcarul, ar(ilaC

sunt eEtrase din cariere, unde dup concasarea primar, sunt transportate pe amplasamentul

fabricii pentru depozitare i pre(tire ulterioar$ 4r(ila are umiditate mare la eEploatare astfel

Hnct necesita uscare$ 4lte materii prime, minereul de fier Bcenu a de piritC, z(ura (ranulatde furnal etc sunt aprovizionate de la furnizori eEterni$

+ateriile prime Hn propor iile stabilite dozate si cntrite cu a9utorul cntarelor de

band sunt mcinate i uscate Hn mori cu bile sub forma unei pulberi fine numite fain brut,

folosinduIse mai ales (azele provenite de la instala ia de eEhaustare a cuptorului$ 2ina este

omo(enizat i depozitat Hn silozuri dup care este introdus Hn sistemul cuptorului rotativ$

-pera ia de mcinare presupune un mare consum de ener(ie$ +orile cu bile sunt

a(re(ate de randament sczut B5I1"%C, el fiind cu att mic cu ct fine ea de mcinare este

mai mare$ Dn acest caz se are Hn vedere posibilitatea de mrire a productivit ii lunduIse Hn

considerare mai mul i factori:

parametrii constructivi i func ionali ai moriiM

parametrii de alimentare a materialelor supuse mcinriiM

automatizarea instala iei$

Productivitatea morilor cu bile creste odat cu dimensiunile lor, dect cu putereaconsumat, rezultnd astfel c la acela i consum de ener(ie, pentru aceea i suprafa a

specific a cimentului, este mcinat o calitate de material care e cu att mai mare cu ct

morile sunt mai mari$

* '


11/40

2! *&'6*(6)' .'6*8 &()**

6$1$ aracterizarea (ranulometric a materiilor prime$ Stabilirea lui ;'" i

d'"

aracterizarea (ranulometric a amestecului se poate face prin analiz (ranulometric

Bbazat pe opera ia de clasare volumetrica sau (ravimetricaC sau pe baza unor func ii teoretice

de reparti ie (ranulometric$

;istribu ia (ranulometric reprezint unul din factorii importan i ce determin Hn

tehnolo(ia cimentului, ceramicii i refractarelor, indicii de calitate ai semifabricatelor i produselor finale$

;e obicei, Hn practica industrial caracterizarea cantitativ a unui amestec polidispers

din punct de vedere (ranulometric se face prin valorile reziduurilor pe una, eventual dou

sitesau/ i prin valoarea suprafe ei specifice$

Distribu ia granulometric a dispersiilor (rosiere Bcaracterizate de dimensiuni ale

particulelor peste 1 mC se determin Hn func ie de diametrul particulelor prin clasare

volumetricsau gravimetricBsimptoticC$ lasarea poate avea ca scop:

separarea (ranulelor care dep esc o limit superioar sau care nu atin( o mrime

limit Bsuperioar sau inferioarCM

separarea Hn mai multe frac ii (ranulometrice pentru determinarea suprafe ei

specifice a materialului (ranular$

;istribu ia (ranulometric a dispersiilor (ranulare se determin, Hn func ie de mrimea particulelor, cu a9utorul urmtoarelor metode de analiz: cernerea uscat sau

umed; separarea pneumatic n cmp gravita ional i n cmp centrifugal; levigarea;

sedimentarea n cmp gravita ional i cmp centrifugal; determinarea la microscopul optic a

ponderii diferitelor particule, dup dimensiuni; dispersia unui fascicol laser$

;in efectuarea multor analize (ranulometrice a rezultat c distribu ia mrimii

particulelor urmeaz destul de eEact o le(e simpl, denumit le(ea distribu iei

(ranulometrice$ Dn acest caz se indic totalitatea particulelor mai mici sau mai mari dect

* 1(


12/40

ochiul sitei, spre deosebire de eEprimarea diferen ial care d numai mrimea unei frac iuni

(ranulometrice dintre dou site consecutive$

na din relaJiile matematice cele mai mult folosite pentru determinarea distribuJiei

(ranulometrice cumulative a dispersiilor (rosiere este le(ea Ro!in-Rammler-)perlingBcunoscut ca le(ea $$S$C:

Rx=100 e( xx')

n

B6$1C

unde: Rx= procentul granulelor mai mari dect xBreziduu cumulativCM

x = dimensiunea granulelorBmrimea ochiului siteiC, prin normare nu conteaz

dac se eEprim Hn mm sau mM

n = parametru granulometricBindice de uniformitateCM

x = dimensiunea BdiametrulC caracteristic a particulelor Bindic (radul de

fine e a dispersieiC$

nd E = EU Eia valori constante$ E= 3#$'%$

8e(ea S poate fi reprezentat (rafic Hn diagrama ennet$ Prin lo(aritmare dubl aecua iei B6$1C se ob ine rela ia liniar:

ln( ln100Rx)=n lnxn lnx ' B6$6C

)ta*ilirea cur*ei de di!tri*u ie granulometric+

!abel "#$# Distributia granulometrica pentru calcar

Tip dematerial Distribu"ie granulometri!

Calar

clasagra-

nulometric

< 3 3 5 5 9 9 14 1419 1927 > 27

% gra! 4!5 "!5 19 2" 24 12 4), % 95!5 "7 #" 40 1# 4 0

i, mm 3 4 7 11!5 1#!5 23 27

!abel "#"# Distributia granulometrica pentru calcar

* 11


13/40

Tip dematerial Distribu"ie granulometri!

Argil!

clasagra-

nulometric

14

% gra! " 12 1# 19 20 1# 9), % 92 "0 #4 45 25 9 0

i, mm 0!5 0!75 1!75 3!25 #!5 11!5 14%etoda analitic

cua ia B6$6C arat o dependen liniar Hntre lnBln 1""/ EC Gi ln E, deci se poate scrie :

Y=a X+b B6$3C

unde sIa notat V = Hntre lnBln 1""/ECM

? = ln E,

a = n Gi b = I n$ln EU $

+etoda re(resiei liniare simple permite determinarea constantelor a Gi b pe baza

datelor eEperimentale Bmsurtorilor de distribu ieC$ ela iile de calcul ale re(resiei liniare

simple, pentru determinarea constantelor a Gi b, sunt :

a i=1

N

Xi+b N=i=1

N

Yi

a i=1

N

Xi2+b

i=1

N

Xi=i=1

N

Yi Xi

Hn care < reprezint numrul de date BmsurtoriC eEperimentale B< = C$

Se completeaz tabelele corespunzatoare fiecarei distribuJii urmnd apoi calcularea

constantelor a si b#

!abel "# !abel pentru utilizarea regresiei liniare simple in cazul calcarului

Nr# $i%i& ln

'$i(%i) R$i

*i&ln'ln'+,,-R$i((

*i,%i

1! 3 1!09"# 1!20#9 95!5 -3!07"2 -3!3"172! 4 1!3"#3 1!921" "7 -1!9714 -2!73293! 7 1!9459 3!7"## #" -0!952" -1!"5404! 11!5 2!4423 5!9#51 40 -0!0"74 -0!2135

5! 1#!5 2!"034 7!"5"" 1# 0!#057 1!#9"1#! 23 3!1355 9!"313 4 1!1#90 3!##55

* 12

B6$7C


14/40

7! 27 3!295" 10!"#25 0

1#!1079 41!4331 -4!3150 -2!"1"#

Pe baza sumelor calculate Hn tabel, cu a9utorul rela iilor B6$7C se calculeaz a si b, cu

a9utorul crora se determin valorile constantelor n si EU$ Dnlocuind, pentru calcar sIa

determinat a = 1$!! n = 1$!!

b= I7$! EU = 16$15 mm

tiliznd rela ia B6$3C i innd cont c b =I n $ln EU, E = 6" i E = ; '"se determin:

&( 15.43mm pentru calcar$

!abel "#'# !abel pentru utilizarea regresiei liniare simple in cazul argilei

Nr# $i%i& ln

'$i(%i) R$i

*i&ln'ln'+,,-R$i((

*i,%i

1! 0!5 -0!#931 0!4"05 92 -2!4"43 1!72202! 0!75 -0!2"77 0!0"2" "0 -1!4999 0!43153! 1!75 0!559# 0!3132 #4 -0!"0#" -0!45154! 3!25 1!17"7 1!3"92 45 -0!2250 -0!2#52

5! #!5 1!"71" 3!503# 25 0!32## 0!#114#! 11!5 2!4423 5!9#51 9 0!"7"" 2!14#37! 14 2!#391 #!9#4# 0

7!710# 1"!#9"9 -3!"107 4!1945

Pe baza sumelor calculate Hn tabel, cu a9utorul rela iilor B6$7C se calculeaz a si b, cu

a9utorul crora se determin valorile constantelor n si EU$ Dnlocuind, pentru ar(il sIa

determinat a = "$!! n = "$!!

b= I1$7 EU = 7$71 mm

tiliznd rela ia B6$3C i innd cont c b =I n $ln EU, E = 6" i E = ; '"se determin:

&( $.13mm pentru ar(il$

Pentru determinarea caracteristicilor finii brute, se cunoa te R'( #.' i se ale(e

n1.24.

;in rela iile de mai 9os, rezult d&( 5'.$$m i /0 4(.$2pentru faina brut$

* 13


15/40

ln(ln( 100R90))=n ln90n lnx ' B6$5C

ln

(ln

(100

20))=n lnd80n lnx

'

B6$#C

%etoda grafic

Pentru a se determina ;'"prin metoda (rafic, datele eEperimentale se reprezint

(rafic Bsub form de puncteC, Hn dia(rama @ennet$ Se traseaz dreapta care interpoleaz cel

mai bine punctele eEperimentale$ 4poi, se determin n Gi EU Bn reprezint panta dreptei V =

a$? W b i a fost calculat conform datelor din tabelul 6$5$C$

!abel "#(# )alorile ob inute la determinarea lui n prin metoda grafic

i ales ) ales : ; lni=i;lnln100?

)i== @arametriingraAc;-

?aalca

r# "0 1!75 -1!5 a ; 2!37

2!1510 50 2!30 -0!37 ; -5!10

rgil

1 79 0 -1!45 a ; 1!151!19

5 30 1!#1 0!19 ; -1!37

alorile parametrilor pentru fiecare material sunt prezentate Hn tabelul 6$#$!abel "#*# )alorile parametrilor ob inute prin metoda analitic i metoda grafic

Materialn

D., - d., /mm0m1

$2 /mm1

graAc analitic graAc analitic graAcanaliti

cCALCAR 2!15 1!99 15 15!43 12 12!15

AR3IL4 1!19 0!99 #!9 7!13 4 4!41

54IN4 - 1!24 #0 59!77 39 40!72

6$6$ Stabilirea diametrului, tura iei i puterii de antrenare a morii cu bile

Pentru determinarea puterii necesare antrenrii morii, se poate Hntrebuin a formula

empiric indicat de @lanc:

N=C G D=P EB KOL B6$C

* 14


16/40

unde: I coeficient de putere depinznd de (radul de umplere a morii, de masa corpurilor de

mcinare i este indicat pentru n=36/X; r$p$m$ i pentru cptu eala neted a morii$

)I (reutatea total a corpurilor de mcinare KO


17/40

NU F coeficient compleE de corec ieM

EB F ener(ia specific medie de mrun ire dup @ond, KOh/t sL, dat de rela ia:

EB=&al&ar EB&al&ar+argil( E Bargil( , KOh/tsL B6$11C

tiind c raportul calcar : ar(il este 3 : 1, rezult p calcar= "$5 i p ar(il= "$65$

EB &al&ar=KB&al&ar( 10d80 10

D80 &al&ar) M KOh/tL B6$16C

EB argil(=KBargil(

(

10

d80

10

D 80argil(

)M KOh/tL B6$13C

onform tabelului 5$1' / 67", N@ ar(il= $1" Oh/ts i N @ calcar= 11$#1 Oh/ts$

Se cunoa te c ; '" calcar= 1573" m, ;'" ar(il= 13" m i d '"= 5!$ m$ ezult:

EB &al&ar=11.61( 1059.77 10

15430 )=14.08 KOh/tsL

EB argil(=7.10( 10

59.77 10

7130 )=8.34 KOh/tsL

Dnlocuind Hn rela ia B6$11C se ob ine:

EB=0.7514.08+0.258.34=12.65 KOh/tsL

oeficientul compleE de corec ie NU este dat de rela ia:

K'=)1 )2 )3 )4 )5 )6 ; B6$17C

unde: f1= factor de corec ie pentru mcinarea Hn circuit Hnchis Bf 1= 1$3CM

f6= factor de corec ie pentru mcinarea Hn circuit deschisM

f3= factor de corec ie pentru mori cu diametrul diferit de 6,75 m, )3=( 2.45D)0.2

M

* 1#


18/40

f7= factor de corec ie ce ine cont de efectul de a(lomerare datorat mcinrii foarte

fine, )4=d+10.31.145 d , Bd I (ranula ia caracteristic a produsului mcinatCM

f5= factor de corec ie care ine cont c o parte din material a trecut prin moar fr s

fi suportat o mcinare, )5=i1.22i1.35 , Bi I (radul de mrun ireCM

f#= factor de transformare a tonelor scurte Hn tone metriceM f#= 1$1 B1 ts= "$!" tC

;eoarece mcinarea se realizeaz Hn circuit Hnchis, f6= 1$ .ar pentru c tot materialul

este mcinat i nu eEist nicio frac iune care trece nemcinat, f 5= 1$

Se cunoa te c d = x )(in(' =40.72 m$ )4=

40.72+10.31.145 40.72

=1.094 $

ezult c:

K'=1.31( 2.45D)

0.2

1.09411.1=1.8715

D0.2 =1.8715 D

15

Dnlocuind Hn rela ia B6$1"C se ob ine:

EB=K' E B=1.8715 D

15 12.65=23.674 D

15 , KOh/tL

Se cunoa te c productivitatea este P = 135 t/h, Hnlocuind Hn rela ia B6$C se ob ine:

N=C G D=P EB

N=0.6853.721 D3 D=13523.674 D15

D3 D1

2 D1

5=D37

10=87.49 D=3.4 m L 1$ m.

Puterea necesar antrenrii morii este a adar 2532 k$

Puterea motorului electric de antrenare va fi:

* 1$


19/40

Nm= N

*+ *R , KOL

B6$15C

unde: F randamentul pentru transmisia intermediar, pinion de antrenare i coroana

din at, fiEat pe corpul morii, e(al cu "$!"M

F randamentul pentru reductorul de vitez, cuplat cu motorul electric, e(al cu "$!5$

Se ob ine astfel:

Nm= 2532

0.950.90=2961 KOL

n motor cu o putere de 3""" O este produs de )hanghai in/ing /plo!ion-roof

otor o.6 Ltd, avnd sediul Hn Zin((an( .ndustrial ParO, 2en(Eian ;istrict, Shan(hai,

hina$

ura ia critic, tura ia optim, respectiv tura ia relativ se ob in din rela iile:

n&r=42.3

D , Krot/minL B6$1#C

n,=32.3

D , Krot/minL B6$1C

-relati.(=n,

n&r100 K%L B6$1'C

ezult c ncr= 66$! rot/min, no= 1$5 rot/min i -relati.( = #$76%$

ezultate ob inute centralizate sunt redate Hn tabelul 6$ de mai 9os:

!abel "#+# Parametrii de proiectare ai morii cu bile

6 7m8 L6 7m8 6 7k8 m6 7k8 ncr6 no6 -relati.(

* 1&


20/40

7rot9min8 7rot9min8 6 7:8

3$7 1 6536 6!#1 66$! 1$5 #$76

6$3$ 4le(erea blinda9elor$ alculul dimensiunii corpurilor de mcinarePentru determinarea dimensiunilor optime ale corpurilor de mcinare se folose te

rela ia lui @ond:

Dmax=20.17 D

80

K

3

KBm #

- D, KmmL B6$1!C

unde: D80 F dimensiunea materialului de alimentare, caracterizat prin

dimensiunea ochiului sitei prin care trec '"% din materialM

F parametrul e(al cu 35" pentru mcinarea umed i cu 335 pentru mcinarea

uscat Hn circuitul deschis sau HnchisM

KBm F indicele ener(etic, raportat la tona metricM

# F densitatea materialului supus mrun irii K(/cm 3LM

- I tura ia relativ e(al cu raportuln,

n&r, Hn %M

DF diametrul util al morii KmLM

D80=&al&ar D80 &al&ar+argil ( D80argil( , KmL B6$6"C

D80=0.7519.52+0.2510.42=13.355m=13355/ m

Se cunoa te = 335, iar KBm se calculeaz cu rela ia:

KBm=1.1(&al&ar KB&al&ar+argil ( KBargil() , KOh/tL B6$61C

KBm=1.1 (0.7511.61+0.257.10)=11.53 Oh/t

;ensitatea medie se calculeaz cu rela ia:

* 1'


21/40

#=&al&ar #&al&ar+argil ( #argil( , KO(/m3L B6$66C

#=&al&ar #&al&ar+argil ( #argil(=0.752.69+0.252.23

#=2.275 O(/m3

Dnlocuind Hn rela ia B6$1!C se ob ine:

Dmax=20.17 D

80

K

3

KBm #

- D=20.1713355335 3 11.532.27576.42 3.4 =73mm

l+cile de *linda%servesc la prote9area corpului morii de uzura suprafe elor de lucru,

provocat de corpurile triturante i de materialul de mcinat$

2orma (eometric a suprafe elor active ale plcilor de blinda9 influen eaz

considerabil procesul de mrun ire Hn morile cu bile$ 4ceasta se datoreaz coeficientului de

frecare dintre suprafa a blinda9ului i umplutura morii Bcorpuri de mcinare i materialul de

mcinareC care contribuie la asi(urarea Hnl imii optime de ridicare a Hncrcturii Hn tambur$

Se poate constata o anumit analo(ie Hntre func ionarea curelelor de transmisie i

plcile de cptu eala, deoarece Hn ambele cazuri se transmite ener(ie motric unui receptor

prin intermediul for elor de frecare$

Se pot folosi blinda9e cu suprafe e ondulate, cu suprafe e striate sau cu proeminen e

pentru a mari coeficientul de aderen Hntre suprafa a de lucru a blinda9ului i Hncrctura

morii$

Plcile din blinda9 se confec ioneaz Hn (eneral din o el turnatM nu se recomand

folosirea plcilor din otel man(anos austenitic din cauza ductilit ii lor mari, din cauza c pot

provoca ruperea uruburilor de fiEare i chiar deformarea corpului morii$ el mai indicat este

o elul cu crom$

Sbl inda0= D !+ D

2

2, Km6L B6$63C

Sblinda0= 3.417+ 3.4

2

2

* 2(


22/40

Sblinda0=199.74 m6


23/40

4lun(irea la rupere 45K%L min$ 13 min$ 15 min$ 1# I I)tuirea A K%L min$ 7" min$ 75 min$ 5" I I

ner(ia de impact 6 ;;iametrul probei d KmmL [ 1# \ 1# I1"" \ 1"" I65")rosime t KmmL [ 1# 1# [ t [1"" 1"" [ t [ 65"

"$6% limita de cur(ere p"$6

K


24/40

3! 'C')' $* *&'6*(6)' +.*'()6':' *6 '* ' &8*6)'

3$1$ Separatorul pneumatic

Eist dou tipuri constructive de separatoare pneumatice dinamice cu disc de

Hmpr tiere:

cu ventilator plasat Hn interiorul !eparatorului cu ventilator plasat Hn e/teriorul !eparatorului Bfi($ 3$1C F varianta cea mau

utilizat Buzur redusC

2i($ 3$1$ Separator pneumatic centrifu(al, cu disc de Hmpr tiere si ventilator eEterior:

1Iconduct de alimentare, 6Idisc de Hmpr tiere, 3Ipalete de re(lare, 7Idispozitiv deflector, 5Iventilator

principal eEterior, #Icicloane, Itransportor elicoidal, 'Iplnie

Se ale(e separator pneumatic centrifu(al cu disc de Hmpr tiere si ventilator principal

amplasat Hn eEterior$

* 23


25/40

Se ale( supra(ranulaJia din 4, a = "$5 si supra(ranulaJia din 2, ( = "$"!$

Se cunoa te c sub(ranula ia din 4, b = 1 F a D b = "$5$

andamentul de separare va fi:

*= (ag )(b))

a b (1)g)=89.5

B3$1C

ezult din rela ia B3$1C c f se calculeaz cu rela ia:

)=*ab (1g )a(bg)

b (1*a )a =0.0062 B3$6C

Se cunoa te debitul de materiale care se alimenteaz Hn separator 4 = 135 t/h

BproductivitateaC$

4 = 2 W ) B3$3C

unde: 2 = debitul de material fin ce prse te separatorul, Kt/hLM

) = debitul de material (rosier ce prse te separatorul, Kt/hL$

1= b )1)g

2 B3$7C

;in rela ia B3$7C rezult $3.$# t9h$ Dnlocuind Hn rela ia B3$3C se ob ine C #1.24

t9h$

)radul de recirculare va fi R=G

1100=83 $

!abelul $# Date caracteristice unor separatoare pneumatice cu disc de mpr tiere i ventilator

exterior

>ip

num+r

iametru

caracteri!tic

7mm8

or a

motrice

nece!ar

+ 7k8

uterea

motorului

!eparator

Dregla*ilE

7k8

uterea

motorului

ventilatorulu

i 7k8

a!a

total+

7t8

apacitatea la

fine ea de

2&(( cm29g

dup+ Blaine

5" 5!"" 67" 1#" 66" 6 1'"

* 24


26/40

3$6$ @uncrele de alimentare

Pentru c se manipuleaz cantit i mari de materiale (ranulare vrsate trebuie

prevzute sisteme pentru depozitarea lor, pentru a fii tampon Hntre diverse utila9e, sec ii de

fabrica ie, etc$

Pentru Hndeplinirea func iei lor buncrele trebuie s asi(ure utilizarea inte(ral a

volumului util Gi s permit eEtrac ia continu a materialului con inut$$8a (olirea buncrelor

pot aprea dificult i care provin att din comportarea materialelor (ranulare ct Gi din

construc ia pr ii inferioare de evacuare$

8a dimensionarea buncrelor se ine cont de un(hiul de frecare intern, de presiuneaorizontal contra pere ilor, de presiunea de frecare de pere i$

rebuie s se evite formarea de bol i de material Hn buncre Gi silozuri, se de aceea

sec iunea orificiului de (olire trebuie s fie ct mai mare posibil$

apacitatea *unc+relor

3&al&ar' =3 &al&ar (1+4&al&ar ) B3$5C

3argila' =3argila (1+4argila) B3$#C

Se cunoa te c 3&al&ar=&al&ar 1 i 3argil(=argil( 1 $ B3$C

Se cunoa te de asemenea umiditatea calcarului, calcar = "$"5 i umiditatea ar(ilei,

ar(il= "$"#$

u a9utorul rela iei B3$C se calculeaz Fcalcar 55.32 t9h i Fargil+ 1&.44 t9h$

4poi, din rela iile B3$5C i B3$#C rezult debitele de calcar i ar(il umede:

3'&al&ar=58.09 t/h

3'argil(=19.36 t/h$

imen!ionarea *unc+relor

2olosind rela ia urmtoare:

* 25


27/40

5=3' 6 B3$'C

i tiind c timpul de tampon este de 6 =16" h, rezult pentru calcar i ar(il:

5&al&ar=6971 t

5argil(=2323 t

2olosind rela ia 7b8n&(r=5

# i cunoscnduIse densit ile calcarului, respective

ar(ilei, se determin 7b8n&(r &al&ar 25'2 m3 i 7b8n&(r argil( 1(42 m3$

@uncrele sunt recipienJi cilindrici Bsau prismaticiC din o el sau beton armat$ 2undul

are form de con Bsau de piramidC$

tiind c d cil = hcil si c hcon = 1/6 hcil, se calculeaz dimensiunile folosind rela iile de

calcul ale volumelor:

7&il= d&il

2 9&il

4, 7&,n=

d&,n2

9&,n

12

B3$!C

hcil calcar = 17$6 m,

dcil calcar = 17$6 m

hcon calcar = $1 m$

hcil ar(il= 1"$7 m

dcil ar(il= 1"$7 m

hcon ar(il= 5$6 m$

3$3$ ;ozatorul celular

4cest dozator este Hntrebuin at pe scar lar( Hn industria silica ilor pentru dozare de

ciment, var, ipsos, mase ceramice, crbuni, pentru evacuarea prafului din cicloane, instala ii

de transport pneumatic, de desprfuire$

* 2#


28/40

2i($ 3$6$ ;ozator celular rotativ:1Icorp cilindricM 6IbuncarM 3IpaletaM 7I plnie de evacuare

4re un corp cilindric din font care este montat la (ura de ie ire a buncrului$ 8ateral

se (sesc dou capace prevzute cu la(re care se rote te un aE care sunt fiEate 6I3 palete,care Hmpart cilindrul Hn celule$ Pentru a mrii rezisten a la uzur, corpul i capacele aparatului

sunt blindate cu materiale rezistente la uzur$

8a rotirea tamburului, materialele intr din buncr Hn celule i se deplaseaz Hmpreun

cu acestea descrcnduIse Hn plnia de evacuare$

;ebitul dozatorului celular rotativ se poate determina cu a9utorul rela iei :

3=

7 in 60 " m B3$1"C

unde: Ivolumul unei celule Km3L

i F numrul celulelor tamburului M

n F tura ia tamburului Krot/minL M

] F coeficient de umplereM

^mF densitatea Hn (rmad a materialului Kt/m3

LM

Se ale(e numrul de celule i = #, coeficientul de umplere al unei celule, ]="$$

tiind c tura ia tamburului n calcar = 15 rot/min i n ar(il = 1" rot/min i introducnd Hn

rela ia B3$1"C se calculeaz volumul unei celule:

celul dozator calcar = "$""5 m3$

celul dozator ar(il = "$""37 m3$

* 2$


29/40

3$7$ @enzile transportoare

ransportoarele cu band fleEibil continu, se utilizeaz pentru transportul

materialelor (ranulare vrsate Gi uneori, al sarcinilor individuale (rele Bsaci, lziC$

2i($ 3$3 ransportor cu banda: 1Itambur de antrenareM 6Itambur de deviereM 3Itambur de HntindereM 7Irole

superioareM 5Irole inferioareM #Ibanda fleEibilaM plnie de alimentare

ransportoarele cu band prezint multiple avanta9e: construc ie simpl capacitate de

transport mare Bpn la 6" """ t/hC, lun(ime mare de transport, vitez de transport pn la #

m/s, uneori chiar mai mare, Hnclina ii ale transportorului pn la 3"" fa de orizontal pentru

benzi din cauciuc cu suprafa a neted, i pn la #"" pentru benzi din cauciuc cu nervuri$

emperatura materialului de transportat poate fi cuprins Hntre 63"I7"" N$

apacitatea ma/im+ de tran!port a unui tran!portor cu *and+ de cauciuc este

dat de rela ia :

ZU = N_` N ` v ` ^m` B"$""!@ I "$5C6 Kt/hL B3$11C

unde: N _F coeficient care tine seama de un(hiul de Hnclina ie al celui mai Hnclinat traseu al

ramurii purttoare de material a benzii de transport

NI coeficient care tine seama de forma sec iunii transversale a ramurii purttoare de

material a benzii de transport

mI densitatea medie a materialului de transportat Kt/m3L M

vI viteza de deplasare a benzii de transport Km/sL M

@ F l imea benzii de transport KmL M

* 2&


30/40

B=111 3 '

K K . #m+55 KmmL B3$16C

Se ale(e transportorul cu band plat$

N = 6M

_ = " N_ = 1M

vc= 6$5 m/sM

va= 1$' m/sM

ezult c @c= 6'# mm i @ a= 66 mm$

uterea nece!ar+ antren+rii *enzii de tran!porteste:

N=C ) !

367 (3.6 Gm .+3 ') :

;3

367 KOL B3$13C

unde: v I viteza de transport Km/sL M

f I coeficient de frecare a la(relor F se ale(e Hntre "$"15 F "$"3" M

Z F debit de transportat Kt/hL M

F Hnl imea KmL M

F coeficient ce depinde de lun(imea de transport pentru distan a de 6" m$ = 3$3

)m I masa rolelor Gi a benzilor raportat la 1 m lun(ime de transport I 1"" I6""

N(/mM

8 F lun(imea de transport KmL F 6" m

unoscnduIse f = "$"65, )m=6"" O(/m, ccalcar=3$3 i c ar(il =3$3 i HnlocuinduIse Hn

rela ia B3$13C se calculeaz:


31/40

3$5$ levatorul cu cupe

2i($ 3$7$ levator cu cupe: 1Ior(an de trac iuneM 6Isistem de antrenareM 3Itambur de HntindereM 7I cupeM 5Itambur

de ac ionareM #I 9(heab de (olireM I dispozitiv de HntindereM'Iplnie de alimentare

Pentru transportul pe vertical sau sub un un(hi mare de Hnclinare fat de orizontal a

materialelor (ranulare vrsate, se Hntrebuin eaz elevatoarele cu cupe$

Pentru sarcini individuale se folosesc elevatoarele cu lea(ne sau platane$

iteza de transport are o mare influen asupra procesului de Hncrcare Gi mai ales de

descrcare a cupelor, Hn func ie de raportul dintre valoarea for ei centrifu(e Gi a celei de

(ravita ie$ ;in acest punct de vedere se distin( :

elevatoare cu descrcare centrifu(al care fac parte din cate(oria elevatoarelor

rapide M elevatoare cu descrcare (ravita ional liber care fac parte din cate(oria

elevatoarelor lente elevatoare cu descrcare (ravita ional diri9at, care sunt totodat elevatoare

lenteM elevatoare cu descrcare miEt Hn (eneral din cate(oria elevatoarelor rapide$

Puterea de antrenare a motorului elevatorului cu cupe se calculeaz cu rela ia:

* 3(


32/40

N=3 ;

360 (1.15+0.351.60 . ) KOL B3$17C

Z = 135 t/h$

Se ale(e Hnl imea elevatorului = 35 m, viteza elevatorului v = 6$7 m/s$

ezult c puterea de antrenare va fi 32.$3 k$

3$#$ i(ola pneumatic

i(ola pneumatic este format dintrIun canal despr it pe toat lun(imea lui, printrIo

plac poroas Hn raportul 1/6= 6$ i(ola este format din tronsoane de cca$ 6 m lun(ime

asamblate prin uruburi i montate cu o Hnclina ie de 7 F 1" % fat de orizontal$ Dnclina ia

este cu att mai mare cu ct sunt mai mari particulele de material i debitele curente$

+aterialul cur(e Hn lun(ul plcii poroase, fiind Hn permanent men inut Hn stare fluidizat de

aerul suflat Hn spa iul inferior i care strbate placa poroas i stratul pulverulent de material$

4erul uscat este suflat de unul sau mai multe ventilatoare cu suprapresiunea de 6$5 F 5

O


33/40

t/h KmL KmmL Km3/hL KO


34/40

*=100(1e1


35/40

4! +.(&.*E)' *6.*'* ' &8*6)'!6()&' ' .& .'6* '+)*.8**&+6**= F6 '* ' &8*6)'


36/40

circulate s reprezinte sub 3"F7"% din (ri ul recirculat$ Pe aceast cale se conteaz pe o

reducere a consumului de ener(ie electric la mcinare cu 6" F 3" % $

.nformatizarea i conducerea cu a9utorul calculatoarelor a procesului de produc ie, ca

rezultat al evolu iei tehnicii, constituie o principal veri( a cre terii productivit ii muncii$ Dn

acest scop, eforturile speciali tilor se Hndreapt att spre stabilirea proceselor i asi(urarea

continuit ii func ionrii ct i spre eliminarea varia iilor compozi ionale din materia prim

prin dotarea fabricilor cu instala ie de preomo(enizare$ Dn acela i timp, o implica ie a msurii

men ionate, o constituie preocuparea sus inut pentru cre terea fiabilit ii aparatelor i

instruirea informatic, specific a personalului$

onducerea unui proces tehnolo(ic compleE cum este procesul de fabrica ie a

cimentului nu poate fi conceput fr a men ine parametrii tehnolo(ici constan i i la o

anumit valoare cerut de proces$ 4ceast func ie poate fi realizat dect cu a9utorul buclelor

de re(lare$ 2ie c aceste bucle sunt realizate cu re(ulatoare clasice cu posibilit ile lor

limitate, fie c sunt realizate prin intermediul sistemelor de calcul compleEe Hn care

re(ulatoarele clasice sunt Hnlocuite cu re(ulatoare softare, buclele de re(lare nu pot fi

eliminate$ Principalii parametri re(la i Hn ordinea desf urrii procesului tehnolo(ic sunt:

I raportul dintre cantit ile de materii prime diferite la intrarea Hn concasorul de

materii prime F se ob ine prin stabilirea unui raport Hntre tura iile benzilor de alimentare a

concasoruluiM

I compozi ia finii la ie irea din moar se ob ine prin dozarea materiilor prime la

intrare Hn moar

I temperatura de ie ire din moar F se ob ine prin comanda debitului de (aze

recirculate prin moarM

I raportul (az F pcur F aer F combustibil la arztorul focarului auEiliarM

I presiunea la ie irea (azelor din focarul auEiliarM

I temperatura (azelor la intrarea Hn electrofiltreM

I cantitatea de fin la intrarea Hn schimbtorul de clduraM

I tura ia cuptoruluiM

Idebitele de aer ale ventilatoarelor rcitorului (rtarM

* 35


37/40

Ipresiunea Hn camera . a rcitorului (rtarM

I compozi ia cimentului la ie irea din moara de ciment se ob ine prin comanda

debitului de ie ire$

u ct anume trebuie modificat un parametru al unui utila9, dac Hi trebuie dat de la

Hnceput o valoare mai mare, iar apoi aceasta s fie redus treptat

Dn ct timp noua valoare devine stabil etc$

u toate acestea trebuie s se ocupe cineva competent, iar acel cineva este aparatul

denumit re(ulator$

4cest aparat lucreaz de unul sin(ur dar va trebui s ofere utilizatorului

posibilitatea de a verifica dac re(larea func ioneaz corespunztor$ l va trebui s ofere

utilizatorului posibilitatea de a modifica mrimea impus ori de cate ori este necesar, s

afi eze valoarea mrimii impuse, Hn mrimi fizice sau Hn poate si sa o compare cu valoarea

mrimii msurate$ ;ac cele doua valori sunt e(ale Hnseamn c parametrul re(lat se men ine

constant la valoarea impus$

;ac valoarea impus se modific, trebuie ca Hn cel mai scurt timp valoarea msurat

s ia o nou valoare, e(al cu cea impus$ e(ulatorul va avea deci un mod de lucru automat$

4utomatul pro(ramabil este un sistem care func ioneaz ca un automat, adic eEecut

secven e i opera ii bine stabilite, Hn func ie de diverse condi ionri care pot apare Hn proces$

4tributul pro(ramabil se refer la faptul c lo(ica de func ionare a automatului nu

este fiE$ a poate fi definit, adoptat sau modificat de utilizator Hn func ie de aplica ia

concret la care este folosit echipamentul$ -dat stabilit, lo(ica de func ionare a automatului

pro(ramabil este memorat de el i este le(ea dup care se lucreaz$

Dn privin a chimiei procesului, cercetrile se vor adncii spre descifrarea

mecanismului de Hntrire a cimentului, la nivel subatomic, ceea ce ar permite descoperirea

le(it ilor acestui mecanism i influen area lui Hn sensul dorit, cu eforturi ener(etice esen iale

mic orate fa de cele necesare dac se ac ioneaz pe cile clasice$ - etap ar puteaIo

constitui cercetrile pentru identificarea unor noi aditivi, care Hndeplinind func ia unor

stimulatori s influen eze performan ele cimentului Hn sensul dorit$

* 3#


38/40

.nstala iile de mrun ire sunt constituite Hn principal din a(re(ate mari Hn continu

mi care$ Pentru evitarea accidentelor este necesar respectarea ri(uroas a normelor de

protec ie a muncii :

I montarea utila9elor s se fac pe funda ii solideM

I piesele Hn mi care s fie prevzute cu plase protectoare din srm, iar deIa lun(ul

morilor sa fie montate parapete din profile laminate sau din lan uriM

I platformele i scrile s fie prevzute cu balustradeM

I Hn timpul func ionrii este interzis circularea pe sub moarM aceasta este permis

numai prin locurile special amena9ate avnd dimensiuni de un metru l ime i doi metri

lun(ime i acoperite cu aprtori din plas sau din srmM

I Hn timpul lucrrilor de repara ii Hn interiorul morii se impune blocarea utila9ului

pentru a se evita rotirea accidentalM de asemenea, se impune ventilarea corespunztoare a

incintei morii$

ircula ia prafului din atmosfer nu trebuie s dep easc 15" Km(/


39/40

5! '& '*'* ' &8*6)'

* 3&


40/40

B*B*(C)/*'

1$ $ @eilich, ;$ @echerescu, +$ haler, I uptoare i utila9e Hn industria silica ilor,

vol$.., d$ ;idactic i Peda(o(ic, @ucure ti, 1!3M

6$ -$ ;umitrescu I

Proiect Moara cu bile.docx

Documents

Transcript of Proiect Moara cu bile.docx