Proiect Metal Final

UNIVERSITATEA DE NORD BAIA MARE FACULTATEA DE RESURSE MINERALE SI MEDIU SECTIA CONSTRUCTII CIVILE INDUSTRIALE SI AGRICOLE

HALA INDUSTRIALA IN CONSTRUCTIE METALICAPROIECT TEHNICANUL IV Sem. I

Intocmit student : Mihut Cristian Indrumator de proiect: Ing. Fodor Remus

Ianuarie 2011

Hala metalica UBM - CCIA

TEMA DE PROIECTARE

Sa se proiecteze executia unei hale industriale in constructie metalica, cu inchideri din panouri, pe pereti laterali si pe acoperis. Date tehnice-

Zona de amplasare Sibiu Deschidere 20 m Lungime 90 m Inaltime stalp 6m

- Panta acoperisului 6%-

Travee 9 m.

Page 2 of 25


BORDEROU

Piese scrise1. Coperta 2. Tema de proiectare 3. Borderou4.

Memoriu tehnic

5. Breviar de calcul

Piese desenate6. Plan general hala 7. Plan cadru curent 8. Stalp cadru curent9.

Rigla cadru curent

Page 3 of 25


MEMORIU TEHNIC1.1. Alegerea solutiei constructive In baza temei de proiectare rezulta urmatoarele date necesare pentru intocmirea proiectului: - clasa de importanta: III (cf. P100-92 - constructii de importanta normala) - zona seismica: - zona climatica: - vant - zapada F (cf. P100-92) A (cf. STAS 10101/20-90 ) A (cf. STAS 10101/21-92)

Avand in vedere dimensiunile geometrice ale structurii, dispunerea traveelor, a stalpilor si a riglelor s-a facut in functie de planul constructiei, astfel incat sa rezulte solicitari de incovoiere minime pentru o dimensionare optima. Pentru dimensionare se va studia fiecare element in parte, luand in calcul solicitarile maxime ale elementelor ce urmeaza a fi proiectate. 1.2. Necesitatea investitiei Conform temei de proiectare costurile investitiei vor fi suportate de catre beneficiar. Hala, care se va proiecta, va avea ca destinatie depozitarea si stocarea de materii prime si materiale de constructii. In functie de zona de amplasare a constructiei se va avea in vedere potentialul seismic (ag = 0.16, Tc = 0.7 s) si incarcarea specifica climatic din zapada (sok = 1.5 kN/m2) si vant.

Page 4 of 25


BREVIAR DE CALCUL1. Evaluarea incarcari climatice 1.1. Actiunea vantuluiPresiunea vantului la inaltimea z deasupra terenului se determina cu relatia: w(z) = qref ce(z) cp unde: qref presiunea de referinta a vantului ce(z) factorul de expunere la inaltimea z deasupra terenului cp coeficient aerodinamic (cpe pentru suprafete exterioare si cpi pentru suprafete interioare) Inaltimea la coama: z = 7.2 m Deschiderea hala d = 20 m Inaltimea hala h = 7.2 m Traveea halei T=9m Lungimea hala L = 10 x T = 10 x 9= 90 m. Presiunea de referinta a vantului (pentru zona Brasov) qref = 0.5 kPa Factorul de expunere (diagrama fig.5 din Reglementari tehnice NP 08204) ptr zona urbana cu densitate redusa si considerand factorul tpografic Ct(z)=1.0 se obtine: ce(5)=1.28 Coeficienti aerodinamici Acestia depind de geometria si dimensiunile constructiei, unghiul de atac al vantului, categoria de rugozitate a suprafetei terenului la baza constructiei.Page 5 of 25


a. Pereti: Coeficientii de presiune se stabilesc pentru diferite zone ale constructiei functie de: -raportul

-cazul unde :

d>e d e = 10.4

Se obtine: cpe(D) = +0.7

cpe(E) = -0.3

b. AcoperisAcoperisul va fi cu doua pante

Pentru un cadru curent, coeficientii aerodinamici (cp) sunt prezentati astfel:

w= qref ce(z) cpe T = 0.5 1.28 9 cpe = 5.76 cpe kN/m Incarcarile unui cadru tranversal curent produse de actiunea vantului (w) sunt prezentate astfel:

1.2. Actiunea zapeziiValoarea caracteristica a incarcarii din zapada pe acoperis, sk, se determina cu relatia: sk = i ce ct s0kPage 6 of 25


unde: sok valoarea caracteristica a incaperii din zapada pe sol i coeficient de forma pentru incarcarea din zapada pe acoperis ce coeficient de expunere al amplasamentului constructiei ct coeficient termic Valoarea caracteristica a incarcarii din zapada pe sol, pentru zona Sibiu ese: sok = 1.5 kN/m2 Pentru expunere partiala ce = 1.0 iar pentru acoperisuri cu termoizolatii uzuale coeficient termic ct = 1.0. Coeficenti de forma Distributia coeficientilor de forma 1 si 2 pentu incarcarea din zapada pe acoperisurile cu doua pante: Pentru = 6 - respectiv 0 < < 30 se obtine: 1 = 0.8 2 = 0.8+0.8 (/30) = 0.961 0.51 2 2 0.51

In acest caz pentru travee T = 6 m rezulta: z1 = 1s0kT z2 = 2s0kT z1 = 0.81.59 = 10.8 kN/m z2 = 0.88 1.5 9 = 11.88 kN/m

Se obtin ipotezele de incarcare prezentate astfel:

Page 7 of 25


9.6 kN/m 4.8 kN/m 11.52 kN/m 11.52 kN/m 4.8 kN/m

1.3 Evaluarea fortei seismicConform normativului P100/2006, functie de regularitatea structurii, structura de rezistenta a constructiei se incadreaza in unul din cele 4 cazuri, indicandu se si simplificarea de calcul admisa, calcul elastic liniar precum si orecizia factorului de comportare. Pentru constructia analizata, hala parter cu 1 deschidere, care prezinta regularitate in plan si pe verticala, se propune efectuarea unei analize de cadru plan, in care influenta seismului asupra constructiei se poate obtine prin incarcarea seismului structural, cu o forta laterala de proiectare. Forta taietoare la baza, corepsunzatoare modului propriu fundamental, pentru fiecare directie orizontala principala, se detrmina cu formula: Fb = 1 Sd(T1) m Unde: 1 factorul de importanta al constructiei (1 = 1.0 pentru cladiri de tip curent clasa de importanta III) Sd(T1) ordonata spectrului de proiectare, corespunzatoare perioadei fundamentale T1; Pentru Sighet: Tc = 0.7 s ag = 0.16 g TB = 0.07 s TD = 3 s (T) = 2.75 S=1 Pentru TB

Proiect Metal Final

Documents

Transcript of Proiect Metal Final