Proiect frigorifice

26
Instalatia frigorifica cu freon in doua trepte de comprimare cu o temperatura de vaporizare Tema de proiectare Sa se proiecteze o instalatie frigorifica cu comprimare mecanica de vapori in doua trepte pentru racirea unei saramuri, in industria chimica cunoscand urmatoarele date de proiectare; Date de proiectare: Puterea frigorifica a instalatiei [kW]; Q 0 =36.27*N+1,89*n N=5; n=14 Q 0 =207.81 [kW] Agentul tehnologic (saramura) – CaCl 2 -H 2 O; Agentul frigorific – R134a (freon ecologic); Agentul de racire in condensator – apa recirculabila; Temperatura agentului tehnologic racit, la intrarea in vaporizator: ts1= -12 [ O C]; Temperatura agentului tehnologic racit, la iesire din vaporizator: ts2= -17 [ O C]; Temperatura apei la intrarea in condensator T w1 = 21 [ O C]; Temperatura apei la isirea din condensator T w2 = 26 [ O C]; Temperatura intermediara ti= 5 [ O C];

description

Proiect frigorifice

Transcript of Proiect frigorifice

Instalatia frigorifica cu freon in doua trepte de comprimare cu o temperatura de vaporizare

Tema de proiectare Sa se proiecteze o instalatie frigorifica cu comprimare mecanica de vapori in doua trepte pentru racirea unei saramuri, in industria chimica cunoscand urmatoarele date de proiectare;Date de proiectare: Puterea frigorifica a instalatiei [kW];Q0=36.27*N+1,89*n N=5; n=14Q0=207.81 [kW] Agentul tehnologic (saramura) CaCl2-H2O; Agentul frigorific R134a (freon ecologic); Agentul de racire in condensator apa recirculabila; Temperatura agentului tehnologic racit, la intrarea in vaporizator: ts1= -12 [OC]; Temperatura agentului tehnologic racit, la iesire din vaporizator: ts2= -17 [OC]; Temperatura apei la intrarea in condensator Tw1= 21 [OC]; Temperatura apei la isirea din condensator Tw2= 26 [OC]; Temperatura intermediara ti= 5 [OC];

1. MEMORIU TEHNIC:Instalatia proiectata este o instalatie frigorifica in 2 trepte de comprimare cu injectie partiala de lichid si functionarea vaporizatorului in sistem umed.Instalatia cuprinde:-in prima treapta de comprimare: vaporizator, schimbator de caldura cu placi, te dip SCF 4 X 10, trei compresoare de tip W6HA-K, butelie de racire intermediara, ventil de laminare;-in a doua treapta de comprimare: trei compresore de tip W6GA-K, condensator, rezervor de lichid, ventil de laminare;

FUNCTIONAREA INSTALATIEI

Instalatia functioneaza astfel : vaporii intra in BRI, unde primind caldura de la agentul frigorific care se subraceste pana la starea de saturatie, devin saturati uscati printr-un proces de vaporizare. Debitul de agent frigorific care intra pe la partea inferioara a buteliei BRI sufera doua procese: un proces condensare si un proces de vaporizare rezultand vapori noi creati. Caldura de condensare este utilizata pentru crearea de noi vapori si pentru ca debitul de vapori rezultati in vaporizator sa devina vapori saturati uscati. Vaporii noi creati si cei deveniti saturati sunt aspirati de cele trei compresoare din prima treapta de comprimare, de unde impreuna cu vaporii noi creati in aceeasi butelie sunt aspirati de compresorul din treapta a doua de comprimare, pana la presiunea de condensare pk ,si refulati in condensator. Condensul rezultat in urma procesului din condensator se subraceste; debitul rezultat se imparte in doua parti : o parte lamineaza in ventilul de laminare VL2 si este injectat in butelia de racire intermediara (BRI) ,iar cealalta parte se subraceste in serpentina unde cedeaza caldura ,se lamineaza in VL1, iar lichidul subracit rezultat intra in vaporizator unde vaporizeaza si ciclul se repeta.

Alegerea aparatelor S-au ales 3 compresoare deschise cu piston din ultima generatie Bitzer , de tip W6HA-K pentru prima treapta de comprimare si 3 compresoare tip W6GA-K pentru a doua treapta de comprimare. Acestea sunt robuste si cu randamente ridicate. Prin reducerea spatiului mort , marirea sectiunii de aspiratie si refulare si sistemul de returnare a uleiului, se diminueaza pierderile de debit si se reduce puterea de comprimare. Compresoarele sunt echipamente cu sisteme de racire a cilindrilor cu apa, in cazul temperaturilor de vaporizare scazute.

S-a ales condensatorul cu placi brazate cu dimensiunile l=0.2 m, h=1.1m, =0.003 m,Np(numarul de placi)=137, S1=0.44 (suprafata de transfer de caldura la o trecere). Condensatorul cu placi este alcatuit din mai multe placi metalice realizate din otel inoxidabil, ambutizate, neavand garniture prinse de o placa de baza si tirati. Ansamblul format din placile de transfer de caldura si placile de capat formeaza un echipament deosebit de compact, caracterizat printr-o mare rigiditate si rezistenta la presiune. Avantajele acestui tip de condensator sunt:-coeficientul global de transfer de caldura foarte mare;-ecart scazut de temperature intre agentul frigorific si apa de racire (12 K);- cantitatea de agent frigorific foarte mic fata de condensatoarele multitubulare; -depunere de saruri scazuta datorita turbulentei ridicate; -gabarit si greutate reduse; -durata de viata (25..30 ani). Se alege un vaporizator tip 273 20 4B cu puterea de 300 kW. Vaporizatoarele frigorifice sunt schimbatoare de caldura in care are loc transferul de caldura ce urmeaza a se raci la agentul frigorific care vaporizeaza.

Se alege un schimbator de caldura de tip SCF 4 X 10, cu dimensiunile urmatoare: a=3200 mm, b=3525 mm,c=1675 mm,d=900 mm. Schimbatoarele de caldura din cadrul instalatiilor frigorifice cu comprimare de vapori pot fi subracitoare de caldura regenerative, in cazul utilizarii freonilor ca agent frigorific. Pentru acesti tip de schimbatoare de caldura, agentul frigorific lichid (Freonul) circula in interiorul tevilor in contracurent cu vaporii supraincalziti (Freon) care se deplaseaza in spatiul dintre tevi. Se alege o butelie de racire intermediara BRI-700. Se adopta rezervor de lichid de tip RA600, de capacitate 650 l.

BREVIAR DE CALCUL

1. CALCULUL TERMIC AL CICLULUI TEORETIC 1.1. Alegerea schemei instalatiei frigorifice si a agentului frigorific. Reprezentarea ciclului in diagrama lp-i

Fig.1. Schema instalatiei frigorifice cu freon in doua trepte de comprimare cu o temperature de vaporizare

V- vaporizatorSc- schimbator de calduraC1,C2- compresoare mecaniceVL1,VL2- ventile de laminareK- condensator BRI- butelie de racire intermediara

Fig.2. Ciclul termodinamic teoretic in diagram lp-i

Punct caracteristicProcesCaracteristiciAparat

1-2comprimares=ct; adiabaticC1

2-2subracirep=ct; izobarBRI

2-3comprimares=ct; adiabaticC2

3-3subracirep=ct; izobarK

3-4condensaret=ct; izoterm, izobarK

4-5racirep=ct; izobarSC

5-6laminarei=ct; izentalpicaVL2

6-2vaporizarep=ct; t=ct isobar,izotermBRI

5-7subracirep=ct; izobarBRI

7-8laminarei=ct; izentalpicaVL1

8-9vaporizarep=ct; t=ct isobar,izotermV

9-9supraincalzirep=ct; izobarV

9-1supraincalzirep=ct; izobarSC

1.2.Determinarea parametrilor termodinamici ai agentului frigorific in punctele caracteristice ale ciclului frigorific:

Temperatura de vaporizare t0t0 = ts2 - t0 [0C] = -17 3 = - 20 [0C] Presiunea de vaporizare p0:P0=f(t0)=0.133 [bar] Temperatura de condensare tK:tk= tw2 + tk = tw2 + 3 = 29 [0C] Presiunea de condensare pk:pk=f(tk)=0.7489 [bar] Presiunea intermediara din BRI, pi:pi=(p0*pk)=3.85 [bar] Temperatura intermediara, ti:ti=f(pi)=5 [0C] Temperatura freonului lichid la iesirea din BRI, t7: t7=ti+10 [OC]; => t7= 15 [OC] Temperatura de supraincalzire a vaporilor in vaporizator t9:t9=t0+56 [OC]; => t9= -20+6=-14 [OC] Temperatura vaporilor supraincalziti aspirati de compresorul C1: t1= t9+1015 [OC]; => t1=-16+13=-1 [OC]; Entalpia lichidului la iesirea din SC: i5=i4(i2-i7)-i2(i1-i9)/(i2-i7)-(i1-i9)=241

Pct caracteristicStarea agentului frigorificFunctia de ce se determina parametrii

TabelDiagrama

1vapori supraincalziti-f(po;t1)

9vapori saturatif(t0)f(x=1,t0)

9'vapori supraincalziti-f(po;t9')

2vapori supraincalziti-f(s1;pi)

2''vapori saturati uscatif(ti)f(x=1,ti)

3vapori supraincalziti-f(s2'';pk)

3'vapori saturati uscatif(tk)f(x=1;tk)

4lichid saturatf(tk)f(x=0;tk)

7lichid subraracit-f(pk;t7)

8vapori umezi-f(i7;t0)

i5=i4(i2-i7)-i2(i1-i9)/(i2-i7)-(i1-i9)

5lichid subracitf(pk;i5)

6vapori umezif(i5;ti)

Pct caracteristict [0C]p [bar]i [kJ/kg]V[m3/kg]

1-11.334030.16

2313.854210.063

2''53.854000.055

3407.484200.027

3'297.484100.022

4297.482400.792 * 10-3

5277.482410.792 * 10-3

653.852410.013

7157.482220.792 * 10-3

8-201.332200.035

9-201.333820.15

9'-141.333920.152

1.3. Determinarea puterilor termice specifice si a lucrului mecanic specific

Puterea frigorifica specifica masica:q0=i9 i8 = 392-220 = 172 [kJ/kg] Puterea frigorifica specifica volumica:q0v=q0/v9=172/0.158=1088.607 [kg/m3] Puterea specifica de condensare:qk=i3-i4=420-240=180 [kJ/kg] Lucru mecanic specific in prima treapta de comprimare:l1=i2-i1=421-403=18 [kJ/kg] Lucru mecanic in treapta a doua de comprimare:l2=i3-i2=420-400=20 [kJ/kg] Debitul masic de agent frigorific vehiculat in prima treapta de comprimare:m1=Q0/q0=207.81/172=1.208 [kg/s] Debitul masic de agent frigorific in treapta a doua de comprimare:m2=m1(i2-i7)/(i2-i6)=1.208*(421-220)/(400-241)=1.327 [kg/s] 1.4. Determinarea puterilor termice si de comprimare Puterea termica a condensatorului:Qk=m2*qk=1.527*180=274.86 [kW] Puterea termica a schimbatorului de caldura:Qsc=m1(i1-i9)=m2(i4-i5)=> 13.288=13.79 [kW] Puterea termica pe butelia de racire intermediara:QBRI=(m2-m1)(i2-i6)=m1(i2-i2)+m1(i5-i7)=>30.4=30.2 [kW]

Puterea adiabatica in prima treapta de comprimare:Pa1=m1*l1=1.208*18=21.744 [kW] Puterea adiabatica in treapta a doua de comprimare:Pa2=m2*l2=1.379*21=26.52 [kW]1.4. Detrminarea bilantului energetic global al instalatiei (B.G.) si coeficientul de performanta(COP)Bilantul energetic global al instalatiei:Q0+Pa1+Pa2=Qk => 256.09.8=247.8

Eficienta frigorifica (coeficientul de performanta):f(COP)=Q0/Pa1+Pa2=4.099

Eroarea :E=|T1-T2|/max(T1,T2) *100E=2.29

2.Alegerea compresoarelor mecanice si a motorului electric de antrenare 2.1. Determinarea coeficientului energetic de lucru Pentru prima treapta de comprimare: Randamentul volumic: =o*l*Teto=1-co[(Praf/Pasp)1/m-1] ; unde m=1,1 ; co=0.05 l=1-(1+co)Pasp/o*Pasp ; unde Pasp=0.040.05 [bar] T=Tasp/(Tasp+T) ; unde T=510K; Tasp=tasp+273.15 [K] et=0.960.98=> o=1-0.05*[(3.85/1.33)0.9-1]=0.92 l=1-[(1+0.05)*0.04]/0.926*1.33=0.968 T=270.15/(270.15+8)=0.971 et=0.97 =o*l*Tet=0.92+0.968+0.971+0.97=0.83 Debitul volumic real: Vr=Vt/ ; unde Vt=vasp*m1=0.063*1.208=0.076 Vr=0.076/0.83=0.089Pentru a doua treapta de comprimare: Randamentul volumic: =o*l*Teto=1-co[(Praf/Pasp)1/m-1] ; unde m=1,1 ; co=0.05 l=1-(1+co)Pasp/o*Pasp ; unde Pasp=0.040.05 [bar] T=Tasp/(Tasp+T) ; unde T=510K; Tasp=tasp+273.15 [K] et=0.960.98=> o=1-0.05*[(7.48/3.85)0.9-1]=0.8134 l=1-[(1+0.05)*0.04]/0.8134*3.85=0.987 T=277/(277+8)=0.97 et=0.97 =o*l*Tet=0.8134+0.987+0.97+0.97=0.752 Debitul volumic real: Vr=Vt/ ; unde Vt=vasp*m2=0.055*1,376=0.0758 Vr=0.078/0.752=0.1 2.2. Determinarea puterilor reale-Pentru prima treapta de comprimare: Puterea indicate Pi=Pa/i ; unde i=T*b*tasp=0.971+0.0025*(-3)=0.96 Pi=21.744/0.96=22.64

Puterea mecanica sau efectiva Pe=Pi+Pfr ; Pfr=Pfr*Vr/1000 ; Pfr=(0.40.6)*105 Pe=22.64+3.5=26.14 Puterea totala consumata Ptot=Pe/tr*tr=0.961 Ptot1=26.14-Pentru a doua treapta de comprimare: Puterea indicate: Pi=Pa/i ; unde i=T*b*tasp=0.97+0.0025*5=0.96 Pi=28.95/0.98=29.54 Puterea mecanica sau efectiva: Pe=Pi+Pfr ; Pfr=Pfr*Vr/1000 ; Pfr=(0.40.6)*105 Pe=29.54+5=34.54 Puterea totala consumata: Ptot=Pe/tr*tr=0.961 Ptot2=34.54 2.3. Determinarea coeficientului de performanta real(COP)=Q0/Ptot1+Ptot2=207.81/26.14+34.54=3.42 2.4. Alegerea tipurilor si a numarului de compresoare Nc=Vr/Ch Ch-cilindreea orara [m3/h]; Nc=25VrI = 0.089 m3/sVr II = 0.1 m3/s

Tip compresorCilindreea orara Ch [m3/h]Nr. Compresoare calcul Nc=Vr/ChNr. Compresoare alese

Treapta I1W6HA-K110.5=0.089*3600/110.5=2.893

2W6GA-K126.8=0.089*3600/126.8=2.523

3W6FA-K151.6=0.089*3600/151.6=2.113

Treapta II1W6HA-K110.5=0.1*3600/110.5=3.254

2W6GA-K126.8=0.1*3600/126.8=2.833

3W6FA-K151.6=0.1*3600/151.6=2.373

Pentru treapta I s-au ales 3 compresoare tip W6HA-K Pentru treapta II s-au ales 3 compresoare tip W6GA-K

2.5 Alegerea motorului electric de antrenarePME=PtotI/NcI= 26.14/3= 8.71 KW => PME=11 kWPME=PtotII/NcII= 34.54/3= 11.51 KW => PME=17 kW3. Dimensionarea termica si constructiva a condensatorelor frigorifice Dimensionarea condensatorului cu placi Date de calcul: Puterea termica reala a condensatorului Qk [kW]=> Qk=274.86 kW Temperatura de condensare: tk=29 oC Temperatura apei de racire: tw1=21 oC tw2=26 oCDimensionare: Suprafata de transfer de caldura a condensatorului

Kp-coeficientul global de caldura in condensator k=10005000 [W/m2k]Kp=1000 [W/m2k](t)m-diferenta de temperatura medie logaritmica intre agentul frigorific si agentul de racire(t)m=tmax-tmin/ln((tk-tw1)-(tk-tw2))=(tk-tw1)-(tk-tw2)/ln((tk-tw1)-(tk-tw2))= =tw1-tw2/ln((tk-tw1)-(tk-tw2))=26-21/ln(29-21)/(29-26)=5/1.09=>(t)m =4.587 oCSkp=Qk/kp*(t)m=274.86*1000/1000*4.587=> Skp = 59.92 [m2]Se aleg tipul placilor: l=0.2 mh=1.1 m =0.003 m

Suprafata de transfer de caldura la o trecere: S1=2*l*h=2*0.2*1.1=0.44 m Numarul de treceri: NT=Skp/2*S1=59.92/0.44*2=68.09 => NT=68 Numarul de placi: Np=2*NT +1=137

Determinarea coeficientului de convective pe partea apei:w= Nu*/dh dh=2*=2*0.003=0.006 mf(tw1+tw2/2)=23.5 oC = 997.3 [kg/m3] cp= 4.187 [kJ/KgK]= 0.93*10-6 [m3/s]= 0.608 [W/mK]Pr= 6.457 [-]

Debitul masic de apa de racire: [kg/s] Viteza apei intre 2 placi : [m/s] Re = = Nu = 0.3*Re0.663*Pr0.33 =0.3*2078.8810.8*6.4570.4 =87.93 Rezistenta termica prin conductive:

0.355*10-3 [m2k/W] Coeficientul de transfer convective pe partea apei:

w = Nu =87.93* =8910.556 [W/m2K]f(tk=29 oC) = 1190.97 [kg/m3] cp= 1.440 [kJ/KgK] = 0.1705*10-6 [m3/s] = 0.0795 [W/mK] Pr= 2.42 [-]

Rech==3250.19mech=ms[1-xm+xm(l/v)0.5= =m/Nt**l * [1-0.5+0.5*(1190.97/37.03)0.5]=*3.33=108.33 [kg/m2s]=*=1190.97*0.1705*10-6=0.00020 Nu = 4.118*Re0.4*Pr0.33 */dh=4.118*3250.190.4*2.420.33*0.0795/0.006 =139.05

k = Nu =139.05* =1842.53 [W/m2K]

Eroarea relativa:Er=kp-k/kp=1000-990.14/990.14=0.99 %kc=kp+k/2=1000+990.14/2=995.07 [W/m2K] ==60.21 [m2]

4.Dimensionarea termica si constructive a vaporizatoarelor frigorifice: Se alege un vaporizatoar frigorific de tipul 273 20 4B cu puterea de 300 kW.

5.Dimensionarea termica si constructiva a schimbatoarelor de caldura :Date de calcul:-puterea termica pe schimbatorul de caldura: Qsc=7.85 [kW]-agentul frigorific: R134a-temperatura agentului frigorific (lichid) :tl1=29 [0C]tl2=27 [0C]-temperatura agentului frigorific(vapori):tv1=-14 [0C]tv2=-1 [0C]Calcul termic:-se alege schimbator de caldura de tip SCF: D 194 x 7 ; d 38 x 3; 7 tevi (n=7)i=f(tme=(tl1+tl2)/2) => r ,cp, , , Prtme= =28 [0C]tmei=28 [0C] -> r=1194.74 [kg/m3] cpi=1.4384 [kJ/kgK] i=0.08 [w/mK] i=0.172 * 10-6 [m2/s] Pri=2.478 [-]i== = 428.25 [w/m2K]Rei= = = 43952.81 Nui=0.023*Re 0.8 *Pr 0.4 =0.0223*9435.96*1.4376=171.3 e=f(tmv=(tw1+tw2)/2) -> r ,cp, , , Prtmv = = -7.5 [0C]; r= = 3.92tmv=-17.5 [0C] -> r=6.451[kg/m3]->cpi=0.566 [kJ/kgK]->i=2.81*10-3[w/mK]->i=1.738 * 10-6 [m2/s]->Pri=2.259[-]v====4.97*10-6 [m2/s]v====0.00281 [W/mk]cp=0.117+2.38*10-3*T-2.95*10-6*T2+1.37*10-9*T3==0.117+2.38*10-3*265.65-2.95*10-6*265.652+1.37*10-9*265.653=0.566 [kJ/kgK]=1/V=1/0.156=6.451 [kg/m3] Pr==2.259 [-]Tmv= tmv+273.15=265.65 [0C]e= = = 52.59dech= = = 0.083 [m2]Re= = =731973.87Nu= 0.023 * Re 0.8*Pr 0.4=0.023*731973.870.8*2.2590.4=1566.455S = 5.4 * 10 -4 [m2K/w]k= = 46.83 [w/m2K]Ssc= = (13760/21.97*37.03)=8.36[m2] Se alege schimbator de caldura de tip SCF 4 x 10 pentru SSC=10 m2-dimensiuni: a=3200[mm]b=3525[mm]c=1675[mm]d=900 [mm] 6.Dimensionarea aparaturii auxiliare a instalatiei frigorifice: 6.1 Dimensionarea buteliei de racire intermediara:d=w=0.20.3 [m/s]-> w= 0.2 [m/s]Vip=m2*i2=1.327*0.055=0.0729 [m3/s]d= =0.68 [m] se alege o butelie de racire intermediara BRI-700

6.2 Dimensionarea rezervorului de lichid:VRL=Vl/0.4[m3]Vl=0.3*Q0=0.3*207.81=62.343 VRL=62.343/0.4=155.85[m3]-se adopta rezervor de lichid de tip RA600, de capacitate 650 [L]7.Calculul hidraulic.Alegerea izolatiei frigorificenrtronsonnaturaagentwmvV=m*vdidSTASdistaswrealizolatiefrigorifica

de*sde-2*s

[m/s][kg/s][m3/kg][m3/s][mm][mm][mm][m/s]tip

1vap aspirati101.2080.1520.184152.901168x61569.607SPE 60-159

2vap aspirati101.2080.160.193156.873168x615610.112SPE 60-160

3vap aspirati100.40270.160.06464.04370x3.56320.668SPE 50-76

4vap refulati80.40270.0630.02544.93051x34515.950SPE 50-57

5vap refulati81.2080.0630.076110.056121x41137.589SPE 50-133

6vap aspirati101.3270.0550.07396.399102x49410.517SPER 50-89

7vap aspirati100.44230.0550.02455.65663.5x3.556.59.703SPE 50-57

8vap refulati80.44230.0220.01039.35548x3427.024SPE 40-45

9vap refulati81.3270.0220.02968.16476x3.6697.807SPE 50-76

10lichid saturat11.3270.0007920.00136.58141.5x335.551.059SPE 40-45

11lichid saturat0.60.1190.0007920.00014.14225x2.5200.300SPE 40-25

12vap umezi30.1190.0130.00225.62432x3262.914SPE 40-30

13lichid subracit0.51.2080.0007920.00149.35954x3480.529SPE 50-57

14vap umezi61.2080.0350.04294.721102x4946.092SPE 50-108

8. Montajul instalatiei frigorifice Instalatiile frigorifice cu comprimare mecanica de vapori se amplaseaza in spatii inschise( central frigorifice), dar partial se pot amplasa si in exterior.Conditiile de amplasare sunt reglementate de ISO 5149/1998. Dimensiunile centralei frigorifice vor fi in concordanta cu doua cerinte: acces usor pentru central frigorifica.Prevederiile generale si prescriptiile de siguranta din ISO 5149 arata ca central frigorifica trebuie sa aiba cel putin un perete exterior, accesul facandu-se printr-o singura usa cu deschiderea spre exterior.La instalatiile cu o cantitate de agent frigorific mai mare de 500 kg, din grupele 2 (fluide cu actiune toxica, care ard in concentratie cu aerul de peste 3.5% volumic. Inaltimea minima a salii compresoarelor este de 3.25 m la agentii frigorifici din grupa II ( cu o cantitate sub 500 kg) si 4.8 m, pt agentii cu o cantitate mai mare de 500 kg. Montarea compresoarelorSe face conform indicatiilor proiectantului in functie de caracteristicile compresoarelor si a terenului dar si de necesitatile practice de exploatare. Compresoarele si grupurile frigorifice se monteaza in fundatii independente , la distante 1.2-1.5 metri si minim un metru de la pereti. Pentru reducerea nivelului de zgomot si a vibratiilor, fundatiile compresoarelor sunt prevazute cu suporti elastici si amortizoare. In montarea schimbatoarelor de caldura se tine tine seama de prescriptiile ISCIR. La vaporizatoare si condensatoare se asigura conditiile de circulatie normala a agentilor. Montarea rezervorului de lichid:- se amplaseaza sub nivelul condensatorului, in central frigorifica sau in exterior pe fundatii din beton sau postamente metalice, cu spatii de acces la aparatura de masura, control si siguranta. Se prevede o panta de 5 10% catre colectorul de ulei. Daca se monteaza in exterior, se prevede o copertina contra razelor solare si un sistem de stropire cu apa. Montarea conductelor:- se va tine cont de particularitatile agentului frigorific din instalatie. Sustinerea conductelor se face prin intermediul consolelor, urmarind ca vibratiile sa nu fie transmise punctelor fixe si prevenind solicitarile datorate dilatarilor. Se impune montarea astfel incat sa permita circulatia uleiului si intoarcerea lui in compresor. Conducta de refulare se monteaza cu panta descendenta spre condensator, eventual cu un sifon la partea inferioara care sa permita colectarea uleiului si a lichidului si sa impiedice intrarea in compresor. Pentru conductele verticale se prevad sifoane la fiecare 2.5 metri . Cand compresorul este prevazut cu un sistem de reglare a puterii frigorifice, se prevad doua conducte de refulare, asigurand o viteza de 5 m/s pentru antrenarea uleiului. Daca instalatia functioneaza la o putere redusa , uleiul se colecteaza in sifon, nepermitand trecerea vaporilor. Cand puterea creste, uleiul e impins de vapori, fiind utilizata si conducta suplimentara.

PROIECT INSTALATII FRIGORIFICE I

AGENTI FRIGORIFICI

\