Proiect Foraj ticleni

7/28/2019 Proiect Foraj ticleni

1/50

Petre Rare

Page | 1

CAPITOLUL 1

GEOLOGIA SRUCTURII

1.1.Caracteristici generale

Structura icleni este situat n zona mijlocie din sectorul vestic al DepresiuniiGetice, pe aliniamentul structural major: Biteni - icleni - Sadu - Licurici - Bustuchin.Lucrrile de cercetare geologic prin foraje au pus n eviden acumulri de hidrocarburi lanivelul colectoarelor din Helvcian. Sarmaian i Meoian n 1953, iar exploatarea acestora anceput n anii 1953 (Sarmaian), 1954 (Helveian) i 1960 (Meoian); iar n 1956 (Meoian-gaze libere); n momentul de fa. zcmintele aflndu-se ntr-un stadiu avansat deexploatare.

Depozitele sedimentare aparinnd helveianului, sarmaianului i meoianului seprezint sub forma unui anticlinal uor asimetric onentat SNE-VSV, avnd zona axial cu oorientare n profunzime de la nord la sud. Flancul nordic i cele dou pericline se afund n

pante largi i destul de line spre zona de sinclinal, n timp ce flancul nordic se prezint subforma unor cderi n trepte spre sud destul de pronunate.

Anticlinalul este secionat longitudinal n zona sa de maxim ridicare de un accidentmajor cu cdere de la nord spre sud, diviznd structura n doua sectoare: unul nordic denumiti flancul nordic i altul sudic denumit i flancul sudic, mult diferite ca aspect general. Larndul lor, cele dou sectoare sunt fragmentate de un sistem, versale n marea lor majoritatecu convergena ctre falia majora compartimentnd astfel structura ntr-o serie de blocuritectonice diferite ca form i mrime.

n acest sistem structural, sedimente helveiene i sarmaianul sunt dispuse n aceeaimanier complicat peste relieful accidenta al paleogenului, form ce se atenueaz gradatspre panta superioar.

Peste acestea, seriile meoiene reprezint primele depozite de structur al ansambluluipltiocen peste relieful destul de accidentat al miocenului mbrcnd i mulnd astfel acestrelief lund aspectul unor formaiuni ondulate cu ridicri i coborri axiale de micamplitudine.

Din punct de vedere litologic, helveianul este alctuit dintr-o serie inferioar

aglomcratic nisipos-grosier iuna superioar alctuit dintr-o serie de pachete de nisipuricu intercalaii subordonate de marne. Sarmaianul debuteaz printr-o serie marno-grezoas cuunele nisipuri intercalate. Peste acestea se dezvolt o serie nisipoas, puternic dezvoltat nzona de ridicare. n continuare se dezvolt o serie marno-grezoas nisipoas ce se termin la

partea superioar cu un orizont nisipos, destul de variabil ca dezvoltare. n continuare,meoianul se dezvolt ntr-un facies predominant nisipos, pe ntreaga structur cu o tendinde momizare n partea superioar mai ales n sectorul estic al structurii.

Din punct de vedere tectonic, structura icleni se prezint sub forma unui anticlinaluor asimetric, orientat est-vest avnd zona axial cu o nclinare evident de la nord la sud.

Flancul nordic i cele dou pericline se afirm n pante largi i destul de line spre zonele desinclinal, iar flancul sudic se prezint sub forma unor cderi destul de abrupte.


2/50

Petre Rare

Page | 2

Accidentele tectonice sunt mult mai numeroase i mai complicate la orizonturilehelveiene superior, sunt dominate de faliamajora FI, care secioneaz longitudinalanticlinalul n zona sa de maxim ridicare a crui nclinare de la nord la sud o urmretediviznd structura in doua mari sectoare: flancul nordic i flancul sudic.

1.2. Cadrul geologic regional

Formaiunile geologice care iau parte la alctuirea Depresiunii Getice, identificate ndeschideri la zi, sau n sedimentul din anncime deschis prin numeroasele sonde care s-auspat n aceast zon. aparin cristalinului, permianului. jurasicului, cretacicului,

paleogenului, neogenului i cuaternarului.Din corelarea datelor de cotare geologic, prospeciunea geofizic i a celor obinute

prin lucrrile de foraj, rezult c, din punct de vedere sedimentologici tectonic, sedimentalul

Depresiunii Getice, identificate. al crui flanc nordic intens cutat, ce se reazm pe clinasudic a lanului Carpatic, coboar destul de repede spre sud, redresndu-se apoi n zonaaccidentelor de la Ungureni i Scelu. Dup aceea urmeaz o serie de cute anticlinale, dispusen lungul unor linii structurale, majore, orientate n general est-vest i a cror amplitudinedescrete treptat de la nord la sud, astfel nct flancul sudic ce se sprijin pe depozitelePlatformei Moesice, pare a fi practic necutat.

Multitudinea formelor structurale i aranjamentul lor spaial, gradul ridicat detectonizare al formaiunilor, discontinuitile de ordin stratigrafie, ce poate fi reconstituit dincele mai vechi timpuri i pn n perioada actual.

Istoria evolutic a Depresiunii Getice este legat la nceputurile sale de orogenez dinfaza austric din mezocretacic, care determin crearea unei linii de ruptur a cristalinului pemarginea sudic a lanului Carpatic, pe care o parte din zona cristalin, situat la sud, aluneci se scufund, dnd natere la o zona depresionar, de proporii, denumit de L. Mrozee:Depresiunea Getic". Imediat dup desvrirea scufundrii cristalinului constituindfundamentul Depresiunii Getice, aceast mare unitate geologic, n ansamblul su, i ncepeevoluia proprie, dar n strns dependen de evoluia Carpaiilor Meridionali.

1.3. Stratigrafia structurii icleni

Sondele spate pe structura icleni, au deschis seria depozitelor sedimentare pn laadncimea de 6015 m, majoritatea sondelor avnd adncimi ce variaz ntre 1250 m i 2600m. formaiunile geologice ntlnite fiind: eocen, oligocen, helveian, sarmaian i pliocen.

Romanian-Dacianula fost apreciat n zona de suprafa, pe intervalul 0-459 m, fiindalctuit din nisipuri i pietriuri cu intercalaii de argile, marne nisipoase i crbuni,cvasiorizontale.

Ponianul a fost evaluat pe intervalul 459-885 m, fiind dezvoltat n faciespredominant marnos, avnd n componen marne i marne nisipoase cu rare i subiriintercalaii de nisipuri marnoase, mai frecvente la partea superioar.


3/50

Petre Rare

Page | 3

Meoianul a fost aproximat n baza depunerilor detritice pliocene, pe intervalul 885-1228 m, fiind reprezentat printr-o alternan de nisipuri, marne nisipoase i intercalaii degresii calcaroase, n continuitate de sedimentare, cu nclinri ale stratelor de pn la 5.

Sarmaianul a fost estimat pe intervalul 1228-1329 m, transgresiv i discordant pe un

relief de eroziune helveian, fiind dezvoltat n facies predominant marnos-nisipos cuintercalaii de gresii, i predominant marnos cu 2-3 pachete nisipoase. nclinrile stratelorsunt de circa 5-20.

Helveianul a fost apreciat n partea finala a sondei proiectate, ncepnd de la 1329 m,fiind reprezentat predominant prin nisipuri i gresii cu intercalaii de marne, mame nisipoasei grezoase, i gresii calcaroase cu nclinri ale stratelor de circa 5-25.De jos n sus au fost corelate urmtoarele complexe productive, notate astfel: VIII, VII, V-inferior, V-superior, IV-inferior, IV-superior, III, II, I i de tranziie.

Helveianul VIII, depus peste seria helveianului inferior, este constituit predominantdin nisipuri i gresii de granulaie de la fin ia mijlocie, rareori grosier, ntre care se

intercaleaz frecvent marne, marne nisipoase sau grezoase i gresii calcaroase. Girosimeaacestui complex este de regula n jur de 100 m.

Helveianul VI este dispus peste He VII i este constituit predominant din nisipuri igresii, cu un grad mai mare sau mai mic de consolidare prin strate de marne. He VI are ogroime de 130 m.

Helveianul V-inferior depus peste He VI constituie o unitate hidrodinamic, avnd ogrosime ce variazntre 40 i 60 m. Faciesul acestui complex productiv nu face excepie dinfaciesul de reguli a celorlalte complexe, fiind prezente frecvente intercalaii de nisipuri,gresii i marne, care intercaleaz pe cele mai de sus.

Helveianul V-superior, cu unaspect mai mult marnos, dup diagrafia electric, estedepus peste He V-infenor, constituit preponderent din bancuri de gresii, are o grosime de la30 m la 40 m. Acest complex productiv ct i cel de dedesupt, He V-superior, sunt singureleuniti hidrodinamice din He de la icleni,care au i cupole de gaze.

Helveianul IV-superior, depus peste He IV-inferior, este constituit la parteasuperioar.n special din marne grezoase cu intercalaii subiri de nisipuri i gresii mai multsau mai puin consolidate, cu intercalaii de la 3 la 5 m de marne. Grosimea total a acestuicomplex variaz de la 45 la 75 m.

Helveianul III, cu o grosime mai mare dect a complexelor inferioare, aproximativ160-180 m. a fost mprit n doua complexe: inferior i superior.

Helveianul II, depus probabil discordant peste He III, are cea mai mare grosime, dela 250 la 350 m. Complexul este alctiuit din nisipuri de granulaie de la fin la mijlocie,rareori grosier, cu un grad mai mare sau mai mic de consolidare. Stratele i bancurilenisipoase sunt mai separate de strate mamoase cu grosimi variabile de la 3 la 15 m.

Helveianul I, depus discordant, fie peste He II-superior sau peste He ll-mediu, acestaa fost supus unei coroziuni mai accentuate n axul structurii care s-a atenuat pe flancuri i

pericline.Helveianul de tranziie, ultimul complex productiv, are aceleai caracteristici

litofaciale ca i complexul He I.


4/50

Petre Rare

Page | 4

He I i He II produc iei i ap n raporturi destul de diferite. ntr-un astfel dezcmnt, meninerea parial a presiunii a fost posibil datorit acvifierului care apare cafaz continuchiar i ninteriorul suprafeei productive.

Pe baza unui astfel de model gcologo-fizic, caracteristic pentru toate zcmintele din

Helveianul de la icleni, s-a realizat conturarea suprafeelor productive, lund nconsiderare nregistrrilediagrafiei geologice de sond i rezultatele probelor de producie.n marea majoritate a cazurilor, limitele dintre faze (ap, iei fi gaze) nu sunt

tabulare,poziia lor fiind determinata deproporiile litologice i fizice.Din analiza detaliat a informaiilor disponibile s-au stabilit c limitele dintre faze nu

sunt tabulare,poziia lor fiind determinat n mod predominant de umectabilitate. Pe aceastbaza s-au conturat suprafee productive, lund n considerare nregistrrile diagrafieigeofizice de sondi rezultateleprobelor de producie.

Harta structural pe structura icleni1.4. Tectonica structurii icleni

Din punct de vedere tectonic, structura icleni apare sub forma unui anticlinal orientatest-vest. Cele dou pericline se afund n pante mai largi i line spre zonele de sinclinal, ntimp de flancurile nordic i sudic se prezint mai ales sub forma unor cderi destul deabrupte.

Accidentele tectonice, la orizonturile He-superior, secioneaz anticlinal,longitudinal n zona sudic. Flancul sudic al structurii este posibil de a fi compartimentat

printr-o serie de falii longitudinale. nclinarea stratelor variaz ntre 5 i 60.

1.5. Dificulti n foraj

Pierderi de circulaie i viituri de ap n Levantin i Dacian;

Formarea de guri cheie i strngeri de gaur n Sarmaian i Ponian; Eventuale manifestri de gaze n Meoian i Sarmaian;


5/50

Petre Rare

Page | 5

Pierderi de circulaie i strngeri de gaur n Helveian;

Manifestri de gaze, ape srate i drmri de gaur nHelveian.

1.6Gradienii de presiune si de fisurare

Analiza i interpretarea complex a informaiilor obinute de la sondele spate pestructur a permis elaborarea profilelor gradienilor de presiune i fisurare, n funcie deadncime, pentru succesiunea litostratigrafic estimat a fi ntlnit n sonda proectal.

Se poate remarca, la nivelul depozitelor pliocene i sarmaiene, o evoluie normal agradienilor de presiune, valorile notate fiind cuprinse n domeniul 1,00 - 1,08 at/10 m, iarla nivelul depozitelor Helveiene nu s-a renunat la trasarea valorilor iniiale ale gradienilorde presiune, notndu-se valorile actuale ale acestora i menionndu-se faptul c acesteasunt corecte numai la nivelul colectoarelor cu hidrocarburi, mai puin la nivelul acviferului:

pentru He-tranziie: actual


6/50

Petre Rare

Page | 6

CAPITOLUL 2

STABILIREA PROGRAMULUI DE TUBARE

2.1. Alegerea numrului de coloane i a adncimilor de fixare pe baza gradienilorde presiune

Calculul diametre lor coloanelor s i adiametre lor se face conform programului deconstrucie a l sondei s tabil i t . Se impune o coloanade exploatare de 5 1 / 2 in.

Numrul de coloane ales: 3 (anexa 1) Coloana de suprafa (0-500m):

asigur s tabil i ta tea guri i de sond n dreptul formaiunilor s lab consolidate (nis ipuri ,

p iet r iuri ) ; protejeaz sursele subterane de ap

potabi l, mpiedicnd contaminarea lor cu noroi ,ap srat , petrol sau a l te substane chimice;

consti tuie suportul (ancorajul) ins ta la ie i de prevenire aerupi i lor;

mpiedic ptrunderea gazelor provenite de la adncimi mari ns tra turi le permeabile i cu pres iune mic de la suprafa ;

prin sistemul de suspendare din capul de sond, transmiterocilor din jur sarcinile axia le din coloanele urmtoare ,greutatea tubingului i a echipamentului de suprafa .

Pentru a ndeplinii toate funci i le enumerate mai sus , coloana desuprafa se c imenteaz pe toat lungimea, pn la z i .

Coloana i ntermediara (0-2500m)

Dac ntre iul coloanei de suprafa i adncimea de t ubare acoloanei de exploatare sunt traversate formaiuni care ngreuneaz orichiar mpiedic forajul , se tubeaz una sau mai multe coloane intermediare(ntre cele dou obligatori i anterioare). Sunt numite uneori coloane de

protecie sau de foraj .Asemene a se introduc pentru a izola s tra turi n carese pierde noroiul de foraj , s tra turi cu pres iune r idicat , masive de sare ,roci argiloase ins tabile , evitndu-se anumite dif icult i la continuareaforajului sub aceste zone. Coloanele intermediare se tubeaz i d in motivede s iguran cnd intervalul deschis es te prea mare , cnd coloana

precedent este uzat sau din motive economice.

La a lcatuirea succesiunii sape-coloane sunt urmari te doua condit i i :

Prima impune ca in exteriorul coloanelor de burlane sa exis te un jocsuffic ient de mare pentru introducerea lor fara dif iculta t i s i pentru

realizarea unei c imentari efic iente in spatia l inelar .Marimea acestui joceste determinate de r igidi ta tea burlanelor, t ipul imbinari i ,prezenta unor


7/50

Petre Rare

Page | 7

disposit ive cum ar f i :centrori s i scarif icatori , lungimea s irect i l ini te teaintervalului deschis sub s iul coloanei precedente ,exis tent unor zone ce pot

prezenta di f icultat i la tubare (st rangeri ori surpari ale peret i lor gauri i desonda,pierderi decircula t ie ,vi teza de introducere ,e tc) .

Coloana de exploatare (0-3970m) se tubeaz pn la baza ult imuluiorizont productiv sau presupus productiv i face posibil extraciapetrolului sau gazelor, prin interiorul tubingului , n condi i i de siguran.Tubingul poate f i extras , reparat sau nlocuit ori de cte ori es te nevoie i

permite s se efectueze di feri te operai i n interiorul coloanei deexploatare ( nlocuiri de f luide, c imentri , s t imulri , curri de nis ip e tc . ) .

Coloana de exploatare izoleaz i unele formaiuni ins tabile ori ncare se produc pierderi de c ircula ie , rmase deschise sub iul coloanei

precedente.

2.2. Calculul diametrelor coloanelor i al sapelor

D Diametrul exterior al coloanelor de tubare

Diametrul peste muf Diametrul sapeiJocul radial al dintre muf i peretele guri de sond

Rraia de tubare

[]dac nu se schimb apa

diametrul interior al coloanei precedente -jocul dintre sap i interior coloanei de tubaret grosimea peretelui burlanelor

calculul s-a fcut de jos n sus coloana exploatare coloanade ancoraj

Se alegtrei coloane


8/50

Petre Rare

Page | 8

2.2.1. Coloana de exploatare

[ ]

2.2.2. Coloana intermediar

[ ]

2.2.3. Coloana de ancoraj

[ ]

Coloana Adncimeatubarea

Diametrulexterior

Diametrulmufei

Diametrulinterior

Diametrulsapei

Ratiade

tubaream mm inches mm mm mmAncoraj 0 - 500 323.8 12 3/4 351.0 299.9 393.7 0.054

Intemediara 500 - 2500 219.1 8 5/8 244.5 190.8 295.0 0.085

Explotare 2500 - 3970 139.7 5 1/2 153.7 118.6 171.5 0.051


9/50

Petre Rare

Page | 9

CAPITOLUL 3GARNITURA DE FORAJ

3.1 Alegerea prjinilor de foraj i a prjinilor grele(diametre i lungimi)

Diametrul prjinilor de foraj

Dscat

(mm)

146...170 170...201 201...225 226...250 >250

Dp in 3 4 4 5 5

mm 88.9 101.6 114.3 127.0 139.7

t (mm) 9.35 8.38 8.56 12.70 9.17

qp

(kg/m)

18.34 19.26 22.31 35.79 29.51

H:=3970

Prjini grele

Coloan de ancoraj

Dscat 444.5103

Dg Dscat 25.4103

0.419

l

ga

5


10/50

Petre Rare

Page | 10

Diametrul exterior al prajinilor

grele

Diametrul

interior

Masa pe metru liniar

(qp)

in mm mm kg/m

3 1/2 88.9 38.1 36.4

41 8 104.8 50.8 47.7

43/4 120.7 50.8 68.5

5 127.0 57.2 72.7

6 152.4 57.2 114.1

61 4 158.8 57.2 124.2

61 2 165.1 57.2 135.2

7 177.8 57.2 161.0

71/4 184.2 71.5 163.5

8 203.2 71.5 205.3

9 228.6 71.5 267.5

91 2 241.3 76.2 298.1

93/4 247.6 76.2 315.1

10 254.0 76.2 333.0

11 279.4 76.2 469.0

3.2 Coloanele intermediare

3.3 Coloane de exploatare

lge 15

Lpe He 150 1 .3 2 1 03


11/50

Petre Rare

Page | 11

3.4 Calculul de rezisten a garniturilor de foraj pentru coloana de exploatare

Solicitarea garniturii de foraj Simbolul Extragere fara circulatie(105N/m2)

In timpul forajului(105N/m2)

1-1 2-2 1-1 2-2

Intindere si compresiune z 3106 -595.5 2791 -596.9

Incovoiere incov 0 0 0 -616.1

Tens. Axiala ax=z + incov 3106 -595.5 2791 -1213

Torsiunea 0 0 89,03 203.5

Pres.int. sipres.ext.

t 0 0 643.7 -595.5

r 0 0 -90 -595.5

Tensiuneaprincipala

1 0 0 -90 -595.5

23106 123.3 2791 -534.5

3 0 -718.8 -643.7 -1274

Tensiuneaechivalenta

ech 3106 322.3 2488 212.5

Extragere far circulaie

sectiunea 1-1(la partea sup.a g.f.)qp 29.5

qg 72.

g 1

lp 392

Gp qp lp g 1.157 106

Gg qg lg g 3.635 104

n 150

0 785

s 0.1

t 9.17103

Dp 139.7103

Ap t Dp t 3 .7 6 1 03

ae 0.

z11

Gp Gg 1n

0 s

ae

g

Ap

3.106 108

11 0

12 z11 3.106 108

13 0


12/50

Petre Rare

Page | 12

sectiunea 2-2

In timpul forajuluisectiunea 1-1

(

)

ech11

11 12 2

12 13 2

13 11 2

23.106 10

8

z22 n g H 5.955 107

21

22

z22

2

z222

2 1.233 10

7

23

z22

2

z222

2 7.188 10

7

ech22

21 22 2

22 23 2

23 21 2

2

3.223 107

pi 90 105

dip Dp 2 t 0.121

Dip 57.2103

Fp3 pi

4 dip

2 1.041 10

5

cs 1.

Gs1

cs

lg qg g 1n

0

1 .96 1 0

4

zf11

Gp Gg 1n

0

Fp3 Gs

Ap

2.791 108

c1 3 107

n 10

Prgf

cs

n

Dp

2L

p D

g

2lg

n1.7

4. 82 1 08

n

3010.472

Mrgf

Prgf

4.603 10

7

Msp 1

Msapa Msp Gs 2. 94 1 05

Mm Msapa Mrgf 4.632 107


13/50

Petre Rare

Page | 13

sectiunea 2-2

m

Mm

Wpp

89.031

m 89.031

pe

0

ri

dip

2

re

Dp

20.07

r ri 0.061

t 1

ri2

re2

re2

ri2

pi 6.437 107

r1

pi

9 106

re 0.07

t 2

2 ri2

re2

re2

ri2

pi 2.702 105

r2 0

f11 r1 9 106

f12

zf11 t 1

2

zf11 t 1

2

2

2

2.791 108

f13

zf11 t 1

2

zf11 t 1

2

2

2

6.437 107

echf11

f11 f12 2

f12 f13 2

f13 f11 2

22.488 10

8

dig 57.2103

A

g

4

D

g

2d

ig

2 0.135

Fp1 n g H Ag 8.062 106

zf22

Fp1 Gs

Ag

5.969 107

Incovoiere

ls 3

E 2. 061011

Dsecat 158.8103

fD

secatD

g

20.13


14/50

Petre Rare

Page | 14

Presiunea intern i extern

n urma calculelor,se alege otelul tip E cu Rp0.2=527010-5 N/m2.

Otel Rp0.210-5 N/m2

D 3870

E 5270

G-105 7390

S-135 9490

inc

f 2

E Dg

2 ls2

6.161 107

ax zf22 inc 1.213 108

Torsiunea

Wpg

16

Dg4

dig4

Dg

0.014

f22

Msapa

Wpg

2.035 107

p n g H 5.955 107

f21 n g H 5.955 107

f22

ax p

2

ax p

2

2

f222

5.345 107

f23

ax p

2

ax p

2

2

f222

1.274 108

echf22

f21 f22 2

f22 f23 2

f23 f21 2

22.125 10

7

echmax ech11

Rp0.2 cs echmax 4.659 108


15/50

Petre Rare

Page | 15

CAPITOLUL 4

Fluide de foraj

4.1 Tipuri de fluide de foraj

Dac avem o densitate

, se alege un fluid de foraj natural alctuit doar

din ap i argil, iar dac avem o densitate

, se va alege un fluid de foraj

dispersat (ngreunat),alcutuit din ap, argil i barit.n consecin se alege cte un tip de fluid pentru fiecare coloan n parte.

Astfel, pentru coloana de ancoraj:

-

pentru coloana intermediara:

-

pentru coloana de exploatare:

-.

4.2 Proprietile fluidului de foraj

Intervalforat

Tipulfluiduluide foraj

n

(kg/m3)p

(cP)

0

(N/m2)Filtrat(cm3)

Turt(mm)

pH

0 500 Dispersat 1220 16 12 6 2 80 -2500 Dispersat 1320 18 10.5 8 2.5 8.5

0 3970 Dispersat 1520 24 9 9 2.5 9

4.3 TratamenteCarboximetilceluloza de sodiu (CMC) este un polimer anioniv, semisintetic, sub

form de praf alb-gibui, solubil n ap. Este obinut prin tratarea celulozei (o polizaharidinsolubil) cu acid monocloracetic sau cu monocloracetat de sodiu, in prezena hidroxiduluide sodiu. Ca produs secundar rezult clorur de sodiu; CMC-uI tehnic, nepurificat, coninepn la 25 - 30 % cloruri de sodiu.

Proprietile CMC-ului sunt determinate de gradul de polmerizare (200 - 2000) si degradul mediu de substituire a grupelor OH- din molecula de glucoza anhidr (conine treigrupe OH-) cu grupa - OCH2COONa (50 - 90 %). Cu cat gradul de polmerizare (lungimealanului) este mai mare, cu atat produsul este mai activ ca antifiltrant, iar vscozitateanoroiului crete mai mult (se disting, uneori, CMC devascozitate mic, normal sau mare).Solubilitatea CMC-ului crete cand gradul de substituire crete.

Ca antifiltrant, CMC-ul se utilizeaz n concentraii de 5 - 25 kg/m3. Aciunea lui esteoptim la pH = 6 - 9. Este foarte eficient In noroaie dulci ori cu o salinitate moderat(efidena scade cnd salinitatea crete, ndeosebi peste 100 kg NaCI /m3)'.Dac pH-ul esteridicat, ionii divaleni iI pot precipita i noroiul se dilueaz periculos (exist i varieti de

CMC destinate noroaielor cu calciu). Pe msur ce densitatea noroiului crete, trebuiefolosit CMC cu grad de polmerizare mai redus (viscozitate mai mic).


16/50

Petre Rare

Page | 16

Poliacrilamida (PAA) este un polimer sintetic neionic, [CH2CHCONH2]ff din grupapolimerilor acrilici. Masa molecular este (1 -15)106 . Se furnizeaz sub form de soluievascoas alb-glbuie, cu concentratie 8 - 10 %, mai rar sub form de praf. Prin agitareputernic se dizolv n ap. n prezena cromailor este stabil la peste 200C.

Se folosete ca antifiltrant, invascoant, floculant selectiv, stabilizator al rocilor

argiloase, emulsionant.Concentraii uzuale: 5 - 30 kg/m3. Ca antifiltrant se utilizeaz Innoroaie dulci sau uor mineralizate, la pH - 10 - 12. n prezenta Ca2+i Mg2+este precipitat.

De obicei, se folosete poliacrilamida (parial) hidrolizat (PAAH), care se obinetratand PAA cu NaOH sau KOH (o parte din gruprile amide CONH2 sunt nlocuite cucarboxilatii metalici ionizabili COONa sau COOK). Dispersabil n ap, PAAH este unpolielectrolit mult mai activ dect PAA.

Comportarea PAA i PAAH este determinat de gradul de polimerizare, gradul dehidrolizare, concentraie, pH, temperatur, salinitatea mediului. Astfel, la concentraiifoarte mici (0,01 - 0,1 kg/m3) se comport ca floculanti,iar la concentraii medii caantifiltrani. Dac gradul de polimerizare este redus, polimerii se comport ca defloculanti,

cand este ceva mai mare ca antifiltrant, iar la lungimi foarte mari ale lanului polimeric -ca floculanti. La 10 % grad de hidrolizare, polimerul este flocu lant (se folosete pentrulimpezirea apei), la 30 % devine stabilizator al rocilor argiloase, iar la 70 % este reductor defiltrare.n ap dulce, polimerii se umfl i sunt foarteeficieni; In prezena Ca2+ sau Mg2+,umflarea este redus.

4.4 Calculul volumelor de fluid de foraj4.4.1 Intervalul forat corespunztor coloanei de ancoraj

4.4.2 Intervalul forat corespunzator coloanei intermediare

4.4.3 Intervalul forat corespunztor coloanei de exploatare

Ha 500Dsacat 393.7mm 0.3937m

Vna 2

4Dsacat

2 Ha

121. 736m3

Hi1 2500

Dsi1cat 295.0mm 0.295m

Diacat 299. 9mm 0.2999m

Vni 2

4Diacat

2 Ha

4Dsi1cat

2 Hi1 Ha

344.03582m3


17/50

Petre Rare

Page | 17

4.5 Cantitatile de materiale utilizate pentru prepararea si pomparea fluidelor de foraj4.5.1 Intervalul corespunzator coloanei de ancoraj

4.5.2 Intervalul corespunzator coloanei de exploatare

H 3970Dsecat 158.8mm 0.15880m

Dii1cat 168.3mm 0.16830m

Vne 2

4Dii1cat

2 Hi1

4Dsecat

2 H Hi1

169. 46m3

na 1220kg

m3

n 1120kg

m3

b 4100kg

m3

VnVna na b

n b117. 651m

3

Vba Vna Vn 4. 085m3

mba Vba b 1.675 104

kg

ne 1520kg

m3

Vn

Vne ne b

n b

146. 714m3

Vbe Vne Vn 22.746m3

mbe Vbe b 9.326 104

kg


18/50

Petre Rare

Page | 18

CAPITOLUL 5

Tubarea sondei proiectate

5.1.1 Calculul de rezisten a coloanei de ancoraj

5.1.2 Presiunea din pori

5.1.3 Presiunea de fiurare

5.1.4 Presiunea interioar (sond nchis i plin cu gaze)

Da 123

4

iDa 323.85m

Di 85

8

inDi 219.075m

De 51

2

inDe 139.7m

H 3970 Ha 500 Hi 2500

na 1220kg

m3

ni 1320kg

m3

ne 1520kg

m3

0 7850kg

m3

fiseca 1500 kg

m3

fiseci 1700 kg

m3

fisece 1860kg

m3

ppi ni g Hi 3.236 107

Pa

pfisa fiseca 100kg

m3

g Ha 7.845 106

Pa

g 200kg

m3

am 1050kg

m3

pi1 pfisa g g Ha 6.865 106

Pa

pc pi1 6.86 106

Pa

pe1 0

p i1 pi1 pe1 6.865 106

Pa


19/50

Petre Rare

Page | 19

De aici rezult urmatoarele valori citite din tabelul 5.1 de mai jos:

otelul J-55

5.1.5 Presiunea exterioar (coloana este goal la interior)

pi2 pfisa 7.845 106

Pa

pe2 am g Ha 5.148 106

Pa

p pi2 pe2 2.697 106

Pa

pia 147.2bar 1.472 107

Pa

pia pc 1 adevarat( )

t 9.00mm 9 103

m

q 72.30kg

m

A 88.96cm2

psp 1 84bar 1 .8 4 1 0

7 Pa

pia 1.472 107

Pa

pea 69.52ba r 6. 952 106

Pa

Fsa 1 30 6k N 1 .30 6 1 06

N

pe1 0

pi1 0

p.e1 pe1 pi1 0

pe2 na g Ha 5.982 106

Pa

pi2 0

p e2 pe2 pi1 5.982 106

Pa


20/50

Petre Rare

Page | 20

De aici rezult urmatoarele valori citite din tabelul 5.1 de mai jos:

otelul J-55

Tabelul 5.1

Diam.ext.t Otel Filet q Psp Pia Pt Pea Fs Fsa A

(mm) (kg/m) (bar) (bar) (bar) (bar) (kN) (kN) (cm2)

12

3/4

9.00 J-55 L 72.30 184147.2

7369.52 88.96

10.00 J-55 L 79.70 205164

9691.43 49.24

11.00 J-55 L 87.10 225180

120114.29 53.81

12.00 J-55 L 94.50 246196.8

143136.19 58.33

11.00 K-55 L 87.10 225180

120114.29 53.81

12.00 K-55 L 94.50 246196.8

143136.19 58.33

p esiu p e2 5.982 106

Pa

pea 6 .9 52 1 06

Pa

pea p esiu 1 adevarat( )

t 9.00mm 9 103

m

q 72.30kg

m

pia 1.472 107

Pa


21/50

Petre Rare

Page | 21

5.1.6 Verificarea la traciune

Se alege din tabel valoarea standardizat a D.ia:

5.2.1 Coloana intermediar

5.2.2 Presiunea fluidelor din pori

5.2.3 Presiunea de fisurare

G q g Ha 3.545 105

N

G1 G 1na

0

2.994 10

5 N

Fax G 3.545 105 N

Fsa Fax 1

adevarat( )

Rp0. 2 379N

mm2

A 8.896 1 03

m2

pcor pea

Fax

2 A Rp0.21 3

Fax

2 A Rp0. 2

6.015 10

6 Pa

pea pcor 1adevarat( )

Dia Da 2 t 0.3058m

Diext 85

8

inDiext 2.191 10

2 m

Hi 2500 H 3970

ni 1320kg

m3

ne 1520kg

m3

fisech 1800kg

m3

g 300kg

m3

am 1050kg

m3

ppe ne g H 59.177 106

Pa

pfisi fisech 100kg

m3

g Hi 4.658 10

7 Pa


22/50


23/50


24/50

Petre Rare

Page | 24

5.2.7 Adncimea de golire

5.2.8 Calculul la traciuneTronsonul 1

J - 55

-trecerea de la compresiune la tractiune provocata de flotabilitate este:

Hg

ne am

neH 1.228 10

3 m

pe3 ni g Hi 3.236 107

Pa

pi3 ne g Hi Hg 1.897 107

Pa

p i3 pe3 pi3 1.339 107

Pa

Fsa1 G1 1

adevarat( )

0 7850kg

m3


25/50

Petre Rare

Page | 25

5.2.9 Greutatea total a colanei

5.3 Dimensionarea coloanei de exploatareColoana de exploatare(solicitari combinate ale presiunii exterioare,golire totala sitractiune)

Presiunea din pori

f 1ni

0 8.318 10

1

H0 Hi 1ni

0

2.080 10

3 m

Fax1 G1 f ni g Hi l1 A1 1.077 106 N

Rp0.2 551106

N

mm2

5.510 1014

Pa

pcor pea1

Fax1

2 A1 Rp0.21 3

Fax1

2 A1 Rp0. 2

2

2.505 10

7 Pa

pe ni g Hi l1 5.248 106

Pa

pcor pe 1

adevarat( )

q2 65.48kg

m

G q1 l1 q2 l2 g 1.590 106

N

Fsa1 3430.43kN 3. 430 106

N

Fsa1 G 1

adevarat( )

De 51

2

in

De 139.7m

H 3970

ne 1540kg

m

3

g 300kg

m3

am 1050kg

m3

ppe ne g H 5.996 107

Pa

psiu ppe 5.996 107

Pa


26/50


27/50

Petre Rare

Page | 27

Verificarea tronsonului 1 la presiunea interioara

(adevarat- tronsonul 1 se verifica la presiunea interioara)

Verificarea tronsonului 1 la tractiune

(adevarat)Rezulta in acest caz ca:

Tronsonul 2

peH2 ne g H2 5.798 107

Pa

pcor2 peH2 1

adevarat( )

pc ppe g g H 4.828 107

Pa

p iH2 pc g g H2 am g H2 2.004 107

Pa

pia2 p iH2 1

G1 q1 g l1 4.392 104

N

Fsa2 G1 1

l1 130. 835m

t1 0. 01054m

t2 9 .1 7 1 03

m

N 8

q2 29.76kg

m

t3 7.72m

N 8

q3 25.30kg

m

pea3 412.4bar 4.124 107

Pa

pia3 4 2 7. 0bar 4 . 27 1 07

Pa

Fsa3 1346kN 1.346 106 N

A3 11 2. 81cm2

0. 01 1m2

H3

pea3

ne g2.731 10

3 m

l2 H l1 H3 1.108 103

m

Fax2 q1 l1 g q2 g l2 f ne g H3 A3 1.699 105

N

pcor3

pea3

Fax2

2 A3 Rp0. 21 3

Fax2

2 A3 Rp0.2

2

4.1792 10

7 Pa


28/50


29/50


30/50

Petre Rare

Page | 30

6.1.7 Numr de agregate

6.1.8 Presiunea de lucru

CAZUL 2-dac

atunci :

ncepe pomparea pastei de ciment

rezult punctul 1 de coordonate(0; )

Sfrsitul pomprii pastei de ciment

rezult punctul 2 de coordonate( )

Sfrsitul pomparii pastei de ciment

rezult punctul 3 de coordonate( )

nagr

Nac

21 14

pc 0.012Ha 16m 22m

pc. 22bar 2.2 106

Pa

na 1220kg

m3

pd p na g Ha 9.463 106

Pa

pa pc. pd 1.166 107

Pa

Vicol

4Di

2 Ha 36 .7 23m

3

Vp Vicol 1

V1 0

pa1 pc. 2.2 106

Pa

hd1 0

pd1

0

V2 Vicol 36.7 23m3

pa2 pc. na p g Ha 7.263 106

Pa

Asi

4hcov Dsacat

2 Da

2 0.104m

2

Ai

4Di

2 0. 073m

2

xVp Ai Ha

Asi

16 0. 59 3m

hd3 Ha x 339.407m

pa3 pc. na p g hd3 4.224 106

Pa


31/50

Petre Rare

Page | 31

Sfrsitul operaiei de cimentare

rezult punctul 4 de coordonate: ( ; )

6.1.9 Alegerea agregatelor de cimentare

V4 Vp Vn 88 .6 57m3

pd4 p na g Hc h 9.085 106

Pa

pmax

pd4

9.085 106

Pa

pIa 2 10bar 2 .1 1 07

Pa

pIa pmax 1

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0 20 40 60 80 100

p,

bar

V, m3


32/50

Petre Rare

Page | 32

6.2 Cimentarea coloanei intermediar

6.2.1 Adncimea de cimentare

6.2.2. Densitatea pastei de cimentare

De aici rezult c densitatea pastei de ciment se gsete ntre valorile [ 1120 kg/mc ; 1748 kg/mc],astfel ca ea se compune din ap,ciment i diatomit.

6.2.3 Volumul de past de ciment

6.2.4 Volumul fluidului de utilizare

6.2.5 Cantiti de materiale

Hi1 2500

Ha 500

Hc Hi1 Ha 100m 2.1 103

m

Hf Hi1 200m 2.3 103

m

fisHf 0.178at m

m

pfisHf fisHf Hf 4 .1 48 1 07

Pa

n 1320kg

m3

pm in n 200kg

m3

1. 12 1 03

kg

m3

'pmax

pfisHf n g Hi1 Hc g Hf Hi1 Hc

1.948 103

kg

m3

pm ax 'pm ax 200kg

m3

1.748 103

kg

m3

Di1 219.1mm 0.219m

t 1 1. 43m m 0 .0 11mDi Di1 2 t 0.196m

h 20

hcov 1.

Diacat 299.9mm 0.2999m

Dii1 190. 8mm 0.1908m

Dsi1cat 295.0mm 0.295m

Vp

hcov Dsi1cat2

Di2

Hi1 Ha Diacat2

Di2

Hc Hi1 Ha Dii12

h

410 8. 15 8m

3

Vn

4Di

2 Hi1 h 75.0 1m

3

a 1000kg

m3

.p 3150kg

m3

Vp 10 8. 15 8m3


33/50

Petre Rare

Page | 33

ciment

diatomit

ap

Cantiti totale

6.2.6 Numr de autocontainere

rezult autocontainere

6.2.7 Numr de agregate

rezult agregate

6.2.8 Presiunea de lucru

c 1800kg

m3

d 2400kg

m3

m 0.5m1 3.

m0

0.09

qc 1000kg

qd m0 qc 95kg

va mqc

a m1

qd

d 0. 677m

3

vpc

qc

c

qd

d va 1. 272m

3

Qc

Vp qc

vpc

8.504 104

kg

Qd

Vp qd

vpc

8.079 103

kg

Va

Vp va

vpc

57.5 46m3

pc

Qc Qd Va a

vpc

1.185 105

kg

m3

Mc Qc 8 .5 04 1 04

kg

Mad Qd 8.079 103

kg

Va 57 .5 46m3

Mac 10 103

Nac

Mc Mad

Mac

9kg

nagr

Nac

21 5.5

pc 0.012Hi1 16 103 mm 30 m


34/50

Petre Rare

Page | 34

CAZUL 2-dac

atunci :

cepe pomparea pastei de ciment

rezult punctul 1 de coordonate(0;) Sfrsitul pomprii pastei de ciment

rezult punctul 2 de coordonate(; ) Sfrsitul pomparii pastei de ciment

rezult punctul 3 de coordonate(; ) Sfrsitul operatiei de cimentare

rezult punctul 4 de coordonate: ( ; )

pc. 46bar 4. 6 106

Pa

na 1220kg

m3

pd .p n g Ha 8.973 106

Pa

pa pc. pd 1.357 107

Pa

Vicol

4Di

2 Hi1 75 .6 14m

3

Vp Vicol 1

V1 0

pa1

pc.

4. 6 106

Pa

hd1 0

pd1 0

V2 Vicol 75 .6 14m3

pa2 pc. n .p g Ha 4.373 106

Pa

Asi

4 hcov Dsi1cat

2

Di12

0. 044m2

Ai

4Di

2 0.03m

2

xVp Ai Ha

Asi

2.099 103

m

hd3 Ha x 1.599 103

m

pa3 pc. n .p g hd3 3 .3 3 1 07

Pa

V4 Vp Vn 18 3. 16 7m3

pd4 .p n g Hc h 3.733 107

Pa

pmax pd4 3.733 107

Pa


35/50


36/50

Petre Rare

Page | 36

6.3.1 Adncimea de cimentare

6.3.2 Densitatea pastei de ciment i proprietile reologice ale pastei

Se alege:

Ciment S2 -RS

Hi 2500

Dse 171.5mm 0.1715m

Diim 200mm 0.2m

K1 1.2

h 20Hs 3850

fis 0.185105

Pa

m

n 1520kg

m3

pn 20103

N s

m2

0 5N

m2

pia 506.9bar 5.069 107

Pa

Hc H Hi 200m 1. 67 1 03

m

pmin p pma

pmin n 200kg

m3

1 .7 2 1 03

kg

m3

pf is

fis Hs n g H Hs g Hs H Hc

4.568 103

kg

m3

pmax pfis 200kg

m3

4.368 103

kg

m3

1720kg

m3

p 4368kg

m3

p 2000kg

m3

p 2000kg

m3

pp 316.01p 522.85kg

m3

6.315 105

kg

m3

pp 63103

N s

m2

op 213.08p 370.19kg

m3

4.258 105

kg

m3


37/50

Petre Rare

Page | 37

Ciment S1

6.3.3 Volumul pastei de ciment

4) Cantitati de materialeunitare

total

op 43N

m2

p 353105

mPas

p p 900 p 3050kg

m3

2602

kg2

m6

3.594 109

kg2

m6

o 146.44p 244.54kg

m3

2.926 105

kg

m3

o 0.2904105

mPas

Dg K1 Dse 0.188m

De 0.14mAet

4Diim

2De

2 0. 016m

2

Ai

4Di

2 0.011m

2

Aen

4Dg

2De

2 0. 012m

2

Vp Aen H Hi Aet Hc H Hi Ai h 21.656m3

c 3150kg

m3

a 1000kg

m3

qc vc c 1.465 103 kg

m3

k2 1.0

Mc k2 qc Vp 3.331 104

kg

Va k2 va Vp 12 .1 62m3


38/50

Petre Rare

Page | 38

6.3.5 Numrul de autocontainere cu capacitatea de 10t

6.3.6 Volumul dopului separator cu o nlime n spaiul inelar de 200 m

Se alege:

6.3.7 Volumul fluidului de refulare

6.3.8 Volumul interior al coloanei

6.3.9 Debitul de pasta i debitul de noroi

Agregate de cimentare ACF-700;

Viteza VI 555 444 160

VII 753 602.4 120

Dac autocontainere la un agregat de cimentare

Mac 1

nac

Mc

Mac

3.331 103

kg

hs 200

Vs Aet hs 3. 218m3

Vs. Aen hs 2. 478m3

p s p

s 1600kg

m3

ps 25103

N s

m2

os 7N

m2

k3 1.0

Vnr k3 Ai H h( ) 44.9 61m3

Vicol Ai H 43.873m3

Vicol Vp 1

adevarat( )

dp 100m

v 80%

Qagrreal 10l

s

Qp 2 Qagrreal 0.02m

3

s

nagr

Qp

Qagrreal

2


39/50

Petre Rare

Page | 39

Se admite

6.3.10 Viteza de curgerea) Interior

Past

Fluid separator

Fluid de refulare

pp. 63103

N s

m2

op. 43N

m2

He op. Dg De

2p

pp.2

5.027 104

He 5027

Recr 5100

vcr

pp Recr

Dg De p3.343 10

8

1

m

Qri Aen vcr 4.143 106

m

Qcr Qri 4 .1 43 1 06 m

Qn 30l

s

Vs 3. 218m3

Qs 10l

s

Vp 21 .6 56m3

Qp.

20l

s

Vnr 44.961m3

Aip 0. 01 20m2

vip

Qp

Aip

1.667m

s

vis

Qs

Ai

0.905m

s


40/50

Petre Rare

Page | 40

b) ExteriorPast

Fluid separator

Fluid de refulare

6.3.11 Presiunea la manifold

Debitul 10 20 30Spaiul - Interior Exterior Interior Exterior Interior Exterior

Vitez 0.833 0.581 1.667 1.163 2.5 1.744Fluid de

foraj 7213 2684 14426 5373 21639 8057 37.1 28.4 18.6 14.2 12.4 9.5

Regim Laminar Laminar Turbulent Laminar Turbulent Turbulent 0.058 0.160 0.024 0.046 0.023 0.031

1.05 2.10 3.85Fluid

separator 6611 2454 13221 4913 19832 7367 41.6 31.8 20.9 15.9 13.9 10.6

Regim Laminar Laminar Turbulent Laminar Turbulent Turbulent 0.074 0.180 0.024 0.056 0.023 0.032

1.10 2.30 4.30Past de

ciment 4042 1500 8084 3004 12126 45041 45.3 34.6 22.7 17.3 15.1 11.5

Regim Laminar Laminar Laminar Laminar Turbulent Laminar

0.125 0.310 0.035 0.097 0.024 0.049 1.15 2.50 4.75

vin

Qn

Ai

2.715m

s

Aemed

Aen H Hi Aet Hi

H0. 015m

2

DemedDg H Hi Diim Hi

H0.196m

Demed De 0.056m

vep

Qp

Aemed

1.359m

s

ves

Qs

Aemed

0.679m

s

ven

Qn

Aemed

2.038m

s


41/50

Petre Rare

Page | 41

Momentul Debitul Lungimi de fluide Presiunea

Interior Exterior bar bar bar

- m m m m m m

1. ncepe pompareafluidului separator

10 3200 0 0 3200 0 0 27.3 26.2 429.7

2. Sfritul pomprii

fluidului separator10 2880 320 0 3200 0 0 21.33 20.2 429.

3. ncepe pomparea pasteide ciment

20 2880 320 0 3200 0 0 30.23 27.73 422.

4. Sfritul pomprii pasteide ciment

20 672 320 2208 3200 0 0 2.5 0 432

5. ncepe pompareanoroiului de refulare

30 672 320 2208 3200 0 0 3.85 0 442.

6. Pasta de ciment ajungela iu

30 992 0 2208 3000 200 0 3.85 0 442.

7. Sfrsitul operaiei de

cimentare30 3180 0 20 1600 200 1400 136.25 132.4 505.

Pasta ajunge la iu

Sfrsitul operaiei de cimentare

ls

Vs

Ai

291. 157m

interior( )

lp

Vp

Ai

1 .9 6 1 03

m

interior( )

ln H 1886 320( )m 1.764 103

m

interior( )

exterior( )

hs 200m

ln. H lp 2 .0 1 1 03

m

interior( )

hn H hs 3.77 103

m

exterior( )

hs 200m

exterior( )

hp Hc 1 .6 7 1 03

m

exterior( )

hn. H hs hp 2.1 103

m

exterior( )

interior( )

lp. 20


42/50

Petre Rare

Page | 42

1) ncepe pomparea fluidului separator

rezult

rezult

rezult

rezult

2) Sfrsitul pomprii fluidului separator

v1 0

Q1 10l

s

pd1

pm1s 1 .1bar 1 .1 1 05

Pa

Demed 0.196m

Demed De 0.056m

intn 0.05

pc1int intn

vis2

2

ln

Di

n 105

5.275m

2

s2

pc1int. 5.247bar

extn 0.16

pc1ext extn

ves2

2

hn

Demed De 10

5 n 37.913

m2

s2

pc1ext. 39.066bar

pc1 pc1int. pc1ext. 4.431 106

Pa

pc1. 44.31bar

pp1 pc1. pd1 pm1s 4.541 106

Papcapulcoloanei1 pp1 pm1 s 4.431 10

6 Pa

pfis1 n g Hs 105

extn

ves2

2

Hs

Demed De n 10

5 612.602

m2

s2

pfis1. 612.951bar

V2 Vs 3. 218m3

Q2 10l

s

ints 0.07

pc2int ints

vis2

2

ls

Di

s intn

vis2

2

ln

Di

n 6.465 105

Pa

pc2ext extn

ven2

2

hn

Demed De n 3.412 107

Pa


43/50


44/50


45/50

Petre Rare

Page | 45

7) Sfrsitul operaiei de cimentare

12) Durata operaiei de cimentare

pc61 .intp

vin2

2

lp

Di

n .ints

vin2

2

ls

Di

p 2.562 106

Pa

pc62 .intn

vin2

2

ln

Demed De

pmin .extn

ven2

2

hn

Demed De

p 1.511 107

Pa

pc6 pc61 pc62 1.767 107

Pa

pcapcol6 pc6 pd6 8.604 106

Pa

pp6 pcapcol6 pm6 8.989 106

Pa

pfis6 pfis5 9.151 107

Pa

V7 Vp Vs Vnr 69.8 35m3

Q7 30l

s

pd7 p n g Hc h s n g hs 7.924 106

Pa

pm7 n pm6 3 .8 5 1 05

Pa

.extp 0.04

pc71 .intn

vin2

2

ln

Di

n .intp

vin2

2

lp.

Di

p .extp

ven2

2

Hc

Di

p 4 .81 1 06

Pa

pc7 2 .extsven

2

2 n extn

ven2

2 pm in 67 2. 58 6Pa

pc7 pc71 pc72 4 .81 1 06

Pa

pp7 pc7 pd7 pm7n 1.312 107

Pa

pcopcol7 pc7 pd7 1.273 107

Pa

pfis71 p g Hc 200m s g hs n g hn .extpvep

2

2

Hc 200m

Demed De p 9.055 10

7 Pa

pfis72 .exts

ves2

2

hs

Demed De s extn

ven2

2

hn

Demed De n 3.416 10

7 Pa

pfis7 pfis71 pfis72 1.247 108

Pa

TcVp

Qp 60Vnr

Qn 60 15m3 58.025m3


46/50

Petre Rare

Page | 46

rezult

aproximativ T.c= 1 or

rezult

Tc 58minut

Ts

Vs

Qs 605.363m

3

Ts 5minut

Tc. 61 6 67 minutTpmin 1.5Tc. 100.5 minutTpimax 1.5Tpmin 150.75 minut

Vs 3. 218m3

Vs Vp 24.873m3

Vs Vp Vnr 69.835m3


47/50

Petre Rare

Page | 47

Variaia presiunii de pompare cu volumul pompat

0

50

100

150

200

250

0 10 20 30 40 50 60 70 80

P

,bar

V , m3


48/50

Petre Rare

Page | 48

Variaia debitului cu volumul pompat

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

38

40

0 10 20 30 40 50 60 70 80

Q

,l/s

V , m3


49/50

Petre Rare

Page | 49

Variaia presiunii de strat cu volumul pompat

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

1100

1200

1300

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90

Q

,l/s

V , m3


50/50

Petre Rare

Anexa 1

Proiect Foraj ticleni

Documents

Transcript of Proiect Foraj ticleni