Proiect Flansa

S se ntocmeasc tehnologia de fabricaie prin prelucrri metalice a reperului FLAN pentru valoarea produciei de unicat i de ansamblu pentru varianta produciei de mas.

Breviat de calcul

1. Calculul ritmului liniei tehnologice .1.1 Alegerea semifabricatului pentru cele dou variante de producie.1.2 Stabilirea intinerarului tehnologic pentru ambele variante de producie. 1.3 Indicarea utilajului de prelucrare pentru fiecare operaie n ambele variante de producie (unicat i mas ).1.4 Indicarea S.V.D-urilor necesare pentru fiecare operaie , pentru ambele variante de producie. 2. Calculul adaosului de prelucrare i a dimensiunilor intermediare pentru fiecare variant de producie .3. Calculul regimului de achiere pentru producia de mas i alegerea parametrilor regimului de achiere pentru varianta produciei de unicat.4. Calculul normelor tehnologice de timp pentru varianta produciei de mas.5 . ntocmirea schemei liniei tehnologice i sincronizarea operaiei pe linia tehnologic pentru producie de mas .6 . Calculul regimului optim de achiere folosind programarea matematic .7. Introducerea unui program de prelucrare pentru maina unealt cu comand numeric M. U.C. N pentru una din operaiile fuxului tehnologic. Partea grafic Desenul de execuie al reperului . Schia a dou dispozitive folosite la prelucrare . Planurile de operaie pentru variante producie de mas

CAPITOLUL 1 Calculul ritmului liniei tehnologice Date tehnologice pentru procesul tehnologic de fabricare. program de producie : 10.000 + 5000 * 6 = 40.000 buc - criteriu economic cost minim de fabricaie Ritmul liniei tehnologice RT se determin cu formula : RT = Fn /P * 60 [min/pies] n care : - Fn - fondul nominal de timp calculat cu formula :Fn = z* h* S [ore]Unde : z - 260 de zile lucrtoare din an ; S = 3 numr de schimburi ; h= 8 ore pe schimb . Calculm : Fn = 260* 3*8 = 6240P volumul produciei determinat de : P= ( 1+ k1 + k2 )* p ; p- numr de piese ; k1 = 0.01 0.03 coeficient de rebut ; k2 = 0.02 0.04 procent piese folosite ca piese de contact ; p= ( 1+ 0.03+0.04 ) * 40000 = 42,3

Calculul ritmului liniei tehnologic :RT= 6240 / 42300 *60 = 8.74

1.1. Alegerea semifabricatului pentru cele dou variante de producie Alegerea operaiilor de prelucrare s-a fcut innd cont de condiiile tehnice specificate n desenul de execuie al piesei i semifabricatul adoptat. S-a avut n vedere prelucrarea simultan a mai multor suprafee cu un grup de scule. Traseul tehnologic de prelucrare s-a mprit astfel nct s-a obinut timpi de prelucrare ct mai apropiai pentru fiecare post de lucru. S-a avut n vedere prelucrarea simultan a mai multor suprafee cu un grup de scule. Traseul tehnologic de prelucrare s-a mprit astfel nct s-a obinut timpi de prelucrare ct mai apropiai pentru fiecare post de lucru. Alegerea corect i raional a metodei i a produsului de elaborare a semifabricatului de unicat din condiiile principale care determin eficiena procesului tehnologic n ansamblu. Un semifabricat se poate realiza n mai multe metode i procedee definite ca volum de munc i cost de fabricaie , constul unui semifabricat fiind parte component din costul piesei finite i se impune o alegere raional a metodei i a procesului de elaborare a acestuia . Alegerea semifabricatului : Buc OLC 45 Laminat Bar sau eav .

1.2 Stabilirea intinerarului tehnologic pentru ambele variante de producie. Piesa trece de la un anumit loc de munc la altul , dup un anumit timp , determinat de durata celei mai lungi operaii . Este necesar ca diferena dintre duratele , oparaiilor s fie ct mai mic. Astfel unui muncitor ateapt , n timp ce alii sunt prea aglomeraii. Dac de exemplu o operaie dureaz foarte mult , se dubleaz numrul , de locuri de munc la aceast operaie sau numrul de maini unelte. Deci pentru organizarea produciei pe linii tehnologice n fluxul tehnologic , coninutul produsului tehnologic i alegerea utilajului sunt derivate de lucru al liniei tehnologice i nu invers .Stabilirea succesiuni optime i a celor mai bune concentrri a operaiilor de prelucrare , rmn condiii de baz , care limiteaz numrul de variante posibile ale unui proces de prelucrare . Condiiile pentru stabilirea sucesiuni optime de prelucrare mecanic prevd urmtoarele reguli : operaiile de finisare s fie aezate la sfritul procesului de prelucrare ; operaiile n timpul crora exist posibilitatea unui mare procent de rebuturi s fie executate dac este posibil la nceputul prelucrrii ; executarea gurilor s se fac ctre sfritul procesului tehnologic ; n cazul ansamblrii mainilor unelte , dup felul prelucrrilor , se vor ocupa operaiile identice pentru nlturarea transportului .n general un proces de prelucra trebuie s respecte urmtoarele scheme ale operaiilor : prelucrarea suprafeelor care devin baze tehnologice i de referin pentru operaiile urmtoare; prelucrarea de degroare a suprafeelor principale ale piesei ; prelucrarea de finisare a suprafeelor principale ; degroare i finisarea suprafeelor auxiliare ; tratametul termic ; executarea operaiilor secundare de tratametul termic ; executarea operaiilor de suprafinisare i netezire a suprafeelor principale ale piesei ; n aceste condiii , stabilirea unui traseu tehnologic de prelucrare devine o problem foarte important pentru cel care ntocmete tehnologia de prelucrare a unei piese , important n aces sens fiind i caracerul produciei .

n funcie de volumul de producie , n industrie se disting urmtoarele tipuri principale de producie: producia individual sau de unicat ; producia de serie ; producia de mas . n cazul produciei individuale sau de unicate se execut pe baza unor comenzi din partea beneficiarului un numr mai mare sau mai mic de sortimente ( piese ) dar in cantiti mici care se repet foarte rar sau nu se mai repet . Acest tip de producie necesit o varietate mare de operaii , care trebuie executate de ctre personal nalt calificat. Operaiile care se vor executa pentru realizare piesei tij de manometru n ambele variante sunt :a) producia individual : debavurare ; strunjire exterioar de degroare ; strunjire exterioar de finisare ; filetare ; Ajustare ; Control finalb) Pentru producia de mas : Tratament termic laminare ; Strunjire de debroare ; Strunjire de finisare ; Filetare ajustare .

Mrimea de lucru al liniei tehnologice se determin ca fiind raportul dintre fondul real de timpul disponibil Fd i planul de producie . Pfp - planul de fabricaie al piesei care trebuie executat pe linia tehnologic respectiv , n intervalul de timp egal cu fondul de timp disponibil :R= Fd / Pfp ( min/buc )

Condiii tehnologice Materialul din care este fabricat piesa este: OLC 45 STAS 880 88. O- oel;L- procesul de obinere al semifabricatului-laminat;45- coninutul mediu de carbon.

Caracteristici mecanice:

Limita de curgere ( Rp 0,2): 500 [] ;

Rezistena la rupere : Rm 700850 [N/mm];Alungirea la rupere (A5): 14 [%];Duritatea: 207 [HB]. Compoziie chimic: MarcaOeluluiCalitateaCompoziia chimic [%]

CMnSP

OLC45

-0,42...0,50,5...0,8max 0,045max 0,035

S0,02...0,045

Xmax 0,035max 0,04

XS0,02...0,04

Calitatea suprafeelor:- rugozitatea general Ra=6,3 [m] - alte rugoziti Ra=1,6 [m] i Ra=0,8 [m]. Calculul ritmului liniei tehnologice:

[min/buc] ; n care:

- fondul real de timp, corespunztor aceleiai perioade la care a fost raportat i programul de producie i care, n acest caz a fost considerat un an.

- volumul de producie (P=50.000 [buc/an])

n care: - coeficient care ine seama de ncrcarea utilajului;

- numrul zilelor lucrtoare din perioada de timp considerat

();

- numrul de schimburi ();

- durata n ore a unui schimb ();

[min]

[min/buc]

Condiii tehnice (form , dimensiuni, poziia reciproc a suprafeelor)

Condiiile tehnice de form ,dimensiunile i poziia reciproc a suprafeelor sunt prezentate n tabelul de mai jos Nr.crt.Tip suprafaDimensiuni

ToleraneRugozitate,

Ra Clasa de precizie(ISO) Obs.

S1Cilindrica exterioara2851,524

12,510,execuie mijlocie STAS 2300-75

S2Plana2851,5/ 61conformSTAS6,312,execuie mijlocie STAS 2300-75

S3Cilindrica interioara 2400,5246,310,execuie mijlocie STAS 2300-75

S4Plana 2400,5 / 2120,5conformSTAS6,310,execuie mijlocie STAS 2300-75

S5Plana 2120,5/ 61

1,68,execuie mijlocie STAS 2300-75

S6Conic5x45conformSTAS6,312,execuie mijlocie STAS 2300-75

S7Cilindrica interioara61246,310,execuie mijlocie STAS 2300-75

1.3 Indicarea utilajului de prelucrare pentru fiecare operaie n ambele variante de producie (unicat i mas ).Avnd n vedere desenul de execuie al piesei i condiiile tehnologice legate de funcionarea piesei sau stabilit operaiile de prelucrare cu fazele lor.Maina unealt folosit pentru acest proces de lucru este strungul.

Strungul se compune din batiul 9, prevazut cu doua picioare cu care se sprijina pe fundatie, papusa fixa 3, in care se gaseste cutia cu viteze 4, papusa mobila18, caruciorul 13, deasupra caruia se afla suportul portcutit 23, arborele principal n care se monteaza universalul 26.Scula aschietoare se fixeaza n suportul portcutit si executa mpreuna cu acesta o miscare de translatie prin deplasarea caruciorului 13. Caruciorul se deplaseaza pe batiul strungului pe niste suprafete speciale numite ghidaje 17. Papu- sa mobila 18 serveste la sprijinirea pieselor lungi n timpul prelucrarii. n acest caz, piesa se fixeaza cu un capat n arborele principal, iar cu al doilea se prinde n papusa mobila. Uneori, n papusa mobila mai pot fi fixate diferite scule cum ar fi: burghie, alezoare, tarozi etc.Pozitia papusii mobile poate fi modificata dupa nevoie, aceasta deplasndu- se pe ghidaje speciale prevazute pe batiul 9. Deplasarea caruciorului mpreuna cu scula aschietoare prin antrenarea acestuia cu ajutorul barei de avans 11 (n cazul strunjirilor obisnuite) sau cu surubul conducator 12 (n cazul prelucrarii filetelor). Strungul SN400 este un strung de mrime mijlocie iar prelucrrile pe acest strung au un caracter universal, putnduse efectua toate operaiile de strunjire i filetare.Caracteristicile tehnice (dimensiuni liniare n mm): distana ntre vrfuri: 750 1000 1500 2000 nlimea vrfurilor: 200 distana maxim de strunjire: 400 deasupra ghidajelor diametrul maxim de prelucrare: 210 deasupra saniei conul alezajului axului principal: Morse nr. 6 pasul urubului conductor: 12 numrul de turaii distincte ale arborelui principal: 22 turaia minim i maxim a axului principal: 12 1500. turaiile strungului normal SN400: 12, 15, 19, 24, 30, 38, 46, 58, 76, 96, 120, 150, 185, 230, 305, 380, 480,600, 765, 955, 1200, 1500. puterea/ turaia motorului principal: 7,5 kW/1000 rot/min puterea/turaia motorului deplasri rapide: 1,1 kW/1500 rot/min avansurile longitudinale minime i maxime: 0,046 3,52 mm/rot cursa maxim a cruciorului: 650, 900, 1400, 1900 unghiul de rotire a saniei portcuit: pasul urubului saniei transversale: 5.

Pentru productia de serieStrungul cu comanda numerica SP 250 CNC este destinatprelucrarilor n regim de comanda numerica, n productia de serie mica si mijlocie a pieselor de revolutie.Strungul SP 250 CNC permite urmatoarele tipuri de prelucrari:strunjire cilindrica exterioara; si interioara, strunjire frontala exterioara; siinterioara, strunjire conica exterioara; si interioara, strunjire filetecilindrice si conice, exterioare si interioare , strunjire melci, strunjirecanale exterioare si interioare, strunjire profilata exterioara si interioara,centruire, gaurire, alezare, tarodare etc.

Caracteristici tehnice-diametrul maxim de strunjire-250 mm-lungimea maxima de strunjire-750 mm-diametrul alezajului arborelui principal-52 mm-cursa pe axa X-125 mm-cursa pe axa Z- 750 mm-domeniul turatiilor la arborele principal (reglaj continuu) 40-4000 rot/min-domeniul avansurilor de lucru pe X si Z (reglaj continuu)-1-3000 mm/min-avansul rapid pe axa X-5000 mm/min-avansul rapid pe axa Z-10000 mm/min-pasul filetelor -0,3-60 mm-numarul posturilor de lucru din capul revolver -12-timpul necesar indexarii cu o pozitie-3 s-masamaxima a piesei de prelucrat-125 kg-puterea motorului de curent continuu pentruactionarea principala-18,2 kW-forta de strngere din pinola-50-500 daN- increment minim de deplasare-0,001mm

Descrierea generala a masiniiIn figura se prezinta partile constructive principale ale strunguluiSP 250 CNC, mpreuna cu echipamentul de comanda.

Fig .1 2Vedere generala a strungului SP 250 CNC.Batiul 8, de tipul batiu nclinat, sustine n partea stnga papusa fixa 10, n a carei universal hidraulic 11 se prinde piesa 12 pentru prelucrare,iar n partea dreapta suportul de lucru si papusa mobila 1.Suportul de lucru este constituit din sania longitudinala 3 (axa Z) sisania transversala 4 (axa X). Pe sania transversala se monteaza capulrevolver 13, care are 12 posturi de lucru unde se prind sculele 6 si portsculele 5, aferente prelucrarii.In vederea eliminarii aschiilor care rezulta din procesul de aschiere,masina este dotata cu un transportor de span 7. Strungul este comandatde echipamentul de comanda numerica 9.Aparatoarea masinii 2 protejeaza operatorul mpotrivaaccidentarilor.Pentru a putea utiliza masina n conditii normale de lucru, estenecesar ca regimurile de exploatare alese sa se ncadreze n celerecomandate de constructor. In acest scop, se vor consulta n prealabil dincartea masinii, diagramele de putere functie de turatia motorului,diagramele fortelor de strngere cu vrful papusii mobile, posibilitatilede

ncarcare ale masinii functie de sculele montate n capul revolver(diametre maxime prelucrabiie), precum si tabelul cu masele maximeprelucrabile pe masina.

Fixarea pieseiIn functie de tipul prelucrarii (degrosare, finisare sau degrosare sifinisare) si tipul piesei, baza de asezare a semifabricatului se pregatesten prealabil pe o alta masina-unealta.Fixarea semifabricatului n vederea prelucrarii se poate face:-n universal;-n universal si vrful papusii mobile,-ntre vrfuri, n aceasta situatie vrful de antrenare se prinde directpe conul arborelui principal (universalul fund ndepartat) sau n universal,iar rotatia piesei se primeste de la o inima de antrenare.

1.4 Indicarea S.V.D-urilor necesare pentru fiecare operaie , pentru ambele variante de producie. Procesul tehnologic este procesul care cuprinde totalitatea operaiilor succesive de prelucrare la care este supus materia prim pn la obinerea produsului finit. Operaia este acea parte a procesului tehnologic efectuat de un muncitor sau de o echip de muncitori la un loc de munc cu utilajele i uneltele necesare cu scopul modificrii proprietilor fizico chimice a formei i dimensiunilor, netezimii i aspectului suprafeelor semifabricatului supus prelucrrii. Operaia este compus din una sau mai multe faze. Faza este o parte a operaiei tehnologice care se realizeaz ntr-o aezare i poziia piesei de prelucrat cu aceleai unelte de lucru i acelai regim de achiere. Stratul de material care trebuie nlturat de pe suprafaa piesei corespunztoare unei faze poate fi ndeprtat n una sau mai multe treceri ale sculei.Trecerea este o parte a fazei care se repet de mai multe ori, pstreaz neschimbat scula i regimul de achiere.n timpul fazelor de lucru se execut mnuirea reprezentnd totalitatea micrilor efectuate de ctre muncitor n timpul lucrului. Procesul tehnologic depinde de tipul de producie sau de fabricaie, astfel nct n cazul unei producii de serie mare sau mas, se utilizeaz metodele cele mai productive prin utilizarea utilajelor cu caracter specializat sau automatizat i SDV urilor speciale. n cazul piesei Flanei avem o producie de unicat sau individual i se utilizeaz maini unelte i SDV uri cu caracter universal.

Sn 400Panza de ferastrauSubler Regim de achiere10.4600Norma de timp0.120.32Nr. desen :1

Adncimea de achiere[t], mmAvansul [s], mmTuraia [n], rot/min

Timp de baz

[tb], minTimp auxiliar[ta], minRugozitateasuprafeei

MainaUnealtSculaDispozitivS.D.V.

Debitare 4 mm1

Denumirea operaieiAdaos de prelucrareNumrul de treceri ale sculei

Sn400Cutit de strungUniversal Subler Regim de achiere10.4800Norma de timp0.050.33Nr. desen :2


Timp de baz



Guri i lrgire 1


Sn 400Cutit de strungUniversal Subler Regim de achiere10.4600Norma de timp0.120.32Nr. desen :3


Timp de baz



Strunjire i finisare 1


Sn 400Cutit de retezatUniversal Subler Regim de achiere30.4600Norma de timp0.030.21Nr. desen :4


Timp de baz



Rectificare exterioar de degroare

11


Capitolul 2calculul adaosului de prelucrare

Adaosul de prelucrare este surplusul de material care trebuie ndeprtat de pe suprafaa semifabricatului. Mrimea adaosului de prelucrare prevzut pe suprafaa semifabricatului ce urmeaz a se prelucra prin achiere nu este ntmpltoare. Dac adaosul este prea mic se poate ntmpla ca neregulariti, oxizi i crustele dure existente pe suprafaa semifabricatului s nu se nlture scule achietoare. Dac dimpotriv, adaosul de prelucrare este prea mare atunci, consum n plus energie, material, timp i scule achietoare i scula va rezulta la un pre mai mare.Ca regul general, adaosul de prelucrare trebuie s aib valoarea determinat cu formula:=+S++n care:- nlimea neregularitilor suprafeei care se prelucreaz;

- grosimea stratului degradat; - valoarea abaterilor spaiale; - erorile de aezare. innd seama de faptul c o suprafa de obicei necesit mai multe operaii succesive de prelucrare, adaosurile de prelucrare pot fi: totale, reprezentnd stratul de material necesar pentru efectuarea tuturor operaiilor de prelucrare mecanic pe suprafaa semifabricatului pn la obinerea piesei finite. intermediare, reprezentnd stratul de material ce se ndeprteaz la o singur operaie. Dac o pies este realizat prin urmtoarele operaii: strunire de degroare, strunjire de finisare i rectificare, adaosul de prelucrare total va fi o sum a adaosurilor intermediare:

=+++ Dup modul de dispunere adaosurile de prelucrare pot fi:a) simetrice, fiind prevzute pe suprafeele exterioare de rotaie i sunt raportate la diametrul suprafeei:

=unde: -diametrul semifabricatului; -diametrul piesei finite;b) asimetrice, fiind prevzute numai pe una din suprafee sau avnd valori diferite pe suprafee opuse.

Calculul adaosurilor de prelucrareAdaosul total (pe lungime):=,unde:- lungimea semifabricatului, = 144 mm- lungimea piesei finite, = 140 mm=144-140= 4 [mm]Adaosurile de prelucrare (intermediare, simetrice) sunt:===1 [mm]===0.25 [mm]Adaosul total simetric :===1 [mm]unde: -diametrul semifabricatului;

- diametrul piesei finite;

Operaiile care se vor executa pentru realizarea piesei flansa n ambele variante sunt : a) Pentru producia de individual : Strunjirea exterioar; Strunjirea interioara ; Burghiere ; Ajustare

b) Pentru producia de mas : Matriare ; Tratament termic ; Strunjire de debroare ; Strunjire de finisare . Pentru stabilirea diametrului semifabricatului laminat din care se va executa piesa , se calculeaz adaosul de prelucrare pentru suprafaa de diametru maxim pe care o lum din desenul de execuie .

1.Pentru suprafaa 140 0.5 mm , avem :

Strunjire de debrosare dintr-o singur trecere . Adaosul minim pentru strunjire de debroare este :

2Apimin = 2 ( Rz i-1 + Si-1 ) +2 i-1 2 + i 2 , unde :

i = eroarea de instalare , n m ;i = 140 m .

i-1 = p = c x 1 [m] c - curbura specific a semifabricatului n [m/mm];

c = 2 [m/mm];l- lungimea total a semifabricatului , n mm ; l=20 mm din desenul de execuie i rezult :

c = 2*20 = 40 m = 0,25 mm = 250 m i-1 = = 253 m ;

Rzi-1 = 250 m ;Si-1 = 1500 m . n aceste condiii , adaosul minim de prelucrare va fi : 2Apimin = 2 ( 250 + 144 ) +2 * 2532 + 1402 = 1502 m

Adaosul nominal de calcul este : 2* Apnom = 2*A pimin + A I unde : Ai - abatarea inferioar la diametru semifabricatului n m : Ai = -3 mm = 3000 m . Rezult c adaosului nominal pentru strunjire de debroare va fi :

2* Apnom = 150,2 + 100 Apnom= 250,2mm Diametru nominal de calcul al semifabricatului se determin cu relaia :

dsnom = dimin + 2Apimin + A I

unde : dimin - dimensiunea minima obinut la prima operaie de prelucrare , n mm : dimin = 144- 0.5 =144,5 mm dsnom = 144,5 + 3,022 + 3 = 150.5 mm Se debiteaz semifabricatul din table de calitate otel aliat 18MoCrNi13 la dimensiunea de 205.5 mm . Adaosul de prelucrare nominal real pentru operaia de strunjire de degrosare a treptei 192 0.5 mm este :2A pinom = 150,5 144,5 = 6 mm 2. Pentru suprafaa 120 0.5 mm , avem :






c = 2*20 = 40 m = 0,25 mm = 250 m i-1 = = 253 m ;

Rzi-1 = 250 m ;Si-1 = 1500 m . n aceste condiii , adaosul minim de prelucrare va fi : 2Apimin = 2 ( 250 + 120) +2 * 2532 + 1402 = 1473 m

Adaosul nominal de calcul este : 2* Apnom = 2*A pimin + A I unde :

Ai - abatarea inferioar la diametru semifabricatului n m : Ai = -3 mm = 3000 m . Rezult c adaosului nominal pentru strunjire de debroare va fi :

2* Apnom = 1473 + 1000 Apnom= 2473mm Diametru nominal de calcul al semifabricatului se determin cu relaia :


unde : dimin - dimensiunea minima obinut la prima operaie de prelucrare , n mm : dimin = 120- 0.5 =120,5 mm dsnom = 120,5 + 3,022 + 3 = 126.5 mm Se debiteaz semifabricatul din table de calitate otel aliat 18MoCrNi13 la dimensiunea de 205.5 mm . Adaosul de prelucrare nominal real pentru operaia de strunjire de degrosare a treptei 192 0.5 mm este :2A pinom = 126,5 120.5 = 6mm 3. Strunjire de finisare 58 0.5 mm , avem :






c = 2*20 = 40 m = 0,25 mm = 250 m i-1 = = 253 m ;

Rzi-1 = 250 m ;Si-1 = 1500 m . n aceste condiii , adaosul minim de prelucrare va fi : 2Apimin = 2 ( 250 + 58) +2 * 2532 - 1402 = 670 m





unde : dimin - dimensiunea minima obinut la prima operaie de prelucrare , n mm : dimin = 58- 0.5 =58.5 mm dsnom = 58,5 + 3,022 + 3 = 64.5 mm

Se debiteaz semifabricatul din otel aliat 18MoCrNi13 la dimensiunea de 205.5 mm . Adaosul de prelucrare nominal real pentru operaia de strunjire de degrosare a treptei 192 0.5 mm este :2A pinom = 64,5 58.5.5 = 6 mm 4. Pentru canalul 50 0.5 mmStrunjire de debrosare dintr-o singur trecere . Adaosul minim pentru strunjire de debroare este :





c = 2*20 = 40 m = 0,25 mm = 250 m i-1 = = 253 m ;

Rzi-1 = 250 m ;Si-1 = 1500 m .

n aceste condiii , adaosul minim de prelucrare va fi : 2Apimin = 2 ( 250 + 50) +2 * 2532 + 1402 = 620 m

Adaosul nominal de calcul este : 2* Apnom = 2*A pimin + A I

unde : Ai - abatarea inferioar la diametru semifabricatului n m : Ai = -3 mm = 3000 m .

Rezult c adaosului nominal pentru strunjire de debroare va fi :



unde : dimin - dimensiunea minima obinut la prima operaie de prelucrare , n mm : dimin = 50- 0.5 =50.5 mm dsnom =50,5 + 3,022 + 3 = 56.5 mm Se debiteaz semifabricatul din table de calitate otel aliat 18MoCrNi13 la dimensiunea de 205.5 mm . Adaosul de prelucrare nominal real pentru operaia de strunjire de degrosare a treptei 192 0.5 mm este :2A pinom = 56,5 50.5 = 6 mm 5 . Pentru canalul 8 0.5 mm Strunjire de debrosare dintr-o singur trecere . Adaosul minim pentru strunjire de debroare este :

2Apimin = 2 ( Rz i-1 + Si-1 ) +2 i-1 2 + i 2 ,

unde :i = eroarea de instalare , n m ;i = 140 m .



c = 2*20 = 40 m = 0,25 mm = 250 m i-1 = = 253 m ;

Rzi-1 = 250 m ;Si-1 = 1500 m . n aceste condiii , adaosul minim de prelucrare va fi : 2Apimin = 2 ( 250 + 50) +2 * 2532 + 1402 = 820 m





unde : dimin - dimensiunea minima obinut la prima operaie de prelucrare , n mm : dimin = 8- 0.5 =8.5 mm dsnom =8,5 + 3,022 + 3 = 14.5 mm Se debiteaz semifabricatul din table de calitate otel aliat 18MoCrNi13 la dimensiunea de 205.5 mm . Adaosul de prelucrare nominal real pentru operaia de strunjire de degrosare a treptei 192 0.5 mm este :2A pinom = 14,5 8.5 = 6 mm

Capitolul 3 .Calculul regimului de achiere Semifabricat

Dimensiuni de gabarit pies : 65x25x mm ; se alege un semifabricat de rugozitatea general Ra=12,5 .

Determinarea regimurilor de achiere optime , a forelor , momentelor i puteri de aschiere. La determinarea regimului de achiere am luat in calcul faptul c prelucrarea are loc cu mai multe scule simultane, de aceea durabilitatea sculelor trebuie s fie aceeai. Iniial regimul de achiere se poate lua din normativele de regimuri de achiere n vigoare. Valorile recomandate pentru prelucrrile obinuite , micorate ci 10-30 % pot constitui regimuri de achiere la prelucrarea pe maini agregat. a) Stabilirea sculei achietoare : Prelucrarea celor ase guri se face prin burghiere, folosind patru burghie elicoidale STAS 870-87 din oel rapid cu urmtoarele caracteristici:

- diametrul burghiului ;

- unghiul de nclinare a canalului de evacuare a achiilor (unghiul de degajare) ;

- unghiul de atac principal ;

- unghiul de atac secundar (ti secundar)

- unghiul de aezare ; Materialul din care este confecionat semifabricatul este OLC45 STAS 880-88; Dimensiunile gurii ce urmeaz a fi prelucrat 13.55 mm; Fluidul de rcire ungere utilizat: emulsie 20%;

Durabilitatea economic sculei achietoare pentru burghiul elicoidal cu D= 17,4 mm se recomand: Tec=18 [min], conform tabelului Diametrul burghiului, D, mmMaterialul burghiului

Oel rapidPlcue din carburi meralice

Materialul de prelucrat

Oel Font Metale i aliaje neferoase

511151620714-2018-221225-3023-40-77-8

b) Stabilirea adncimii de achiere

Adncimea de achiere o aleg n funcie de rezistena sculei cu dimensiunile cele mai mici, numrul de treceri i de rigiditatea sistemului tehnologic. Se recomand ca adaosul de prelucrare s se ia la o valoare maxim admis de rezistena sculei pentru a micora numrul de treceri.

[mm]

c) Stabilirea avansul de lucru

Se alege la valoare maxim admis n funcie de rigiditatea sistemului tehnologicPentru alegerea avansului trebuie respectate urmtoarele cundiii: Smin

Proiect Flansa

Documents

Transcript of Proiect Flansa