Proiect Cargo

Cuprins

Descrierea navei cargou mărfuri generale 6450 [ tdw ]

Capitolul 1:

1.1- Determinarea dimensiunilor principale

1.1.1- Calculul lungimii când se cunoaşte deadweightul şi viteza.

1.1.2- Determinarea coeficienţilor de fineţe ai navei1.1.3- Determinarea interferenţei de val1.1.4- Calculul lăţimii navei şi a raportului bd

1.1.5- Calculul înălţimii de construcţie.Bord liber minim

1.2- Verificarea dimensiunilor principale

1.2.1- Rapoarte între dimensiuni

1.3- Verificarea perioadei oscilaţiilor de ruliu 1.4- Stabilitatea iniţială

1.5- Poziţia pe lungimea navei a centrului de carenă.Poziţia secţiunii maestre

Capitolul 2:

Trasarea planului de forme

Capitolul 3:

Calculul rezistenţei la înaintare

Capitolul 4:

4.1- Calcul de carene drepte4.2- Diagrama Bonjean

Capitolul 5:

5.1- Eşantionajul navei5.2- Compartimentajul navei

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997

Capitolul 6:

Proiectarea elicei după diagrame

Capitolul 7:

Instalatia de balast

Capitolul 8:

8.1- Determinarea eficientei economice a navei8.2- Situaţia indicatorilr de eficienţă economică a navei

Capitolul 9:

Studiul rezistenţei transversale

Partea grafică:

1- Planul de forme al navei

2- Planul de amenajări

3- Curbe de carene drepte

4- Diagrama Bon-jean

5- Schiţe aferente temei speciale

2


Bibliografie

1. Îndrumar de Proiectarea Navei - Galaţi 1986Ion BIDOAE, Nicolae SÂRBU, Ionel CHIRICÂ, Ovidiu IONAŞ

2. Proiectarea Navei - Curs practic - Galaţi 1993POPOVICI Ovid, MANOLACHE Lucian, IOAN Alexandru,

DOMNIŞORU Leonard

3. Construcţia, amenajarea şi exploatarea navei - Galaţi 1991POPOVICI Ovid, IOAN Alexandru, DOMNIŞORU Leonard

4. Registrul Naval Român - Bucureşti 1990

5. Cursurile şi proiectele din anii de studiu

6. Eficienţa economică a navei - Bucureşti 1992

7. Instalaţii de bord şi punte - Galaţi 1993CEANGĂ Valeriu, Paraschivescu C-tin, LUNGU Adrian, BIDOAIE

Răzvan

8. Construcţia navei - Galaţi POPOVICI Ovid

9. Documentaţie din ICEPRONAV Galaţi

3


Descrierea navei

Nava cargou măfuri generale 6450 [ tdw ] este destinată transportului de mărfuri generale, mărfuri în vrac, cherestea în magazii şi pe punte, containere în magazii.

Nava este prevăzută cu două punţi, patru magazii, o teugă în prova şi o suprastructură la pupa.

Compartimentul maşini, încăperile de locuit şi de serviciu sunt amplasate la pupa.

Dimensiunile principale:

Lungimea maximă - L =………..…………….……………………..……12 [ m ]Lungimea între perpendiculare - Lpp =………………….…………….113.68 [ m ]Lăţimea - B=……………………………………………………….….…….16.8 [ m ]Înălţimea de construcţie - D = ……………..………………………………9.23 [m ]Pescajul - d =…………………………………………………………………6.75 [ m ]Deplasamentul - D =………………………………………………………….9050 [ t ]Coeficientul de stivuire a mărfii - m =……………………………………..1.53 [ m3/t ]Deadweightul………………………………………………………………6450 [ tdw ]

Zona de navigaţie şi autonomia

Nava are zona de navigaţie nelimitată. Raza de acţiune este de 7500 [ Mm ].

Motorul principal

- Fabricaţie…………………………………………………………..licenţa MAN - RSR- Tip…………………………………………………………………..K4 SZ 52 / 105 CL- Număr de cilindri…………………………………………………………………….4- Putereamaximă……………………..………………………3440 [ kw ] = 4800 [ CP ]- Viteza…………………………………………………….…..14.1 [ Nd ] = 7.247 [ m/s ]

Stabilitatea

Nava satisface condiţiile de stabilitate prevăzută de R N R - ediţia 1990.

Clasa navei

Nava va fi construită şi dotată în conformitate cu Regulile R N R pentru obţinerea clasei:

RNR

CM

M

O 620

Regulile şi convenţiile care vor fi respectate la construcţia navei:

- Reguli pentru clasificarea şi construcţia navelor maritime RNR - ediţia 1986- Reguli RNR privind poluarea - ediţia 1980 şi 1983

4


- SOLAS 1974, cu completări din 1978, 1981 şi 1983- Convenţia internaţională pentru liniile de încărcare 1966- Conventia contra poluării cu produse petroliere MARPOL - 1984- Convenţia internaţională asupra amenajărilor pentru echipaje - 1992- Convenţia asupra radiotelecomunicaţiilor Geneva 74 / 79- Reguli de navigaţie prin canalul Panama 1975, 1978, 1980- Convenţia internaţională pentru securitatea containerelor Geneva 1972- Reguli de navigaţie prin canalul Suez 1977, 1981- Convenţia internaţională privind măsurarea tonajelor

Deadweight, rezerve, încărcătura utilă

- Combustibil greu…………………………………………………………….750.5 [ t ]- Motorină…………………………………………………………………… 120.15 [ t ]- Ulei……………………………………………………………………………..25.3 [ t ]- Apă tehnică……………………………………………………………………90.0 [ t ]- Apă potabilă……………………………………………………………………51.0 [ t ]- Echipaj ( 39 persoane )+ bagaje…………..………………………………….4.5 [ t ]- Provizii……………………………………………………………………….…13.7 [ t ]- Încărcătura utilă………………………………………………………………..5395 [ t ]- Deadweightul………………………………………………………………….6450 [ t ]

Magaziile de încărcare au următoarele capacităţi:

Denumirea Coaste Volumul net [ m3 ]Vrac Balot

Magazia Nr 1 127 - 157 1332 1220Magazia Nr 2 99 - 127 2772 2350Magazia Nr 3 71 - 99 2772 2350Magazia Nr 4 43 - 71 2773 2350

Viteza

Viteza navei în apă adâncă pe asietă dreaptă la pescajul de 6.75 [ m ], cu carena curată şi recent piturată, cu vânt maxim de 300 Beaufort, cu starea mării de maxim 20 , cu motorul dezvoltând puterea continuă de serviciu va fi de 14.1 [ Nd ].

Proba de viteză a navei se va face cu nava în balast, numai la nava prototip.Pe baza rezultatelor obţinute se va calcula viteza navei la pescajul de plină încărcare.

5


Capitolul 1:

6


1.1-Determinarea dimensiunilor principale

Determinarea dimensiunilor principale s-a făcut cu ajutorul Cursului practic de “Proiectarea Navei” - POPOVICI Ovid, MANOLACHE Lucian, IOAN Alexandru, DOMNISORU Leonard.

1.1.1- Calculul lungimii când se cunoaste deadweight-ul si viteza1.Estimarea deplasamentului

Legătura dintre deplasamentul navei D si deadweight Dw a fost stabilite pe baze statistice sub forma:

D Dw

Dw

Dw- coeficent de utilizare al deplasamentului

Valorile informative sunt date în tabelul de mai jos:

Tipul navei Dw u

Cargou mărfuri generale 0,5 - 0,73 0,45 - 0,61

D Dw

Dw10000

[ t ]

Dacă armatorul va indica şi cantitatea de marfă pe care vrea să o încarce, atunci deplasamentul se va calcula cu relatia:

D M u

u

Mu- masa mărfurilor încărcate pe navău- coeficent de utilizare al deplasamentului pentru marfa utilă

D M

Mu

uu

5500 [ t ]

O estimare brută a raportului ( Dw/D ), pentru nave de constructie si amenajări normale este oferită de Schunemann.

* Se va intra în diagrama după Schunemann (fig. 1.3 pag. 12) cu viteza navei v=14,1 Nd si deadweight-ul, si se va scoate raportul dw/D= 0,64.

De aici rezultă:D 10078 125, [ t ]

Estimarea deplasamentului se bazează pe determinarea grupelor de mase, în functie de datele precizate în tema de proiectare fără a cunoaste dimensiunile principale.

Mărimile de plecare sunt: deadweightul, volumul normal de încărcare- VIN, si puterea instalatiei de propulsie.

7

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997VIN se obtine cu ajutorul volumului specific al coeficentului de stivuire a mărfii de

transportat m.m =1,53 m3/t

m m VI

MVI M VIN

uN u n* 8415 [ m3/t ]

Pentru a estima deplasamentul se porneşte de la grupele de mase ce îl compun (masa corpului cu suprastructuri şi rufuri, masa amenajărilor si instalaţiilor, masa instalaţiilor de propulsie si Dw).

Masa corpului din oţel- Mc- cuprinde masa corpului, inclusiv masa suprastructurilor si rufurilor metalice, fără arbori, coloane, capacele metalice ale gurilor de magazii, conducte, parapet, balustrăzi, etc.

Din figura 1.4 a pagina 13, se poate determina valoarea raportului Mc/dw, pentru o navă standard cu următoarele caracteristici:

- două punţi;- număr normal de pereti etanşi, conform R.N.R.- Ne/dw = 0,70 Cp/t = 0,515 Kw/t.- fără pasageri;- echipaj cu amenajări în suprastructuri si rufuri, conform 1.4 b;- total sudat mai putin gurna şi lăcrimara - fără alte întărituri speciale.

Se intră în figura 1.4 a cu dw şi VIN / dw=1,305 [m3/t] si se scoate Mc / dw =0,225

Mc =1451,25 [ t ] (fără corectii)

Corecţii faţă de nava standard:

1. 39 unităti de cazare - comfort normal2. fără corectii pentru pasageri3. fără abatere de la numărul de punti4. fără corectii pentru raportul Ne / dw5. fără abatere de la numărul pereţilor6. fără corectii pentru întărituri7. fără abatere pentru raportul VIN / dw

8. corectie pentru

N

dwe 0 725,

,corectia este de 0,015Mc=21,768 [ t ]

Mc= 1429,48 [ t ]

Masa instalatiei de propulsie - Mm - cuprinde masa maşinii principale, masa instalatiilor aferente a arborilor port-elice împreună cu elicele antrenate, masa părtii principale a instalatiei electrice împreună cu tabloul electric central inclusiv amenajările din compartimentul de masini (grătare, trepte, coşuri de fum , paiol metalic etc.).

Se determină putere efectivă necesară şi se alege din cataloage maşina principală (implicit masa proprie a maşinii).

8

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997După Hansen:

N v dwe T 0 0175 3 0 5, , [ CP ]unde:

vT- viteza de probă [ Nd ]; vT=1,06 * v = 14,946 [ Nd ] = 7,682 [ m/s ]Ne- puterea efectivă.

Ne= 4692 [ CP ]

* masa instalatiei de propulsie pentru o elice = 425 [ t ]Compartimentul de masini amplasat la pupa.

* masa rest a reductoarelorMmr=0,008 Ne = 37,539 [ t ]

Alegem motorul:

K4 SZ 52/105 CL1. cilindri - 42. masa - 145 [ t ]3. puterea motorului - 3440 [ kw ] = 4800 [ CP ]

Mm= 607 [ t ]

Masa amenajărilor şi instalaţiilor - Ma+I - cuprinde toate masele care nu sunt cuprinse nici la corp, şi nici la instalatia de propulsie ( instalatiile de bord si punte, arbori, coloane, capacele metalice ale gurilor de magazii, instalatiile frigorifice, amenajări interioare).

M a i max. max1

101000D [ t ]

În diagrama 1.8 a se intră cu VIN şi rezultă Ma+I / Vin =0,067 Astfel:

Ma+I=563,805 [ t ]

Masa instalatiilor de încărcare - descărcare : din diagrama 1.8 dpentru o sarcină utilă de 100 t = 980 kN

MI-d = 80 [ t ]

Masa izolatiilor frigorifice si masinilor frigorifice, inclusiv traseele de conducte, si instalatii de ventilatie:

VIN * 1,3 = 10939 [ m3 ] - din diagrama 1.8 e

MI-f =200 [ t ]

Prin însumarea maselor instalatiilor rezultă masa amenajărilor şi instalatiilor:

Ma+I= 843,805 [ t ]

9

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Determinarea deplasamentului:Deplasamentul se obtine prin însumarea maselor mai sus determinate.

D = Mc + Ma + I + Mm + dw

D = 9050 [ t ]

2- Calculul lungimii navei

Suprafaţa udată a navei este influenţată considerabil de lungime. Lungimea navei are influenţă nu numai asupra volumului necesar depozitării mărfii dar si asupra consumului de energie necesar transportului.

Astfel Pozdiunin, propune următoarea relaţie:

L cv

vWLT

T

( ) /

22 1 3

unde:vT = viteza de probă; vT= 1,06 * vc = constantă= 7,05 pentru 11 Nd < vT <16,5 Nd

V D = 8830,073

- densitatea apei = 1,025 [ kg/m3 ]v- viteza de serviciu [ Nd ].

LWL= 113,35 [ m ]

După Galin:

L cv

vpp

( ) /

22 1 3

unde:v- viteza de exploatare în [ Nd ]vi- constantă= 7,17 pentru nave cu o elice si 11 Nd < v < 16,5 Nd

Lpp= 113,66 [ m ]

După Jaeger:

L p q p qpp ( ) ( )/ /1 3 1 3

unde:p = b * v * D1/3 = 244,869q = b * D1/3 (v2-2 * D1/3)1/2 = 217,693

b = 5/6 pentru cargouri

Lpp =115,35 [ m ]

10

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997După Noghid:

Lpp = 2,3(v1/3 * D1/3)

Conform lui Schneekluth, se recomandă corecturi pentru lungimile determinate cu formula lui Noghid:

- pentru Volldecker - 1,2%

Lpp= 115,8 [ m ] (fără corectie)Lpp= 114,4 [ m ] (cu corectie)

Alegem Lpp=113,67 [ m ]

1.1.2- Determinarea coeficentilor de finete ai navei

Determinarea coeficentului de finete bloc CB

Coeficentii de fineţe au o influenţă hotărâtoare asupra caracteristicilor de marş ale navei, asupra stabilităţii, comportării în valuri, deplasamentului şi cubaturii.

Literatura arată că există dependenţă liniară a coeficentului de fineţe bloc CB de numărul Fr.

Astfel:CB=a - b * Fr

unde:a,b - sunt constante.

După Ayre:CB = 1,05 - 1,68 Fr

CB(t )=1,08 - 1,68 Fr

(t )

unde:

Fv

g L

Fv

g L

rpp

rt T

pp

0 217

0 23

,

,( )

Fr - Nr. Froude.

CB = 0,685CB

(t ) = 0,694

După Sumph:CB(WL) = 0,967 - 0,495Fr(WL) - 3,915 [Fr(WL)]2

CB(WL)(t )= 0,967 - 0,470Fr

(t )(WL) - 3,530 [Fr

(t )(WL)]2

unde:

Fv

g L

Fv

g L

rWL

rt T

WL

0 214

0 227

,

,( )

CB = 0,682CB

(t ) = 0,678

11

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Alte formule de calcul a CB:

* CB = 0,48 + ( 0,28 - Fr )1/2± 0,11 CB = 0,621 CB= 0,841

* CB= 1,09 - 1,68 Fr ± 0,12 CB = 0,845 CB= 0,605

* CB= 0,99 - 1,2 Fr ± 0,35(Fr - 0,1) CB = 0,771 CB= 0,689

* CB = ±0 42 0 011 3

, ,/Fr

CB = 0,732

CB= 0,698

Alegem astfel: Fr =0,217 CB =0,685

Determinarea coeficientului de fineţe al suprafeţei plutirii CW

Coficientul de fineţe al suprafeţei plutirii depinde de forma cuplelor. El influenţează stabilitatea, nescufundabilitatea si cubatura navei.

După Bronikov:CW =CB + 0,12 = 0,697

După Lyndbladom: CW =0,98 * CB

1/2 ± 0,06Cw=0,751Cw=0,871

Pentru nave cu forme clasice:Cw=0,82* CB + 0,247 = 0,809

Pentru nave cu bulb:Cw=0,82* CB + 0,24 = 0,802

Pentru nave cu forme obişnuite:CW= 1/3 * (1+2 CB) = 0,79

Alegem Cw = 0,802

Determinarea coeficentului de fineţe al cuplei maestre- CM

Coeficientul de fineţe al celei mai mari secţiuni transversale al cuplei maestre- CM

este :CM =AM / B*d

La navele cu Fr < 0,28 cea mai mare secţiune se află la mijlocul lungimii navei.

Pe baze statistice s-a stabilit:

12

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Astfel: CM =1,111

CM =0,871

CM =0,926 + 0,085 * CB± 0,004Astfel: CM =0,988

CM =0,980

CM =0,928 + 0,080 * CB

Astfel: CM =0,983

Alegem CM =0,983

Determinarea coeficientului de fineţe prismatic longitudinal C P

Coeficientul de fineţe prismatic longitudinal are o mare influienţă asupra rezistenţei la înaintare.Dacă se cunosc coeficienţii CB şi CM atunci se poate calcula CP cu relaţia:

CC

CPB

M

0 697,

Alte relaţii pentru calculul CP:Pentru nave cu Fr £ 0,25 = 0,217

CB ³ 0,615 = 0,685

CP= 1,214 - 2,32 * Fr + 0,133 (10 * Fr - 2,3)3

CP= 0,710

După Baker CP= 1,02 - 0,61Fr

CP= 0,888Pentru Fr =0,12 ¸ 0,30 se recomandă:

CP= 1,05 - 1,5 Fr ± 0,02CP= 0,744CP= 0,704

Noghid recomandă pentru Fr = 0,17 ¸ 0,32

C

Fpmed

r

0 32

0 6871

2

,,

Alegem astfel: CP= 0,704.

1.1.3- Determinarea interferenţei lungimii la val

Lungimea navei trebuie astfel aleasă încât să nu producă o interferenţă nefavorabilă a valurilor, adică să nu să se suprapună o creastă de val de prova cu o creastă de val de pupa.

13

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Un criteriu recomandat pentru verificarea lungimii este aşa numitul criteriu P, ce

foloseşte diagrama lui Kent figura 1.17 pagina 45.Valoarea lui P se calculează cu relaţia:

Pv

C Ls

P WL

0 746

0 6397, *

*,

unde:vs- viteza de serviciu [ Nd ]CP- coeficient de fineţe prismatic longitudinal =0,704LWL- se măsoară în picioare = (1,02 ¸ 1,04) LPP= 384,02 ft

MaxP 4

90 666,

Valoarea criteriului P nu aparţine zonei haşurate din diagrama lui Kent (zona haşurată este zona interferenţei nefavorabile).

1.1.4- Calculul lăţimii navei şi a raportului bd = B/d.

Pentru calculul lăţimii navei se pot folosi relaţii pe baze statistice sau condiţiile de stabilitate iniţială.

După Arkenbout/Schokker lăţimea nu trebuie să fie mai mică decât cea calculată cu formula:

B LPP 1

93 66, [ m ]

B = 16.28 [ m ]

Watson recomandă pentru navele de transportatmărfuri uscate::

B LPP 1

94 27, [ m ]

B =16,89 [ m ]

Pentru calculul raportului bd se stabilesc relaţii de legătură între înălţimea metacentrică iniţială, dimensiunile principale şi coeficenţii de fineţe.

Din figura de mai jos rezultă că înălţimea metacentrică este:

M h h

r G

d D

ZB B ZG

Kh = MG = r + ZB - ZG

14

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Raza metacentrică şi cota centrului de carenă se pot exprima prin relaţii de forma:

Z f C C d kC

C Cd

r f C CB

dk

C

C

B

d

B Z W B zW

W B

r W B rW

B

( , )

( , )2 2 2

12 12

Literatura de specialitate recomandă următoarele valori pentru:

kZ = 1,017kr = 1,05

Poziţia pe înălţime a centrului de carenă nu poate fi stabilită cu exactitate decât în urma probei de stabilitate, dar se acceptă că aceasta este o fracţiune din înălţimea de construcţie:

ZG = kG * D

kG = 0,55 ¸ 0,85

Alegem kG = 0,56

Relaţia de calcul a raportului bd min este:

bC

k C

k C

CK h k

C

C CdB

r W

r W

BG d Z

W

W Bmin ( )

6

32

2

unde:hd = D / d = 1,367 pentru nava prototip

bd min = 1,9446

b h h k hC

Cd G dB

B

6 6 61

3 1( )

unde h = 0,040 ¸ 0,055 pentru cargouri miciAlegem h = 0,053

bd = 2,456

Dar :

bB

dd

D = k * * CB * L * B * d

15

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997De aici rezultă:

B = 16,8 [ m ]

1.1.5- Calculul înălţimii de construcţie. Bord liber minim

Pentru calcul pescajului se foloseşte formula:

dk C L bB WL d

D

Astfel:d = 6,75 [ m]

367,1d

Dhd rezultă:

D = 9,23 [ m ]

Pentru stabilirea înălţimii de construcţie se ţine seama de bordul liber minim, F :Vom determina bordul liber minim în conformitate cu pagina 50, conform

“Convenţiei internaţionale asupra liniilor de încărcare” - Londra 1966Nava proiectată este de tip “B”, şi deci pentru Lpp = 113,68 [ m ], obţinem din

tabelul 3.1 valoarea bordului liber de bază FB = 1750 [ mm ].Această valoare o vom corecta funcţie de particularităţile navei după cum urmează:

a) corectia coeficentului de fineţe bloc- deoarece CB= 0,685 > 0,66 bordul liber de bază se multiplică prin factorul:

CB

0 68

1 361 003

,

,,

Deci rezultă F1 = FB * 1,003 = 1756 [ mm ]

b) Deoarece D = 9,23 [ m ] > Lpp / 15 = 7,57 [ m ] bordul liber minim se majorează cu valoarea:

( )DL

RPP 15

415 [ mm ]

unde R = 250 pentru LPP < 120 [ m ]Deci rezultă valoarea bordului liber F2 = FB + 415 = 2171 [ mm ]

c) corecţia pentru poziţia liniei punţiiSe consideră că înălţimea relă a liniei punţii este egală cu D, deci nu se face

această corecţie.

d) Reducerea pentru suprastructuri şi rufuriPentru lungimea reală a suprastructurii consider acelaşi procent pentru care

lungimea efectivă a suprastructurii este de 0,17 Lpp. Din tabelul 3.4 corespunzător acestei reguli prin interpolare liniară obţinem un procent de reducere a bordului liber de 10,78 %

Deci rezultă bordul liber F3 = ( 1 - 0,1078 ) * 2171 = 1936 [ mm ]16


e) corecţia pentru abateri în raport cu linia selaturii normaleConsider pentru navă selatura normală, deci această corecţie nu mai este

necesară.

Deci rezultă că bordul liber minim este:Fmin = 1936 [ mm ]

Verificarea este:Freal = D - d = 2480 [ mm ] > Fmin = 1936 [ mm ]

1.2- Verificarea dimensiunilor principale

1.1- Rapoarte între dimensiuni

Este necesar să se verifice rapoartele stabilite prin analiza statistică.Astfel, se consideră Lpp = L

1. Verificarea raportului L / B

L

B ¸6 7 5, pentru cargouri

L

B6 766, pentru nava de proiect

2. Verificarea raportului B / d

B

d ¸2 2 2 5, , pentru cargouri

B

d2 488, pentru nava de proiect

3. Verificarea raportului L / D

L

D ¸10 12 5. pentru cargouri

L / D = Max 17 după Loyd, max 15 după ABSL

D12 315, pentru nava de proiect

4. Verificarea raportului D / d

D

d ¸1 2 1 4, , pentru cargouri

D

d1 367, pentru nava de proiect

Rapoartele între dimensiuni ale navei de proiect se înscriu în valorile date.

1.3- Verificarea perioadei oscilaţiilor de ruliu

Relaţia pentru calculul perioadei oscilaţiilo de ruliu, care permite o verificare din punctul de vedere al confortului echipajului, în condiţii de navigaţie pe valuri este:

17


T cB

h

unde :h - înălţimea metacentrică = 0,04 ¸ 0,055 = 0,045c - constantă = 0,73 ± 0,08 = 0,81

T = 15,65 [ s ]

1.4- Stabilitatea iniţială

Stabilitatea iniţială este caracterizată de înălţimea metacentrică MG.

M

G

B

K

Din figură rezultă:

MG BK MB GK

Ø Cota centrului de carenă se scrie astfel:

BK C d 1

Unde:d= 6,75 [ m ] - pescajul naveiC1 - coeficient ce depinde de coeficientul de fineţe bloc CB, şi de coeficientul

de fineţe al plutirii CW.

Din figura 1.21 pagina 57, C1 = 0,535După Euler:

18

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Alegem C1 = 0,539 şi rezultă:

BK = 3,638

Ø Raza metacentrică transversală, se scrie sub forma:

MBC B

C DiB

B

2

12

unde :CiB - este un coeficient ce depinde de coeficientul de fineţe al plutirii CW şi de

formele navei.El se obţine din tabelul 1.15.2 pagina 58.

După Normand:C CiB W 0 894 0 096 0 6712, , ,

După Hoovgard:C C CiB W W 0 1272 0 872 0 6632, , ,

Din tabelul 1.22 pagina 59 rezultă CiB = 0,68

Alegem CiB = 0,671Astfel rezultă:

MB 3 413,

Ø Ordonata centrului de greutate se scrie sub forma:

GK C D 3

unde:

- C3 = 0,68 ¸ 0,73 = 0,68 coeficient pentru navele normale de transport.

- D = 9,23 [ m ] - înălţimea de construcţie

Astfel rezultă :GK 6 276,

Din rezultatele obţinute mai sus, rezultă:

MG 0 775,

1.5- Poziţia pe lungimea navei a centrului de carenă. Poziţia secţiunii maestre

19

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Modificarea poziţiei centrului de carenă pe lungimea navei atrage schimbarea

formelor cuplelor. Deplasarea centrului de carenă spre prova esta însoţită de creşterea fineţei zonei pupa şi micşorarea zonei prova.

Nava are Fr < 0,28 , deci are în zona centrală o porţiune cilindrică. În acest caz secţiunea maestră se află la mijlocul lungimii navei.

Pentru abcisa centrului de carenă avem relaţia:

X

LCB

P 0 0175 0 125, ,

unde:L - lungimea navei;CP = 0,704 - coeficientul de fineţe prismatic.

XB 0 11, [ m ]O altă relaţie pentru XB:

X

LFB

r ±0 01 0 042 0 01, , ,

unde:Fr = 0,217 - numărul Froude.

XB 1 036, [ m ]

Pozitia p e înălţime a centrului de carenă:

În proiectare se utilizează relatia lui Euler-Newman:

Z KC

C CdB B

W

W B

unde:KB - constantă=1,017 ± 0,23 = 1,017

d - pescajul =6,75 [ m ]CW- coeficientul de fineţe al suprafeţei plutirii = 0,802

CB- coeficientul de fineţe bloc = 0,685Astfel avem:

ZB = 3,702 [ m ]

20


Capitolul 2:

21


Trasarea planului de forme

După determinarea dimensiunilor principale şi a coeficienţilor de fineţe se trece la trasarea planului de forme.

Forma optimă a corpului navei este influenţată în principal de trei parametri:

- rezistenţa la înaintare în apă calmă;- interdependenţa corp propulsor;- comportarea pe valuri.

Alţi parametri care joacă un rol important în modelarea corpului navei sunt: numărul liniilor de arbori, condiţii de stabilitate, compartimentaj, solutii tehnologice.

În practică se aplică foarte des construcţia navei în proiect după cel al navei prototip, cu metoda transformării afine.Această derivare se face numai pentru L, B şi d , coeficenţii de fineţe fiind aceeaşi.

S-a folosit pentru trasarea planului de forme nava de 9600 tdw, şi programul din ICEPRONAV Galaţi, obţinându-se următoarele date:

Tabele de semilăţimi

KWL

- 1.000 - 0.750 - 0.500 - 0.250 0.000 0.500 1.000 1.500

0.000 0 0 0 0 0 0 279 5630.050 0 0 0 0 0 0 323 6540.100 0 0 0 0 0 0 340 6890.250 0 0 0 0 0 0 373 7600.500 0 0 0 0 0 0 412 8640.750 0 0 0 0 0 0 443 9171.000 0 0 0 0 0 0 471 9811.250 0 0 0 0 0 0 497 10401.500 0 0 0 0 0 0 521 10951.750 0 0 0 0 0 0 544 11482.000 0 0 0 0 0 0 966 11982.500 0 0 0 0 0 0 609 12963.000 0 0 0 0 0 0 654 13953.500 0 0 0 0 0 0 717 15234.000 0 0 0 0 0 0 843 17384.500 0 0 0 0 120 1104 2103

22


5.000 0 0 0 0 0 466 1450 26225.500 0 0 0 0 0 1139 2243 32556.000 0 0 0 270 878 2007 3024 39366.500 0 0 677 1276 1840 2867 3773 45707.000 0 0 1592 2149 2666 3594 4398 50977.500 0 0 2343 2860 3337 4181 4902 55208.000 0 0 2968 3452 3893 4666 5317 58708.500 0 0 3500 3954 4364 5076 5669 61679.000 0 0 3961 4388 4773 5432 5973 64239.500 0 3913 4368 4772 5133 5744 6241 664910.000 0 4298 4372 0 0 0 0 0

KWL

2.000 2.500 3.000 4.000 5.000 6.000 7.000 8.000

0.000 887 1250 1650 2546 3531 4517 5349 58290.050 1031 1452 1916 2592 4083 5206 6146 66830.100 1087 1531 2019 3106 4286 5447 6411 69570.250 1201 1692 2229 3411 4671 5884 6864 74030.500 1339 1887 2480 3766 5096 6330 7285 77860.750 1455 2048 2687 4048 5416 6641 7550 80061.000 1358 2192 2869 4289 5678 6880 7736 81451.250 1653 2323 3034 4502 5900 7070 7871 82361.500 1742 2445 3186 4693 6092 7226 7971 83961.750 1827 2560 3327 4866 6261 7355 8046 83332.000 1907 2670 3431 5026 6410 7463 8103 83562.500 2061 2875 3608 5312 6666 7635 8180 83763.000 2214 3075 3944 5571 6884 7769 8233 83843.500 2397 3300 4194 5821 7076 7878 8272 83894.000 2671 3605 4503 6082 7248 7964 8298 83924.500 3085 4024 4894 6361 7404 8029 8315 83945.000 3605 4506 5314 6631 7542 8082 8329 83955.500 4172 4992 5714 6870 7660 8128 8341 83966.000 4747 5463 6087 7081 7762 8168 8352 83976.500 5271 5884 6417 7264 7850 8203 8361 83987.000 5704 6232 6689 7417 7925 8233 8369 83987.500 6053 6514 6912 7546 7990 8259 8376 83998.000 6343 6748 7098 7655 8045 8282 8381 83998.500 6588 6948 7257 7749 8094 8301 8385 83999.000 6801 7122 7397 7832 8137 8318 8389 83999.500 6989 7276 7519 0 0 0 0 010.000 0 0 0 0 0 0 023


KWL

9.000 10.000 11.000 12.000 13.000 14.000 15.000 16.000

0.000 5924 5925 5915 5682 5134 4381 3504 25600.050 6789 6790 6779 6531 5938 5115 4147 30960.100 7064 7064 7054 6808 6214 5377 4382 32950.250 7506 7506 7497 7272 6697 5858 4829 36790.500 7877 7878 7872 7688 7168 6357 5315 41100.750 8085 8085 8081 7937 7477 6706 5670 44331.000 8213 8213 8211 8101 7698 6970 5948 46931.250 8293 8294 8293 8211 7860 7176 6174 49091.500 8344 8344 8343 8283 7980 7340 6361 50921.750 8373 8343 8373 8329 8068 7471 6517 52502.000 8389 8344 8389 8358 8134 7577 6649 53862.500 8399 8373 8399 8382 8218 7736 6861 56153.000 8399 8390 8399 8391 8269 7852 7030 58053.500 8399 8399 8399 8395 8304 7941 7170 59734.000 8399 8400 8400 8397 8327 8011 7289 61244.500 8399 8400 8400 8398 8344 8067 7392 62635.000 8399 8400 8400 8398 8355 8111 7482 63945.500 8399 8400 8400 8399 8364 8147 7563 65196.000 8400 8400 8400 8399 8370 8178 7635 66406.500 8400 8400 8400 8399 8375 8203 7602 67587.000 8400 8400 8400 8399 8379 8226 7764 68747.500 8400 8400 8400 8399 8382 8246 7823 69908.000 8400 8400 8400 8399 8385 8265 7881 71098.500 8400 8400 8400 8399 8387 8282 7938 72309.000 8400 8400 8400 8389 8299 7994 7353

24


9.500 0 0 0 0 0 0 0 010.000 0 0 0 0 0 0 0 0

KWL

17.000 17.500 18.000 18.500 19.000 19.500 20.000 20.250

0.000 1604 1137 687 259 0 0 0 00.050 2024 1499 993 512 154 0 0 00.100 2179 1631 1100 600 239 0 0 00.250 2497 1885 1309 792 449 329 0 00.500 2820 2175 1564 1054 736 623 0 00.750 3082 2405 1779 1280 975 854 489 01.000 3298 2600 1965 1472 1171 1046 849 01.250 3481 2766 2124 1631 1331 1201 1057 5631.500 3639 2910 2258 1760 1456 1322 1203 8671.750 3776 3034 2370 1862 1551 1411 1307 10402.000 3897 3141 2462 1940 1618 1471 1378 11502.500 7103 3320 2604 2041 1685 1518 1436 12503.000 4282 3471 2709 2087 1679 1481 1401 12373.500 4444 3613 2802 2104 1619 1374 1287 11104.000 4600 3757 2904 2119 1526 1208 1101 8214.500 4753 3905 3032 2174 1440 998 850 05.000 4905 4058 3177 2291 1440 790 535 05.500 5059 4217 3333 2434 1550 714 0 06.000 5217 4383 3499 2591 1686 811 0 06.500 5379 4558 3679 2763 1838 930 0 07.000 5546 4743 3871 2952 2010 1067 149 07.500 5721 4941 4083 3165 2208 1232 258 08.000 5908 5157 4320 2442 1435 406 0

25


8.500 6106 5389 4578 3682 2117 1678 595 09.000 6312 5636 4858 3983 3015 1962 829 1659.500 6526 5895 5157 4311 3355 2289 1113 48310.000 0 0 0 0 0 0 1450 789

KWL

20.500 20.750

0.000 0 00.050 0 00.100 0 00.250 0 00.500 0 00.750 0 01.000 0 01.250 0 01.500 0 01.750 0 02.000 0 02.250 440 03.000 398 03.500 0 04.000 0 04.500 0 05.000 0 05.500 0 06.000 0 06.500 0 07.000 0 07.500 0 0 26

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 19978.000 0 08.500 0 09.000 0 09.500 0 010.000 0 0

Capitolul 3:

27


Calculul rezistenţei la înaintare

Rezistenţa la înaintare ocupă un loc important, ştiut fiind faptul că ea condiţionează puterea instalaţiei de propulsie, caracteristicile propulsorului şi ale liniei de arbori, şi prin aceasta, estimarea corectă a maselor de la bordul navei şi asigurarea performanţelor nautice.

Pentru Fr = 0,217 şi CP = 0,704 se aplică Metoda Harvald.Metoda Harvald se regăseşte în manualul “Îndrumar de proiectare pentru teoria

navei” - Galaţi 1986, BIDOAIE Ion, SÂRBU Nicolae, CHIRICĂ Nicolae, IONAŞ Ovidiu, pagina 85.

Astfel avem exemplul tabelar de aplicare a metodei Harvald (pagina 95).

V = 14,1 [ Nd ] = 7,247 [ m/s ]

Fv

g Lr

Numărul Froude

Fr = 0,217

Re v L

Numărul Reynolds

Re = 6,922 * 10 8

unde = 1,191 * 10 - 6 [ m2 ] - vâscozitatea cinematică a apei de mare.

100 075

2103

23C fo

,

(lg Re )Coeficientul rezistenţei de frecare

10 3 Cfo= 1,603

10 3 Cr Coeficientul rezistenţei de rezidue din diagramele 5.3.1 - 5.3.9 funcţie de L/ 1/3; Fn ; Cp = Y.

28

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997L/ 1/3 = 5.4995

10 3 Cr = 0.995 rezultă din figura 5.3.4 pagina 99

10 3 C1 = 0.16( B/T - 2.5 ) Coeficient de corecţie datorită raportuluiB / T ¹ 2.5

10 3 C1 = - 0.00192

d LCB [ % ] Abaterea LCB faţă de valoarea standard. Rezultădin diagrama 5.3.10 Dacă LCB < (LCB)standard d LCB = 0

d LCB = 0 [ % ]

dd

( )103 C

LCBR Influenţa abaterii d LCB. Rezultă din diagrama 5.3.11

funcţie de Fn şi Cp, pagina 105

dd( )

.10

0 0993 C

LCBR

10103

2

3

C LCBxC

LCBRd

dd

( )Coeficient de corecţie

pentru poziţia centrului de carenă

10 3 C2 = 0 [ % ]

10 3 C3 Corecţii pentru bulb. Rezultă din tabelul 5.3.1 funcţie de Fn

10 3 C3 = 1.605

10 3 C4 Corecţii pentru forma corpului la extremităţi( forme U şi V ) şi pentru apendici

10 3 C4 = 0

10 3 CRT = 10 3 CR + 10 3 C2 + 10 3 C3 + 10 3 C4

Coeficient total al rezistenţei rezidue

10 3 CRT = 0.888

10 3 CF = 10 3 CA + 10 3 CR

Coeficientul total al rezistenţei de frecare

29


10 3 CF = 1.903

10 3 CAA = 0.07 Corecţie datorată rezistenţei aerului

10 3 CAS = 0.04 Corecţie datorată manevrabilităţii

10 3 CT = 10 3 CRT + 10 3 CF + 10 3 CAA + 10 3 CAS

Coeficientul rezistenţei totale

10 3 CT = 2.901

R Sv1

22 Rezistenţa totală de remorcare [ kN ]

S = 1.025 Lpp ( CB pp B + 1.7 d )S - suprafaţa udată [ m2 ]

S = 2677.789 [ m2 ]

R = 209.437 [ kN ]

R1 = CCS R Rezistenţa totală majorată datorităcondiţiilor de serviciu

CCS = 1.2 Coeficient condiţii de serviciu

R1 = 251.324 [ kN ]

Puterea de remorcare ( capitolul 2.3 pagina 100 din Proiectarea Navei )

Nr = R1 v = 1823 [ kW ]

v - viteza navei [ m/s ]

Puterea la axul elicei

NN

ar

H

0

[ kW ]

0 = 0.6 randamentul elicei în apă liberă;H - coeficientul de influenţă a corpului.

H

t

w

1

1

30

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997t = 0.297- coeficient de sucţiune;w = 0.32 - coeficient de siaj.

H = 1.01

N a 2950 [ kW ]Puterea efectivă

NN

ea

a r c

[ kW ]

a = 0.98 randamentul liniei de axe pentru navele cu compartimentul de maşini amplasat la pupa;

r = 0.98 randamentul reductorului cu roţi dinţate;

c = 1 randamentul cuplajului.

Ne = 3071 [ kW ]Puterea efectivă de propolsie

NR v

H a r c

1

0 [ kW ]

R1 = 251.324 - rezistenţa totală;v - viteza navei [ m/s ].

= 0 H a r c = 0.594 randamentul total

N = 3072 [ kW ]

Puterea necesară pentru motorul care asigură deplasarea navei este de 3072[kW], motorul navei ales fiind cu o putere de 3440 [ kW ], se face astfel şi verificarea.

31


Capitolul 4:

32


4.1- Calcul de carene drepte

Calculul de carene drepte are ca drept scop determinarea volumului carenei şi a coordonatelor centrului de carenă pentru toete plutirile drepte cuprinse în planul de forme.

Deasemenea unele date rezultate în urma acestui calcul sunt necesare în studiul stabilităţii.

Calculul de carene drepte s-a făcut utilizând metoda de integrare a trapezelor.

Etape de calcul:

1. Întocmirea tabelului cu semilăţimi2. Calculul elementelor geometrice ce definesc suprafaţa plutirii

Ø aria AW a suprafeţei plutirii drepteØ coordonata XF a centrului de greutate a suprafeţei plutirii drepteØ momentele de inerţie IX şi IXF a suprafeţei plutirii faţă de axele centrelor de inerţie

3. Calculul elementelor ce definesc carena navei

Ø volumul careneiØ coordonatele XB şi ZB ale centrului de carenă

4. Calculul razelor metacntrice transversale “r” şi longitudinale “R”

Calculele s-au făcut tabelar.Cu mărimile obţinute s-a construit diagrama de carene drepte care cuprinde

graficele AW, V, D, IX, IYF, XF, XB, ZB, r, R în funcţie de plutirile drepte.

4.2 -Diagrama Bonjean

33

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997În diagrama Bonjean se trasează variaţia ariei secţiunii transversale la fiecare

cuplă teoretică cu scopul de a determina rapid aria imersă pentru orice secţiune transversalăa navei.

Calculul ariilor ce compun diagrama se face tabelar.

Calcul tabelar al diagramei Bonjean

K Z[ m ]

Y[ m ]

Aria[ m2 ]

- 1.00 0.500 0.000 0.00- 0.75 0.500 0.000 0.00- 0.50 0.500 0.000 0.00- 0.25 0.500 0.000 0.00- 0.00 0.500 0.000 0.000.25 0.500 0.000 0.000.50 0.500 0.000 0.000.75 0.500 0.438 0.191.00 0.500 0.825 0.351.50 0.500 1.693 0.722.00 0.500 2.680 1.142.50 0.500 3.675 1.603.00 0.500 4.962 2.114.00 0.500 7.534 3.235.00 0.500 10.194 4.416.00 0.500 12.660 5.557.00 0.500 14.570 6.468.00 0.500 15.573 6.979.00 0.500 15.756 7.06

10.00 0.500 15.756 7.0611.00 0.500 15.744 7.0612.00 0.500 15.376 6.8413.00 0.500 14.337 6.3014.00 0.500 12.715 5.5015.00 0.500 10.632 4.5316.00 0.500 8.221 3.4317.00 0.500 5.642 2.2917.50 0.500 4.352 1.7218.00 3.129 1.1734


0.50018.50 0.500 2.110 0.6919.00 0.500 1.147 0.3919.25 0.500 1.319 0.3119.50 0.500 1.247 0.2219.75 0.500 1.028 0.0620.00 0.500 0.000 0.0020.25 0.500 0.000 0.0020.50 0.500 0.000 0.0020.75 0.500 0.000 0.0021.00 0.500 0.000 0.00

K Z[ m ]

Y[ m ]

Aria[ m2 ]

- 1.00 1.000 0.000 0.00- 0.75 1.000 0.000 0.00- 0.50 1.000 0.000 0.00- 0.25 1.000 0.000 0.00- 0.00 1.000 0.000 0.000.25 1.000 0.000 0.000.50 1.000 0.000 0.000.75 1.000 0.491 0.431.00 1.000 0.944 0.801.50 1.000 1.963 1.652.00 1.000 3.117 2.612.50 1.000 4.385 3.673.00 1.000 5.739 4.824.00 1.000 8.579 7.315.00 1.000 11.358 9.886.00 1.000 13.760 12.267.00 1.000 15.473 14.108.00 1.000 16.292 15.079.00 1.000 16.427 15.25

10.00 1.000 16.427 15.2511.00 1.000 16.423 15.2412.00 1.000 16.203 14.8713.00 1.000 15.396 13.8614.00 1.000 13.940 12.2815.00 1.000 11.897 10.2616.00 1.000 9.387 7.9117.00 6.597 5.41

35


1.00017.50 1.000 5.200 4.1618.00 1.000 3.931 2.9818.50 1.000 2.944 1.9919.00 1.000 2.344 1.3619.25 1.000 2.182 1.2119.50 1.000 2.093 1.1019.75 1.000 2.020 0.8820.00 1.000 1.699 0.3120.25 1.000 0.000 0.0020.50 1.000 0.000 0.0020.75 1.000 0.000 0.0021.00 1.000 0.000 0.00

K Z[ m ]

Y[ m ]

Aria[ m2 ]

- 1.00 1.500 0.000 0.00- 0.75 1.500 0.000 0.00- 0.50 1.500 0.000 0.00- 0.25 1.500 0.000 0.00- 0.00 1.500 0.000 0.000.25 1.500 0.000 0.000.50 1.500 0.000 0.000.75 1.500 0.534 0.681.00 1.500 1.043 1.301.50 1.500 2.191 2.682.00 1.500 3.485 4.262.50 1.500 4.892 5.993.00 1.500 6.372 7.854.00 1.500 9.386 11.815.00 1.500 12.186 15.786.00 1.500 14.453 19.327.00 1.500 15.944 21.968.00 1.500 16.592 23.299.00 1.500 16.688 23.53

10.00 1.500 16.689 23.5311.00 1.500 16.688 23.5112.00 1.500 16.567 23.0713.00 1.500 15.960 21.7014.00 1.500 14.681 19.4415.00 12.723 16.42

36


1.50016.00 1.500 10.186 21.8117.00 1.500 7.297 8.8817.50 1.500 5.821 6.9218.00 1.500 4.517 5.1018.50 1.500 3.520 3.6219.00 1.500 2.913 2.7019.25 1.500 2.744 2.4619.50 1.500 2.644 2.3019.75 1.500 2.581 2.0520.00 1.500 2.407 1.3520.25 1.500 1.734 0.3720.50 1.500 0.000 0.0020.75 1.500 0.000 0.0021.00 1.500 0.000 0.00

K Z[ m ]

Y[ m ]

Aria[ m2 ]

- 1.00 2.000 0.000 0.00- 0.75 2.000 0.000 0.00- 0.50 2.000 0.000 0.00- 0.25 2.000 0.000 0.00- 0.00 2.000 0.000 0.000.25 2.000 0.000 0.000.50 2.000 0.000 0.000.75 2.000 0.572 0.961.00 2.000 1.134 1.841.50 2.000 2.398 3.832.00 2.000 3.816 6.082.50 2.000 5.340 8.543.00 2.000 6.922 11.174.00 2.000 10.052 16.665.00 2.000 12.821 22.016.00 2.000 14.926 26.657.00 2.000 16.207 29.988.00 2.000 16.713 31.609.00 2.000 16.680 31.88

10.00 2.000 16.780 31.8811.00 2.000 16.680 31.8612.00 2.000 16.617 31.3713.00 16.269 29.74

37


2.00014.00 2.000 15.156 26.8815.00 2.000 13.299 22.9116.00 2.000 10.773 18.0417.00 2.000 7.795 12.6417.50 2.000 6.284 9.9418.00 2.000 4.925 7.4518.50 2.000 3.882 5.4519.00 2.000 3.230 4.2219.25 2.000 3.055 3.8919.50 2.000 2.944 3.6819.75 2.000 2.880 3.4020.00 2.000 2.757 2.6320.25 2.000 2.301 1.2420.50 2.000 0.00 0.0020.75 2.000 0.00 0.0021.00 2.000 0.00 0.00

K Z[ m ]

Y[ m ]

Aria[ m2 ]

- 1.00 2.500 0.000 0.00- 0.75 2.500 0.000 0.00- 0.50 2.500 0.000 0.00- 0.25 2.500 0.000 0.00- 0.00 2.500 0.000 0.000.25 2.500 0.000 0.000.50 2.500 0.000 0.000.75 2.500 0.607 1.251.00 2.500 1.219 2.431.50 2.500 2.593 5.082.00 2.500 4.123 8.072.50 2.500 5.752 11.323.00 2.500 7.418 14.764.00 2.500 10.626 21.855.00 2.500 13.333 28.576.00 2.500 15.270 34.227.00 2.500 16.372 38.158.00 2.500 16.754 39.999.00 2.500 16.799 40.29

10.00 2.500 16.800 40.2911.00 2.500 16.999 40.2812.00 16.766 39.7738


2.50013.00 2.500 16.434 37.9514.00 2.500 15.474 34.5715.00 2.500 13.723 29.6916.00 2.500 11.230 23.5617.00 2.500 8.207 16.6617.50 2.500 6.641 13.1818.00 2.500 5.208 10.0018.50 2.500 4.082 7.4719.00 2.500 3.371 5.9019.25 2.500 3.164 5.4819.50 2.500 3.037 5.2119.75 2.500 2.967 4.8920.00 2.500 2.873 4.0820.25 2.500 2.505 2.5820.50 2.500 0.881 0.1620.75 2.500 0.000 0.0021.00 2.500 0.000 0.00

K Z[ m ]

Y[ m ]

Aria[ m2 ]

- 1.00 3.000 0.000 0.00- 0.75 3.000 0.000 0.00- 0.50 3.000 0.000 0.00- 0.25 3.000 0.000 0.00- 0.00 3.000 0.000 0.000.25 3.000 0.000 0.000.50 3.000 0.000 0.000.75 3.000 0.645 1.561.00 3.000 1.309 3.061.50 3.000 2.792 6.422.00 3.000 4.429 10.202.50 3.000 6.152 14.303.00 3.000 7.889 18.594.00 3.000 11.144 27.295.00 3.000 13.769 35.356.00 3.000 15.540 41.937.00 3.000 16.467 46.368.00 3.000 16.796 48.389.00 3.000 16.800 48.70

10.00 16.800 48.7039


3.00011.00 3.000 16.800 48.6812.00 3.000 16.782 48.1613.00 3.000 16.539 46.2014.00 3.000 15.705 42.3715.00 3.000 14.060 36.6416.00 3.000 11.612 29.2817.00 3.000 8.562 20.8617.50 3.000 6.944 16.5818.00 3.000 5.419 12.6618.50 3.000 4.175 9.5419.00 3.000 3.359 7.5919.25 3.000 3.115 7.0519.50 3.000 2.962 6.7119.75 3.000 2.879 6.3620.00 3.000 2.804 5.5120.25 3.000 2.475 3.8620.50 3.000 0.798 0.4220.75 3.000 0.000 0.0021.00 3.000 0.000 0.00

K Z[ m ]

Y[ m ]

Aria[ m2 ]

- 1.00 4.000 0.000 0.00- 0.75 4.000 0.000 0.00- 0.50 4.000 0.000 0.00- 0.25 4.000 0.000 0.00- 0.00 4.000 0.000 0.000.25 4.000 0.000 0.000.50 4.000 0.000 0.000.75 4.000 0.844 2.281.00 4.000 1.686 4.521.50 4.000 3.477 9.512.00 4.000 5.343 15.042.50 4.000 7.210 20.933.00 4.000 9.008 27.014.00 4.000 12.165 38.945.00 4.000 14.497 49.506.00 4.000 15.928 57.687.00 4.000 16.597 62.908.00 16.785 65.1540


4.0009.00 4.000 16.800 65.50

10.00 4.000 16.800 65.5011.00 4.000 16.800 65.4812.00 4.000 16.794 64.9513.00 4.000 16.656 62.8114.00 4.000 16.024 58.2515.00 4.000 14.580 50.9816.00 4.000 12.249 41.2217.00 4.000 9.202 29.7417.50 4.000 7.515 23.8118.00 4.000 5.810 18.2718.50 4.000 4.240 13.7519.00 4.000 3.052 10.8119.25 4.000 2.665 9.9719.50 4.000 2.416 9.4419.75 4.000 2.283 8.9820.00 4.000 2.202 8.0620.25 4.000 1.642 5.9620.50 4.000 0.000 0.5120.75 4.000 0.000 0.0021.00 4.000 0.000 0.00

K Z[ m ]

Y[ m ]

Aria[ m2 ]

- 1.00 5.000 0.000 0.00- 0.75 5.000 0.000 0.00- 0.50 5.000 0.000 0.00- 0.25 5.000 0.000 0.00- 0.00 5.000 0.000 0.000.25 5.000 0.000 0.000.50 5.000 0.933 0.310.75 5.000 2.048 3.581.00 5.000 3.141 6.801.50 5.000 5.245 13.762.00 5.000 7.211 21.242.50 5.000 9.012 29.003.00 5.000 10.629 36.804.00 5.000 13.262 51.665.00 5.000 15.084 64.306.00 16.165 73.74

41


5.0007.00 5.000 16.659 79.538.00 5.000 16.791 81.849.00 5.000 16.800 82.50

10.00 5.000 16.800 82.3011.00 5.000 16.800 82.2812.00 5.000 16.798 81.7513.00 5.000 16.712 79.4914.00 5.000 16.223 74.3815.00 5.000 14.966 65.7616.00 5.000 12.789 53.7517.00 5.000 9.811 39.2517.50 5.000 8.117 31.6318.00 5.000 6.356 24.3418.50 5.000 4.583 18.1219.00 5.000 2.880 13.7319.25 5.000 2.139 12.3419.50 5.000 1.581 14.4419.75 5.000 1.281 10.7920.00 5.000 1.071 9.7420.25 5.000 0.000 6.2720.50 5.000 0.000 0.5120.75 5.000 0.000 0.0021.00 5.000 0.000 0.00

K Z[ m ]

Y[ m ]

Aria[ m2 ]

- 1.00 6.000 0.000 0.00- 0.75 6.000 0.000 0.00- 0.50 6.000 0.000 0.00- 0.25 6.000 0.540 0.05- 0.00 6.000 1.756 0.380.25 6.000 2.914 1.190.50 6.000 4.014 2.650.75 6.000 5.059 7.031.00 6.000 6.049 11.321.50 6.000 7.873 20.292.00 6.000 9.495 29.592.50 6.000 10.926 38.983.00 6.000 12.175 48.224.00 14.163 65.39

42


6.0005.00 6.000 15.525 79.626.00 6.000 16.337 89.997.00 6.000 16.705 96.218.00 6.000 16.795 98.749.00 6.000 16.800 99.10

10.00 6.000 16.800 99.1011.00 6.000 16.800 99.0812.00 6.000 16.799 98.5413.00 6.000 16.741 96.2214.00 6.000 16.356 90.6815.00 6.000 15.272 80.8816.00 6.000 13.281 66.7817.00 6.000 10.434 49.3717.50 6.000 8.767 40.0618.00 6.000 7.000 31.0118.50 6.000 5.183 22.9919.00 6.000 3.373 16.8319.25 6.000 2.487 14.6119.50 6.000 1.623 12.9319.75 6.000 0.787 11.6820.00 6.000 0.000 10.0620.25 6.000 0.000 6.2720.50 6.000 0.000 0.5120.75 6.000 0.000 0.0021.00 6.000 0.000 0.00

K Z[ m ]

Y[ m ]

Aria[ m2 ]

- 1.00 6.750 0.000 0.00- 0.75 6.750 0.000 0.00- 0.50 6.750 2.316 0.68- 0.25 6.750 3.471 1.54- 0.00 6.750 4.550 2.770.25 6.750 5.559 4.400.50 6.750 6.501 6.630.75 6.750 7.383 11.731.00 6.750 8.207 16.701.50 6.750 9.698 26.912.00 6.750 11.000 37.302.50 12.136 47.65

43


6.7503.00 6.750 12.121 47.724.00 6.750 14.690 76.225.00 6.750 15.779 91.366.00 6.750 16.438 102.287.00 6.750 16.732 108.758.00 6.750 16.797 111.339.00 6.750 16.800 111.70

10.00 6.750 16.800 111.7011.00 6.750 16.800 111.6812.00 6.750 16.799 111.1413.00 6.750 16.754 108.7814.00 6.750 16.431 102.9715.00 6.750 15.438 92.4116.00 6.750 13.633 76.8817.00 6.750 10.924 57.3817.50 6.750 9.300 46.8818.00 6.750 7.547 36.4618.50 6.750 5.712 27.0719.00 6.750 3.844 19.5319.25 6.750 2.913 16.6319.50 6.750 1.994 14.2819.75 6.750 1.090 12.3820.00 6.750 0.000 10.0520.25 6.750 0.000 6.2720.50 6.750 0.000 0.5120.75 6.750 0.000 0.0021.00 6.750 0.000 0.00

K Z[ m ]

Y[ m ]

Aria[ m2 ]

- 1.00 7.000 0.000 0.00- 0.75 7.000 0.000 0.00- 0.50 7.000 3.186 1.36- 0.25 7.000 4.299 2.51- 0.00 7.000 5.333 4.010.25 7.000 6.294 5.880.50 7.000 7.189 8.340.75 7.000 8.021 13.651.00 7.000 8.797 18.821.50 10.194 29.39

44


7.0002.00 7.000 11.409 40.102.50 7.000 12.465 50.723.00 7.000 13.379 61.034.00 7.000 14.836 79.915.00 7.000 15.851 95.326.00 7.000 16.467 106.407.00 7.000 16.739 112.948.00 7.000 16.798 115.539.00 7.000 16.800 115.90

10.00 7.000 16.800 115.9011.00 7.000 16.800 115.8812.00 7.000 16.799 115.3413.00 7.000 16.758 112.9714.00 7.000 16.452 107.0815.00 7.000 16.529 96.2916.00 7.000 13.749 80.3017.00 7.000 11.092 60.1317.50 7.000 9.487 49.1818.00 7.000 7.744 38.3818.50 7.000 5.906 28.5219.00 7.000 4.020 20.5219.25 7.000 3.074 17.3719.50 7.000 2.135 14.7919.75 7.000 1.208 12.6720.00 7.000 0.298 10.0920.25 7.000 0.000 6.2720.50 7.000 0.000 0.5120.75 7.000 0.000 0.0021.00 7.000 0.000 0.00

K Z[ m ]

Y[ m ]

Aria[ m2 ]

- 1.00 8.000 0.000 0.00- 0.75 8.000 0.000 0.00- 0.50 8.000 5.937 6.01- 0.25 8.000 6.904 8.20- 0.00 8.000 7.787 10.650.25 8.000 8.593 13.400.50 8.000 9.333 16.670.75 10.011 22.74

45


8.0001.00 8.000 10.635 28.601.50 8.000 11.741 40.412.00 8.000 12.386 52.192.50 8.000 13.498 63.643.00 8.000 14.197 74.854.00 8.000 15.310 94.995.00 8.000 16.092 111.296.00 8.000 16.564 122.917.00 8.000 16.663 129.698.00 8.000 16.799 132.339.00 8.000 16.800 132.70

10.00 8.000 16.800 132.7011.00 8.000 16.800 132.6812.00 8.000 16.800 132.1413.00 8.000 16.770 129.7314.00 8.000 16.530 123.5815.00 8.000 15.573 111.9316.00 8.000 17.219 94.2817.00 8.000 11.817 71.5817.50 8.000 10.315 59.0718.00 8.000 8.840 46.5518.50 8.000 6.819 34.8819.00 8.000 4.885 24.9519.25 8.000 3.886 20.8319.50 8.000 2.871 17.2719.75 8.000 1.845 14.1720.00 8.000 0.814 10.6020.25 8.000 0.000 6.2720.50 8.000 0.000 0.5120.75 8.000 0.000 0.0021.00 8.000 0.000 0.00

K Z[ m ]

Y[ m ]

Aria[ m2 ]

- 1.00 9.000 0.000 0.00- 0.75 9.000 0.000 0.00- 0.50 9.000 7.923 12.98- 0.25 9.000 8.778 16.08- 0.00 9.000 9.546 19.350.25 10.239 22.85

46


9.0000.50 9.000 10.864 26.800.75 9.000 11.432 33.491.00 9.000 11.947 39.921.50 9.000 12.847 52.732.00 9.000 13.604 65.352.50 9.000 14.246 77.623.00 9.000 14.794 89.354.00 9.000 15.664 110.495.00 9.000 16.264 127.486.00 9.000 16.637 139.527.00 9.000 16.778 146.468.00 9.000 16.800 149.139.00 9.000 16.800 149.50

10.00 9.000 16.800 149.5011.00 9.000 16.800 149.4812.00 9.000 16.800 148.9413.00 9.000 16.779 146.5114.00 9.000 16.559 140.1415.00 9.000 15.989 127.8116.00 9.000 14.708 108.7417.00 9.000 12.625 83.7917.50 9.000 11.273 69.8618.00 9.000 9.717 55.7218.50 9.000 9.967 42.2419.00 9.000 6.032 30.3819.25 9.000 4.999 25.2519.50 9.000 5.924 20.6419.75 9.000 2.810 16.4720.00 9.000 1.658 11.8120.25 9.000 0.331 6.2920.50 9.000 0.000 0.5120.75 9.000 0.000 0.0021.00 9.000 0.000 0.00

K Z[ m ]

Y[ m ]

Aria[ m2 ]

- 1.00 9.100 0.000 0.00- 0.75 9.100 0.000 0.00- 0.50 9.100 8.093 13.78- 0.25 8.939 16.96

47


9.100- 0.00 9.100 9.697 20.310.25 9.100 10.380 23.880.50 9.100 10.996 27.890.75 9.100 11.553 34.641.00 9.100 12.060 41.121.50 9.100 12.942 54.022.00 9.100 13.682 66.722.50 9.100 14.310 79.053.00 9.100 14.846 90.844.00 9.100 15.695 112.065.00 9.100 16.290 129.116.00 9.100 16.643 141.187.00 9.100 16.780 148.148.00 9.100 16.800 150.819.00 9.100 16.800 151.18

10.00 9.100 16.800 151.1811.00 9.100 16.800 151.1612.00 9.100 16.800 150.6213.00 9.100 16.780 148.1914.00 9.100 16.605 141.8015.00 9.100 16.011 129.4116.00 9.100 14.757 110.2217.00 9.100 12.710 85.0617.50 9.100 11.375 70.9918.00 9.100 9.834 56.7018.50 9.100 8.094 43.0519.00 9.100 6.162 30.9919.25 9.100 5.127 25.7619.50 9.100 4.048 21.0419.75 9.100 2.927 16.7620.00 9.100 1.764 11.9820.25 9.100 0.502 6.3220.50 9.100 0.000 0.5120.75 9.100 0.000 0.0021.00 9.100 0.000 0.00

Calcul tabelar de carene drepte

WL D[ t ]

V[ m3 ]

XB

cu apendiciXB

fără apendiciZB

[ m ]AWL

[ m2 ]3.000 3692 3567 -1.245 -1.343 1.587 1323.483.500 4378 4234 -1.260 -1.357 1.849 1341.814.000 5074 4909 -1.228 -1.323 2.111 1359.124.500 5779 5593 -1.144 -1.238 2.372 1378.705.000 6499 6289 -1.106 2.636 1404.33

48


-1.0145.500 7226 6999 -0.843 -0.934 2.901 1436.016.000 7974 7727 -0.636 -0.720 3.169 1474.786.500 8743 8474 -0.398 -0.479 3.441 1516.416.750 9050 8856 -0.267 -0.345 3.568 1536.387.000 9532 9242 -0.133 -0.208 3.716 1554.877.500 10340 10029 0.136 0.067 3.993 1588.848.000 11165 10831 0.395 0.332 4.272 1619.788.500 12005 11649 0.637 0.578 5.551 1649.059.000 12860 12481 0.855 0.800 4.831 1677.769.230 13258 12869 0.948 0.895 4.960 1690.79

WL Xf

[ m ]AO

[ m2 ]r

[ m ]R

[ m ]IX X 10-4

[ cm4 ]IYF X 10-3

[ cm4 ]3.000 -1.547 48.93 6.661 234.74 2.375 8.6663.500 -1.296 57.33 5.767 202.56 2.441 8.8684.000 -0.895 65.73 5.102 178.45 2.504 9.0544.500 -0.336 74.13 4.593 160.88 2.568 9.2975.000 0.258 82.53 4.194 149.81 2.637 10.1635.500 0.918 90.93 3.872 142.79 2.710 10.3136.000 1.674 99.33 3.608 139.81 2.787 11.1436.500 2.462 107.73 3.388 138.30 2.962 12.0936.750 2.808 111.93 3.290 137.38 3.000 12.5437.000 3.084 116.13 3.198 136.08 3.048 12.9737.500 3.491 124.53 3.031 132.95 3.134 13.7438.000 3.740 132.93 2.883 129.48 3.218 14.4538.500 3.864 141.33 2.753 126.10 3.304 15.1389.000 3.879 149.73 2.637 123.05 3.391 15.8249.230 3.851 153.59 2.589 121.76 3.432 16.142

Aw = 2 d L S1 IYF = 2(d L)3 S4 - XF2 Aw

I L

X L

X

F

2

3 3

2

1

d

d

S

SS

S SS S

S S

S S

1

2

33

42

y

k y

y

k y

49


Capitolul 5:

5.1- Eşantionajul navei

Eşantionajul navei s-a făcut conform Registrului Naval Român - ediţia 1990 ( notat R în calcul ).

Grosimi minime ale elementelor constructive R- 1.6.1:

Învelişul exterior conf. R-1.6.1.1 punctul 1:

Smin = 0.12L + 3.1 = 11 [ mm ]50

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Invelişul punţilor conf R- 1.6.1.1 punctul 1:

Puntea principală:

Smin = 0.04L + 5 = 10 [ mm ]

Puntea intermediară:

Smin = 0.015L + 6.5 = 8 [ mm ]

Învelişul dublului fund cof. R- 1.6.1.1 punctul 3:

Smin = 0.036L + 5 = 9 [ mm ]

Tablele pereţilor etanşi conf 1.6.1.2:

Smin = 5a * L + 2.5 = 6 [ mm ]

Elemente structurale interior dublu fund conf R- 1.6.1.3:

Smin = 0.025L + 5.5 = 8 [ mm ]

Grosimea învelişului exterior al fundului navei conf R- 2.10.1.1(sistem longitudinal)s k a dmin 2 11 [ mm ]

Grosimea învelişului exterior al bordajului navei conf R- 2.10.1.1(sistem transversal)

s k a dmin 1 11 [ mm ]

Grosimi din condiţii de rezistenţă conf R- 2.10.1.2Grosimi înveliş:

s k a n ReHmin 1 12 [ mm ]

Grosimi înveliş bordaj:

s k a n ReHmin 2 11[ mm ]

Adopt u rmătoarele grosimi pentru învelis:

Înveliş bordaj = 12 [ mm ]Înveliş fund = 12.5 [ mm ]Înveliş pereţi etanşi = 8 [ mm ]Înveliş dublu fund = 15 [ mm ]Înveliş puntea principală = 18 [ mm ]Înveliş puntea intermediară = 13.5 [ mm ]

51

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Chila plată conf R- 2.10.4:

Grosimea chilei plate va fi mai mare decât grosimea tablelor fundului în zona centrală a navei cu valoarea DS, dar nu mai mare de 3 [mm ]

DS = 0.03 L + 0.6 [ mm ] = 4 [ mm ]

Adopt grosimea chilei = 15.5 [ mm ]

Grosimea gurnei conf R- 2.10.1.3:Adopt grosimea gurnei = 13 [ mm ]

Centura punţii conf R- 2.10.5:Lăţimea chilei plate va fi egală cu b = 0.1 D = 0.93 [ m ]Adopt grosimea centurii = 18 [ mm ]

Dublu fund

Suportul central conf R- 2.4.2:

Înălţimea suportului central conf 2.4.2.2:

hL

Bd

Lmin .

40

05740 3500 880 [ mm ]

Adopt înălţimea suportului central = 1100 [ mm ]

Grosimea suportului central conf 2.4.2.3:

Sh

R eHmin

235

808 [ mm ]

Adopt grosimea suportului central = 13 [ mm ]

Suporţii laterali conf R- 2.4.8

Conf tabelului 2.4.8.1 din R.N.R. avem un suport lateral în fiecare bord.

Adopt grosimea suportului lateral = 12 [ mm ]Varange etanşe conf R- 2.4.6.8

Se vor dispune din trei în trei coaste.Adopt grosime varangă etanşă conf R- 2.4.6.8

S = 13 [ mm ]

Varange cu inimă conf R- 2.4.6

Adopt grosime inimă varangă conf R- 2.4.6.5S=12 [ mm ]

52

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Nervuri de rigidizare pe varange cu inimă conf R- 2.4.6.9

Adopt grosime S = 11 [ mm ]. bn = 90 [ mm ]

Nervuri de rigidizare pe varange etanşe conf R- 2.4.6.10

Adopt grosime S = 11 [ mm ]

Tabla marginală conf R- 2.4.5

Adopt b = 700 [ mm ]S = 13 [ mm ]

Longitudinale de fund conf R- 2.4.9.1220 x 10

Adopt 220 x 10 350 x 12.5 F = 29.0 [ cm2 ] ex = 13.4 [ cm ] IX = 1400 [ cm4 ]

Longitudinale de dublu fund

Adopt 200 x 10 350 x 15 200 x 10 F = 25.5 [ cm2 ] ex = 11.9 [ cm ] IX = 1020 [ cm4 ]

Guri de vizitare şi decupări de uşurare conf R- 2.4.11

- pentru varange cu inimă şi suporţi laterali h = 550 [ mm ]- pentru suportul central h = 440 [ mm ]

Osatura bordajului

Bordaj în sistem transversal de osatură

Coaste din magazii conf R- 2.5.2240 x 10

Adopt 240 x 10 700 x 12 F = 32.4 [ cm2 ] ex = 14.7 [ cm ] IX = 1800 [ cm4 ]

Coaste de interpunte conf R- 2.5.5.1

53

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Adopt 180 x 8 180 x 8

F = 18.9 [ cm2 ] 430 x 12 ex = 10.9 [ cm ] IX = 609 [ cm4 ]

Prinderea capetelor coastelor magaziilor conf R- 2.5.3

Adopt guseu h = 0.2 [ m ] 200 x 200 x10 margini flanşate 80Guseu de gurnă 500 x350 x 11 margini flanşate 90

Prinderea coastelor din interpunţi se face cu gusee conf R- 2.5.6

Adopt guseu 200 x 200 x 10 margini flanşate 80

Puntea principa lă

Puntea principală în sistem transversal de osatură

Traversele şi semitraversele punţii conf R- 2.6700 x 18

Adopt traversa 220 x 10 220 x 10

semitraversa 180 x 9 400 x 18 180 x 9

100 x 10

Traversele şi semitraversele punţii intermediare Adopt traversa 240 x 12

700 x 13.5

240 x 12

semitraversa 180 x 9

450 x 13.5 180 x 9100 x 9

Rama transversală a gurii de magazie conf R- 2.7.6.1

Adopt pentru interpunte350 x 20 570 x 30

54

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997300 x 20

Gros. 20 400 x 22pentru punte

450 x 20 600 x 22

450 x 18

450 x 30

Rama longitudinală a gurii de magazie când aceasta întîlneste curentul conf R- 2.7.6.1

Adopt pentru puntea principală

Gros 20 400 x 22

900 x 20 600 x 22

450 x 18

450 X 30

pentru puntea imtermediară 350 x 20

350 x 18

600 x 18350 x 20

Pereţi etanşi conf R- 2.12.5

Adopt S = 10 [ mm ]

Parapetul conf R- 8.5.2

Adopt h = 1 [ m ]S = 8 [ mm ]

55


5.2- Compartimentajul navei

56


57


Capitolul 6:

Proiectarea elicei după diagrame

Pentru dimensionarea elicei se folosesc diagramele lui Henshe volumul I.Se cunosc următoarele date de intrare pentru dimensionarea elicei:

- D = 9050 [ t ] - deplasamentul navei- v = 14.1 [ Nd ]= 7.253 [ m/s] - viteza navei- n = 165 [ rpm ] - turatia motorului- P = 3440 [ kW ]

58


ve = v (1 - y)unde:

ve - viteza de intrare în discul elicei [ m/s ]y - coeficient de siaj.v - viteza navei [ m/s ]

y = - 0.05 + 0.5 CB - formula 2.39 pagina 424unde:

CB = 0.685 - coeficientul bloc al navei.

y = 0.292

Calculul factorului Pn cu relaţia 2.72 pagina 442.

Pn

v

N

vne e

2 2

unde: = 1.025 [ t/m3 ] - densitatea apei de maren = 2.75 [ rot/s] - turaţia motoruluiN = 3440 [ kW ] - puterea motorului

Pn = 1.063

Se intră cu Pn în diagramele Henshe, se scot următorii factori:

- l- H/D- kS

Cu aceşti factori se calculează următoarele valori:

- Doptim - diametrul optim al elicei

l v

n De D

v

ne l

formula 2.3 pagina 439

- S - împingerea totală

S = kS D4 n2 [ kN ]

- P - randamentul elicei

PeS v

P

[ % ]

unde:P - puterea motorului.

59

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Astfel, intrând în diagrame pentru Fa / F ( raport de disc ) obţinem:

1. Pentru Fa / F = 1.1Avem: - kS = 0.23

- l = 0.49 - H/D= 0.505

Obţinem:Doptim = 3.81 [ m ]S = 375.679 [ kN ]P = 0.56 [ % ]


- l = 0.495 - H/D= 0.52



- l = 0.48 - H/D= 0.528



- l = 0.485 - H/D= 0.53



- l = 0.41 - H/D= 0.57

Obţinem:60


Doptim = 4.55 [ m ]S = 400.076 [ kN ]P = 0.59 [ % ]


- l = 0.41 - H/D= 0.58


Alegem varianta 6 cu randament P = 0.65 [ % ], foarte bun, pentru un raport de disc mic F a / F = 0.35

61


Capitolul 7:

Instalaţia de b alast

Instalaţia de balast se utilizează pentru corectarea poziţiei centrului de masă al navei prin ambarcarea, transferarea şi evacuarea peste bord a balastului lichid.

Cerinţele instalaţiei de balast:

- să asigure corectarea centrului de masă al navei conform necesităţilor impuse de stabilitate în timp util;- umplerea liberă atancurilor de balast din dublu fund şi a picurilor pupa şi prova, până la nivelul liniilor de plutire;

62

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997- umplerea cu pompa a tuturor tancurilor de balast;- golirea liberă a tancurilor de balast din picuri până la nivelul liniilor de plutire;- transfer de balast între tancurile din babord şi tribord.

Instalaţia de balastare deplasează centrul de greutate al navei pentru a o aduce la asieta dorită, prin ambarcarea, deplasarea sau debarcarea balastului constituit din apă de mare.

Sorburile din tancurile de balast nu au filtre, iar armăturile lor de închidere nu sunt cu reţinere pentru că în tubulatura de balast apa circulă în ambele sensuri. Manevra armăturilor de închidere poate fi făcută manual precum şi de la distanţă prin comandă hidraulică, pneumatică sau mecanică soluţia depinzând de amplasarea echipamentului şi de gradul necesar de mecanizare sau automatizare a funcţionării acesteia.

Toate armăturile de reglaj şi casetele de valvule se amplasează în zona compartimentului în care se montează şi pompele de balast, respectiv în CM.

Armăturile vor fi de tip clapă fluture, confecţionate din fontă, clapa din oţel, încărcată pe contur cu oţel inox, manşetă din cauciuc nitrilic, celelalte valvule sunt cu ventil sau sortare şi sunt confecţionate din fontă cu organe de închidere din oţel inox.

Fiecare tanc este deservit de o conductă independentă, în sistem centralizat, iar toate conductele ajung în CM printr-un coridor central special construit în acest scop sub puntea dublului fund.

Instalaţia de balast foloseşte ţevi din oţel, sudate longitudinal, zincate la grosimea de 125 mm, sau căptuşite în interior cu polietilenă îmbinate cu flanşe.

Tubulatura instalaţiei de balast trebuie să fie amplasată astfel încât să funcţioneze şi la înclinări transversale de max 15 0 , şi să nu fie expusă îngheţării.

Deasemenea ea trebuie să aibă mojloace de golire ( armături, dopuri ).Ţevile instalaţiei de balast se probează hidraulic, împreună cu armăturile de

închidere la cel puţin 4 bari.Tubulatura se va fixa de osatura navei cu brăţări din oţel rotund.Cantităţile de apă din tancuri se controlează cu nivelmetre are căror indicaţii sunt

transmise la postul de comandă de unde se execută sau se comandă manevrele de exploatare a instslsţiei de balast.

Şuruburile, piuliţele şi brăţările se vor galvaniza.Pentru amorsarea electropompei de balast se va folosi un ejector alimentat cu aer

comprimat.Instalaţia de balast va fi deservită de o electropompă centrifugă neautoamorsabilă,

cu caracteristicile:

Q = 125 [ m3/h ]Hr = 32 [ mCA ]

Pompa va avea corpul din fontă, rotorul din bronz, axul din oţel inoxidabil.Armăturile de ambarcare a balastului, armături denumite valvule tip Kingstone se

dispun cât mai jos posibil în zona fundului sau a gurnei pentru a evita pătrunderea aerului în pompă atunci când pescajul este minim.

Calculul debitului pompei instalaţiei de balast

63

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Registrul recomandă determinarea debitului pompei de balast, ţinând seama de

asigurarea vitezei de cal puţin 2 [ m/s ], cu diametrul tubulaturii calculat pentru tancul de balast cu volum maxim.

Qd

vmin min 1

2

4 [ m3/h ]

unde:

d d Vmag1318 max [ mm ]

unde:Vmax- volumul celui mai mare tanc.dmag- diametrul tubulaturii magistrale.d1- diametrul cel mai mare al ramificaţiilor

Expresia care ne dă sarcina pompei este:

H = * g * z + s * Q2 [ mCA ]

Funcţionarea instalaţiei

Nava are tancuri antihiling destinate corectării asietei la manevra containerelor. Timpul de balastare debalastare a tancului antihiling trebuie să fie mai mic sau egal cu timpul de manevră a containerului.

Pentru calculul impului de efectuare a manevrei trebuie calculat debitul mediu:

QQ Q

Q

tV

Q

mA B

C

m

2

Instalaţia poate efectua următoarele manevre:

- umplere- golire- transfer : Bb - Tb; Tb - Bb; Pp - Pv; Pv - Pp.

Pentru umplere se deschid valvulele 3, 5, 6, 9, 10 precum şi toate valvulele din casetele K sau valvulele comandate de la distanţă. Dacă umplerea se face gravitaţional

atunci se deschid valvulele 3, 8, 11.La golire se deschid valvulele comandate de la distanţă, valvulele 8,11 ,5 , 6, 13.

Pentru transvazare Bb - Tb se deschid valvulele: 8 ,5 ,6 ,10 restul rămân închise. Tb - Bb se deschid valvulele: 11, 5 , 6 , 9 restul rămân închise.

Pp - Pv se deschid valvulele: 2 ,5 ,6 ,9 ,10 restul rămân închise. Pv - Pp se deschid valvulele: 11 ,5 ,8 ,6 ,1 restul rămân închise.

.

64


Amplasarea tubulaturii pe nava cargou de 6450 [ tdW ]

65


Schiţa instalaţiei de balast din CM

66


67


Capitolul 8:

68


8.1- Determinarea eficienţei economice a navei

Date necesare pentru calcul:

1. Tipul navei: Cargou mărfuri generale

- Dw = 6450 [ tdw ]- v = 14.1 [ Nd ]- A = 7500 [ Mm ]

2. Instalaţie de propulsie care cuprinde :

Motor principal K 4 SZ 52 / 105 CL

Pe = 3440 [ kW ] = 4800 [ CP ]Cuc = 0.6 [ g/CPh ]Cus = 2000 [ g/h ]Ccmp = 0.210 [ kg/kWh ] = 155 [ g/CPh ]

unde:Ccmp - consum specific efectiv de combustibil.Pe - puterea nominală de calculCuc - consum specific ulei completCus - consum specific ulei schimb

3 auxiliare DG tip 9L 23 /30 E MAN B&W având fiecare

Ccma = 190 [ g/CPh ]Pca = 500 [ CP ]Cuca = 1.35 [ g/ CPh ]Cusa = 250 [ g/h ]

unde:Ccma - consum specific efectiv de combustibilPca - puterea nominală de calculCuca - consum specific ulei completCusa - consum specific ulei schimb

3. Pe navă este montată o caldarină cu arzător ce funcţionează 4 ore/ zi având consumul orar de combustibil Ce cald = 30 [ kg/h ]

4. Numărul de membri ai echipajului E = 39 persoane

a) Calculul capacităţii utile de încărcare al navei

Se calculează cu relaţia :

Pu = Dw - ( Me + Mc + M u + Ma + Mal )unde:

Me - masa echipajulu

69


iMc - masa rezervei de combustibil ambarcatăMu - masa rezervei de ulei ambarcatăMa - masa rezervei de apă ambarcatăMal - masa rzervei de alimente ambarcate

Me = E * m = 4320 [ kg ] = 4.32 [ t ]unde:

m - masa medie a unui membru = 120 [ kg/persoană ]

Se determină timpul de funcţionare al motorului principal ( timpul de marş ) :

TA

vkf 1 671[ h ] = 28 [ zile ]

unde :K1 - coeficient al abaterilor de drum

Se determină cantitatea de combustibil şi de ulei ambarcată la bord:

- în regim de marş Mcmp = Pe * Ccmp * Tf = 1123.25 [ t ] combustibil Mump = ( Cuc * Pe + Cus ) * Tf = 5,69 [ t ] ulei

Mcma = 2 * Pea * Ccma * Tf = 127.49 [ t ] combustibilMuma = 2 *( Cuca * Pea + Cusa ) * Tf = 1.85 [ t ] ulei

- în regim de staţionare fără regim de încărcare descărcare T fvst = 4 zile

Mcstfv = Pea * Ccma * Tstfv = 9.12 [ t ] combustibil Mustfv = ( Cuca * Pea + Cusa ) * Tstfv = 0.088 [ t ] uleiMccald =Cecald * Tstfv = 0.48 [ t ] combustibil

Observaţie:S-a considerat timpul de staţionare fără operaţii de încărcare-descărcare ca fiid

egal cu timpul pentru formalităţi vamale şi aşteptare în rada portului.Se va considera în calcul o rezervă de combustibil, ulei, apă şi alimente de 10 %.

Ţinând cont de această rezervă prin coeficientul K2 = 1.1, se determină cantitatea totală de combustibil şi ulei ambarcată corespunzătoare regimului de marş şi regimului de staţionare fără operaţii de încărcare.

Mc1 = K2 * ( Mcmp + Mcma + Mcstfv + Mccald ) = 1386.374 [ t ] combustibil

Mu1 = K2 * ( Mump + Muma + Mustfv ) = 8.4 [ t ] ulei

Norma de încărcare descărcare pentru nava cargou mărfuri generale de 6450 tdw este Nid = 900 [ t/zi ].

Pentru determinarea capacităţii utile de încărcare a navei este necesar să se cunoască durata voiajului şi deci implicit timpul de staţionare al navei în operaţii de încărcare descărcare.

70

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Calculul se face iterativ, impunând în primă aproximaţie capacitatea utilă de

încărcare a navei.

Pui =4500 [ tdw ]

Se determină timpul de încărcare descărcare al navei:

Tid = Pui / Nid = 10.83 zile

Deci durata voiajului în primă aproximaţie:Dv = Tf + Tfv + 4 * Tid = 75.32 [ zile ]

Se determină în primă aproximaţie masa de apă şi de alimente ambarcate necesare pentru un voiaj ( se va ţine cont şi de asigurarea rezervei de 10 % ):

Ma = E * Nca * Dv * K2 = 208.787 [ t ] apăNca = reprezintă norma de consum apă = 70 [ l /om pe zi ]

Mal = E * Ncal * Dv * K2 = 11.93 [ t ] alimente

Se determină cantitatea de combustibil şi ulei necesară în perioada de staţionare a operaţiilor de încărcare descărcare a navei.

Mc stida = 2 * Pea * Ccma * 4 * Tid * K2 = 217.3 [ t ] combustibilMc stid cald = Cecald * 4 * Tid * K2 = 5.718 [ t ] combustibil

Mu stida = 2 * ( Pea * Cuca + Cusa ) * 4 * Tid * K2 = 2.115 [ t ] ulei

Deci în perioada de încărcare descărcare a navei sunt necesare următoarele cantităţi de combustibil şi ulei:

Mc2 = Mc stida + Mc stid cald = 223.018 [ t ] combustibilMu2 = Mu stida = 2.115 [ t ] ulei

Se determină capacitatea utilă de încărcare a navei, în primă aproximaţie:

Pu = Dw - ( Mc1 + Mc2 + Mu1 + Mu2 + Me + Ma + Mal ) =4500 [ t ]

Se impune în a doua aproximaţie Pui = 4500 [ t ]Deci :

Tid = Pu / Nid = 10.9 [ zile ]

Se determină în a doua aproximaţie mărimile :

Dw = Tf + Tfv + 4 * Tid = 75.38 [ zile ]Ma = E * Nca * Dv * K2 = 210 [ t ] apă

Mal = E * Ncal * Dv * K2 = 12 [ t ] alimente Mcstida = 2 * Pea * Cea * 4 * Tid * K2 = 219.86 [ t ] combustibil

Mcstida cald = Ce cald * 4 * Tid * K2 = 5.78 [ t ] combustibil

71


Ma stida = 2 ( Pea * Cuca + Cusa ) * 4 * Tid * K = 2.14 [ t ] uleiMc2 = Mc stida + Mc stid cald = 225.64 [ t ] combustibil

Mu2 = Mu stida = 2.14 [ t ] ulei

Deci se poate calcula capacitatea utilă de încărcare a navei în a doua aproximaţie:

Pu = Dw - ( Mc1 + Mc2 + Mu1 + Mu2 + Me + Ma + Mal ) = 4500 [ t ]

Deci în final obţinem:Pu = 4500 [ t ] Dv = 75.832 [ zile ]

b) Încărcarea tranportată la o cursă Se calculează cu relaţia :Ic = Id + Ii, unde

Id - încărcătura transportată din portul de origine în portul de destinaţieIi - transportul de încărcătură la înnapoiere din portul de destinaţie în portul de origine

Id = Pu * KedIi = Pu * Kei

unde :Pu - încărcătura utilă a naveiKei, Ked - coeficienţi de utilizare a capacităţii de transport la înnapoiere respectiv la ducereKed = 0.7… 1.0Kei = 0.7…1.0

Considerăm prin ipoteza că Ked = Kei = 1, nava circulă plină încărcată, deci va rezulta Ic = Id + Ii = 2 * Pu = 9000 [ t ]

c) Numărul anual de curse

Numărul anual de curse se calculează cu relaţia următoare:

Nc = Tc * Kn / Dcunde:

Tc - timpul calendaristic = 365 [ zile ]Kn - coeficient de utilizare extensivă a navei = 0.85…0.95Dc - durata unei curse

Nc = 5 curse pe an

d) Cantitatea de mărfuri transportată anual

Se calculează cu relaţia:

Ia = Ic * Nc = 45000 [ t ]

72

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997e) prestaţia anuală a navei exprimată în tone milă:

Ptr = Ia * Dt unde:

Dt - reprezintă distanţa de transport ( mile )

Dt = A * K1 = 8200 [ mile ]

Ptr = 369 * 106 [ t -milă ]

f) Venitul brut sau volumul încasărilor anuale

Vi = Ia * T (lei valută)

Vi = Ia * T * Kv (lei)

unde:T - tariful de transport lei - valutăKv- coeficientul din lei - valută în lei = 4 săptămâni - relaţia vestt = 2250 lei valută/tonă transportată pe nava cargou

Vi = 101 250 000 lei valutăVi = 405 002 000 lei

Cheltuieli de întreţinere şi exploatare

Cheltuielile anuale de întreţinere şi exploatare a navei au mai multa componente:

1. Retribuţia echipajului

Rd = E * Rt * 12 = 15 120 000 [ lei ]

cu Rt = retribuţie tarifară lunară = 35 000 lei2. Impozitul pe fondul de retribuţii

Ifr = Rd * Ifr / 100 = 2 494 800 [ lei ]

3. Contribuţia pentru asigurări sociale

Cas = 15 % * ( Rd +Ifr ) = 2 642 220[ lei ]

4. Cheltuieli directe cu munca vie

Cdmv = 1 + 2 + 3 = 20 257 020[ lei ]

5. Alocaţia de hrană

73


Ah = 36 320 [lei om pe zi ] * 75.832 zile * 5 curse = 4 367 923[ lei ]

6. Îndemnizaţie de străinătate

Is = E * I *Nc * Dv = 27 299 520[ lei ]

7. Cheltuieli portuare şi de agenturare

Cpa = 37 300 000[ lei ]

8. Amortuzarea navei

A = P / Dsunde:

A - amortizarea anualăP - preţ de cost navă = 425 536 000 lei

Ds - durata de serviciu a navei = 25 ani

A = 17 021 440 [ lei / an ]

9. Cheltuieli pentru revizii tehnice şi reparaţiiNumărul de intervenţii în decursul unui ciclu de reparaţii, natura intervenţii în durata

de ani a ciclului de reparaţii sunt date în instrucţiuni planificate la navele maritime şi fluviale anexa 7.

Un ciclu de reparaţii are Dc = 12 ani şi cuprinde:

Nrt = 6 - număr de reparaţii (revizii tehnice pe ciclu de reparaţii)NrcI = 3 - numărul de reparaţii curente de grad 1 pe ciclul de reparaţii

Nrc2 = 2 - numărul de reparaţii curente de gradul 2 pe ciclul de reparaţiiNrk = 1 - numărul de reparaţii capitale pe ciclul de reparaţii

Cheltuielile pe ciclul de reparaţii sunt date de formula :

Rc = P ( Nrt * 2 / 100 + Nrc1 * 5 / 100 + Nrc2 * 15 / 100 + Nrk * 40 / 100 ) Rc = 703 769 920[ lei ]

Cu acest Rc se pot calcula cheltuielile medii anuale pe revizii şi reparaţii.

R = Rc / Dc = 58 647 493 [ lei /an ]

10. Cheltuieli pentru materiale de întreţinere şi uzura obiectelor de inventar

Mi = ( 2… 10%) * PnavăSe adoptă Mi = 4% Pnavă = 18 150 796 [ lei / an ]

74

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 199711. Cheltuieli pentru combustibili şi lubrifianţi

Preţul combustibililor şi lubrifianţilor:

Motorina - 128 000 [ lei / t ] =pmCombustibil greu :Pcg = 50 000 [ lei / t ]Ulei Pn= 284 000 [ lei / t ]

Cantitatea de combustibil ambarcată pentru un voiaj:

Mcomb = Mc1 + Mc2 = 1612.014 [ t ] din care

- Combustibil greu Mcg = 1209 [ t ]- Combustibil uşor (motorină) Mcn = 403 [ t ]

Cantitatea de ulei ambarcată pentru un voiaj:

Mu = Mu1 + Mu2 = 10.54 [ t ]

Se determină cheltuielile pentru combustibili şi lubrifianţi:

Ccomb = Mcu - Pcu + Mcg - Pcg = 112 034 000 [ lei ]Culei = Mu * Pu = 2.993 360 [ lei ]

Deci cheltuielile totale pentru combustibil şi lubrifianţi în decurs de un an va fi:Ccl = ( Ccomb + Culei ) * Nc = 575 136 800 [ lei/an ]

12. Asigurarea navei

Cheltuielile cu asigurarea navei depind de valoarea asigurată şi de cota de asigurare. De regulă valoarea asigurată corespunde preţului navei, iar cota de asigurare reprezintă 2% pe an.

As = 2 % * P navă = 8 510 720 [ lei /an ]13. Cheltuieli indirecte Ci

Cheltuielile indirecte se compun din cheltuieli comune de exploatare şi cheltuieli generale ale intreprinderii de transporturi.

Cota acestor cheltuieli este de 50….75% faţă de retribuţiile echipajului.

Ci = 60 % * Rd= 9 072 000 [ lei ]

Cheltuielile totale de întreţinere şi exploatare ale navei sunt:

Cie = Rd + Ifr + Cas + Ah +Cpa + R + A + Mi + Ccl + As + Ci + IsCie = 783 448 550 [ lei / an ]

Calculul indicatorilor de eficienţă a navei75

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Eficienţa economică a investiţiilor în domeniul mijloacelor de transport pe apă

poate fi evidienţiată numai cu ajutorul unui sistem de indicatori, care să ţină seama cât mai complet posibil de diferitele forme de exprimare ale efortului şi efectelor investiţii.

Dintre indicatorii acestui sistem fac parte:A. Indicatori de bază

1. Coeficientul eficienţei absolute a investiţiei2. Durata de recuperare a cheltuielilor totale de investiţii

B. Indicatori suplimentari

1. Investiţia specifică ( i )2. Productivitatea muncii ( w )3. Venitul brut în lei şi în valută la un leu investit4. Cheltuieli de transport pe tone milă5. Cursul de revenire brut şi net

Elemente necesare de calcul

a) Cheltuieli totale de investiţii “I” - reprezintă suma tuturor cheltuielilor efectuate de

întreprinderea de transport pe apă pentru procurarea şi punerea în exploatare a unei nave.Din acestea fac parte:

- suma plătită pentru cumpărarea navei ( P ) - cheltuieli de şcolarizare a echipajului ( S )- cheltuieli pe timpul participării membrilor echipajului la probe şi la predarea navei ( Pr )- Cota parte a cheltuielilor comisiei de supraveghere a construcţiei navale ( Sp )- Alte cheltuieli ( D )

I = P + S + Pr + Sp + D, unde I = P

b) Venitul brut sau volumul total al încasărilor anuale. Acestea se calculează pe ani şi poate fi exprimat în lei ( Vi ) sau în lei valută.

c) Venitul net sau beneficiul B = Vi - Cie

d) Volumul total al prestaţiilor într-o perioadă de timp exprimată în unităţi de măsură naturale şi unităţi valorice.

Indicatorii de bază

1. Coeficientul eficienţei absolute a investiţiei

Ka = B / I [ lei / leu investit ]

Beneficiul anual obţinut de navă:

76


B = Vi - Cie = 140 051 450 [ lei/an ]

Cheltuieli totale de investiţii:

I = 425 535 000 [ lei ]

2. Durata de recuperare a cheltuielilor totale de investiţii Dr, reprezintă timpul în care cheltuielile de investiţii sunt recuperate din venitul net realizat anual.

Dr = I / B

Observaţie:Există o mărime ce stabileşte durata maximă acceptabilă a recuperării cheltuielilor

de investiţii dincolo de care efortul investiţiei se consideră neeconomic.Aceasta este Dr, a investiţiei care pentru nave este de 10 ani.

Indicatori suplimentari

1. Investiţia specifică I - reprezintă totalitatea cheltuielilor de investiţii efectuate pentru obţinerea unei unităţi de capacitate care caracterizează nava. i = I / C unde:

I - reprezintă cheltuielile totale de investiţieC- reprezintă deadweightul navei

2. Productivitatea muncii - reprezintă eficienţa cu care este cheltuită o anumită cantitate de muncă vie. Productivitatea este exprimată în tone - milă.

W = Ptr / Eunde:

Ptr - reprezintă prestaţia exprimată în tone-milăE - numărul de membri ai echipajului

Productivitatea muncii exprimată valoric:

W = Vi / E

3. Venitul brut obţinut la un leu investit se exprimă în lei ( Vb ) şi în lei valută.

Vb = Vi / I

4. Cheltuielui de transport pe tone milă

Se calculează cu releţia:

Ct = Cie / P

5. Cursul de revenire brut “Crb”

77

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997Arată mărimea cheltuielilor exprimată în lei pe care nava le efectuează pentru un

leu valută obţinut pentru prestarea transportului.

Crb = Cie / Vi

Observaţie:Valoarea neutrală a cursului de revenire este de trei leu pe leu valută pentru

transportul efectuat pe relaţia Est, şi de 4 lei pe leu valută pentru transportul efectuat pe relaţia Vest.

6. Cursul de revenire net “Crn” se calculează cu relaţia:

CrnCie Ah Is As Cpa R Cu

Vi Ah Is As Cpa R Cu

( )

( )[ lei/leu valută ]

8.2- Situaţia indicatorilor de eficienţă economică a navei ca rgou mărfuri generale 6450 tdw

NrCrt

Denumire indicator U.M. Valoare

Indicatori de bază1 Coeficientul eficienţei

absolute a investiţiilor Kalei / leu investit 0.275

2 Durata de recuperare a investiţiilor Dr

ani 3.226

Indicatori suplimentari1 Investiţia specifică i lei / tdw 48399.0662

2.12.2

Productivitatea muncii Wexprimată în tone-milă

exprimată în leitM / omlei / om

37.61 * 106

32 875 0003 Venitul brut pe un leu

investitexprimat în lei

exprimat în lei valutălei / leu

lei valută / leu1.63

0.4074 Cheltuieli pe transport pe

tonă milălei / tone milă 7.26 * 10-2

5 Cursul de revenire brut Crb

lei / leu valută 3.323

6 Cursul de revenire net Cru

lei / leu valută 1.076

78


Capitolul 9:

79


Studiul rezistenţei transversale

Dimensiunile principale ale cargoului de 6450 tdw sunt:

Lpp = 113,68 [ m ]D = 9.23 [ m ]d = 6.75 [ m B = 16.8 [ m ]L3 = 19.6 [ m ] - lungimea magaziei C 71 ¸ C 99a0 = 0.700 - distanţa intercostală

Nava are 4 magazii de marfă cu sistem de osatură transversal la bordaj şi punţi şi sistem mixt la fund dublu fund.

Datorită simetriei geometrice vom realiza calculul pe un sfert din magazia centrală.Secţiunea maestră a navei este realizată, vom idealiza structura de bare ce descrie

compartimentul de marfă.Vom idealiza structura de bare numai în corespondenţa osaturii întărite.Numerotarea nodurilor şi barelor se regăseşte pe structurăCondiţiile de margine, şi sarcinile ce acţionează pe structură sunt introduse în

programul de calcul SAP 90.

80


Programul SAP 90

CARGOU 6450 tdw, Magazie Centrala [KN,m]SYSTEML=1JOINTS 1 X= 0.00 Y= 0.00 Z= 0.00 2 X= 0.00 Y= 1.40 Z= 0.00 3 X= 0.00 Y= 2.80 Z= 0.00 4 X= 0.00 Y= 4.20 Z= 0.00 5 X= 0.00 Y= 5.60 Z= 0.00 6 X= 0.00 Y= 7.00 Z= 0.00 7 X= 0.00 Y= 8.40 Z= 0.00 8 X= 0.00 Y= 9.80 Z= 0.00 9 X= 4.60 Y= 9.80 Z= 0.0010 X= 8.40 Y= 9.80 Z= 0.0011 X= 8.40 Y= 8.40 Z= 0.0012 X= 8.40 Y= 7.00 Z= 0.0013 X= 8.40 Y= 5.60 Z= 0.0014 X= 8.40 Y= 4.20 Z= 0.0015 X= 8.40 Y= 2.80 Z= 0.0016 X= 8.40 Y= 1.40 Z= 0.0017 X= 8.40 Y= 0.00 Z= 0.0018 X= 4.60 Y= 0.00 Z= 0.0019 X= 4.60 Y= 1.40 Z= 0.0020 X= 4.60 Y= 2.80 Z= 0.0021 X= 4.60 Y= 4.20 Z= 0.0022 X= 4.60 Y= 5.60 Z= 0.0023 X= 4.60 Y= 7.00 Z= 0.0024 X= 4.60 Y= 8.40 Z= 0.0025 X= 0.00 Y= 0.00 Z= 8.6826 X= 0.00 Y= 1.40 Z= 8.6827 X= 0.00 Y= 2.80 Z= 8.6828 X= 0.00 Y= 4.20 Z= 8.6829 X= 0.00 Y= 5.60 Z= 8.6830 X= 0.00 Y= 7.00 Z= 8.68

81

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 199731 X= 0.00 Y= 8.40 Z= 8.6832 X= 0.00 Y= 9.80 Z= 8.6833 X= 0.00 Y= 0.00 Z= 6.2034 X= 0.00 Y= 1.40 Z= 6.2035 X= 0.00 Y= 2.80 Z= 6.2036 X= 0.00 Y= 4.20 Z= 6.2037 X= 0.00 Y= 5.60 Z= 6.2038 X= 0.00 Y= 7.00 Z= 6.2039 X= 0.00 Y= 8.40 Z= 6.2040 X= 0.00 Y= 9.80 Z= 6.2041 X= 8.40 Y= 0.00 Z= 8.6842 X= 8.40 Y= 0.00 Z= 6.20

43 X= 8.40 Y= 1.40 Z= 8.6844 X= 8.40 Y= 2.80 Z= 8.6845 X= 8.40 Y= 1.40 Z= 6.2046 X= 8.40 Y= 2.80 Z= 6.2047 X= 3.62 Y= 2.80 Z= 8.6848 X= 3.62 Y= 4.20 Z= 8.6849 X= 3.62 Y= 5.60 Z= 8.6850 X= 3.62 Y= 7.00 Z= 8.6851 X= 3.62 Y= 8.40 Z= 8.6852 X= 3.62 Y= 9.80 Z= 8.6853 X= 3.62 Y= 2.80 Z= 6.2054 X= 3.62 Y= 4.20 Z= 6.2055 X= 3.62 Y= 5.60 Z= 6.2056 X= 3.62 Y= 7.00 Z= 6.2057 X= 3.62 Y= 8.40 Z= 6.2058 X= 3.62 Y= 9.80 Z= 6.20

RESTRAINTS 1 R=1,1,1,1,1,117 R=1,1,1,1,1,141 R=1,1,1,1,1,142 R=1,1,1,1,1,125 R=1,1,1,1,1,133 R=1,1,1,1,1,1C 2,8,1 R=0,0,1,0,0,010,16,1 R=1,0,0,0,1,043,46,1 R=1,0,0,0,1,032 R=0,0,0,1,0,040 R=0,0,0,1,0,052 R=0,0,0,1,0,058 R=0,0,0,1,0,0

FRAMENM=111 A=0.036 J=1.0E-08 I=1.0E-04,1.0E-04 As=0.016,0.016 E=2.1E+0.8 G=8.1+072 A=0.025 J=1.0E-08 I=1.0E-04,1.0E-04 As=0.012,0.012 E=2.1E+0.8 G=8.1+073 A=0.150 J=1.8E-07 I=3.1E-05,3.1E-05 As=0.075,0.075 E=2.1E+0.8 G=8.1+07

82

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 19974 A=0.014 J=1.0E-08 I=1.0E-04,1.0E-04 As=0.007,0.007 E=2.1E+0.8 G=8.1+075 A=0.018 J=1.0E-08 I=1.0E-04,1.0E-04 As=0.009,0.009 E=2.1E+0.8 G=8.1+076 A=0.057 J=1.0E-08 I=1.0E-04,1.0E-04 As=0.028,0.028 E=2.1E+0.8 G=8.1+077 A=0.068 J=1.0E-08 I=1.0E-04,1.0E-04 As=0.034,0.034 E=2.1E+0.8 G=8.1+078 A=0.065 J=0.6E-07 I=1.0E-05,1.0E-05 As=0.032,0.032 E=2.1E+0.8 G=8.1+079 A=0.113 J=0.6E-07 I=1.0E-05,1.0E-05 As=0.056,0.056 E=2.1E+0.8 G=8.1+0710 A=0.048 J=0.6E-07 I=1.0E-05,1.0E-05 As=0.024,0.024 E=2.1E+0.8 G=8.1+0711 A=0.208 J=0.6E-07 I=0.9E-04,0.9E-04 As=0.104,0.104 E=2.1E+0.8 G=8.1+07 1 1 2 M=1 LP=1,18 2 2 3 M=1 LP=1,18 3 3 4 M=1 LP=1,18 4 4 5 M=1 LP=1,18 5 5 6 M=1 LP=1,18 6 6 7 M=1 LP=1,18

7 7 8 M=1 LP=1,18 8 18 19 M=4 LP=1,18 9 19 20 M=4 LP=1,1810 20 21 M=4 LP=1,1811 21 22 M=4 LP=1,1812 22 23 M=4 LP=1,1813 23 24 M=4 LP=1,1814 24 9 M=4 LP=1,1815 17 16 M=5 LP=1,1816 16 15 M=5 LP=1,1817 15 14 M=5 LP=1,1818 14 13 M=4 LP=1,1819 13 12 M=4 LP=1,1820 12 11 M=4 LP=1,1821 11 10 M=4 LP=1,1822 17 18 M=6 LP=1,223 18 1 M=7 LP=1,224 16 19 M=6 LP=1,225 19 2 M=7 LP=1,226 15 20 M=6 LP=1,227 20 3 M=7 LP=1,228 14 21 M=6 LP=1,229 21 4 M=7 LP=1,230 13 22 M=6 LP=1,231 22 5 M=7 LP=1,232 12 23 M=6 LP=1,233 23 6 M=7 LP=1,234 11 24 M=6 LP=1,235 24 7 M=7 LP=1,236 10 9 M=6 LP=1,237 9 8 M=7 LP=1,238 25 26 M=2 LP=25,4139 26 27 M=2 LP=25,4140 27 28 M=2 LP=25,4141 28 29 M=2 LP=25,4142 29 30 M=2 LP=25,41

83

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 199743 30 31 M=2 LP=25,4144 31 32 M=2 LP=25,4145 45 46 M=5 LP=33,4246 46 45 M=5 LP=33,4247 47 48 M=5 LP=33,4248 48 49 M=5 LP=33,4249 49 50 M=5 LP=33,4250 50 51 M=5 LP=33,4251 51 52 M=5 LP=33,4252 25 41 M=3 LP=25,2653 44 47 M=8 LP=25,2654 26 43 M=3 LP=25,2655 27 47 M=8 LP=25,2656 28 48 M=8 LP=25,2657 29 49 M=8 LP=25,26

58 30 50 M=8 LP=25,2659 31 51 M=8 LP=25,2660 32 52 M=8 LP=25,2661 34 45 M=9 LP=33,3462 35 53 M=10 LP=33,3463 36 54 M=10 LP=33,3464 37 55 M=10 LP=33,3465 38 56 M=10 LP=33,3466 39 57 M=10 LP=33,3467 40 58 M=10 LP=33,3468 45 46 M=5 LP=33,4269 53 54 M=10 LP=33,4270 54 55 M=10 LP=33,4271 55 56 M=10 LP=33,4272 56 57 M=10 LP=33,4273 57 58 M=10 LP=33,4274 43 44 M=2 LP=25,4175 47 48 M=2 LP=25,4176 48 49 M=2 LP=25,4177 49 50 M=2 LP=25,4178 50 51 M=2 LP=25,4179 51 52 M=2 LP=25,4180 46 53 M=10 LP=33,3481 41 43 M=2 LP=25,4182 42 45 M=5 LP=33,4283 1 33 M=3 LP=1,1884 2 34 M=3 LP=1,1885 3 35 M=3 LP=1,1886 4 36 M=3 LP=1,1887 5 37 M=3 LP=1,1888 6 38 M=3 LP=1,1889 7 39 M=3 LP=1,1890 8 40 M=3 LP=1,1891 33 25 M=11 LP=33,4292 34 26 M=11 LP=33,42

84

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 199793 35 27 M=11 LP=33,4294 36 28 M=11 LP=33,4295 37 29 M=11 LP=33,4296 38 30 M=11 LP=33,4297 39 31 M=11 LP=33,4298 40 32 M=11 LP=33,4299 33 42 M=9 LP=33,34

LOADSC B 2 8 1 L=1 F=118.0,0.,0.,0.,0.,0.34 40 1 L=1 F=118.0,0.,0.,0.,0.,0.C PP26 32 1 L=1 F=0.,0.,-43.0,0.,0.,0.43 44 1 L=1 F=0.,0.,-43.0,0.,0.,0.47 52 1 L=1 F=0.,0.,-43.0,0.,0.,0.

C PI34 40 1 L=1 F=0.,0.,-57.0,0.,0.,0.45 46 1 L=1 F=0.,0.,-57.0,0.,0.,0.54 58 1 L=1 F=0.,0.,-57.0,0.,0.,0.C DF+F 2 8 1 L=1 F=0.,0.,96.0,0.,0.,0. 9 16 1 L=1 F=0.,0.,96.0,0.,0.,0.19 24 1 L=1 F=0.,0.,96.0,0.,0.,0.

COMBO1 C=1

În urma rulării programului SAP 90 s-au obţinut următoarele rezultate:

PROGRAM:SAP90/FILE:adrian.SAP

CARGOU 6450 tdw, Magazie Centrala [KN,m]

S Y S T E M D A T A

EXECUTION CODE - - - - - - - - - - - - 0

NUMBER OF LOAD CONDITIONS - - - - - - 1

STEADY STATE LOAD FREQUENCY - - - - - .0000E+00

NUMBER OF EIGENVALUES - - - - - - - - 0

EIGEN CONVERGENCE TOLERANCE - - - - - .1000E-03

85

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997 EIGEN CUTOFF TIME PERIOD - - - - - - - .0000E+00

G E N E R A T E D J O I N T C O O R D I N A T E S

JOINT X Y Z 1 .000 .000 .000 2 .000 1.400 .000 3 .000 2.800 .000 4 .000 4.200 .000 5 .000 5.600 .000 6 .000 7.000 .000 7 .000 8.400 .000 8 .000 9.800 .000 9 4.600 9.800 .000 10 8.400 9.800 .000 11 8.400 8.400 .000

12 8.400 7.000 .000 13 8.400 5.600 .000 14 8.400 4.200 .000 15 8.400 2.800 .000 16 8.400 1.400 .000 17 8.400 .000 .000 18 4.600 .000 .000 19 4.600 1.400 .000 20 4.600 2.800 .000 21 4.600 4.200 .000 22 4.600 5.600 .000 23 4.600 7.000 .000 24 4.600 8.400 .000 25 .000 .000 8.680 26 .000 1.400 8.680 27 .000 2.800 8.680 28 .000 4.200 8.680 29 .000 5.600 8.680 30 .000 7.000 8.680 31 .000 8.400 8.680 32 .000 9.800 8.680 33 .000 .000 6.200 34 .000 1.400 6.200 35 .000 2.800 6.200 36 .000 4.200 6.200 37 .000 5.600 6.200 38 .000 7.000 6.200 39 .000 8.400 6.200 40 .000 9.800 6.200 41 8.400 .000 8.680 42 8.400 .000 6.200 43 8.400 1.400 8.680 44 8.400 2.800 8.680

86

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997 45 8.400 1.400 6.200 46 8.400 2.800 6.200 47 3.620 2.800 8.680 48 3.620 4.200 8.680 49 3.620 5.600 8.680 50 3.620 7.000 8.680 51 3.620 8.400 8.680 52 3.620 9.800 8.680 53 3.620 2.800 6.200 54 3.620 4.200 6.200 55 3.620 5.600 6.200 56 3.620 7.000 6.200 57 3.620 8.400 6.200 58 3.620 9.800 6.200

R E S T R A I N T D A T A JOINT RX RY RZ RXX RYY RZZ 1 1 1 1 1 1 1 10 1 0 0 0 1 0 11 1 0 0 0 1 0 12 1 0 0 0 1 0 13 1 0 0 0 1 0 14 1 0 0 0 1 0 15 1 0 0 0 1 0 16 1 0 0 0 1 0 17 1 1 1 1 1 1 25 1 1 1 1 1 1 32 0 0 0 1 0 0 33 1 1 1 1 1 1 40 0 0 0 1 0 0 41 1 1 1 1 1 1 42 1 1 1 1 1 1 43 1 0 0 0 1 0 44 1 0 0 0 1 0 45 1 0 0 0 1 0 46 1 0 0 0 1 0 52 0 0 0 1 0 0 58 0 0 0 1 0 0

F R A M E C O N T R O L D A T A

NUMBER OF MEMBER SECTION PROPERTIES 11 NUMBER OF SPAN LOADING PATTERNS 0

LOAD GRAVITATIONAL MULTIPLIERS PRESTRESS COND X Y Z MULTIPLIERS

87

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997 1 .000 .000 .000 .000

S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A

PROP AREA TORSIONAL MOMENTS OF INERTIA SHEAR AREAS ID INERTIA I33 I22 A2 A3 1 .036 .10000E-07 .10000E-03 .10000E-03 .016 .016 2 .025 .10000E-07 .10000E-03 .10000E-03 .012 .012 3 .150 .18000E-06 .31000E-04 .31000E-04 .075 .075 4 .014 .10000E-07 .10000E-03 .10000E-03 .007 .007 5 .018 .10000E-07 .10000E-03 .10000E-03 .009 .009 6 .057 .10000E-07 .10000E-03 .10000E-03 .028 .028 7 .068 .10000E-07 .10000E-03 .10000E-03 .034 .034 8 .065 .60000E-07 .10000E-04 .10000E-04 .032 .032 9 .113 .60000E-07 .10000E-04 .10000E-04 .056 .056 10 .048 .60000E-07 .10000E-04 .10000E-04 .024 .024 11 .208 .60000E-07 .90000E-04 .90000E-04 .104 .104

M A T E R I A L P R O P E R T Y D A T A

PROP MODULUS OF SHEAR WEIGHT PER MASS PER THERMAL ID ELASTICITY MODULUS UNIT LEN UNIT LEN EXPANSION 1 .2100E+01 .1510E+02 .0000E+00 .0000E+00 .0000E+00 2 .2100E+01 .1510E+02 .0000E+00 .0000E+00 .0000E+00 3 .2100E+01 .1510E+02 .0000E+00 .0000E+00 .0000E+00 4 .2100E+01 .1510E+02 .0000E+00 .0000E+00 .0000E+00 5 .2100E+01 .1510E+02 .0000E+00 .0000E+00 .0000E+00 6 .2100E+01 .1510E+02 .0000E+00 .0000E+00 .0000E+00 7 .2100E+01 .1510E+02 .0000E+00 .0000E+00 .0000E+00 8 .2100E+01 .1510E+02 .0000E+00 .0000E+00 .0000E+00 9 .2100E+01 .1510E+02 .0000E+00 .0000E+00 .0000E+00 10 .2100E+01 .1510E+02 .0000E+00 .0000E+00 .0000E+00 11 .2100E+01 .1510E+02 .0000E+00 .0000E+00 .0000E+00

F R A M E E L E M E N T D A T A

ELT JOINT JOINT LOCAL-AXIS PROPERTY-ID REL MASTER-JOINTS ELEMENT ID END-I END-J N1 N2 END-I END-J VAR CODES END-I END-J LENGTH

1 1 2 1 18 1 1 0 000000 0 0 1.40 2 2 3 1 18 1 1 0 000000 0 0 1.40 3 3 4 1 18 1 1 0 000000 0 0 1.40 4 4 5 1 18 1 1 0 000000 0 0 1.40 5 5 6 1 18 1 1 0 000000 0 0 1.40 6 6 7 1 18 1 1 0 000000 0 0 1.40 7 7 8 1 18 1 1 0 000000 0 0 1.40 8 18 19 1 18 4 4 0 000000 0 0 1.40 9 19 20 1 18 4 4 0 000000 0 0 1.40

88

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997 10 20 21 1 18 4 4 0 000000 0 0 1.40 11 21 22 1 18 4 4 0 000000 0 0 1.40 12 22 23 1 18 4 4 0 000000 0 0 1.40 13 23 24 1 18 4 4 0 000000 0 0 1.40 14 24 9 1 18 4 4 0 000000 0 0 1.40 15 17 16 1 18 5 5 0 000000 0 0 1.40 16 16 15 1 18 5 5 0 000000 0 0 1.40 17 15 14 1 18 5 5 0 000000 0 0 1.40 18 14 13 1 18 4 4 0 000000 0 0 1.40 19 13 12 1 18 4 4 0 000000 0 0 1.40 20 12 11 1 18 4 4 0 000000 0 0 1.40 21 11 10 1 18 4 4 0 000000 0 0 1.40 22 17 18 1 2 6 6 0 000000 0 0 3.80 23 18 1 1 2 7 7 0 000000 0 0 4.60 24 16 19 1 2 6 6 0 000000 0 0 3.80 25 19 2 1 2 7 7 0 000000 0 0 4.60 26 15 20 1 2 6 6 0 000000 0 0 3.80 27 20 3 1 2 7 7 0 000000 0 0 4.60 28 14 21 1 2 6 6 0 000000 0 0 3.80 29 21 4 1 2 7 7 0 000000 0 0 4.60

30 13 22 1 2 6 6 0 000000 0 0 3.80 31 22 5 1 2 7 7 0 000000 0 0 4.60 32 12 23 1 2 6 6 0 000000 0 0 3.80 33 23 6 1 2 7 7 0 000000 0 0 4.60 34 11 24 1 2 6 6 0 000000 0 0 3.80 35 24 7 1 2 7 7 0 000000 0 0 4.60 36 10 9 1 2 6 6 0 000000 0 0 3.80 37 9 8 1 2 7 7 0 000000 0 0 4.60 38 25 26 25 41 2 2 0 000000 0 0 1.40 39 26 27 25 41 2 2 0 000000 0 0 1.40 40 27 28 25 41 2 2 0 000000 0 0 1.40 41 28 29 25 41 2 2 0 000000 0 0 1.40 42 29 30 25 41 2 2 0 000000 0 0 1.40 43 30 31 25 41 2 2 0 000000 0 0 1.40 44 31 32 25 41 2 2 0 000000 0 0 1.40 45 45 46 33 42 5 5 0 000000 0 0 1.40 46 46 45 33 42 5 5 0 000000 0 0 1.40 47 47 48 33 42 5 5 0 000000 0 0 1.40 48 48 49 33 42 5 5 0 000000 0 0 1.40 49 49 50 33 42 5 5 0 000000 0 0 1.40 50 50 51 33 42 5 5 0 000000 0 0 1.40 51 51 52 33 42 5 5 0 000000 0 0 1.40 52 25 41 25 26 3 3 0 000000 0 0 8.40 53 44 47 25 26 8 8 0 000000 0 0 4.78 54 26 43 25 26 3 3 0 000000 0 0 8.40 55 27 47 25 26 8 8 0 000000 0 0 3.62 56 28 48 25 26 8 8 0 000000 0 0 3.62 57 29 49 25 26 8 8 0 000000 0 0 3.62 58 30 50 25 26 8 8 0 000000 0 0 3.62 59 31 51 25 26 8 8 0 000000 0 0 3.62

89

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997 60 32 52 25 26 8 8 0 000000 0 0 3.62 61 34 45 33 34 9 9 0 000000 0 0 8.40 62 35 53 33 34 10 10 0 000000 0 0 3.62 63 36 54 33 34 10 10 0 000000 0 0 3.62 64 37 55 33 34 10 10 0 000000 0 0 3.62 65 38 56 33 34 10 10 0 000000 0 0 3.62 66 39 57 33 34 10 10 0 000000 0 0 3.62 67 40 58 33 34 10 10 0 000000 0 0 3.62 68 45 46 33 42 5 5 0 000000 0 0 1.40 69 53 54 33 42 10 10 0 000000 0 0 1.40 70 54 55 33 42 10 10 0 000000 0 0 1.40 71 55 56 33 42 10 10 0 000000 0 0 1.40 72 56 57 33 42 10 10 0 000000 0 0 1.40 73 57 58 33 42 10 10 0 000000 0 0 1.40 74 43 44 25 41 2 2 0 000000 0 0 1.40 75 47 48 25 41 2 2 0 000000 0 0 1.40 76 48 49 25 41 2 2 0 000000 0 0 1.40 77 49 50 25 41 2 2 0 000000 0 0 1.40 78 50 51 25 41 2 2 0 000000 0 0 1.40 79 51 52 25 41 2 2 0 000000 0 0 1.40 80 46 53 33 34 10 10 0 000000 0 0 4.78

81 41 43 25 41 2 2 0 000000 0 0 1.40 82 42 45 33 42 5 5 0 000000 0 0 1.40 83 1 33 1 18 3 3 0 000000 0 0 6.20 84 2 34 1 18 3 3 0 000000 0 0 6.20 85 3 35 1 18 3 3 0 000000 0 0 6.20 86 4 36 1 18 3 3 0 000000 0 0 6.20 87 5 37 1 18 3 3 0 000000 0 0 6.20 88 6 38 1 18 3 3 0 000000 0 0 6.20 89 7 39 1 18 3 3 0 000000 0 0 6.20 90 8 40 1 18 3 3 0 000000 0 0 6.20 91 33 25 33 42 11 11 0 000000 0 0 2.48 92 34 26 33 42 11 11 0 000000 0 0 2.48 93 35 27 33 42 11 11 0 000000 0 0 2.48 94 36 28 33 42 11 11 0 000000 0 0 2.48 95 37 29 33 42 11 11 0 000000 0 0 2.48 96 38 30 33 42 11 11 0 000000 0 0 2.48 97 39 31 33 42 11 11 0 000000 0 0 2.48 98 40 32 33 42 11 11 0 000000 0 0 2.48 99 33 42 33 34 9 9 0 000000 0 0 8.40

J O I N T L O A D S

JOINT LOAD FX FY FZ MX MY MZ 2 1 .118E+03 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 3 1 .118E+03 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 4 1 .118E+03 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 5 1 .118E+03 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 6 1 .118E+03 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 7 1 .118E+03 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00

90

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997 8 1 .118E+03 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 34 1 .118E+03 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 35 1 .118E+03 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 36 1 .118E+03 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 37 1 .118E+03 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 38 1 .118E+03 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 39 1 .118E+03 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 40 1 .118E+03 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 .000E+00 26 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 27 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 28 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 29 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 30 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 31 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 32 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 43 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 44 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 47 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 48 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 49 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 50 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 51 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00

52 1 .000E+00 .000E+00 -.430E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 34 1 .000E+00 .000E+00 -.570E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 35 1 .000E+00 .000E+00 -.570E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 36 1 .000E+00 .000E+00 -.570E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 37 1 .000E+00 .000E+00 -.570E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 38 1 .000E+00 .000E+00 -.570E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 39 1 .000E+00 .000E+00 -.570E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 40 1 .000E+00 .000E+00 -.570E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 45 1 .000E+00 .000E+00 -.570E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 46 1 .000E+00 .000E+00 -.570E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 54 1 .000E+00 .000E+00 -.570E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 55 1 .000E+00 .000E+00 -.570E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 56 1 .000E+00 .000E+00 -.570E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 57 1 .000E+00 .000E+00 -.570E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 58 1 .000E+00 .000E+00 -.570E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 2 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 3 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 4 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 5 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 6 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 7 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 8 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 9 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 10 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 11 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 12 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 13 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 14 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00

91

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997 15 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 16 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 19 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 20 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 21 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 22 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 23 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 24 1 .000E+00 .000E+00 .960E+02 .000E+00 .000E+00 .000E+00 E Q U I L I B R I U M E Q U A T I O N N U M B E R S

JOINT X Y Z XX YY ZZ 1 0 0 0 0 0 0 2 47 48 49 50 51 52 3 71 72 73 74 75 76 4 129 130 131 132 133 134 5 169 170 171 172 173 174 6 195 196 197 198 199 200 7 225 226 227 228 229 230 8 243 244 245 246 247 248 9 219 220 221 222 223 224 10 0 185 186 187 0 188 11 0 181 182 183 0 184

12 0 141 142 143 0 144 13 0 101 102 103 0 104 14 0 97 98 99 0 100 15 0 87 88 89 0 90 16 0 77 78 79 0 80 17 0 0 0 0 0 0 18 53 54 55 56 57 58 19 65 66 67 68 69 70 20 81 82 83 84 85 86 21 91 92 93 94 95 96 22 135 136 137 138 139 140 23 175 176 177 178 179 180 24 189 190 191 192 193 194 25 0 0 0 0 0 0 26 9 10 11 12 13 14 27 27 28 29 30 31 32 28 111 112 113 114 115 116 29 151 152 153 154 155 156 30 207 208 209 210 211 212 31 259 260 261 262 263 264 32 271 272 273 0 274 275 33 0 0 0 0 0 0 34 15 16 17 18 19 20 35 41 42 43 44 45 46 36 117 118 119 120 121 122 37 157 158 159 160 161 162 38 201 202 203 204 205 206

92

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997 39 231 232 233 234 235 236 40 254 255 256 0 257 258 41 0 0 0 0 0 0 42 0 0 0 0 0 0 43 0 1 2 3 0 4 44 0 5 6 7 0 8 45 0 33 34 35 0 36 46 0 37 38 39 0 40 47 21 22 23 24 25 26 48 105 106 107 108 109 110 49 145 146 147 148 149 150 50 265 266 267 268 269 270 51 276 277 278 279 280 281 52 282 283 284 0 285 286 53 59 60 61 62 63 64 54 123 124 125 126 127 128 55 163 164 165 166 167 168 56 213 214 215 216 217 218 57 237 238 239 240 241 242 58 249 250 251 0 252 253

J O I N T D I S P L A C E M E N T S

LOAD COMBINATION 1 - DISPLACEMENTS "U" AND ROTATIONS "R"

JOINT U(X) U(Y) U(Z) R(X) R(Y) R(Z)

1 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 2 .8194E+04 .3662E+04 .1281E+07 .1550E+07 -.1813E+07 -.4485E+04 3 .9671E+04 .6853E+04 .4079E+07 .2232E+07 -.3360E+07 -.2756E+03 4 .9437E+04 .9395E+04 .7520E+07 .2461E+07 -.5131E+07 -.5415E+03 5 .9426E+04 .1121E+05 .1103E+08 .2345E+07 -.7155E+07 -.6720E+03 6 .9712E+04 .1232E+05 .1419E+08 .1987E+07 -.9372E+07 -.8106E+03 7 .1026E+05 .1284E+05 .1658E+08 .1207E+07 -.1175E+08 -.8733E+03 8 .1103E+05 .1296E+05 .1779E+08 .6503E+06 -.1437E+08 -.1142E+04 9 .5483E+04 .2677E+04 .9006E+08 .1028E+08 -.1343E+08 -.8239E+03 10 .0000E+00 .7245E+02 .1179E+09 .1373E+08 .0000E+00 -.1402E+03 11 .0000E+00 .7076E+02 .9868E+08 .1378E+08 .0000E+00 -.7420E+02 12 .0000E+00 .6574E+02 .7928E+08 .1394E+08 .0000E+00 -.8966E+02 13 .0000E+00 .5733E+02 .5965E+08 .1409E+08 .0000E+00 -.9288E+02 14 .0000E+00 .4510E+02 .4002E+08 .1384E+08 .0000E+00 -.1009E+03 15 .0000E+00 .3217E+02 .2145E+08 .1240E+08 .0000E+00 -.1129E+03 16 .0000E+00 .1601E+02 .6496E+07 .8384E+07 .0000E+00 -.2769E+02 17 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 18 .2179E+02 .2578E+04 -.1539E+07 .6951E+07 -.1056E+06 -.2224E+04 19 .4040E+04 .2584E+04 .8428E+07 .7457E+07 -.2272E+06 -.1371E+04 20 .4800E+04 .2605E+04 .1964E+08 .8612E+07 -.1926E+07 -.2428E+03

93

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997 21 .4684E+04 .2626E+04 .3251E+08 .9702E+07 -.4148E+07 -.1984E+03 22 .4678E+04 .2646E+04 .4658E+08 .1029E+08 -.6450E+07 -.3497E+03 23 .4821E+04 .2661E+04 .6111E+08 .1042E+08 -.8729E+07 -.4593E+03 24 .5092E+04 .2672E+04 .7565E+08 .1033E+08 -.1103E+08 -.4938E+03 25 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 26 -.3416E+05 -.3376E+04 .1278E+07 .1526E+07 -.2999E+05 .5006E+06 27 .1029E+06 -.6011E+04 .4074E+07 .2191E+07 .5200E+06 -.2284E+07 28 .6608E+07 -.6543E+04 .7516E+07 .2422E+07 .2455E+07 -.5875E+07 29 .1513E+08 -.6157E+04 .1103E+08 .2323E+07 .5071E+07 -.6348E+07 30 .2438E+08 -.5366E+04 .1418E+08 .1922E+07 .7686E+07 -.6687E+07 31 .3374E+08 -.4533E+04 .1658E+08 .1362E+07 .1018E+08 -.6604E+07 32 .4293E+08 -.3934E+04 .1778E+08 .0000E+00 .1268E+08 -.6474E+07 33 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 34 .2838E+04 .2046E+07 .1278E+07 .2648E+06 .1117E+06 -.3190E+06 35 -.2662E+04 .2834E+07 .4075E+07 .3171E+06 .1796E+06 -.1940E+07 36 .1041E+07 .3199E+07 .7517E+07 .3864E+06 .2554E+07 -.1825E+07 37 .3001E+07 .3122E+07 .1103E+08 .4002E+06 .5236E+07 -.1539E+07 38 .5691E+07 .2614E+07 .1419E+08 .3458E+06 .7885E+07 -.1163E+07 39 .8759E+07 .1956E+07 .1658E+08 .3103E+06 .1039E+08 -.8705E+06 40 .1160E+08 -.9625E+04 .1779E+08 .0000E+00 .1283E+08 -.2811E+06 41 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 42 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 43 .0000E+00 -.1698E+04 -.1199E+07 -.1503E+07 .0000E+00 -.7092E+05 44 .0000E+00 -.3459E+04 -.3717E+07 -.1947E+07 .0000E+00 .2665E+06 45 .0000E+00 -.2980E+03 -.1018E+07 -.1257E+07 .0000E+00 -.5572E+04

46 .0000E+00 -.4009E+03 -.2884E+07 -.1371E+07 .0000E+00 .1271E+05 47 .5377E+05 -.1910E+08 -.1834E+08 -.4348E+07 .3206E+07 -.4251E+07 48 .6626E+07 -.1911E+08 -.2433E+08 -.4141E+07 .1191E+08 -.5385E+07 49 .1512E+08 -.1911E+08 -.2976E+08 -.3540E+07 .1436E+08 -.6480E+07 50 .2438E+08 -.1911E+08 -.3409E+08 -.2602E+07 .1615E+08 -.6675E+07 51 .3373E+08 -.1911E+08 -.3692E+08 -.1394E+07 .1707E+08 -.6620E+07 52 .4293E+08 -.1911E+08 -.3791E+08 .0000E+00 .1674E+08 -.6506E+07 53 -.1672E+04 -.2500E+07 -.3979E+07 -.1570E+08 .1866E+07 -.4784E+06 54 .1041E+07 -.2500E+07 -.2549E+08 -.1447E+08 .1232E+08 -.1132E+07 55 .3001E+07 -.2501E+07 -.4365E+08 -.1129E+08 .1998E+08 -.1675E+07 56 .5692E+07 -.2501E+07 -.5694E+08 -.7671E+07 .2546E+08 -.2043E+07 57 .8760E+07 -.2501E+07 -.6512E+08 -.3967E+07 .2859E+08 -.2100E+07 58 .1160E+08 -.2501E+07 -.6794E+08 .0000E+00 .2909E+08 -.1687E+07

R E A C T I O N S A N D A P P L I E D F O R C E S

LOAD COMBINATION 1 - FORCES "F" AND MOMENTS "M"

JOINT F(X) F(Y) F(Z) M(X) M(Y) M(Z) 1 -5.2937 -197.9708 -132.6280 -357.8758 -101.0837 3.5484 2 118.0000 .0000 96.0000 .0000 .0000 .0000 3 118.0000 .0000 96.0000 .0000 .0000 .0000 4 118.0000 .0000 96.0000 .0000 .0000 .0000

94

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997 5 118.0000 .0000 96.0000 .0000 .0000 .0000 6 118.0000 .0000 96.0000 .0000 .0000 .0000 7 118.0000 .0000 96.0000 .0000 .0000 .0000 8 118.0000 .0000 96.0000 .0000 .0000 .0000 9 .0000 .0000 96.0000 .0000 .0000 .0000 10 -172.8369 .0000 96.0000 .0000 946.5131 .0000 11 -160.3504 .0000 96.0000 .0000 790.0030 .0000 12 -151.8734 .0000 96.0000 .0000 620.3659 .0000 13 -147.3748 .0000 96.0000 .0000 427.5347 .0000 14 -147.5707 .0000 96.0000 .0000 196.3148 .0000 15 -151.1402 .0000 96.0000 .0000 -55.3641 .0000 16 -127.1851 .0000 96.0000 .0000 -193.5894 .0000 17 -.6687 -.3566 -509.1103 -1657.2812 122.5885 -.0290 18 .0000E+00 .0000E+00 .1243E-11 .0000E+00 .0000E+00 .0000E+00 19 .0000 .0000 96.0000 .0000 .0000 .0000 20 .0000 .0000 96.0000 .0000 .0000 .0000 21 .0000 .0000 96.0000 .0000 .0000 .0000 22 .0000 .0000 96.0000 .0000 .0000 .0000 23 .0000 .0000 96.0000 .0000 .0000 .0000 24 .0000 .0000 96.0000 .0000 .0000 .0000 25 -288.3950 126.6140 -191.2915 -362.8275 .0032 126.7858 26 .0000 .0000 -43.0000 .0000 .0000 .0000 27 .0000 .0000 -43.0000 .0000 .0000 .0000 28 .0000 .0000 -43.0000 .0000 .0000 .0000 29 .0000 .0000 -43.0000 .0000 .0000 .0000 30 .0000 .0000 -43.0000 .0000 .0000 .0000

31 .0000 .0000 -43.0000 .0000 .0000 .0000 32 .0000 .0000 -43.0000 -362.2905 .0000 .0000 33 .0000 .0000 .0000 .0000 .0000 .0000 34 118.0000 .0000 -57.0000 .0000 .0000 .0000 35 118.0000 .0000 -57.0000 .0000 .0000 .0000 36 118.0000 .0000 -57.0000 .0000 .0000 .0000 37 118.0000 .0000 -57.0000 .0000 .0000 .0000 38 118.0000 .0000 -57.0000 .0000 .0000 .0000 39 118.0000 .0000 -57.0000 .0000 .0000 .0000 40 118.0000 .0000 -57.0000 14.4750 .0000 .0000 41 45.2701 63.6684 133.9898 319.2496 .0000 -21.0511 42 3.5483 8.0449 126.0400 276.7514 .0000 -1.6480 43 1111.0755 .0000 -43.0000 .0000 -14.1774 .0000 44 -1410.7617 .0000 -43.0000 .0000 108.8113 .0000 45 -97.3411 .0000 -57.0000 .0000 -3.5427 .0000 46 48.8978 .0000 -57.0000 .0000 22.4355 .0000 47 .0000 .0000 -43.0000 .0000 .0000 .0000 48 .0000 .0000 -43.0000 .0000 .0000 .0000 49 .0000 .0000 -43.0000 .0000 .0000 .0000 50 .0000 .0000 -43.0000 .0000 .0000 .0000 51 .0000 .0000 -43.0000 .0000 .0000 .0000 52 .0000 .0000 -43.0000 439.3262 .0000 .0000 53 .0000E+00 -.1480E-10 .0000E+00 .0000E+00 .0000E+00 .0000E+00 54 .0000 .0000 -57.0000 .0000 .0000 .0000

95

LUCRARE DE DIPLOMÃ - iunie 1997 55 .0000 .0000 -57.0000 .0000 .0000 .0000 56 .0000 .0000 -57.0000 .0000 .0000 .0000 57 .0000 .0000 -57.0000 .0000 .0000 .0000 58 .0000 .0000 -57.0000 62.8026 .0000 .0000

Rezultatele obţinute se concretizează în următoarele diagrame:

96


97


98


99


100


101


102


103


104

Proiect Cargo

Documents

Transcript of Proiect Cargo