Proiect BPDP Robert

7/31/2019 Proiect BPDP Robert

1/21

Universitatea Tehnica Gh. Asachi IasiFacultatea Constructii de Masini si Management Industrial

Proiect la Bazele Prelucrrilor prin DeformarePlastic

Student:Ilie RobertGrupa: 4306B2


2/21

2

Cuprins

A.Proiectarea tehnologiei de prelucrare

Capitolul 1Analiza datelor iniiale

1.Proprietati fizico-mecanice (STAS 11111-88)a.Proprietati fizico-mecanice (STAS 11111-88)b.Compozitia chimicac.Forma si dimensionarea la livrare

Analiza desenului de executieCapitol 2Tehnologicitatea conditiilor tehnice impuse

2.1 Stabilirea procedeelor prin care se obtine piesa2.2 Stabilirea dimensiunilor minime ale orificilor perforate2.3 Stabilirea si verificarea preciziei pieselor perforate

2.4.Precizia pieselor decupate2.5 Precizia distantei intre doua orificii alaturate2.6 Precizia distantei intre marginea orificilui si conturul piesei2.7.Distanta intre muchiile active ale orificiilor placilor de taiere2.8.Raze minime de racordare la contururile unghiulare2.9. Stabilirea volumului anual de producie

Capitolul 33.1.Analiza croirii semifabricatului3.2 Stabilirea marimii puntitelor

3.3.Determinarea latimii benzilor3.4 Alegerea latimii benzii (STAS 290)3.5 Determinarea pasului de stantare3.6 Calculul cantitatii de material pentru volumul de productie planificat3.7.Calculul coeficientului de utilizare a materialului pentru cele trei variante3.8 Adoptarea variantei cu coeficientul de utilizare a materialului maxim3.9 Proiectarea schemei tehnologice

4 Calculul fortelor tehnologice a lucrului mecanic si al puterii de stantare4.1 Calculul fortei de taiere a cutitului de pas4.2 Calculul fortelor de decupare-perforare

4.3 Calculul forei de mpingere din placa activ4.4.Calculul fortei de scoatere de pe poanson4.5.Calcului fortei totale4.6. Calculul forei totale pe stana4.7.Determinarea centrului de presiune a stantei4.8 Calculul lucrului mecanic i al puterii la decupare


3/21

3

B.Proiectarea echipamentului de deformare5.Adoptarea dimensiunilor elementelor componente ale stantelor

5.1.Alegerea materialelor din care se confectioneaza elementele componente5.2.Adoptarea dimensiunilor elementelor active(EDT)

5.2.1 Adoptarea dimensiunilor plcii active

1.nlimea plcii2.Distana minim dintre marginea plcii i muchia activ3.Lungimea plcii active4.Limea minim a plcii5. Diametrul gurilor pentru fixare cu uruburi i tifturi

5.2.2 Dimensionarea poansoanelor pentru decupare si taierea)Lungimea poansoanelorb) Stabilirea formei constructive i al modului de fixare

5.2.3.Calculul dimensiunilor partilor de lucru ale elementelor active la decupare si

perforare5.3. Adoptarea dimensiunilor geometrice ale elementelor de susinere i reazem

a)Adoptarea dimensiunilor pentru placa de bazb)Adoptarea dimensiunilor pentru placa 3upport sau de cap

c)Adoptarea dimensiunilor pentru placa port-poansoane

5.4 Elemente de ghidarea) Placa de ghidare

b) Coloane i buce de ghidare5.5. Elemente pentru conducerea i poziionarea semifabricatului n interiorul tanei

a)Dimensiunile riglelor de ghidareb)Poansoane sau cutite de pas

5.6. Elemente de asamblare si fixare7.Alegerea utilajului de presare la rece

7.1. Alegerea si verificarea presei

Bibliografie


4/21

4

Tema proiectului

Conceperea procesului tehnologic si proiectarea stantei pentru executarea reperului

conform reperului conform desenului de executie in conditiile productiei de serie mare sau masa(1 milion piese pe an).

Bazele teoretice privind operatiile de decupare-perforare Solutii tehnologice date in literatur pentru realiyarea piesei.

A.Proiectarea tehnologiei de prelucrare

Capitolul 1

Analiza datelor iniialeAnaliza materialului din care se confecioneaz piesa

Din 4omponen se vor extrage date referitoare la:

a.Proprietati fizico-mecanice (STAS 11111-88)

- Rezistenta de rupere la tractiune: Rm=290-350 [N/mm2]- Alungirea la rupere: AS=20%- Duritatea: Minima- 55 HB

Maxima- 85 HBb.Compozitia chimica

- 90% Cu-10% Znc.Forma si dimensionarea la livrare

Materialul folosit este CuZn10, un material moale ce se livreaza in trei stari de ecruisare:-0-moale-HA- jumatate tare-HB- tare

Table din aliaje CuZn, Stas 289/2-80 (lucrari de stantare, indoire , ambutisare).Benzi de aliaje CuZn (alama) Stas 290/2-80- dimensiunea (diametrul in mm) 0,1-2 mmMaterialul si marca (dupa SAE) CuZnNr 220.


5/21

5

Analiza desenului de executie

Conditii tehnicePentru grosimea semifabricatului de 1 mm avem pentru dimensiunile liniareurmatoarele abateri:

Abateri limita pentru dimensiuni unghiulareAbateri limita la latimeAbateri limita pentru raze de racordareAbateri limita la grosime

Capitolul 2

Studiul tehnologicitatii piesei

Tehnologicitatea conditiilor tehnice impuse

2.1 Stabilirea procedeelor prin care se obtine piesa

d5*S - decupared


6/21

6

2.6 Precizia distantei intre marginea orificilui si conturul piesei

precizie de 0,25 mm

2.7.Distanta intre muchiile active ale orificiilor placilor de taiere

Grosime: s=1 mmDistanta minima admisibila: a=2,7

2.8.Raze minime de racordare la contururile unghiulare

Decupare Perforare

900 < 900 900 < 900

R>0,3s R>0,5s R>0,4s R>0,7s

2.9. Stabilirea volumului annual de producieProducie de serie mare cu peste 1.000.000 de buci.


7/21

7

Capitolul 3

3.1.Analiza croirii semifabricatului

Varianta A:

Varianta B:


8/21

8

Varianta C

3.2 Stabilirea marimii puntitelor

Puntita intermediara a=k1k2k3ai=1,210,81=0,961 [mm]k1=1,2 k3=0,8ai=1 k2=1

Puntita 8ompone b= k1k2k3bi=1,210,81,5=1,441,5 [mm]Latimea marginii taiate de poansonul de pas c=1,5 [mm]

3.3.Determinarea latimii benzilor

Stabilirea corect a limii benzii contribuie, n mare msur la folosirea eficient amaterialului, la obinerea unor piese n concordan cu desenul de execuie etc.


9/21

9

1. B1=D+C+2ai =42+1+2*1=45 [mm]2. B2= D+C+2ai =44+1+2*1= 47 [mm]3. B3= D+C+2ai =85+1+2*1= 88 [mm]

a.. Alegerea latimii benzii (STAS 290)B1calc=45-----BSTAS=46

B2calc=47-----BSTAS=48B3calc=88-----BSTAS=90

b.. Determinarea pasului de stantareP1=Lpiesa+a=44+1=45P2=Lpiesa+a=42+1=43P3=Lpiesa+a=88+1=89


10/21

10

c.. Calculul cantitatii de material pentru volumul de productie planificatLungimea bandaL=30m=30 000 mmNumar de piese: 1 000 000 bucati

1. Ltotal band1=1.000.000p=1 000 00045= 45 000 000Nr.piese=30 000/45=666 piese

2. Ltotal band2=1.000.000p=1 000 00043= 48 000 000Nr.piese=30 000/43=697 piese

3. Ltotal band3=1.000.000p=1 000 00089= 90 000 000Nr.piese=30 000/89*2=674 piese

3.7.Calculul coeficientului de utilizare a materialului pentru cele trei variante

1. 2. 3.

3.8.Adoptarea variantei cu coeficientul de utilizare a materialului maxim

Nr.

Schema

de

croire

Coeficintul de utilizare a materialului Ierarhia

schemelor

A 47,8 % 2

B 50% 1

C 25,8% 3

Cea mai buna 10ompone este B.


11/21

11

3.9.Proiectarea schemei tehnologice

Denumirea piesei Piesa stantata Desen piesa

Materia

l

Denumire Banda CuZn10

Grosime 1 [mm]

Caracteristici Rm=270350[N/mm2]

AS=50%;

HB = 5585

Nr. Op. Denumire operatie Schita operatiei S D V

1. Decupare si Perforare:

-decupare pe conturul piesei;

- decupare 12 0,02

- decupare 90,03- perforare 0,8

- perforare 5

Stanta pentru decupatsi perforat

2. Control tehnic Conform schemei -micrometru

-subler

-dornuri de verificare


12/21

12

4 Calculul fortelor tehnologice a lucrului 12omponen si al puterii de stantare

4.1 Calculul fortei de taiere a cutitului de pas

Fcp=Ls [N]

L-lungimea conturului cuitului de pas;s-grosimea materialului;-rezistena la forfecare(=0,7r).L=P=44,5s=1 [mm]=0,7300 [N/mm2 ]=210[N/mm2 ].Fcp=44,51210=9345 [N]

4.2 Calculul fortelor de decupare-perforare

F=kls [N].K=0,4l-lungimea conturului orificiului.F1=kls=0,423,14121210=6330,24F2=kls=0,423,1451210=2637,6F3=kls=0,423,140,81210=422,01

4.3 Calculul forei de mpingere din placa activ

Fmp=kmpFdecn;n=h/s;h=37, Aleg h=5;s=1kmp=0,03;n=5 [mm]

F1=0,036330,245= 950 [N]F2=0,032637,65= 396 [N]F3=0,03422,015= 64 [N]

4.4.Calculul fortei de scoatere de pe poanson

Fsc=kscFdec.Pentru fixare se aleg uruburi, iar Q se anuleaz

Ksc=0,03.Fsc1=kscF1dec=0,036330,24 =190 [N]Fsc2=kscF2dec=0,032637,6=80[N]


13/21

13

Fsc3=kscF3dec=0,03422,01=13[N]4.5.Calcului fortei totale

Ft=F+F+Fsc+Fa+Fext.invFa=0;Fext.inv.=0.

Ft1=F1+F1+F1sc =6330,24+950+190=7470,24 [N]Ft2=F2+F2+F2sc =2637,6+396+80=3113,6 [N]Ft3=F3+F3+F3sc =422,01+64+13=500 [N]

4.6. Calculul forei totale pe stana

FT=Fcp+Ft,t=1,2,3

FT= Ft1+Ft2+Ft3+ Ft4+FcpFT =7470,24+3113,6+500+7206=18290 [N]

4.7.Determinarea centrului de presiune a stantei


14/21

14

4.8 Calculul lucrului 14omponen i al puterii la decupare

=0,750,55 =0,6

B.Proiectarea echipamentului de deformare

5.Adoptarea dimensiunilor elementelor 14omponent ale stantelor

5.1.Alegerea materialelor din care se confectioneaza elementele 14omponent

Plac de baz -OL 45

Plac port-poanson -OL 457

Placa superioara -OL42

uruburi -OLC 45

tifturi de poziie -OLC45

Arcuri de compresie -Rul12(d3mm)

Poansoane i plci de tiere -OSC 10 TT(clire+revenire la 58-60 HRC)

Plci ghidare -OLC 45

Coloane si buce de ghidare -OLC15


15/21

15

Rigle de ghidare -OLC45

Poansoane laterale de pas -OLC 45 TT(Clire+revenire la 50-55 HRC)

Placa de desprindere -OL42

5.2.Adoptarea dimensiunilor elementelor active(EDT)

5.2.1 Adoptarea dimensiunilor plcii active1.nlimea plciiHpa=15.40mm

Hpa=25[mm]2.Distana minimdintre marginea plcii i muchia activ

b1=Hpa=25 [mm];3.Lungimea plcii active

Lpa =nphp+(22,5)hp;np-numrul de pai;hp=mrimea pasuluiLpa min= 150 mm

4.Limea minim a plcii

lpa = b + (2,54)*Hpa = 90 mma.. Diametrul gurilor pentru fixare cu uruburi i tifturidsurub= 6,512,5; dsurub =10dstift=d-(12)= 10-1=9


16/21

16

5.2.2 Dimensionarea poansoanelor pentru decupare si taiere

a)Lungimea poansoanelor

Lp= Hpp+ Hpsc+ Hrg+Hp+HpatrundereHpp=(0,30,8)g=0,71=0.7 mmHpsc=Hpa=25 mm

Hrg=5 mmHp=30.40mm=32 mmHpatrundere=(22,5)g=2.51=2,5 mmLp=0,7+25+5+32+2,5=65,2 mm

Pentru decuparea conturului Lp=65,2 mm

Pentru decuparea lui 12:d=12 mm; Lp=65,2 mm; l= 30mm; d1=15,5mm; D=16mm ; D1=20mm; l1=15

Pentru decuparea lui 5:

d=5 mm; Lp=65,2 mm; l= 30mm; d1=7mm; D=9mm D1=12 mm; l1=11

Pentru perforarea lui 0,8:d=0,8 mm; Lp=50mm;D1=8 mm; h=2

b) Stabilirea formei constructive i al modului de fixare


17/21

17

5.2.3.Calculul dimensiunilor partilor de lucru ale elementelor active la decupare si

perforare

Pentru perforare min

max

0,040

0,080

j mm

j mm

Pentru decupare min min1, 2 1, 5

Ij j k

k

min

max

1,5 0,040 0,060

1,5 0,080 0,120

I

I

j

j

Stabilirea dimensiunilor elementelor active:La decupare:

-dimensiunile placii active sunt:

-dimensiunile poasoanelor sunt: ( )

La perforare:

-dimensiunile poasoanelor sunt:

-dimensiunile placii active sunt:

( )

Pentru 12 (decupare):

Dimensiunea placii active:

( )

Pentru 5 (perforare):

( )

Pentru 0,8 (perforare):

( ) Dimensiunea placii active:


18/21

18

5.3. Adoptarea dimensiunilor geometrice ale elementelor de susinere i reazem

a)Adoptarea dimensiunilor pentru placa de baz

Hpb=(1,31,5)Hpa= 1,432=44,8mm

Lpb= Lpa+ (80100) mm =270mmlpb = lpa=94 mm

Diametrele orificiilor pentru evacuareadeeurilor si a pieselor se adopt conform desenuluide execuie a tanei.

b)Adoptarea dimensiunilor pentru placa 18upport sau de cap

Lps = Lpb=260mmlps = lpb=94 mm

Hps=(1,21,3)Hpa= 1,230=36 mmc)Adoptarea dimensiunilor pentru placa port-poansoane

Lppp = Lpa=200 mmlppp = lpa=100 mmHppp=Hpa= 44,8

5.4 Elemente de ghidare

a) Placa de ghidare

Lpg = Lpa=200 mm

lpg = lpa=94 mmHpg=Hpa=44,8

b) Coloane i buce de ghidare

Dimensiunile coloanei de ghidare sunt:

L =133 mmd= 15 mm

Bucele de ghidare mpreun cu coloanele de ghidare formeaz un ajustaj6

7

n

H.

5.5. Elemente pentru conducerea i poziionarea semifabricatului n interiorul tanei Pentru conducerea semifabricatului n interiorul tanei se folosesc riglele de ghidare i un

sistem manual sau automat de alimentare cu tabl.

a)Dimensiunile riglelor de ghidare

Lrg= Lpa+(1020)mm=200+15=215 mmBr=2540 mm=27 mm


19/21

19

Grosimea = 4..6=4mmDistana dintre riglele deghidare: B0=B+j=60+1 =61

b)Poansoane sau cutite de pas

Lcp= Lp=60 mm

Latimeacp= 1,5 mm

5.6. Elemente de asamblare si fixare

Fixarea se face su suruburi cu cap hexagon interior si stifturi cilindrice.

7.Alegerea utilajului de presare la rece

7.1. Alegerea si verificarea presei

Pentru alegerea presei cu care se va prelucra piesa se ine cont de fora total necesarpentruacionarea tanei.

Futilaj=

Futilaj =

Se va alege o pres de tip PAI 40 cu urmtoarele caracteristici:

Fora maxim de presare40 kN Numrul de curse duble a culisoului100 cd/min Domeniul de reglare a cursei culisoului10 pn la 120 mm Distana dintre axa culisoului i batiuR=220 mm Dimensiunile meseiA1 x B1= 360mm x 450mm Dimensiunea orificiului demas 200 Locaul pentru cep(d x l) = 40mm x 90 mm Reglarea lungimii bieleiM =63 nclinarea maxim a presei300 Puterea motorului 4kw Lungimea maxim a preseiL =1180 mm Limea nenclinatln=1660 mm Limea nclinatl= 2040 mm nlimea preseih =2390 mm Lucrul mecanic dup puterea instalat


20/21

20

- lucrul mecanic consumat pentru tiere: JgF

L 534,161000

Domeniul de reglare a cursei berbecului: 20 mm Dimensiunile de gabarit ale tanei:

nlimea tanei:

- nchis: Hmin= 135mm- deschis: Hmax=145 mm Lungimea tanei: L = 250mm Limea tanei: l = 100 mm


21/21

21

Bibliografie

Gheorghe Nag, Vasile Braha Analiza creativ a proceselor de tanare imatriare la rece-ndrumar pentru lucrri practice Editura Tehnica-Info Chiinu-2001

Vasile Braha, Gheorghe Nag, Florin Negoescu Tehnologia presrii la rece Editura Tehnic, tiinific i Didactic CERMI Iai-2003

Adrian A. Cirillo Proiectarea tanelor i matrielor vol. I i II InstitutulPolitehnic Iai, Facultatea de Mecanic Iai 1972

M. Teodorescu, Gh. Zgura, D. Nicoar, Fl. Drgnescu, M. Trandafir, Gh. Sindil- Elemente de proiectare a tanelor i matrielor Editura Didactic iPedagogic Bucureti 1983

Dr. Ing. Vasile Braha, Dr. Ing. Gheorghe Nag Tehnologii de tanare imatriare ndrumar de proiectareEditura TehnicInfoChiinu-2002

Proiect BPDP Robert

Documents

Transcript of Proiect BPDP Robert