Proiect arbore

1

U n i v e r s i t a t e a P e t r o l – G a z e P l o i e s t i Facultatea de Inginerie Mecanica si Electrica

Proiect la tehnologia utilajului electromecanic

Prof. Coordonator:

Ing. R. G. Rapeanu Student:

Tanase Gheorghe

Grupa 1519

2

Cuprins

1. Tema proiectului ............................................................................................................................. 4

2. Alegerea materialului de baza si a materialului de inlocuire .......................................................... 5

Alegerea materialului de baza ............................................................................................................. 5

Alegerea materialului de inlocuire ...................................................................................................... 5

3. Alegerea semifabricatului de pornire si a dimensiunilor acestuia .................................................. 6

4. Stabilirea ultimei operatii de prelucrare mecanica ......................................................................... 7

5. Realizarea filmului tehnologic de executie a reperului ................................................................... 8

6. Alegerea masinilor - unelte si a sdv-urilor folosite ........................................................................ 16

7. Calculul analitic si dupa normative al dimensiunilor interoperationale ....................................... 17

8. Calculul parametrilor regimului de aschiere ................................................................................. 21

Calculul parametrilor regimului de aschiere pe suprafata Ø 015.0

002.024

............................................... 21

Operatia II, asezarea A, faza 9(strunjire de degrosare superioara): ............................................. 21

Operatia VI, asezarea A, faza 2 (strunjire fina superioara): .......................................................... 21

Operatia VIII, asezarea A, faza 13 (rectificare de finisare): ........................................................... 22

Calaculul parametrilor regimului de aschiere pentru suprafata Ø25−0.011−0.002...................................... 23

Operatia II, asezarea A, faza 7, (strunjire de degrosare superioara) ............................................. 23

Operatia VI, asezarea A, faza 6 (strunjirea de finisare superioara) ............................................... 23

Operatia VIII, asezarea A, faza 14 (rectificare fina) ....................................................................... 24

Calculul parametrilor de aschiere pentru suprafata Ø34−0.016−0 ........................................................ 25

Operatia II, aseazarea A, faza 5 (strunjire de degrosare superioara) ............................................ 25

Operatia VI, aseazarea A, faza 8 (strunjire de finisare superioara) ............................................... 25

Operatia VIII, asezarea A, faza 14 (rectificare fina) ....................................................................... 26

9. Calculul normei tehnice de timp ................................................................................................... 27

Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø25−0.015−0.002.......................................................... 27

Operatia II, asezarea A, faza 9 (srunjire de degrosare superioara) ............................................... 27

Operatia VI, asezarea A, faza 2 (srunjire fina superioara) ............................................................ 27

Operatia VIII, asezarea A, faza 13 (rectificare finisare) ................................................................. 28

Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø25−0.011−0.002.......................................................... 29


Operatia IV, asezarea A, faza 6 (srunjire de finisare superioara) .................................................. 29

Operatia VIII, asezarea A, faza 14 (rectificare finisare) ................................................................. 29

Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø34−0.016−0 .......................................................... 30

3


Operatia VI, asezarea A, faza 8 (srunjire de finisare superioara) .................................................. 30

Operatia VIII, asezarea A, faza 3 (rectificare de degrosare) .......................................................... 30

4

1. TEMA PROIECTULUI

Sa se realizeze proiectarea tehnologiei de executie pentru reperul arbore, care se va

executa in numarul de o bucata, avand ca tema speciala „proiectarea unui dispozitiv pentru

verificarea bataii radiale”.

Etapele prelucrarii:

1. Analiza critica a desenului de ansamblu cu stabilirea conditiilor de lucru ale

reperului dat si realizarea desenului de executie a acestuia.

2. Alegerea materialului de baza si a materialului de inlocuire cu caracteristicile

fizico chimice ale acestuia, in functie de caracteristicile functionale ale

reperului.

3. Alegerea semifabricatului de pornire si a dimensiunilor acestuia.

4. Stabilitrea ultimei operatii de prelucrare mecanica.

5. Realizarea filmului tehnologic de executie a reperului.

6. Alegerea masinilor unelte si a SDV-urilor necesare.

7. Calculul analitic si dupa normative a dimensiunilor interoperationale.

8. Calculul parametrilor regimului de aschiere.

9. Calculul normei tehnice de timp

10. Tema speciala.

5

2. ALEGEREA MATERIALULUI DE BAZA SI A

MATERIALULUI DE INLOCUIRE

Alegerea materialului de baza

Conform STAS 880-77 Oteluri carbon de calitate si oteluri carbon superioare pentru

constructii de masini, s-a ales ca material de baza OLC45, avand urmatoarele caracteristici:

Caracteristici chimice:

C Mn S P Cr Ni Mo

OLC45 0,42…0,50 0,50…0,80 0,020…0,040 Max.0,035 - - -

Caracteristici fizice:

Diametrul

probei de

tratament

termic de

referinta

Felul

tratamentului

termic

Limita

de

curgere

Rpo,2

[N/mm2]

Rezistenta

la rupere

Rm

[N/mm2]

Alungirea

la rupere

A5 [%]

Gatuirea

la

rupere

Z [%]

Duritate

Brinell

HB

OLC45 16 CR 500 700...850 14 35 207

Alegerea materialului de inlocuire

Conform STAS 791 – 77 Oteluri aliate si oteluri superioare pentru constructia de

masini, s-a ales ca material de inlocuire 33MoC11, avand urmatoarele caracteristici:

Caracteristici chimice:

C Mn S P Cr Ni Mo

33MoCr11 0,38…0,45 0,40…0,80 Max.0,035 Max.0,035 0,9...1,30 - 0,15...0,30

Caracteristici fizice:

Diametrul

probei de

tratament

termic de

referinta

Felul

tratamentului

termic

Limita

de

curgere

Rpo,2

[N/mm2]

Rezistenta

la rupere

Rm

[N/mm2]

Alungirea

la rupere

A5 [%]

Gatuirea

la

rupere

Z [%]

Duritate

Brinell

HB

33MoCr11 16 CR 785 980...1170 11 35 217

6

3. ALEGEREA SEMIFABRICATULUI DE PORNIRE SI A

DIMENSIUNILOR ACESTUIA

Conform STAS2171 – 70, s-a ales ca semfabricat de pornire bara cilindrica forjata

liber la ciocane (Fig.1).

Fig. 1

Adaosurile de prelucraresi abaterile limita (Vlase I, pag. 124, tabelul 8.33):

𝑎𝑑 = 7𝑚𝑚; 𝑎𝑠𝑑 = +2𝑚𝑚; 𝑎𝑖𝑑 = −1𝑚𝑚 => 𝑎𝑑 = 7−1+2

𝑎ℎ = 15𝑚𝑚; 𝑎𝑠ℎ = +5𝑚𝑚; 𝑎𝑖ℎ = −5𝑚𝑚 => 𝑎ℎ = 15 ± 5𝑚𝑚 =>𝑎𝑑

2=

7

2= 3,5𝑚𝑚;

𝑎ℎ

2=

15

2= 7,5𝑚𝑚

Dimensiunile piesei finite (conform desenului de executie):

d=37mm; h=410mm

Dimensiunile semifabricatului de pornire vor fi:

𝐷 = 𝑑 + 𝑎𝑑 = 37 + 7 = 44𝑚𝑚

𝐻 = ℎ + 𝑎ℎ = 410 + 15 = 425𝑚𝑚

7

4. STABILIREA ULTIMEI OPERATII DE PRELUCRARE

MECANICA

Stabilirea ultimei operatii de prelucrare mecanica este data in tabelul 1:

Nr.Crt. Dimensiunea Toleranta Rugozitatea

Ultima operatie de prelucrare mecanica mm µm µm

1 24 17 1,6 Rectificare rotunda de finisare

2 25 13 0,8 Rectificare rotunda fina

3 32 16 6,3 Rectificare de degrosare

4 37 - 6,3 Rectificare de degrosare

5 34 - 1,6 Rectificare de finisare




9 119 - 0,8 Rectificare fina





14 81 - 0,8 Rectificare fina


Observatii:

1. Tolerantele s-au trecut in functie de treapta de precizie (Vlase I, pag.147, tabelul 8.69)

2. Rugozitatile s-au trecut conform desenului de executie.

3. Ultima operati de prelucrare s-a dterminat in functie de rugozitate (Vlase I, pag. 149,

tabelul 8.71).

8

5. REALIZAREA FILMULUI TEHNOLOGIC DE

EXECUTIE A REPERULUI

Filmul tehnologic de executie a reperului considerat este prezentat in tabelul 2.

Utilajele, sculele si SDV-urile s-au trecut conform capitolului 6.

9

Operatia Denumirea

pozitiei Asezarea Faza Denumirea fazei Schita asezarii

Utilaje folosite

Masina-

unealta Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

I Debitare A 1

2

Debitarea

semifabricatului

Fierastrau

circular Subler

II

Strunjire

de

degrosare

A

1 Strunjire frontala

de degrosare Ø

SN250 Cutit Micrometru,

subler,

2 Centruire

3

Strunjire de

degrosare

superioara Ø


de degrosare Ø

5

Strunjire de

degrosare

superioara Ø


de degrosare Ø

7

Strunjire de

degrosare

superioara Ø


de degrosare Ø

9

Strunjire de

degrosare

superioara Ø


de degrosare Ø

11 Executat canal

10

Operatia Denumirea


Utilaje folosite

Masina-

unealta Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

II Strunjire de

degrosare B


de degrosare Ø


subler

2 Centruire

3

Strunjire de

degrosare

superioara Ø

4

Strunjire de

degrosare

superioara Ø

5

Strunjire frontala

de degrosare Ø

6

Strunjire de

degrosare

superioara Ø


de degrosare Ø

8

Strunjire de

degrosare

superioara Ø

9

Strunjire frontala

de degrosare Ø

11

Operatia Denumirea


Utilaje folosite

Masina-

unealta Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

III Control A 1 Control intermediar

IV Tratament termic

de imbunatatire. A 1

Tratament termic

de imbunatatire.

Cuptor

V Control A 1 Control intermediar

τ (min)

t (℃)

ulei

830 ℃

ulei

550 ℃

τ (min)

t (℃)

Calire Revenire inalta

12

Operatia Denumirea


Utilaje folosite

Masina-

unealta Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

VI Strunjire de

finisare A


de finisare Ø


subler

2

Strunjire de

finisare

superioaraØ

3

Strunjire de

finisare canal Ø

4

Strunjire de

finisare

superioaraØ


de finisare Ø

6

Strunjire de

finisare

superioaraØ


de finisare Ø

8

Strunjire de

finisare

superioaraØ


de finisare Ø

10

Strunjire de

finisare

superioaraØ


de finisare Ø

12 Executat tesitura

...x45°


...x45°


...x45°

13

Operatia Denumirea


Utilaje folosite

Masina-

unealta Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

VI Strunjire de

finisare B


de finisare Ø


subler

2

Strunjire de

finisare

superioaraØ

3

Strunjire de

finisare Ø

4

Strunjire de

finisare

superioaraØ


de finisare Ø

6

Strunjire de

finisare

superioaraØ


de finisare Ø

8

Strunjire de

finisare

superioaraØ

9 Executat tesitura

...x45°


...x45°


...x45°

VII Control A 1 Control intermediar

Micrometru.

subler

14

Operatia Denumirea


Utilaje folosite

Masina-

unealta Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

VIII Rectificare A

1 Rectificare

degrosare Ø

Masina

de

rectificat

exterior

Pietre Micrometru,

subler

2 Rectificare

degrosare Ø

3 Rectificare

degrosare Ø

4 Rectificare

degrosare Ø

5 Rectificare

degrosare Ø

6 Rectificare

degrosare Ø

7 Rectificare

degrosare Ø

8 Rectificare

degrosare Ø

9 Rectificare finisare

Ø


Ø


Ø


Ø


Ø


Ø


Ø

IX Control A 1 Control intermediar

Micrometru,

subler

15

Operatia Denumirea


Utilaje folosite

Masina-

unealta Scula SDV

1 2 3 4 5 6 7 8 9

X Rectificare A

1 Frezare degrosare

canal pana l

Masina de

frezat

universala

FU25X100

Freza Micrometru,

subler

2 Frezare degrosare

canal pana l

3 Frezare degrosare

canal pana l

4 Frezare finisare

canal pana l

5 Frezare finisare

canal pana l

6 Frezare finisare

canal pana l

XI Control A 1 Control final

Micrometru,

subler

16

6. ALEGEREA MASINILOR - UNELTE SI A SDV-URILOR

FOLOSITE

Debitare:

Fierastrau circular;

Subler;

Strunjire degrosare:

SN320;

Cutit;

Subler;

Tratament termic:

Cuptor;

Strunjire de finisare:

SN250;

Cutit;

Micrometru; subler;

Rectificare:

Masina de rectificat exterior RE80;

Pietre abrazive;

Micrometru; subler;

Frezare:

Masina de frezat universala FU 25x100;

Freza;

Micrometru; subler.

17

7. CALCULUL ANALITIC SI DUPA NORMATIVE AL

DIMENSIUNILOR INTEROPERATIONALE

18

Denumirea

Fazei

Elementele adaosului

Amin,c dmin TK

Dimensiuni limită Abateri efective Notarea

cotei Rz,j-1 mj-1 ρj-1 εa,j

calculate efective Amin,k An,k

dmin dmax dmin dmax

μm μm μm μm μm mm μm mm mm mm mm mm mm mm

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Semifabricat - - - - - 38.644 ±2000 38.644 40.644 38.64 40.64 - - 0

264.40

Strunjire de degroşare 100 100 1327.74 500 5149.26 33.495 1300 33.495 34.795 33.49 34.79 5.15 5.18 0

3.179.34

Tratament termic 50 900 1877.7 325 5765.18 27.73 520 27.73 28.25 27.73 28.25 5.76 6.54 0

52.025.28

Strunjire de finisare 25.2 850 79.66 130 2007.34 25.73 330 25.73 26.06 25.73 26.06 2 2.19 0

033.006.26

Rectificare 12.8 824.8 3.31 82.5 1747.55 23.983 17 23.983 24 23.98 24 1.75 2.06 015,0

002.024

Tabel.1 Calculul analitic al suprefetei exterioare Ø25

𝜌𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟 =1

4∙ 200 = 500𝜇𝑚

𝜌𝑐 =410

2= 205𝑚𝑚

𝜌𝑑𝑒𝑔𝑟 = √(2𝐷𝑐𝑙𝑐)2 + 𝜌𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟2 = 1327.74𝜇𝑚

𝜌𝑇𝑇 = √(2𝐷𝑐𝑙𝑐)2 + 𝜌𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟2 + 𝜌𝑑𝑒𝑔𝑟

2 = 1877.7𝜇𝑚

Amin,c degr=2(100+1000)+2(0.96*1327.74+0.4*500)=5149.26 µm

Amin,c TT=2(50+900)+2(0.96*1877.7+0.4*325)=5765.18 µm

Amin,c finis=2(25.2+824.8)+2(0.96+*79.66+0.4*130)=2007.34 µm

Amin,c rectif=2(12.8+824.8)+2(0.96*3.31+0.4*82.5)=1747.55 µm

dmin finis=dmin rectif+Amin,c rectif=23.983+1.747=25.73 µm

dmin TT=dmin finis+Amin,c finis=25.73+2.007=27.73 mm

dmin degr=dmin TT+Amin,c TT=27.73+5.765=33.495 mm

dsemif=dmin degr+Amin,c degr=33.495+5.149=38.644 mm

19

Denumirea

Fazei

Elementele adaosului

Amin,c dmin TK

Dimensiuni limită Abateri efective Notarea

cotei Rz,j-1 mj-1 ρj-1 εa,j

calculate efective Amin,k An,k

dmin dmax dmin dmax

μm μm μm μm μm mm μm mm mm mm mm mm mm mm

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Semifabricat - - - - - 39.722 2000 39.722 41.722 39.72 41.72 - - 0

272.41

Strunjire de degroşare 50 1000 1327.74 500 5049 34.673 840 34.673 35.513 34.67 35.51 5.05 6.21 0

84.051.35

Tratament termic 25.2 950 1877.7 210 5723 28.95 330 28.95 29.28 28.95 29.28 5.72 6.23 0

33.028.29

Strunjire de finisare 12.8 924.8 79.66 82.5 2094 26.856 130 26.856 26.986 26.85 26.98 2.1 2.3 0

13.098.26

Rectificare 6.4 912 3.31 32.5 1869 24.987 13 24.987 25 24.98 25 1.87 1.98 011,0

002.025

Tabel.2 Calculul analitic al suprafetei exterioare de Ø32

𝜌𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟 = 1/4 ∙ 200 = 500𝜇𝑚

𝜌𝑐 = 205𝑚𝑚

𝜌𝑑𝑒𝑔𝑟 = √(2𝐷𝑐𝑙𝑐)2 + 𝜌𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟2 = 1327.74𝜇𝑚

𝜌𝑇𝑇 = √(2𝐷𝑐𝑙𝑐)2 + 𝜌𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟2 + 𝜌𝑑𝑒𝑔𝑟

2 = 1877.7𝜇𝑚

𝜌𝑓𝑖𝑛𝑠 = 0.06𝜌𝑑𝑒𝑔𝑟 = 79.66𝜇𝑚

𝜌𝑟𝑒𝑐𝑡𝑖𝑓 = 0.0025𝜌𝑑𝑒𝑔𝑟 = 3.31𝜇𝑚

Amin,c degr=2(50+1000)+2(0.96*1327.74+0.4*500)=5049 µm

Amin,c TT=2(25.2+950)+2(0.29*1877.7+0.4*210)=5723 µm

Amin,c finis=2(12.8+924.8)+2(0.96*79.66+0.4*82.5)=2094 µm

Amin,c rectif=2(6.4+612)+2(0.96*3.31+0.4*32.5)=1896 µm

dmin, finis= dmin finis+Amin,c finis=24.987+1.869=26.856 mm

dmin degr=dmin TT+Amin,c TT=26.856+2.094=28.95 mm

dsemif=dmin degr+Amin,c degr=34.673+5.049=39.722 mm

20

Denumirea operatiei IT, T AN DN

Semifabricat 2000 µm 7 2

044

Strunjire degrosare IT16, 1600 µm 3.65 6.1

037

Tratament termic IT15, 1600 µm - 1

035.33

Strunjire finisare IT14, 620 µm 1 62.0

035.33

Rectificare IT6, 16 µm 0.35 0

016.032

21

8. CALCULUL PARAMETRILOR REGIMULUI DE ASCHIERE

Calculul parametrilor regimului de aschiere pe suprafata Ø 015.0

002.024

Operatia II, asezarea A, faza 9(strunjire de degrosare superioara):

Scula aschietoare: cutit drept pentru degrosare armat cu placuta din carburi metalice.

Adancime de aschiere:

𝑡 =𝐴𝑝

2𝑖=

5.149

2= 2.57 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 3 𝑚𝑚

Ap=adaos de prelucrare; Ap=5.149 mm

i=nr de treceri.

Avansul (Vlase I, pag.156, tab 9.1) s=0,4 mm/rotce corespunde gamei de avansuri a SN-urilor.

Viteza de aschiere: (Vlase I, pag164, tab 9.15) v=172 m/min

Coeficient de corectie:

In functi de starea materialului: k1=0,85

In functie de rezistenta materialului: k2=1

In functie de geometria sculei: k3=0,9

Viteza de aschiere corectata:

vc=v*k1*k2*k3=172*0.85*1.09=131.58 m/min

Turatia de calcul:

𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐

𝜋 ∙ 1000=

1000 ∙ 131.58

𝜋 ∙ 34.79= 1203 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Viteza de aschiere recalculata:

𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟

1000=

𝜋 ∙ 34.79 ∙ 1200

1000= 131.15 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Operatia VI, asezarea A, faza 2 (strunjire fina superioara):

Scula aschietoare: cutit drept pentru finisare armata cu placuta din carburi metalice.

Adancimea de aschiere:

𝑡 =𝐴𝑝

2𝑖=

2.007

2 ∙ 1= 1.0035 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 1.5 𝑚𝑚

Ap – adaos de prelucrare

i – numar de treceri

Avansul (Vlase I, pag.160, tab 9.8.) s=0.1 mm/rot ce corespunde gamei de avansuri a SN ales.

Viteza de aschiere (Vlase I, pag.164, tab 9.15) v=270 m/min

Coeficientii de corectie:

In functie de starea materialului: k1=0,85


In functie de geometria sculei: k3=1

22

Viteza de aschietre corectata:

𝑣𝑐 = 𝑣 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 229.5 𝑚/𝑚𝑖𝑛 Turatia de calcul:

𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐

𝜋 ∙ 𝐷=

1000 ∙ 229.5

𝜋 ∙ 26.6= 2803 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Viteza de aschiere recalculata:


1000=

𝜋 ∙ 26.06 ∙ 1600

1000= 130.99 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Operatia VIII, asezarea A, faza 13 (rectificare de finisare):

Scula aschietoare: disc abraziv.

Adancimea de aschiere (Vlase II, pag.184, tab.9.14) t=0,01 mm/trecere.

Nr de treceri:

𝑖 =𝐴𝑝

0.01=

1.747

0.01= 174.7 𝑡𝑟𝑒𝑐𝑒𝑟𝑖

Avans longitudinal (Vlase II, pag.184, tab.9.148):

𝑆1 = 0.3 ∙ 𝐵 = 0.3 ∙ 22.8 = 6.84 𝑚𝑚 B – diametrurul discului abraziv (Vlase II, pag.181, tab.9.143)

𝐵 = 0.95 ∙ 𝐷𝑔 = 0.95 ∙ 24 = 22.8 𝑚𝑚

Viteza de aschiere a discului abraziv (Vlase II, pag.186) v=25 m/s

Turatia:

𝑛𝑐 =6000 ∙ 𝑣

𝜋 ∙ 𝐷=

6000 ∙ 25

𝜋 ∙ 24= 1989 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Din caracteristicile WMW 700x125 (Vlase II, pag.228, tab.10.11)

𝑛𝑟 = 1900 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛 Vieza de aschiere recalculare:


6000=

𝜋 ∙ 24 ∙ 1900

6000= 23.87 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Viteza de avans (circular) a piesei (Vlase II, pag 186):

𝑣𝑠 = 20 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛 Turatia:

𝑛𝑝 =1000 ∙ 𝑣𝑠

𝜋 ∙ 𝑑=

1000 ∙ 20

𝜋 ∙ 24= 265.25 𝑟𝑜𝑡

/ min ⇒ 𝑑𝑖𝑛 𝑐𝑎𝑟𝑎𝑐𝑡𝑒𝑟𝑖𝑠𝑡𝑖𝑐𝑖 𝑊𝑀𝑊 700𝑥125 (𝑉𝑙𝑎𝑠𝑒 𝐼𝐼, 𝑝𝑎𝑔. 228, 𝑡𝑎𝑏. 10.11) 𝑛𝑝𝑟 = 280 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Viteza recalculata:

𝑣𝑠𝑟 =𝜋 ∙ 𝑑 ∙ 𝑛𝑝𝑟

1000=

𝜋 ∙ 24 ∙ 280

1000= 21.11 𝑚/𝑚𝑖𝑛

23

Calaculul parametrilor regimului de aschiere pentru suprafata Ø25−0.002−0.011

Operatia II, asezarea A, faza 7, (strunjire de degrosare superioara)

Scula aschietoare: cutit drept pentru degrosat armat cu placi din carburi metalice.


𝑡 =𝐴𝑝

2𝑖=

5.049

2 ∙ 1= 2.524 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 3 𝑚𝑚


i – mumarul de treceri

Avansul (Vlase I, pag.156, tab.9.1) s=0.4 mm/rot ce corespunde gamei de avansuri a SN ales.

Viteza de aschiere (Vlase I, pag.164, tab.9.15) v=172 m/min




In functie de geometria sculei: k3=0.9



𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐

𝜋 ∙ 𝐷=

1000 ∙ 131.58

𝜋 ∙ 35.51= 1179 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

𝑛𝑟 = 1000 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛 Viteza de aschiere recalculata:


1000=

𝜋 ∙ 35.51 ∙ 1000

1000= 111.55 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Operatia VI, asezarea A, faza 6 (strunjirea de finisare superioara)

Scula aschietoare: cutit drept pentru finisat armat din carburi metalice.

Adncimea de aschiere:

𝑡 =𝐴𝑝

2𝑖=

2.049

2 ∙ 1= 1.047 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 1.5 𝑚𝑚










𝑣𝑐 = 𝑣 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 270 ∙ 0.85 ∙ 1 ∙ 1 = 229.5 𝑚/𝑚𝑖𝑛 Turatia de calcul:

𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐

𝜋 ∙ 𝐷=

1000 ∙ 229.5

𝜋 ∙ 26.98= 2707 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛



1000=

𝜋 ∙ 26.98 ∙ 1600

1000= 135.61 𝑚/𝑚𝑖𝑛

24

Operatia VIII, asezarea A, faza 14 (rectificare fina)


Adancimea de aschiere (Vlase I, pag.184, tab.9.148) t=0.01 mm/trecere

Numarul de treceri:

𝑖 =𝐴𝑝

𝑡=

1.869

0.01= 186.9 𝑡𝑟𝑒𝑐𝑒𝑟𝑖


Avans longitudinal:

𝑆1 = 0.25 ∙ 𝐵 = 0.25 ∙ 23.75 = 5.93 𝑚𝑚 B – diametrul discului abraziv (Vlase II, pag.181, tab.9.143)

𝐵 = 0.95 ∙ 𝐷𝑔 = 0.95 ∙ 25 = 23.75 𝑚𝑚


Turatia:

𝑛𝑐 =6000 ∙ 𝑣

𝜋 ∙ 𝐷=

6000 ∙ 27

𝜋 ∙ 25= 2062 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Viteza recalculata:


6000=

𝜋 ∙ 25 ∙ 2040

6000= 26.7 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Viteza de avans circular a piesei (Vlase II, pag.186) vs=17 mm/min

Turatia:

𝑛𝑝 =1000 ∙ 𝑣𝑠

𝜋 ∙ 𝑑=

1000 ∙ 17

𝜋 ∙ 25= 216.45 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

(Vlase II, pag.228, tab.10.11) npr=300 rot/min.

Viteza recalculata:


1000=

𝜋 ∙ 25 ∙ 300

1000= 23.56 𝑚/𝑚𝑖𝑛

25

Calculul parametrilor de aschiere pentru suprafata Ø32−0.002−0.011

Operatia II, aseazarea A, faza 5 (strunjire de degrosare superioara)



𝑡 =𝐴𝑝

2𝑖=

3.65

2 ∙ 1= 1.825 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 2 𝑚𝑚








In functie de geometria sculei: k3=0.9



𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐

𝜋 ∙ 𝐷=

1000 ∙ 120.87

𝜋 ∙ 37= 1039 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛



1000=

𝜋 ∙ 37 ∙ 1000

1000= 116.23 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Operatia VI, aseazarea A, faza 8 (strunjire de finisare superioara)



𝑡 =𝐴𝑝

2𝑖=

1

2 ∙ 1= 0.5 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 0.5 𝑚𝑚











𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐

𝜋 ∙ 𝐷=

1000 ∙ 212.5

𝜋 ∙ 37= 162.6 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛



1000=

𝜋 ∙ 32.35 ∙ 1000

1000= 162.6 𝑚/𝑚𝑖𝑛

26

Operatia VIII, asezarea A, faza 14 (rectificare fina)


Adancimea de aschiere (Vlase I, pag.184, tab.9.148) t=0.02 mm/trecere

Numarul de treceri:

𝑖 =𝐴𝑝

𝑡=

1.869

0.01= 17.5 𝑡𝑟𝑒𝑐𝑒𝑟𝑖


Avans longitudinal:

𝑆1 = 0.5 ∙ 𝐵 = 0.5 ∙ 30.4 = 15.2 𝑚𝑚 B – diametrul discului abraziv (Vlase II, pag.181, tab.9.143)

𝐵 = 0.95 ∙ 𝐷𝑔 = 0.95 ∙ 32 = 30.4 𝑚𝑚


Turatia:

𝑛𝑐 =6000 ∙ 𝑣

𝜋 ∙ 𝐷=

6000 ∙ 27

𝜋 ∙ 32= 1611 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

Viteza recalculata:


6000=

𝜋 ∙ 32 ∙ 1450

6000= 24.29 𝑚/𝑚𝑖𝑛

Viteza de avans circular a piesei (Vlase II, pag.186) vs=18 mm/min

Turatia:

𝑛𝑝 =1000 ∙ 𝑣𝑠

𝜋 ∙ 𝑑=

1000 ∙ 17

𝜋 ∙ 25= 179.04 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛

(Vlase II, pag.228, tab.10.11) npr=200 rot/min.

Viteza recalculata:


1000=

𝜋 ∙ 32 ∙ 200

1000= 20.1 𝑚/𝑚𝑖𝑛

27

9. CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP

Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø24−0.002−0.015

Operatia II, asezarea A, faza 9 (srunjire de degrosare superioara)

Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=0.71 min


In functie de σr: k1=1,2

In functie de HB: k2=1.35


𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 0.71 ∙ 1.2 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 1.32 𝑚𝑖𝑛

Masa semifabricatului:

𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.000646 = 4.975𝑘𝑔

𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙 Timpul ajutator pentru prinderea si desprinderea semifabricatului (Vlase I, pag.294, tab.11.21)

ta=0.61 min.

Pentru desprinderea semifabricatului:

𝑡𝑎2 = 𝑡𝑎 − 𝑡𝑎1 = 0.61 − 0.4 = 0.21 𝑚𝑖𝑛 ta1 – pentru prinderea semifabricatului

Timpul de pregatire incheierepentru primirea si studierea documentatiei (Vlase I, pag.288,

tab.11.18) tpi1=8.4 min.

Timpul pentru pregatirea modului de prindere (Vlase I, pag.288, tab.11.18) tpi2=3,5 min.

Timpul de pregatire incheiere: tpi=tpi1+tpi2=8.4+3.5=11.9 min

Operatia VI, asezarea A, faza 2 (srunjire fina superioara)






𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 1.1 ∙ 1.2 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 2.04 𝑚𝑖𝑛


𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.000646 = 4.975𝑘𝑔


ta=0.61 min.


𝑡𝑎2 =2

3𝑡𝑎 = 0.4 𝑚𝑖𝑛

ta1 – pentru prinderea semifabricatului

Timpul de pregatire incheierepentru primirea si studierea documentatiei (Vlase I, pag.288,

tab.11.18) tpi1=8.4 min.

Timpul pentru pregatirea modului de prindere (Vlase I, pag.288, tab.11.18) tpi2=3,5 min.

Timpul de pregatire incheiere: tpi=tpi1+tpi2=8.4+3.5=11.9 min

28

Operatia VIII, asezarea A, faza 13 (rectificare finisare)

Timpul de baza (Vlase II, pag.323, tab.11.122): tb=1,84

Timpii auxiliari:

In legatura cu faza: ta1=0.16 min

In legatura cu masuratorile: ta2=0.05 min

In legatura cu prinderea si desprinderea piesei: ta3=0.3 min

Timp auxiliar total:

𝑡𝑎 = ∑ 𝑡𝑎𝑖

3

𝑖=1

= 𝑡𝑎1 + 𝑡𝑎2 + 𝑡𝑎3 = 0.51 𝑚𝑖𝑛

Timpul de deservire tehnico-organizatoric:

𝑡𝑑 = 𝑡𝑑𝑡 ∙𝑡𝑏

𝑡𝑒𝑐+ (𝑡𝑏 + 𝑡𝑒𝑐) ∙

1.7

100= 0.258 𝑚𝑖𝑛

tdt – timpul de deservire tehnica

tec – durabilitatea economica a piesei

tdo – timpul de deservire orgenizatorica, in procent din timpul efectiv (Vlase II. Pag.331, tab.11.136)

tdo=1,7%

Timpul de odihna si necesitati firesti, in procent din timpul efectiv (Vlase II, pag.331,

tab.11.137): ton=(tb+ta)*3/100=0.07min.

Timpul de pregatire – incheiere (Vlase II, pag.331, tab.11.138):

𝑡𝑝𝑖 = 𝑡𝑝𝑖1 + 𝑡𝑝𝑖2 = 12 𝑚𝑖𝑛

Timpul normat pe operatie:

𝑡𝑛 = 𝑡𝑠 + 𝑡𝑎 + 𝑡𝑑 + 𝑡𝑜𝑛 +𝑡𝑝𝑖

𝑛= 1.84 + 0.51 + 0.258 + 0.07 + 12 = 14.678 𝑚𝑖𝑛

29

Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø25−0.002−0.015







𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 0.65 ∙ 1.2 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 1.21 𝑚𝑖𝑛


𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.000646 = 4.975𝑘𝑔

𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙

Operatia IV, asezarea A, faza 6 (srunjire de finisare superioara)






𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 0.62 ∙ 1.2 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 1.71 𝑚𝑖𝑛


𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.000646 = 4.975𝑘𝑔

𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙

Operatia VIII, asezarea A, faza 14 (rectificare finisare)

Timpul de baza (Vlase II, pag.323, tab.11.122): tb=1.15

Timpii auxiliari:






3

𝑖=1

= 𝑡𝑎1 + 𝑡𝑎2 + 𝑡𝑎3 = 0.51 𝑚𝑖𝑛




1.7

100= 0.164 𝑚𝑖𝑛




tdo=1,7%


tab.11.137): ton=(tb+ta)*3/100=0.049 min.

30

Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø32−0.016−0







𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 0.66 ∙ 1.2 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 1.22 𝑚𝑖𝑛


𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.000646 = 4.975𝑘𝑔


ta=0.61 min.


𝑡𝑎1 =2

3𝑡𝑎 = 0.4𝑚𝑖𝑛

Operatia VI, asezarea A, faza 8 (srunjire de finisare superioara)






𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 0.97 ∙ 1.2 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 1.8 𝑚𝑖𝑛


𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.000646 = 4.975𝑘𝑔


ta=0.61 min.


𝑡𝑎2 = 𝑡𝑎 − 𝑡𝑎1 = 0.61 − 0.4 = 0.21 𝑚𝑖𝑛

Operatia VIII, asezarea A, faza 3 (rectificare de degrosare)

Timpul de baza (Vlase II, pag.323, tab.11.122): tb=1,81 min

Timpii auxiliari:






3

𝑖=1

= 𝑡𝑎1 + 𝑡𝑎2 + 𝑡𝑎3 = 0.6 𝑚𝑖𝑛


31



1.7

100= 1.9

1.81

16+ (1.81 + 0.6)

1.7

1000.258 𝑚𝑖𝑛




tdo=1,7%


tab.11.137): ton=(tb+ta)*3/100=0.07min.

32

Operatia Asezarea Faza Denumrea fazei Dn(L) Ap

i t v

k1 k2 k3 kT

vc nc nr vr vd nd vs np ve

mm mm mm m/min m/min rot/min rot/min m/min m/s rot/min rot/min rot/min m/min

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

Ø24−0.002−0.015

II A 9 Str de deg sup 34.79 5.149 1 3 172 0.85 1 0.9 0.765 131.58 1203 1200 131.15 - - 131.15 1200 -

VI A 2 Str de fin sup 26.06 2.007 1 1.5 270 0.85 1 1 0.85 229.5 2803 1600 130.99 - - 130.99 1600 -

VIII A 13 Rectif. fina 24 1.747 175 0.01 1500 - - - - 1500 1989 1900 23.87 25 1989 20 280 5

Ø25−0.002−0.011

II A 7 Str de deg sup 35.51 5.049 1 3 172 0.85 1 0.9 0.765 131.58 1179 1000 111.55 - - 111.55 1000 -

VI A 6 Str de fin sup 26.98 2.094 1 1.5 270 0.85 1 1 0.85 229.5 2707 1600 135.61 - - 135.61 1600 -


Ø32−0.016−0

II A 5 Str de deg sup 37 3.65 1 2 158 0.85 1 0.9 0.765 120.87 1039 1000 116.23 - - 116.23 1000 -

VI A 8 Str de fin sup 32.35 1 1 0.5 250 0.85 1 1 0.85 212.5 2090 1600 162.6 - - 162.6 1600 -


33

10. TEMA SPECIALA

Enunt:

Proiectarea unui dispozitiv pentru verificarea bataii radiale.

Bataia radiala:

Se masoara prin diferenta citirilor de la aparatul de masura

Piesa se poate prinde intr-un alezaj sau intre varfuri, in functie de forma ei si de modul cum

a fost prelucrata.

CEAS COMPARATOR CU PRINDERE MAGNETICA

34

Mod de functionare

Ansamblul se fixeaza pe sania portscula sau pe o portiune libera a masinii-unelte prin

intermediul magnetului permanent (1). Cu ajutorul mecanismului (3) se poate urca, cobora sau

culisa ceasul comparator (6).

Poasonul ceasului comparator (7) intra in contact cu suprafata piesei careia i sa doreste

determinarea bataii radiale.

Proiect arbore

Documents

Transcript of Proiect arbore