UNIVERSITATEA TEHNIC DIN CLUJ-NAPOCAFACULTATEA DE INGINERIA MATERIALELOR I A MEDIULUISPECIALIZAREA: INGINERIAI PROTECIA MEDIULUI N INDUSTRIEMATERIA: ANALIZA PROCESELOR INDUSTRIALE II

ProiectProcesul de realizare a pieselor turnate ntr-o turntorieQpb= 8500 t/an

COORDONATOR: STUDENT:DIPL.DR.ING. NARCIS RII-MIHOC MOCAN DUMITRIA

CUPRINS

1.Memoriu tehnic

1.1Tema de proiectare1.2.Analiz asupra procesului de realizare a pieselor turnate1.3.Msuri de securitatea muncii n cazul procesului de realizare a pieselor turnate1.3.1.Msuri specifice la elaborarea i turnarea fontei1.3.2.Msuri specifice la depozitul de materiale 1.3.3.Msuri specifice la exploatarea cuptoarelor electrice1.4. Principalele defeciuni cu consecine grave, care pot surveni la cuptorul cu inducie

2.Memoriu justificativ de calcul

2.1. mprirea pe grupe de mase a produciei2.2.Fondul de timp necesar2.3.Calculul maselor medii pe fiecare grup de mas 2.4.Calculul volumului mediu al pieselor din fiecare grup2.5.Calculul dimensiunilor teoretice medii ale pieselor2.6.Calculul greutii fiecrei clase i a numrului de piese2.7.Analiza i calculul bilanului aliajului lichid i al ncrcturii metalice2.8.Calculul reziduurilor rezultate la elaborarea aliajului2.9.Cantitatea de reziduu solid rezultat la realizarea formelor2.10. Dimensionarea haldei de reziduuri

BibliografieAnexa 1. Desen de ansamblu hald de reziduuri

1.Memoriu tehnic1.1. Tema de proiectareTema de proiectare este realizarea unui studiu de caz privind cantitatea de reziduu rezultat n urma procesului de realizare ntr-o turntorie de font avnd o producie anual de: Qpb=(1000+n*300)N=25Se va realiza:-o analiz a procesului de realizare a pieselor turnate din font-bilanul de materiale la elaborare a aliajului se va face pentru 100 kg dup care se va extrapola la producia anual-se va calcula cantitatea de reziduuri solide rezultate n urma procesului att n procesul de elaborare ct i la turnare, formare, respectiv se vor determina reziduurile gazoase rezultate n elaborare.-se va proiecta sistemul de colectare, evacuare i de depozitare a reziduurilor solide ntr-un depozit conform pentru o perioad de 25 ani.MminPT=n5=255=125 kgMmaxPT=500+n75=500+2575=2375 kg1.2.Analiz asupra procesului de realizare a pieselor turnateFonta este un aliaj de fier i carbon ca material casant, cu un coninut ridicat de carbon (2- 2.5%).Fierul pur nu prezint importan practic. n schimb, aliajele fierului cu carbonul, fonta i otelul,sunt materialele metalice cele mai utilizate n tehnic. Fonta este aliajul fierului cu carbonul, care conine ntre 2,06% i 4,3% carbon, iar oelul, aliajul fierului cu carbonul care contine sub 2,06%carbon. n afar de fier i carbon, att fontele ct i oelurile, mai conin, n cantiti mici, i alte elemente siliciu, mangan, sulf, fosfor(numite elemente nsoitoare) - care nu au putut fi complet ndeprtate n procesul de elaborare sau care au fost introduse n mod voit, pentru a le conferi anumite proprieti (elemente de aliere).Fonta se obine prin topirea i reducerea minereurilor de fier n cuptoare speciale numite furnale. Fontele obinute n furnale se numesc fonte brute. Dup compoziia chimic se deosebesc n fonte brute obinuite i fonte brute aliate. Ele pot fi folosite n:- elaborarea oelului(fonte pentru afnare)- turnarea pieselor (fonte pentru turntorie)Fonta prezint urmtoarele caracteristici generale: se toarn bine, se lucreaz prin achiere,dar nu se poate prelucra plastic(nu se poate lamina sau forja) i nu se poate suda. Fontele turnate n piese mai sunt numite i fonte de a doua topire i se obin din fonte brute, prin retopirea n cuptoare speciale (cubilouri) n scopul nlturrii impuritilor i a obinerii anumitor compoziii. Ele pot fi :fonte cenuii, fonte nodulare i fonte maleabile.-fontele cenuii (simbol Fc, urmat de cifra care i indic rezistena minim de rupere la traciune, n daN/cm2) se toarna foarte bine i se prelucreaz prin achiere, fiind ieftine.-fontele nodulare (simbol Fn - fonta cu grafit nodular) se obin prin adugarea de magneziu n baia de font. Prezint proprieti mecanice la fel de bune ca oelul i se toarn la fel de bine ca fonta cenuie.-fontele maleabile (simbol Fm) se obin printr-un tratament termic special (de maleabilizare) se poate prelucra bine prin achiere, are proprieti mecanice apropriate de ale oelului. Cnd fonta se prepar prin rcire brusc din stare lichid, are culoarea alb i se numete font alb. Ea const n general din compusul cementit, Fe3C, o substan rigid, casant.Fonta cenuie,obtinut prin rcire nceat, const din grunte cristaline de fier pur (numit ferit) i fulgi de grafit. Att fonta alb, ct i cea cenuie sunt casante, deoarece principalul constituent al primeia,cementitul, este casant iar ultima este slbit de fulgii de grafit distribuiti prin ea i de ferita dur coninut. Fonta maleabil, care este mai dur i mai puin casant dect cea alb sau cenuie, se prepar prin tratarea la cald a fontei cenuii cu o compoziie convenabil. n acest tratament, fulgii de grafit se unesc n particule globulare, care, din cauza ariilor seciunilor transversale mici, slbesc ferita mai puin dect o fac fulgii. Fonta este cea mai ieftin varietate de fier, dar folosirea ei este limitata dincauza rezistenei mici. O mare parte din ea se folosete la prepararea oelului iar o cantitate mai mic, a fierului forjat.

Turnarea

Piesele-semifabricat turnate trebuie s aib o astfel de form nct s prentmpine posibilitatea apariiei diferitelor defecte n timpul turnrii care ar face imposibil prelucrarea prin achiere sau oricte precauii ar fi luate la prelucrarea prin aschiere, s rezulte n final piese finite care s nu-i poat ndeplini rolul funcional pentru care au fost proiectate. Pentru piesele semifabricat turnate se recomand urmtoarele:-planul de separaie este economic s fie un plan drept, cu un contur simplu i pe ct posibil plan de simetrie. Un plan de separaie n trepte mrete costul manoperei i complic sculele, iar uneori poate duce la dezaxarea pesei semifabricat;-adaosurile de nclinare tehnologice i de prelucrare s fie ct mai mici posibile, deoarece vor fi ndeprtate n urma prelucrrii prin achiere i vor constitui deeuri sub form de achii conducnd la costuri suplimentare;-maselotele s fie amplasate n zonele cele mai groase ale piesei pentru a avita apariia golurilor de contracie i pentru a permite o solidificare dirijat fr defecte de umplere a piesei semifabricat;-mrimea adaosurilor tehnologice ce apar la amplasarea maselotelor s fie ct mai mic dar s asigure o solidificare dirijat i s evite apariia golurilor de contracie i a nodurilor termice;De corecta execuie a formelor de turnare depinde n cea mai mare msur calitatea piesei turnate,deoarece prin metoda de formare folosit se influeneaz nemijlocit: calitatea suprafeei piesei turnate; precizia dimensional a piesei; compactitatea masei metalice; structura de cristalizare a aliajului turnat; preul de cost al piesei fabricate.Procesul tehnologic de obinere a pieselor prin turnare n forme temporare presupune realizarea urmtoarelor etape:- prepararea amestecului de formare i a amestecului de miez;-realizarea modelului i a cutiilor de miez, pe baza desenului piesei brut turnate sau a desenului de execuie a modelului i a cutiilor de miez;-realizarea formei de turnare i a miezurilor;-asamblarea formelor i a miezurilor n form;- elaborarea aliajului, transportul i alimentarea formelor, tratamente aplicate la umplerea formei, solidificarea piesei.-dezbaterea formelor, extragerea piesei solidificate i scoaterea miezurilor din pies;-separarea reelei de turnare i a maselotelor, curirea;-tratamente termice i de suprafa;-controlul final al piesei, remedierea defectelor;- marcarea.

1.3.Msuri de securitatea muncii n cazul procesului de realizare a pieselor turnate1.3.1. Msuri specific la elaborarea i turnarea fontei

exploatarea cuptoarelor cu inducie se ncredineaz numai persoanelor instruite, pregtite profesional i autorizate care au ndeplinit vrsta de 18 ani; este interzis intrarea persoanelor strine n incintele n care se afl instalaiile de alimentare electric a cuptorului, accesul fiind permis numai personalului care deservete aceste instalaii; n timpul funcionrii cuptorului este interzis a se efectua reparaiile la tabloul de comand de pe platforma de lucru. n cazul apariiei unei defeciuni n timpul funcionrii cuptorului, tabloul de comand se va deconecta de la reeaua de alimentare dup care se vor lua msurile necesare de remediere de ctre personalul instruit special n acest scop i autorizat s execute respectivele intervenii de specialitate; tamparea masei refractare granulare se realizeaz de ctre personalulcalificat pentru acest scop i instruit n legtur cu importana calitii cptuelii refractare asupra securitii muncii i sistemului de producie; pentru operaia de tampare se vor utiliza numai materiale corespunztoare din punct de vedere al compoziiei chimice, granulometriei, caracteristicilor fizice etc., conform normelor n vigoare, prescripiilor din proiect sau indicaiilor furnizorului; uscarea i sinterizarea masei refractare granulare se realizeaz n strict conformitate cu prescripiile din proiectsau ale furnizorului, respectndu-se n mod riguros diagrama de nclzire de tratament termic; remedierea defeciunilor de la bateria de condensatoare se efectueaz numai dup deconectarea staiei de la reeaua de alimentare i descrcarea bateriilor de condensatoare prin intermediul unei rezistene de descrcare transportabil; se interzice descrcarea bateriei de condensatoare cu srm sau bare metalice; este interzis cu desvrire prsirea i lsarea cuptorului i instalaiilor fr supraveghere din partea celor desemnai pentru aceasta, n timpul funcionrii; prezena persoanelor strine pe platforma de lucru sau n apropierea creuzetului cuptorului n timpul basculrii acestuia este interzis; distrugerea podului format deasupra bii metalice din creuzet se face numai prin nclinarea cuptorului i meninerea lui n poziia corespunztoare. Distrugerea podului cu corpuri metalice (bare) nu este permis din cauza riscului de distrugere a cptuelii; groapa de colectare i incinta cuptorului se menin n stare perfect uscat iar pardoseala trebuie s fie n permanen uscat, curat i lipsit de urme de ap

1.3.2.Msuri specifice la depozitul de materialeDepozitul de materiale trebuie sa satisfac condiiile unei manevrri n siguran a materialelor.Pregatirea materialelor metalice se va face n afara zonei de aciune a produselor rulante, sfrmarea fcndu-se cu sonete de spart fonta .Legarea materialelor metalice de crligul macaralei se face numai de ctre personalul muncitor instruit special n acest scop.

1.3.3.Msuri specifice la exploatarea cuptoarelor electricePrincipala defeciune cu consecine grave, care poate surveni la cuptorul cuinducie, o constituie perforarea creuzetului i a inductorului de ctre fonta lichid. Pentru a preveni aceast defeciune, cuptoarele cu nclzire prin inducie trebuie echipate obligatoriu cu sistem de alarm care avertizeaz asupra acestuia prin:depireavalori limit a intensitii curentului n inductor,apariia unei intensiti oscilante n inductor.Cuptoarele cu creuzet vor fi prevzute cu capace rabatabile care vor fi deschise numai la ncrcarea cuptorului. n timpul ncrcrii sau descrcri, cuptoarele electrice vor fi scoase de sub tensiune.Personalul muncitor care lucreaz la cuptoarele electrice va purta echipament de protecie din azbest i pantofi cu talp din lemn. Mnuile trebuie s fie uscate i neuzate.

1.4.Principalele defeciuni cu consecine grave, care pot surveni la cuptorul cu inducie cuptoarele alimentate de la condensatoarele convertizorului de frecven trebuie s aib inductorul n aa fel amplasat nct s nu se permit atingerea accidental a lui; n momentul ntreruperii accidentale a alimentrii cu ap a bobinei inductoare, sistemul de deconectare automat a tensiunii de alimentare trebuie s funcioneze perfect; este interzis atingerea materialului topit cu scule neizolate i mnuirea sculelor fr mnui electroizolante; conectarea condensatoarelor sub tensiune pentru reglarea frecvenei n timpul topirii este permis numai prin separatori comandai de la distan; electricianul de serviciu, n timpul evacurii fontei din cuptor, trebuie s fie prezent lng cuptor, iar n timpul topirii trebuie s fie uor de gsit; pentru eliminarea gazelor produse n cuptor, acesta este prevzut cu instalaie de ventilare local; cuptorul trebuie prevzut cu sistem dublu de rcire a inductorului, generatorului de frecven i bateriei de condensatoare, dintre care unul este manual, pentru intervenie n caz de ntrerupere a alimentrii cu tensiune;

2.Memoriu justificativ de calcul

2.1. mprirea pe grupe de mase a producieiProgramul pentru producia de unicate i serie mic, calculate n urma repartiiei pe grupe de greutate permite proiectarea turntoriilor pe baz de indicatori tehnico-economici.Alegerea limitelor grupelor de greutate este dependent de greutatea predominant a pieselor din turntoria respectiv i de greutatea maxim a piesei brut turnate.

GrupaGreutateaProcent%2017

I125-200616

II200-500813

III500-80013

IV800-110020158

V1100-140022Curba lui Gauss

VI1400-17001465

VII1700-200010

VIII2000-23757

foarte grelemicikg

2.2.Fondul de timp necesar2.2.1. Fondul calendaristic de timp =5840Unde:

Nz - numrul de zile ntr-un an (365 zile); n - numrul de schimburi (2 schimburi); s - durata unui schimb (8 h);

2.2.2. Fondul nominal de timp = 4080Unde:L - numrul de srbtori legale (6); D - numrul de duminici dintr-un an (52); S - numrul de smbete dintr-un an (52);

2.2.3. Fondul efectiv de timp unde: p-coeficientul de pierderi anuale de timp

Pierderile anuale de timp: p=p+p=25%Unde:p pierderi de timp planificate, p=1113% - concedii de odihn, concedii medicale, absene nemotivate; p pierderi de timp accidentale,p=12% - lips accidental de: aliaj lichid, amestec, miezuri; lips de personal; pentru: curenie, deservire.

2.3. Calculul maselor medii pe fiecare grup de masGrupaGreutateaMasa medie

I125-200162,5

II200-500350

III500-800650

IV800-1100950

V1100-14001250

VI1400-17001550

VII1700-20001850

VIII2000-23752187,5

2.4. Calculul volumului mediu al pieselor din fiecare grup

unde: -densitate fontGrupaVolumul mediu

I21,95

II47,29

III87,83

IV128,37

V168,91

VI209,45

VII250

VIII295,60

2.5.Calculul dimensiunilor teoretice medii ale pieselor-considerm piesele de form paralelipipedic

Astfel Pentru piesele cu : MmiL=2HVII=47,29=4H3=>H=;2) L=l=3HV=3H3HH=9H3=>H=VIII=87,83=>H=VIV=128,37=>H=3)H=VV=168,91=> H=VVI=209,45=>H==> L=4HVVII=250=> H=VVIII=295,60=> H=2.6. Calculul greutii fiecrei grupe Qpb=8500QpbI=QpbII=QpbIII=QpbIV=QpbV=QpbVI=QpbV=QpbVIII=

GrupaXi[%]Qpbi [t/an]

I5425

II8680

III131105

IV171445

V201700

VI161360

VII151275

VIII61360

2.7. Calculul numrului de piese din fiecare grup

Npbi=

GrupaQpbi [t/an]Npbi[piese/an]

I4252610

II6801942,8

III11051700

IV14451521

V17001360

VI1360877,41

VII1275822

VIII1360621,71

NpbI=NpbII=NpbIII=NpbIV=NpbV=NpbVI=

NpbVII=NpbVIII=Numrul total de piese bune :2.8. Analiza i calculul bilanului aliajului lichid i al ncrcturii metalicen vederea stabilirii necesarului de aliaj cuprins n ncrctura metalic Q, sunt luate n considerare urmtoarele elemente:Q1=Qpb+R+Pr+MR [%]Q=Qpb+R+Pr+MR+Pa=Q1+Pa=100%Q1-cantitatea de aliaj lichid elaborat i evacuat din cuptor n oala de turnareQpb-cantitatea de peise bune turnate [%]R-cantitatea de piese rebut [%]Pr-cantitatea de aliaj, pierdut prin stropi, scurgeri rmase pe jgheabul de evacuare,pe oala de turnareMR-cantitatea de aliaj consumat n reelele de turnarePa-cantitatea de aliaj pierdut prin ardereRUIM- cantitatea de aliaj pe care o regsim n piesele bune turnate i se calculeaz cu relaia: RUIM= [%]Mpmediu= -> piese mijlocii=>RUIM=70%R: 2 =>R=5%Pr=1..2,5% => Pr=1,75%Pa=3..4% => Pa=3,5%Cantitatea de aliaj cuprins n maselote, reele de turnare, bavuri, excrescene, MR, este exprimat n % i se determin ca diferena ntre ncrctura metalic Q i suma celorlalte elemente din bilan.MR=Q-(RUIM+R+Pr+Pa) %Cantitatea de aliaj cuprins n ncrctura metalic Q=Cantitatea de aliaj din piesele rebut:QR=RQ [t/an] = 0,05=607,14 [t/an]Cantitatea de aliaj pierdut prin stropi:QPr= PrQ [t/an]= 0,0175=212,499 [t/an]Cantitatea de aliaj din reelele de turnare,maselote,bavuri,recirculat:QMR=MRQ [t/an]MR=100-(70+5+1,75+3,5)=19,75 %QMR=Cantitatea de aliaj pierdut prin ardere n timpul elaborrii:QPa=PaQ=Cantitatea de aliaj lichid:Q1=Q-QPa=-424,99= 11717,81 [t/an]

2.9. Calculul reziduurilor rezultate la elaborareCalcarul din fondani (piatr de var) :CaCO3QCaCO3=2..4%Q [t/an];

Unde: QCaCO3-cantitatea de fondant utilizat anualQCaCO3=

Cantitatea de reziduu rezultat din fondani:CaCO3CaO+CO2

10056 + 44 g/moldeci:QCaO= = -reziduu solidQCO2== -reziduu grosCantitatea de reziduu rezultat din compoziia chimic a ncrcturii metalice:Cantitatea procentual de element X coninut n ncrctura metalic: Cantitatea procentual de element X pierdut prin ardere:Xars=X-XF [%]XarsC=3,75-3,3=0,45%XarsSi=2,17-2=0,17%XarsMn=1,17-1=0,17%

Cantitatea anual din elementul X coninut n ncrctura metalic:

Cantitatea anual din elementul X pierdut prin ardere:

Cantitatea de reziduu solid rezultat din arderea Siliciului:Si + O2 SiO2QSiO2 =

28 + 32 60 [g/mol]Cantitatea de reziduu solid rezultat din arderea Manganului:

Mn + O2 MnO2QMnO2=

55 + 32 87 [g/mol]

Cantitatea de oxizi existeni la suprafaa materialului din ncrctur:Qoxizi=(0,25...0,75%)Ql [t/an] sau [kg/an]Qoxizi=Cantitatea de material rezultat din uzura cuptorului cu inducie ce trece n zgur:Qcptueal=(1..2%)Ql [t/an] sau [kg/an]Qcptueal=Murdria i nisipul de pe piese:Qnisip=(0,3..2%)Ql [t/an] sau [kg/an]Qnisip=Cantitatea de reziduu solid rezultat la realizarea formelorIniial se va stabili cte piese se vor turna simultan ntr-o ram de turnare, astfel:Pentru:-L=l=200 mm, vom turna 4 buc/ram-200 mm L=l 500 mm: vom turna 2 buc/ram-L=l 500 mm: vom turna 1 buc/ramn funcie de masa medie a pieselor din fiecare grup, vom determina Lmin, Bmin, Hmin i vom alege din STAS dimensiunile ramei de formare.

Masa piesei brutGrosimi de perete recomandate [mm]

turnate

[kg]abcdef

sub 5404030303030

610505040404030

1125606040505030

2650707050506040

51100909050607050

101250100100607010060

2515001201207080-70

50110001501509090-120

10012000200200100100-150

20013000250250125125-200

30014000275275150150-225

40015000300300175175-250

GrupaMasa piesei turnateabcdef

I162,51201207080-70

II3501201207080-70

III6501501509090-120

IV950200200100100-150

V1250200200100100-150

VI1550200200100100-150

VII1850200200100100-150

VIII2187,5250250125125-200

GrupaLmin [mm]Bmin [mm]Hmin [mm]Nr piese

I6324922082

II736594233.52

III1598819256.51

IV11729062711

V22521076309.51

VI23801140319.51

VII150012003251

VIII150613063821

Pentru grupele I,II : Lmin=2c+2f+2LBmin=2c+B(=l)Hmin=a+Pentru grupele Lmin=2c+f+LIII,IV,V,VI,VII,VIII : Bmin=2c+B(=l)Hmin=a+

Dimensiunile principale ale ramelorGrupaL [mm]B [mm]H [mm]

I700800200

II800900250

III1800900250

IV12501000300

V22501100350

VI25001250400

VII15701250450

VIII15701400400

Numrul de forme de tipul i: Npi= numrul de piese pentru fiecare grupni=numrul de piese din grupa i turnate n forma de tipul i (4,2,sau 1)

Volumul de metal lichid ocupat de fiecare pies:

Unde: Vp-volumul mediu al pieselorMR-cantitatea de aliaj cuprins n reeaua de turnarek-coeficient de distribuie a recirculatului; k=(1..0,8; n funcie de ni)ni=1 => k=1ni=4 => k=0ni=2 => k=0,9

Volumul de amestec [m3]Vamestec i=2(LiBiHi)-VmliVamestec I=2(782)-51.70=172.3 dm3=0.172 m3Vamestec II=2(892,5)-111,39=461,43 dm3=0.46 m3Vamestec III=2(1892,5)-105.17=704.83 dm3=0.704 m3Vamestec IV=2(12.5103)-153.72=596.28 dm3=0.596 m3Vamestec V=2(22.5113.5)-202.97=1529.53 dm3=1.529 m3Vamestec VI=2(2512.54)-250.45=2249.5dm3=2.249 m3Vamestec VII=2(15,712.54)-299.37=1270.63 dm3=1.27 m3Vamestec VIII=2(15.7144)-353.98=1404.42 dm3=1.40 m3

Volumul anual de amestec [m3]Vanual=NfiVamestec iVanual I =0.172 =224.46 m3Vanual II= 0.46=446.84 m3Vanual III=0.704 =1196.8 m3Vanual IV=0.596 =906.51 m3Vanual V=1.529 =2079.44 m3Vanual VI=2.249 =1973.27 m3Vanual VII=1.27 =875.15 m3Vanual VIII=1.40 =621.1 m3Vanual total =

Volumul anual de reziduu solid la formare [m3]Vanual reziduu=(pa=procente amestec distruspa=(15-20) %Vanual reziduu==1498.58 m3Volumul de reziduu solid la formare pe 25 de ani [m3]Vreziduu/25 ani =25Vanual reziduu=251498.58=37464.5 [m3]Volumul haldei [m3]Vhald=Vreziduu elaborare/25 ani+Vreziduu formare/25 ani Vreziduu elaborare/25 ani = Mreziduu elaborare= QCaO+Qnisip+QSiO2+QMnO2+Qcptueal+Qoxizi+Vanual rez==203.99+93.74+506.76+224.72+117.17+82.22+1498.58=2727.2 t/anVreziduu elaborare/25 ani=Vhald=68180+37464.5 =105644.5 [m3]

2.10. Dimensionarea haldei de reziduu solidHalda va avea forma a doua trunchiuri de piramid suprapuse de-a lungul planului bazelor mari.Vhald=2alegem h=4 ===39616.68 Ab=(L-8)2AB=L2(L-8)2+L2+ 39616.68L2-16L+64+L2+L(L-8)= 39616.682L2-16L+64+L2-8L=39616.683L2-24L-39616.68 =0=242+4339616.68 =465976.16 L=l=L-8=110.98 m

Calculul volumului de pamant care acopera halda la exteriorAlat=4AtrapezAt=Ab+AlatAlat=4 m2Ab=118.982 =14156.24 m2At=16983.44 m2V=AtGrosime strat de pamant [m3]V=16983.440,8=13586.75 m3

Bibliografie:

1. Emil Nagy, Eugen Dragos: Elaborarea si turnarea aliajelor feroase, Institutul Politehnic Cluj-Napoca, 1992

2. Claudiu Stefanescu, Constantin Cosneanu, Valeriu Dumitrescu, Vasile Vulcu, Mihai Vida, Cornel Antonescu, Nicolae Deica: Indrumatorul proiectantului de tehnologii in turnatorie, Editura Tehnica Bucuresti, 1985, vol.I si vol.II

3. Gheorghe Zirbo: Indrumator pentru proiectarea tehnologiei pieselor turnate, Editura Cluj-Napoca

1

2