Otel structural

8/10/2019 Otel structural

1/132

3

Prefa

Alegerea corespunztoare a tipului de oel presupune stabilireaurmtoarelor caracteristici:

Marca oelului, prin precizarea rezistenei mecanice; Calitatea oelului, prin garantarea unei reziliene (energii de rupere), la

o anumittemperaturde referin; Precizarea unei caracteristici (clase de calitate) pentru evitareafenomenului de destrmare lamelar(daceste cazul).

Lucrarea prezint sintetic procedurile de stabilire a calitii oeluluipentru evitarea producerii fenomenului de fragilizare i de destrmarelamelar a elementelor de construcii metalice din profile laminate saurealizate prin asamblare sudat, n conformitate cu normativul EN 1993-1-10.

Alegerea calitii corespunztoare a oelului asigur, pe de o parte,exploatarea unei construcii n condiii de siguran, iar, pe de alt parte,ncadrarea n costuri de procurare a materialului ct mai reduse.

Procedurile privind alegerea calitii oelului de construcie au fostaplicate practic de ctre autorii lucrrii n cadrul unor proiecte de poduri iconstrucii metalice la care au colaborat, prin societile de proiectare SCDRUMEX SRL iXC PROJECT SRL.O micparte din aceste proiecte suntprezentate grafic nAnexa A6.

Lucrarea se adreseaz studenilor Facultii de Construcii ispecialitilor din domeniul proiectrii i execuiei construciilor i podurilormetalice.

Autorii


2/132

4


3/132

5

C U P R I N S

Prefa 3

1. EVOLUIA UTILIZRII ALIAJELORFIER-CARBON N CONSTRUCII1.1. 1.1. Etapa construciilor metalice din font1.2. 1.2. Etapa construciilor metalice din fier pudlat1.3. 1.3. Etapa construciilor metalice din oel

2. FENOMENUL DE FRAGILIZARE IDE DESRMARE LAMELAR2.1. Fenomenul de fragilizare a oelului2.2. Fenomenul de destrmare lamelar

3. ALEGEREA CARACTERISTICILOROELULUI STRUCTURAL3.1. Oeluri pentru construcii

3.1.1.Sistemul de notare3.1.2. Caracteristici i caliti de oeluri pentru construcii3.1.3. Valorile grosimilor maxime admise

3.2.Alegerea materialului pentruevitarea ruperilor fragile3.2.1. Notaii. Precizri3.2.2. Procedur3.2.3. Algoritm pentru alegerea oelului

3.3.Alegerea materialelor n funcie

de proprietile pe direcia grosimii3.3.1. Ductilitatea la destrmare lamelara tablelor3.3.2. Procedur

4. EXEMPLE DE ALEGERE ACALITII OELULUI

ANEXEBIBLIOGRAFIE


4/132

6


5/132

7

1.EVOLUIA UTILIZRII ALIAJELORFIER-CARBON N CONSTRUCII

Evoluia construciilor i podurilor metalice este strns legat de evoluiamaterialului utilizat, respectiv aliajul fier carbon.

Fierul este cunoscut i utilizat n diferite domenii de peste 3000 de ani, dar formalichid (care se putea turna) s-a obinut dup descoperirea i dezvoltarea furnalelor cuinsuflare de aer, n jurul anului 1500.

nainte de utilizarea furnalelor cu insuflare de aer, fierul era obinut din minereu defier prin reducere chimicn furnale simple sau cuptoare cu vatr, cu o capacitate redus.

Procesul de obinere a fierului era destul de laborios, fierul rezultat fiind sub formde past, cu vscozitate redus, care apoi se afna i prelucra prin forjare. Acest material

este cunoscut i sub denumirea de fier pentru forjare.n China fierul lichid (topit) a fost cunoscut mult nainte de anul 1500 DC, dar nu

existdate certe cprocesele tehnologice folosite s-ar fi transmis n Europa sau Americanainte de descoperirea independenta furnalelor cu tiraj (cu insuflare de aer).

Folosirea aliajului fier-carbon pentru elementele structurale ale construciilor seconsiderca avnd o vechime de aproape 300 de ani i a fost determinatde producereape cale industriala aliajului Fe-C i mbuntirea proprietilor acestuia.

n funcie de caracteristicile aliajului fier-carbon, obinut n ultimii 260 de ani pe caleindustrial, se disting trei etape in evoluia construciilor metalice, si anume:

etapa construciilor metalice din font(aproximativ intre anii 1750 si 1800);

etapa construciilor metalice din fier pudlat (aproximativ intre anii 1800 si 1900); etapa construciilor metalice din oel (aproximativ din anul 1880 pnn prezent).

1.1. Etapa construciilor metalice din font

Cu toate c, procesul de obinere a fontei n furnale cu tiraj era cunoscut din secolulal XVIlea, fonta s-a obinut pe cale industrialnumai dupschimbarea combustibilului detopire a minereului de fier, din mangal n cocs, deoarece manganul limita capacitateafurnalelor datorit fenomenului de zdrobire sub greutatea minereului de fier, fiind astfelnbuit aerajul.

Cel cruia i se atribuie descoperirea producerii cocsului metalurgic, n anul 1709,

este siderurgistul englez Abraham Darby I, dar obinerea cocsului metalurgic pe caleindustrial s-a produs aproximativ la mijlocul secolului al XVIIIlea (1750) in MareaBritanie i, mult mai trziu n alte pri ale Europei.

Concepia construciilor metalice din font reflect caracteristicile materialuluiutilizat: rezistena mare la compresiune, rezistenta redusla ntindere si deformaii mici larupere (fonta este un material casant).

Principalele elemente structurale de rezisten realizate din fontau fost arcele sistlpii (coloanele), la care solicitarea predominanteste compresiunea i, intr-o msurmai restrns, grinzile la care ntinderea din ncovoiere este n majoritatea cazurilordeterminant.

Not: n acest capitol s-au preluat anumite date din lucrarea [9]


6/132

8

Fonta ca material pentru elementele structurale are urmtoarele proprieti:1. compoziia chimic:

- 92 94 % Fe;- 1.7 % - 6.67 % C;- 3 4 % alte elemente (Si, Mn, S, P, ).

2. limita de elasticitate:2

e

2

mm/N100mm/N50 ;3. rezistena de rupere la ntindere: 2r

2 mm/N150mm/N100 ;4. alungirea la rupere: %8A%1 ;5. are rezistenbunla coroziune;6. este nesudabil;7. este un material fragil (casant); energia de rupere 0KCV ;8. are o structurmetalograficgrosier.

Construciile metalice din fontau nlocuit treptat n special construciile masive dinpiatr, avnd fa de acestea cteva avantaje importante: reducerea mare a greutiiproprii si a mpingerilor la nateri, costuri i timp de execuie mai reduse i posibilitateacre

terii deschiderii elementelor structurale de rezistent

. Durabilitatea construc

iilor

metalice din fonti n special sensibilitatea mai mic la incendii fade construciile dinlemn au fost factorii care au determinat de asemenea extinderea utilizrii fontei.

Cteva din construciile reprezentative, cu elemente structurale din fontsunt: 1752 - coloanele pentru susinerea unor mari cuptoare de pregtit hrana i nclzire

la mnstirea Alcobaca din Portugalia; 1779 - podul Coalbrookdale, peste rul Severn n Marea Britanie, cu o deschidere

de aproximativ 33 m (Fig. 1.1), care are ca elemente principale de rezisten a 10semiarce mbinate la cheie. Podul a fost construit de Abraham Darby III ncolaborare cu Pritcard si Gregory i este ncpstrat n amplasament;

Fig. 1.1. Podul Coalbrookdale,Marea Britanie

1784 - podurile din parcul oraului Pukin (fost Tarskoe Selo), Rusia; 1819 - podul Southwark peste Tamisa, la Londra, cu o deschidere maxim

de 73 m

(Fig. 1.2), la care arcele sunt realizate cu bolari din font. Podul Southwark a fostconstrucia din fontcu deschiderea cea mai mare din lume;

Fig. 1.2. Podul Southwarkpeste Tamisa, Londra


7/132

9

1839 - podul Carrousel peste Sena, la Paris, cu trei deschideri de 48 m, conceput si

construit de Polonceau. Acest pod este unul din primele poduri cu arce realizate dintuburi de fonta (Fig. 1.3);

Fig. 1.3. Podul Carrouselpeste Sena, la Paris

1840 - grinzile planeelor Palatului Westminster, Londra, Marea Britanie.

Pe teritoriul Romniei sunt cunoscute cteva poduri din fontconstruite n secolul alXIX-lea, cele mai renumite fiind:

1833 - pod suspendat cu lanuri peste prul tiuca, cu dulapi metalici, executat deSocietatea Minier Rusca, peste oseaua Lugoj-Gorojdia. Dup doi ani deexploatare podul s-a prbuit sub greutatea unei cirezi de bivoli. Podul a fostrefcut cu o structurdin lemn, iar in anul 1906 s-a construit un alt pod cu structurdin otel;

1837 - podul cu arce i tirant peste rul Cerna, n apropiere de Mehadia, cu odeschidere de aproximativ 40 m, conceput si construit de inginerii Hoffman i

Medersbach. Este considerat primul pod cu arce si tirant din font construit peteritoriul Romniei si unul din primele poduri de acest tip construite in Europacontinental;

1841 - podul peste rul Timi la intrare n Caransebe, cu deschiderea de 18 m,calea jos i o structurcu arce si tirant. Podul a fost exploatat pn in anul 1902cnd a fost nlocuit cu o structur din oel de 56.10 m deschidere avnd grinziprincipale cu zbrele semiparabolice. Structura metalic a podului a fostconsolidatn anul 1960, iar n perioada 1978-1979 a fost nlocuit cu un pod nou;

1858 - podul Minciunilor din Sibiu, n funciune i astzi (Fig. 1.4), pentru traficpietonal, avnd o deschidere de 10.40 m. Structura are calea sus i este alctuitdin 4 arce din font, cu seciune constant(~ 50 cm x 10 cm), asamblate la cheie

cu uruburi.

Fig. 1.4. Podul Minciunilordin Sibiu

La mijlocul secolului al XIXlea fonta a pierdut mult din imaginea sa favorabildeaproximativ 100 de ani, ca material pentru elementele structurale de rezisten, n special


8/132

10

datoritcaracteristicilor sale care nu ofereau siguranpentru realizarea grinzilor la caresolicitrile de ntindere sunt importante.

Prbuirea structurii cu 5 etaje a fabricii Radcliff din Oldham, Marea Britanie, n anul1844 si cderea podului Dee, Marea Britanie, n anul 1847, au accentuat imagineadefavorabila fontei pentru realizarea elementelor structurale de construcii, cu deosebirea celor din domeniul podurilor.

1.2. Etapa construciilor metalice din fier pudlat

Progrese remarcabile n domeniul construciilor metalice s-au nregistrat dupproducerea pe cale industriala fierului pudlat, un material mult superior fontei.

n anul 1783 englezul Henry Cort a brevetat procedeul de obinere a fierului pudlatn cuptoare cu reverberaie (cuptoare de pudlat). Prin procedeul conceput si brevetat deHenry Cort se evita contactul dintre fonta topit si combustibil, eliminndu-se astfelnedorita carburare. n acest procedeu gazele rezultate din arderea crbunilor superiorierau dirijate spre fonta brutsau turnat, ncrcatpe o vatrconcava cuptorului (Fig.

1.5), topind-o si producnd oxidarea acesteia.

Fig. 1.5. Cuptorul cu reverberaie (de pudlat)a) principiul de funcionare; b) seciune transversal

Pe msurce oxidarea nainta, arja era afnatutiliznd greble lungi de fier iarcnd ajungea ca o past, materialul rezultat era modelat in sfere cntrind aproximativ 40kg, care ulterior erau prelucrate prin forjare sau laminare n forma dorit, rezultndproduse de tip: tije, benzi, bare, etc.

n anul 1784, tot englezul Henry Cort, a brevetat procedeul de laminare la cald princare se obineau produsele finite laminate utilizate pentru elemente structurale (profile,

platbande, fier rotund, etc.), figura 1.6 i figura 1.7.Principalele particulariti ale fierului pudlat sunt urmtoarele:

- compoziia chimic mult diferit de cea a fontei: coninut foarte redus decarbon i mangan (de ordinul a 0.01%), siliciu aproximativ 0.2%, sulfaproximativ 0.05%, fosfor pnla 0.5%;

- limita elastic: 2e2 mm/N300mm/N180 ;

- rezistena de rupere la ntindere: 2r2 mm/N400mm/N260 ;

- alungirea la rupere: %20A%4 n sensul de laminare i 0A ,perpendicular pe sensul de laminare;

- aptitudinea de ndoire la rece este foarte sczut;

- energia de rupere KCV este cu valori mici;


9/132

11

- structura metalografic este foarte eterogen caracterizat prin prezena anumeroase incluziuni, metalul este sub form de straturi, incluziunile fiindconstituite din oxizi de fier, siliciu si fosfor. Aceaststructurlamelarare ofoarte mare anizotropie, caracteristicile mecanice n sens transversal direcieide laminare sunt mult reduse n comparaie cu cele obinute in senslongitudinal (care este direc

ia de laminare);

- aptitudinea la sudare este foarte sczut; aceasta trebuie obligatoriuverificatprin ncercri

.

Fig. 1.6. Fazele procesului de laminare

Fig. 1.7. Produse obinute prin laminare

Aa cum se remarca, compoziia chimica fierului pudlat este mult diferitde cea afontei. Elementele care intrn compoziia fontei i o fac casant(carbon, siliciu, mangan,fosfor, etc.) sunt la fierul pudlat n procente mult mai mici, ceea ce a influen at favorabil, nspecial, rezistena la ntindere i tenacitatea noului material.

Fierul pudlat a avut numeroase utilizri i a fost cel mai valoros material metalicfolosit n construcii aproape tot secolul al XIXlea. Prin caracteristicile mecanice i detenacitate pe care le avea fierul pudlat a determinat schimbri majore n concepia


10/132

12

construciilor metalice. Dacn perioada de utilizare a fontei structurile erau concepute cuelemente principale solicitate preponderent la compresiune (la catedrale, la poduri, lacupole, etc.), fierul pudlat a permis realizarea structurilor metalice cu elemente solicitate ila ntindere din fore axiale sau din ncovoiere. Ca elemente principale de rezisten auaprut grinzile, att cele alctuite din bare (grinzi cu zbrele), ct i cele alctuite cuperete plin continuu (grinzi cu inima plin

i grinzi casetate).

Trei factori se considercau fost determinani pentru dezvoltarea i performaneleconstruciilor metalice n secolul al XIXlea:

- aplicarea pe scarindustrial, ncepnd cu anul 1820, a procedeului de laminarela cald, pentru obinerea produselor laminate finite;- producerea fierului pudlat pe scarindustrial, ncepnd cu anul 1823;- descoperirea si aplicarea procedeului de nituire la cald (1830).Cteva din construciile metalice care caracterizeaz perioada utilizrii fierului

pudlat si performanele realizate cu acest material sunt: 1846-1850 - proiectarea i construcia podului Britania peste strmtoarea Menai,

Marea Britanie (Fig. 1.8). Structura metalicdin fier pudlat a fost o grindcontinu

casetatcu trei deschideri egale de 140 m. Concepia si dimensiunile structurii derezistents-au stabilit pe baza rezultatelor ncercrilor experimentale, pe modele lascar mare. Construcia podului Britania a reprezentat un mare progres ncunoaterea rezistenei structurilor inginereti. Pe lng ncercrile experimentalepe modele care au permis sse stabileascdimensiunile componentelor structuriicasetate, s-au nregistrat n plus, rezistena platbandelor, numeroase tipuri dembinri cu nituri, efectele presiunii vntului i nclzirea neuniform a structuriidatoritrazelor solare.

Fig. 1.8. Podul Britania peste strmtoarea Menai, Marea Britanie

1847-1857 - podul peste fluviul Vistula la Dirschau, Germania, cu apte deschideri

de 131 m fiecare, grinzi cu zbrele continue pe doudeschideri i diagonale sistemmultiplu, figura 1.9;

Fig. 1.9. Podul peste fluviul Vistula la Dirschau, Germania


11/132


12/132


13/132

15

Expresul Pacific a czut odat cu ruperea structurii din fier pudlat a podului Ashtabulapeste rul Ohio. Dupacest accident au existat opinii care cereau ntoarcerea la structuriledin piatr pentru poduri feroviare. Cauzele acestor numeroase accidente la poduri dinstatele Unite ale Americii nu au fost datorate numai fierului pudlat. Renumitul inginer K.Culmann (1821-1881), fondatorul staticii grafice, dupo analizmai amnunita cauzeloracestor accidente, a afirmat c

, inginerii americani

i-au asumat prea mari riscuri utiliznd

rezistene admisibile prea mari si intensiti ale ncrcrilor datorate vehiculelor feroviare(ncrcri utile) mai mici dect cele folosite in mod normal in Europa. Totodat a maiprecizat c durata de via la oboseal se poate obine prin reducerea rezistenteloradmisibile.

Un dezastru similar celui din SUA (1876) a avut loc in Scoia la 29 Decembrie 1879cnd podul Tay s-a prbuit la trecerea unui tren de persoane sub efectul cumulat al unuivnt puternic.

1.3. Etapa construciilor metalice din oel

Brevetarea principalelor procedee pentru elaborarea oelurilor, n a doua jumtate asecolului al XIXlea - 1855 procedeul Bessemer (Fig. 1.14), 1863 procedeul Martin-Siemens, 1868 procedeul Thomas, a avut consecine majore n evoluia i performaneleconstruciilor metalice. Oelul ca material pentru structuri metalice, cunoscut sub numelede oel ductil sau oel moale, a nlocuit, ntr-un timp relativ scurt fierul pudlat, datoritcaracteristicilor mecanice i de tenacitate superioare, a posibilitilor de producere ncantiti mari pe cale industrialsi a costurilor relativ reduse.

Fig. 1.14. ConvertizoareBessemer

n convertizoarele Bessemer i Thomas pentru oxidare (afnare) se folosea aerulcald care traversa masa de fonttopit. Procesul de afnare fiind rapid, era imposibil de

controlat n totalitate calitatea oelului elaborat. n plus contaminarea cu azot si fosfor, dinaerul cald folosit pentru oxidare, era nsemnat. Oelurile obinute n convertizoarele


14/132

16

Bessemer si Thomas se caracterizeaz printr-o compoziie chimic i o structurmetalografic neomogen, o mare mprtiere a valorilor rezilienei i, n consecin, arezultat o tendinde rupere fragili o aptitudine pentru sudare foarte redus. La fel can cazul structurilor metalice din fier pudlat, nici structurile din oeluri Bessmer i Thomas,n exploatare, nu se recomandsfie reparate sau consolidate utiliznd sudura.

n Romnia, primele convertizoare Bessemer au nceput s

produc oel n anul

1868, la Reia.Calitatea n general nesatisfctoare a oelurilor cu ajutorul convertizoarelor

Bessemer i Thomas a fcut ca treptat sse renune la aceste procedee. Dupanul 1910convertizorul Bessemer este folosit din ce n ce mai puin, iar convertizorul Thomas s-afolosit pndupal doilea rzboi mondial (aproximativ pnn anul 1950).

Locul convertizoarelor cu aer cald insuflat a fost luat de cuptoarele cu vatrdeschisMartin-Siemens, cuptoarele electrice i convertizoarele cu oxigen.

Cuptorul cu vatra deschis(Martin-Siemens), figura 1.15, are patru avantaje majorefade convertizoarele cu insuflare de aer:

- cu toate cfolosete pentru oxidare (afnare) tot aerul cald, acesta nu intr

n contact direct cu masa de materie primtopit(fonta, fier vechi, minereude fier). Se evitastfel, n buna msur, contaminarea oelurilor cu azot ifosfor;

- procesul de afnare este mult mai lent ceea ce permite controlul si coreciacompoziiei chimice, care este un parametru fundamental al calitii otelurilor;

- se pot folosi cantiti mari de fier vechi;- capacitatea cuptoarelor cu vatra deschiseste de pnla 300 tone.

Fig. 1.15. CuptorSiemens-Martin

Cuptorul cu arc electric a cunoscut, pe toatperioada secolului XX, multe varianteconstructive mai ales n ceea ce privete modul de formare a arcului electric.Varianta modern, cea mai avantajoas tehnico-economic a rmas ns cuptorul

trifazic cu vatra neconductoare (tip Heroult), care produce oel de peste 90 de ani, fiindprezent n majoritatea oelriilor din centrele siderurgice. Capacitatea unui asemeneacuptor poate atinge 250-300 tone.

Principalul avantaj al cuptorului cu arc electric fade cuptorul Martin-Siemens esteeliminarea contaminrii oelurilor cu produsele de combustie (rezultate prin ardereacombustibililor gazoi sau solizi, caracteristici cuptoarelor cu vatra deschis) i, ca rezultat,obinerea unor oeluri cu puritate superioar.

Dupprimul rzboi mondial s-a folosit i un alt tip de cuptor care folosete curent de

nalt frecven cunoscut astzi sub denumirea de cuptor electric cu inducie. Acestecuptoare se utilizeazfrecvent atunci cnd sunt necesare cantiti reduse de oel (300


15/132

17

kg), cerute in special de seciile de turnatorie i atunci cnd exigenele de puritate iproprietile sunt foarte severe. Exploatarea acestor cuptoare este relativ simpl i sepoate adapta la tehnologii de elaborare n vid a oelurilor.

Elaborarea oelurilor pe cale industrial n convertizoare cu insuflare de oxigentehnic pur, n loc de aer cald, s-a dezvoltat dupcel de-al doilea rzboi mondial (1952 -uzinele Linz-Donawitz, Austria de unde vine si denumirea utilizat

de procedeu LD).

Convertizor Linz-Donawitz

n convertizoarele cu oxigen se pot obine oeluri de o mare diversitate (oeluri cupuin carbon, oeluri slab aliate pentru scule, oeluri pentru rulmeni, oeluri inoxidabile,oeluri pentru tablsubire care se ambutiseazadnc, etc.). n comparaie cu procedeulcuptoarelor cu vatra deschis(Martin-Siemens), oelurile obinute n cuptoare cu oxigen auun coninut mai redus de elemente chimice duntoare caracteristicilor lor mecanice i de

tenacitate (fosfor, sulf, azot, oxigen, hidrogen). Mai mult, din punct de vedere tehnico-economic, convertizorul cu oxigen permite reducerea consumului de materii prime, nprimul rnd de feroaliaje, iar durata de elaborare a unei arje se poate micora. Avantajeleconvertizoarelor cu oxigen au determinat extinderea lor rapid concurnd cu succesprocedeele Martin-Siemens si pe cele electrice.

Fiecare procedeu convenional de elaborare a oelurilor are n esenun grup deoperaii de oxidare (afnare) i o prelucrare finalcare nseamncorectarea compoziieichimice a oelului n stare lichid. Att afnarea ct i prelucrarea finalse efectueaznacelai utilaj. De regul, cnd se folosete o materie prim feroas lichid, elaborareaoelului se face n cuptoarele Martin-Siemens sau n convertizoare cu oxigen. Dac

materia primeste solid, se folosesc cuptoarele Martin-Siemens sau cuptoarele electrice.Oricare dintre cele douci are drept rezultat obinerea oelurilor de uz general sau a celorcu destinaie special, nealiate sau aliate, folosite n majoritatea construciilor inginereti.

Cerinele mereu mai severe privind compoziia chimicsi proprietile oelurilor audeterminat, n ultimii 40 de ani, dezvoltarea unor procedee neconvenionale care permitfabricaia unor oeluri cu nsuiri speciale.

Pentru elaborarea unor astfel de oeluri se parcurg douetape, figura 1.16:- n prima etapse obine oelul brut n cuptoare sau convertizoare clasice;- n etapa a doua oelul brut este supus unor operaii de rafinare (prelucrare

final) care se efectueaz n alte utilaje, diferite de cele n care s-a obinutotelul brut. Rafinarea se realizeaz fie prin tratare chimic n vid a oeluluilichid, fie prin retopire.


16/132

18

Fig. 1.16. Fabricarea oelurilor speciale

Cuptor electric cu electrozi

Pentru retopire se folosesc mai multe tehnologii: retopirea in vid cu arc electric,retopirea cu fascicul de electroni, retopirea cu plasm, etc.

Oelurile rezultate se utilizeaz, n special, n industria aerospaial, pentruechipamente i instalaii din industria chimic, la construcia de automobile, pentruechipamente i instalaii din sectorul nuclear, pentru componente din industriaelectrotehnici electronic, pentru anumite scule, etc.

Aceste oeluri se caracterizeazprin fluiditate ridicatn stare lichid, temperaturjoasde turnare, capacitate ridicati contracie micla solidificare.

Procedeele neconvenionale de elaborare a otelurilor, menionate mai sus, permittotodat eliminarea n proporie mai mare a componenilor chimici care duneaz

proprietilor aliajului (azot, hidrogen, oxigen, sulf, fosfor) rezultnd un material cuproprieti i compoziie chimicomogene.


17/132


18/132

20

Fig. 1.19. Podul pesteOlt la Cineni

Podul rutier peste Dunre la Giurgeni Vadul Oii (120 + 3 x 160 + 120) m; structuraprincipalcu platelaj ortotrop, figura 1.20;

Fig. 1.20. Podul rutier peste Dunrela Giurgeni Vadul Oii

Podul rutier cu hobane peste Canalul Dunre Marea Neagrla Agigea, construit nanul 1982, figura 1.21;

Fig. 1.21. Podul rutier cu hobane pesteCanalul Dunre Marea Neagr, la Agigea

Noile poduri combinate de cale feratdubli osea peste braul Borcea si pesteDunre n sectorul Feteti-Cernavod(ci juxtapuse), 1986, figura 1.22;

Fig. 1.22. Noile poduri combinate de cale feratdubli osea peste braul Borcea si peste

Dunre n sectorul Feteti-Cernavod

Noul pod rutier cu arce, sistem Nielsen si platelaj ortotrop peste Canalul Dunre -Marea Neagrla Cernavod, figura 1.23;

Fig. 1.23. Noul pod rutiercu arce peste CanalulDunre-Marea Neagr,

la Cernavod


19/132


20/132

22

n general la ruperea unui element mic solicitat la ntindere axial se distingurmtoarele stadii de solicitare:

a)- solicitare n domeniu elastic;b) - solicitare n domeniul plastic;c)- apariia microfisurilor;d)- ruperea.n primele doustadii n element se nmagazineazo anumitenergie potenial

care poate fi convertitn alte forme.Atta timp ct materialul i menine continuitatea, energia potenial acumulat

crete odatcu creterea solicitrii, dar n momentul apariiei unei microfisuri o parte dinaceasta este disipat n exterior, o alt parte transformndu-se n energie cinetic. ncontinuare, o parte din energia cineticpoate fi transformatdin nou n energie potenialacumulatde materialul din vecintatea microfisurii.

Dac energia eliberat de microfisur este suficient de mare aceasta poateconduce la apariia unor noi microfisuri i fenomenul devine "catastrofal" (rupere fragil).

Din cele prezentate rezultcun interes deosebit l prezintcunoaterea factorilor

care conduc la nmagazinarea locala unei energii poteniale ridicate.

Factori de influen

Spaialitatea tensiunilor (triaxilitatea)

Energia potenial nmagazinat de unitatea de volum ntr-o anumit faz dencrcare, figura 2.1, este:

E2U

2

= (2.1) n cazul unei stri spaiale de eforturi creteenergia nmagazinat i riscul de amorsare a uneifisuri fragile.

Fig. 2.1. Energia potenialnmagazinat

Temperatura

Similar factorului de triaxialitate, odat cu scderea temperaturii, capacitatea denmagazinare a energiei poteniale de ctre material crete, dar, ntr-o msurmult maisczut(tabelul 2.1).

Tabelul 2.1

Factori deinfluen

Domeniul devariaie a

factorului deinfluen

Variaia coeficientului demultiplicare a capacitii

de nmagazinare aenergiei poteniale

1 Triaxialitate 1...1/2 1...42 T [oC] + 50...- 50 1...1.5

3Solicitare static-

dinamic static-dinamic 1...1.8


21/132


22/132

24

- defeciuni n cordoanele de sudur;- fisuri rezultate n urma procesului de coroziune, datoritoboselii materialului sau

al modului de solicitare.Dei, teoretic oelul se considerun material omogen, n realitate acesta prezinto

structurneomogen, fiind oricnd prezente anumite discontinuiti.S-a constatat c

defectele de suprafa

sunt puncte de amorsare a fisurilor mult mai

periculoase dect cele din interiorul materialului, lucru explicabil prin faptul c tensiunilereziduale sunt mai reduse nspre zona centralfade zona dinspre exterior.

n ultimul timp se consider c rolul factorilor de iniiere n fenomenul ruperilorfragile este mai important dect cel al tensiunilor reziduale. n materialele fr defecteenergia necesarpentru producerea ruperii este rezultatdin tensiuni egale cu limita decurgere a oelului ( yf ), pe cnd atunci cnd materialul prezint imperfeciuni structurale,

ruperea se poate produce la tensiuni mult inferioare celor de curgere, chiar (1/3) yf .

Factori indireci

n aceastcategorie pot fi inclui toi factorii care se combinntr-un anumit mod cufactorii amintii anterior. Acetia pot fi grupai astfel:

a) Factori constructivi:- rezolvarea necorespunztoare a unor detalii care conduc la crearea unei stri

spaiale de eforturi;- utilizarea unor grosimi mari de table.

b) Factori metalurgici:- modul de elaborare al oelului (oelurile produse n cuptoare Martin i Thomas

sunt mai susceptibile ruperilor fragile);- tratamente termice;- compoziia chimic.

Oelurile care conin anumite elemente de ateliere (Va, Ti, Nb, etc.), care conduc lacrearea unei granulaii fine i uniforme sau contribuie la mbuntirea proprietilor desudabilitate prezinto tendinde fragilizare mult mai redus.c) Marca oelului, palierul de curgere

Oelurile cu rezistene mrite au o comportare mai bunmpotriva ruperilor fragile,iar n ceea ce privete palierul de curgere s-a constatat coelurile care prezintun palierde curgere bine definit sunt mai expuse pericolului de rupere fragil, comparativ cuoelurile la care curba = este continuu ascendent.

Temperatura de tranziie. Starea de tranziie

Temperatura de tranziie este temperatura maxim la care ruperea se producefragil. Desigur cexistun anumit grad de convenionalitate n a aprecia limita dintre celedoumoduri de rupere - rupere tenace sau rupere fragil.

Ceea ce trebuie subliniat este faptul c temperatura de tranziie nu este ocaracteristicintrinseci constanta materialului.

Prin analogie cu temperatura de tranziie se poate vorbi de o stare de tranziie (saustare critic), la temperatur constant, stare care dac este depit, comportareaelementului sau chiar a ntregii structuri devine fragil

.


23/132


24/132


25/132

27

direcia longitudinal(L) se apropie de unitate atunci cnd contracia transversalpedirecia grosimii ( ZZ) depete valoarea 20.

Fig. 2.7. Relaia gtuire - rezistene

n figurile 2.8, 2.9 i 2.10 sunt precizate locurile (zonele) pentru prelevarea probelor

i a epruvetelor, pentru trei grupe de produse:

profile I, U, Z, T i corniere (fig. 2.8);

bare i srme laminate (fig. 2.9);

produse plate (fig. 2.10).

Fig. 2.8


26/132

28

Fig. 2.9

Fig. 2.10


27/132

29

n figura 2.11 se prezintun exemplu a informaiilor furnizate pe produs, etichet

sau ambalaj i/sau documente comerciale.

Fig. 2.11


28/132

30

Destrmare lamelar

Fisurare la cald

Fisurare la rece
http://marinewiki.org/images/1/1c/Lamella-tear1.jpghttp://marinewiki.org/images/1/1c/Lamella-tear1.jpg


29/132

31

3. ALEGEREA CARACTERISTICILOROELULUI STRUCTURAL

3.1. OELURI PENTRU CONSTRUCII(EURO - OELURI)

3.1.1. Sistemul de notare

Oelul utilizat la realizarea construciilor metalice face parte din categoria oelurilormoi cu coninut sczut de carbon.

Funcie de valorile caracteristicilor mecanice i de compoziia chimic, pentruoelurile de uz general existmai multe mrci.

La alegerea oelurilor pentru construcii se vor utiliza normele EN 10025 -1...6:EN 10025-1:2004 Condiii generale de livrare.EN 10025-2:2004 Condiii tehnice de livrare pentru oeluri structurale nealiate.EN 10025-3:2004 Condiii tehnice de livrare pentru oeluri cu granulaie fin

normalizate/oeluri laminate sudabile.EN 10025-4:2004 Condiii tehnice de livrare pentru oeluri cu granulaie fin

laminate termomecanic.EN 10025-5:2004 Condiii tehnice de livrare pentru oeluri rezistente la coroziune

atmosferic.EN 10025-6:2004 Condiii tehnice de livrare pentru table din oeluri cu limita de

curgere ridicat.

Sistemul de definire a oelului include urmtoarele simboluri:

1. Sistemul principal de simboluri, dat n funcie de domeniul de utilizare. Oelulpentru construcii are simbolul principal "S".

2. Sistemul suplimentar de simboluri pentru oeluri de construcii:2.1. Simbol care precizeazstarea de livrare:M - laminare termomecanic;N - normalizat prin tratament termic sau normalizat prin laminare;Q - mbuntit.2.2. Simbol ce precizeazenergia de ruperela ncovoiere prin oc:J = 27 Joule;K = 40 Joule;L = 50 Joule.2.3.Simbol alfanumeric care indic temperatura la care se garanteazenergia de rupere:

R - pentru temperatura de 20

o

C;0 - pentru temperatura de 0oC;2 - pentru temperatura de -20oC.


30/132


31/132


32/132


33/132


34/132

36

Tabelul 3.2-4.EN 10025-5:2004 Oeluri rezistente la coroziune atmosferic

fy(N/mm2) fu(N/mm

2) REZILIENAMARCApentru t=16 mm Temp.(0C) Energia (J)

S235J0W 0S235J2W 235 360/510 -20S355J0WP 0S355J2WP -20S355J0W 0S355J2W -20

27

S355K2W

355 470/630

-20 40

Tabelul 3.2-5.EN 10025-6:2004 Table din oeluri cu limitade curgere ridicatla temperaturi sczute

fy(N/mm2

) fu(N/mm2

) REZILIENAMARCApentru t=16 mm Temp.(0C) Energia (J)

S460Q -20S460QL -40S460QL1

460 570/720-60

S500Q -20S500QL -40S500QL1

500 590/770-60

S550Q -20S550QL -40

S550QL1

550 640/820

-60S620Q -20S620QL -40S620QL1

620 700/890-60

30

3.1.3. Valorile grosimilor maxime admise

n normativul EN1993-1-10:2003, sunt date valorile maxime admise ale grosimiipieselor, n funcie de trei nivele de solicitare:

a) )t(f75,0 yEd = [N/mm2];

b) )t(f50,0 yEd = [N/mm2];

c) )t(f25,0 yEd = [N/mm2],

unde: Ed este tensiunea de proiectare relevant:

sEdspEd +=+= (3.1)

n care:

p - tensiunea de ntindere primar, datorataciunilor

permanente Gki aciunilor variabile frecvente k1 Q ;


35/132


36/132

38

Tabelul 3.3. Valorile maxime admise ale grosimii elementelor [mm]

Utilizarea valorilor rezistenelor yf i uf i a tenacitii J27T

La alegerea oelului pentru construcii se au n vedere urmtorii factori:- condiia de rezisten mecanic, prin valoarea limitei de curgere yf i a

rezistenei ultime la ntindere uf ;- cerine legate de realizarea specificaiilor pentru confecia metalic:

sudabilitatea (dependentde compoziia chimici tratamentele termice); capacitatea de ndoire la rece (dependentde coninutul de azot);


37/132


38/132


39/132


40/132


41/132


42/132


43/132


44/132


45/132

47


46/132


47/132


48/132


49/132

51

4.EXEMPLE DE ALEGEREA CALITII OELULUI

E1. Evaluarea eforturilor unitare din aciunipermanente i variabile la poduri

Sse estimeze valoarea eforturilor unitare relevante Ed , din aciunile permanentei din cele utile, necesare la alegerea clasei oelului pentru podurile metalice rutiere ipodurile de cale ferat.

Rezolvare:

Poduri rutiere

n cazul podurilor rutiere se poate utiliza relaia de aproximare:

0.1)Q(

)G(

k

k

n metoda strilor limit (ULS), coeficienii aciunilor, coeficientul de combinare aaciunilor i factorii de siguransunt:

10.1;4.0;35.1;35.1 1MM1QG ===== Rezult:

10.1

)t(f)Q(35.1)G(35.1 ykkult =+=

Se obine efortul unitar relevant de ntindere:

)t(f50.010.1

4.01

235.1

)t(f)]Q()G[( y

yk1kEd

+

=+= 50.0=

Poduri feroviare

n cazul podurilor feroviare se poate utiliza relaia de aproximare:8.0

)Q(

)G(

k

k

n metoda strilor limit (ULS), coeficienii aciunilor, coeficientul global decombinare al aciunilor i factorii de siguransunt:

10.1;0.1;45.1;35.1 1MM1QG ===== Rezult:

10.1

)t(f)Q(53.2)Q()45.18.035.1()Q(45.1)G(35.1 ykkkkult ==+=+=

Se obine efortul unitar relevant de ntindere:

)t(f65.0)Q(8.1)]Q(0.1)Q(8.0[)]Q()G[( ykkkk1kEd =+=+=


50/132

52

Dacse consider 0.1M= se obine )t(f7.0 yEd

Observaie:Prin utilizarea relaiei (A1.6)stabilitn Anexa A1se obin direct rezultatele de mai sus.

Poduri rutiere: 50.047.0

)35.135.11(1.1

4.01

)( QGM

1 =

+

+=

+

+=

Poduri feroviare: 65.0)45.135.18.0(1.1

0.18.0

)( QGM

1 =+

+=

++

=

E2. Alegerea clasei oelului pentru un pod CF

Sse stabileascclasa de calitate a oelului utilizat la realizarea grinzilor principaleale unui pod metalic de cale ferat.

Se cunosc urmtoarele date de proiectare:

- marca oelului utilizatn calculele de rezisten: S 355;- deschiderea grinzii: L=30 m;- aciuni normate:

>

===1k

ki1kk m/kN6Q;m/kN55Q;m/kN15G ;

- coeficieni de calcul:0.1;75.0;0.1;45.1;35.1 0MM211QG ======

- temperatura minimde exploatare a construciei -35 C ;- seciunea i caracteristicile de calcul ale grinzii , figura E2.1;- viteza de deformaie: =0.005 s-1[18].

Fig. E2.1

Observaie: Podul metalic de cale ferateste calculat n lucrarea [7]

Rezolvare:

Nivelul de solicitare:

> === 1k ki1kk m/kN6Q;m/kN55Q;m/kN15G


51/132


52/132

54

Utiliznd Tabelul 1.3 se obine Clasa de calitate a oelului S 355, conform figuriiE2.2 (extras din Tabel 3.3).

Pentru o temperatur de referin C50TEd , un nivel de solicitare

)t(f75.0)t(f70.0 yyEd teff =30 mm, clasele de calitate: K2; M sauN.

Se poate asigura un nivel de siguranmult acoperitor cu Clasa MLsau NL.

Fig. E2.2

E3. PlatformindustrialSse stabileascclasa de calitate a oelului utilizat la realizarea grinzilor principale

ale unui platforme industriale aflate n aer liber.Se cunosc urmtoarele date de proiectare:- marca oelului utilizatn calculele de rezisten: S 235;- temperatura minimde exploatare a construciei -35 C ;- momentele ncovoietoare de calcul:

mkN200M )G(Ed =

mkN1100M )Q(ED = ; )depozitare:Ecategoria(9.01=

- elevaia, seciunea i caracteristicile de calcul ale grinzii , figura E3.1.


53/132


54/132

56

Temperatura de referin

Temperatura de referineste stabilitn Tabelul E3.1.

Tabel E3.1

Nr. EFECT SIMBOL VALOARE1 Temperatura minima aerului Tmd - 35 C 2 Pierderea temperaturii prin radiaie rT - 5 K 3 Pierdere indusde tensiune T 0 K 4 Termen de siguran RT 0 K 5 Termen de corecie pentru viteza de deformaie T 0 C 6 Termen de corecie datoritdeformrii la rece cfT 0 K

TEd - 40 C

Stabilirea clasei de calitate a oelului

Utiliznd Tabelul 3.3 se obine Clasa de calitate a oelului S 235, conform figuriiE3.2 (extras din Tabel 3.3).

Pentru o temperatur de referin C40TEd= , un nivel de solicitare

)t(f75.0)t(f60.0 yyEd teff =15 mm, clasa de calitateJR.

Fig. E3.2

NOT:

Verificarea sau alegerea calitii oelului utilizat pentru o construcie metalic sepoate face de asemenea prin verificarea temperaturii de referin.

Temperatura de referintrebuie sndeplineasccondiia:

TEd TRd


55/132


56/132


57/132


58/132


59/132


60/132


61/132


62/132

64

n figura A2.2 se prezintdispozitivul de ncercare la ncovoiere prin oc cunoscutsub denumirea de Ciocan Charpy.

Fig. A2.2

n figura A2.3 se prezinto epruvetdupncercarea la ncovoiere prin oc.

Fig. A2.3


63/132

65

Anexa A3

EXEMPLE DE COMPORTARE FRAGILA OELULUI N STRUCTUR

E1.Podul peste valea Rudersdorf, lngBerlin (Germania)

Podul pentru autostrad, a fost construit n anul 1936, avnd doufire de circulaie,a cte doubenzi fiecare.

Fiecare fir de circulaie este susinut de dougrinzi principale cu inimplin, caleafiind alctuitdintr-o placde beton armat. n timpul execuiei podului a fost efectuat uncontrol sever al sudurilor (cu raze Rontgen), iar defectele constatate au fost reparate.

n noaptea de 2-3 ianuarie 1938, la o temperatur de -12

o

C, cnd podul nu erancrcat, talpa inferioar i inima unei grinzi (pe cca. 2/3 din nlime) au plesnit,prezentnd ruperi casante (fragile). Ulterior s-a produs i o altrupere casantla o grindprincipaldin altdeschidere.

Cercetrile ntreprinse au stabilit c principala cauz a producerii fisurilor ce auamorsat ruperile fragile a fost starea de eforturi triaxial din cordoanele de sudurlongitudinale ce legau tlpile de inim. Aceaststare de eforturi s-a datorat i faptului crigidizrile transversale ale inimilor (psuite n tlpi), au fost sudate de inimi nainte de a sesuda tlpile. Prin sudarea ulterioar a tlpilor, deformaia de ciupercare a acestora,datoritcontraciei transversale, a fost mpiedicatn dreptul rigidizrilor.

Ca urmare a acestui accident n Germania se introduce proba Kommerell de

ncercare la ndoire a epruvetelor ncrcate longitudinal cu sudur, pentru stabilireasudabilitii oelurilor i se stabilesc anumite reguli de proiectare i execuie a construciilormetalice sudate, reguli valabile i n prezent.

E2.Accidente la poduri din Belgia

ntre anii 1933-1938 n Belgia s-au construit 52 poduri sudate de tip grinziVierendeel, dintre care 6 au suferit rupturi, iar unul s-a prbuit n albie.

Podul de la Hasselt, peste canalul Albert s-a prbuit n dimineaa zilei de 14 martie1938, la o temperatursczut.

Prbuirea a durat 6 min. de la zgomotul produs de prima fisur, nsdin fericire nmomentul prbuirii pe pod nu se aflau oameni i prin urmare pagubele au fost numaimateriale.

Dimensiunile i caracteristicile principale ale podului erau (fig. A3.1):- grinzile principale parabolice din 12 panouri, cu deschiderea : 74,52 m;- distana ntre axele grinzilor principale : 10,40 m;- sgeata : 10,90 m;- nlimea tlpilor : -1,20 m - talpa inferioar;

-1,00 m - talpa superioar.Podul a fost realizat din oel Thomas necalmat, folosit n mod curent n acel timp n

construciile metalice, cu caracteristicile r =4200...5000daN/cm2i r =20...40 %.

Prbuirea a fost precedatde zgomote puternice, iar podul s-a lsat ncet n canal,talpa superioaracionnd ca o boltcare a mpiedicat prbuirea brusc.


64/132


65/132


66/132

68

Tabel A4.2

Tabel A4.3


67/132


68/132


69/132


70/132


71/132

73

Tabelul 1

(continuare)


72/132


73/132


74/132

76

Tabelul 1(continuare)


75/132


76/132


77/132

79



78/132


79/132


80/132

82



81/132

83

Tabelul 3

(continuare)


82/132


83/132


84/132


85/132


86/132

88



87/132

89



88/132


89/132

91

Tabelul 4

(continuare)


90/132

92

Tabelul 5Profil HD

+ Comandminim: 40 t/seciune sau la nelegere* Tonaj minim i condiii de livrare la nelegere beneficiar-productor

Comand minim: 40 t/profil sau la nelegere beneficiar-productor,cu excepia S 235 JR

Pentru Wplseciunea trebuie saparinClasei 1 sau Clasei 2


91/132

93

Tabelul 5

(continuare)


92/132

94



93/132

95



94/132

96

Tabelul 6Profil UPE

* Tonaj minim i condiii de livrare la nelegere beneficiar-productor

Wpl,y se poate aplica atunci cnd dou sau mai multe profile UPEalctuiesc o seciune dublu simetric


95/132

97

Tabelul 6

(continuare)


96/132


97/132

99

Tabelul 7

(continuare)


98/132

100

Tabelul 8Profil L cu aripi egale

Alte dimensiuni la cerere. Raza r2poate fi mai mic* Disponibil i cu vrfuri ascuite- Conform EN 10056-1:1998+ Comandminim: 40 t/ seciune sau

la nelegere productor - beneficiar


99/132

101

Tabelul 8

(continuare)


100/132


101/132

103



102/132


103/132

105



104/132

106



105/132


106/132

108

Tabelul 9Profil L cu aripi inegale

Alte dimensiuni la cerere. Raza r2poate fi mai mic* Tonaj minim i condiii de livrare

la nelegere productor - beneficiar- Conform EN 10056-1:1998+ Comandminim: 40 t/ seciune sau

la nelegere productor - beneficiar


107/132

109



108/132

110


109/132

111

A N E X A 6

E X E M P L EDE

PODURI I CONSTRUCII METALICE

la care s-au aplicat procedurile de alegere a calitiioelului n conformitate cu EN 1993-1-10 i alte

euronorme specifice

(cu participarea autorilor la elaborarea proiectelor)


110/132

112


111/132

113

Podpeste

rulCrasnaP1


112/132

114

Pod peste rul Crasna P2


113/132

115

PasajsuperiorP1


114/132

116

PasajsuperiorP2


115/132

117

Pasajs

uperiorP3


116/132

118

Pasaj superior P4


117/132

119

Pod cu structurcompusoel-beton (oblic), n jud. Bistria - Nsud


118/132

120

Pasarelp

ietonalp

esteprulCalvariaP1


119/132

121

Pasarelpietonalpeste prul Calvaria P2


120/132

122

Pasarelp

ietonalp

esterulSome

P1


121/132

123

Pasarelpietonalpeste rul Some P2


122/132


123/132

125

Centralelectricn Dej


124/132

126

Construcie industrialn Dej: Echipament tehnologic

Catedrala Greco-Catolic Cluj-Napoca(Proiect cupole)


125/132

127

Seciune construcie industrial


126/132

128

Stlpi metalici cu seciune alctuit


127/132

129

Centru comercial Drobeta Turnu Severin

Haln jud. Satu Mare


128/132

130

Haln Avrig, jud. Sibiu

Grinzi metalice n faza de execuie(Pod peste Rul Criul Negru n judeul Bihor)


129/132

131

Haldepozitare deeuri n jud. Prahova

Imobil de birouri n Cluj-Napoca


130/132

132

Detalii noduri (mbinri stlpi grinzi - contravntuiri)


131/132

133

BIBLIOGRAFIE

1. GARDNER, L., NETHERCOT, D. A.:Designers Guide to EN 1993-1-1.ThomasTelford. 2005

2. GUIU, t, MOGA, C.: Structuri compuse oel beton. Bazele proiectrii iexemple de calcul.UT PRESS. 2011

3. HENRY, C. R., MURPHY, C. J. : Designers Guide to EN 1993-1-2. ThomasTelford. 2007

4. MOGA, P., M. LITAN:Sigurana structurilor metalice sudate. U.T.PRESS. 19965. MOGA,P., PCURAR,V., GUIU,T., MOGA,C.: Calculul elementelor metalice.

Norme romne - Eurocode 3. U.T.PRESS. 2006

6. MOGA, P. GUIU t., MOGA.C.: Bazele proiectrii elementelor din oel. Aplicareeuronorme U.T.PRESS. 20117. MOGA, P., GUIU, t.:Poduri. Suprastructurpod metalic. UT PRES. 20118. MOGA, P., GUIU t.: Poduri metalice. ntreinere i reabilitare. U.T.PRESS.

20109. POPA, N: Poduri metalice. Note de curs.Univ. Teh. de Construcii. Bucureti. 2012

10. PETZEK, E., BNCIL, R.: Alctuirea i calculul podurilor cu grinzi metalicenglobate n beton.Ed. Orizonturi Universitare. Timioara. 2006

11. TRAHAIR,NS., BRADFORD, MA., GARDNER,L.: The behaviour and design ofsteel structures to EC3.Taylor & Francis. London. Fourth edition. 2008

12. *** EUROCODE 1. Actions on structures. EN 1991

13. *** EUROCODE 3. Part 1. Design of Steel Structures.EN 1993: 200314. *** EUROCODE 3. Part 2. Steel Bridges. EN 1993-2: 200515. *** SR EN 1993-1-1/2006. Eurocod 3: Proiectarea structurilor de oel.

Partea 1-1: Reguli generale i reguli pentru cldiri16. *** SR EN 1993-1-5/2006. Eurocod 3: Proiectarea structurilor de oel.

Partea 1-5: Elemente din plci plane solicitate n planul lor17. *** SR EN 1993-1-9/2006. Eurocod 3: Proiectarea structurilor de oel.

Partea 1-9: Oboseala18. *** SR EN 1993-1-10/2005. Eurocod 3: Proiectarea structurilor de oel.

Partea 1-10: Alegerea claselor de calitate a oelurilor19. *** Commentary and worked examples to EN 1993-1-10. Joint Report.

Programme of CEN/TC 250. 200820. *** SR EN 1993-2/2007. Eurocod 3: Proiectarea structurilor de oel.

Partea 2: Poduri de oel21. *** SR EN 1994-2/2006. Eurocod 4 : Proiectarea structurilor compozite de oel

i beton. Partea 2 : Reguli generale i reguli pentru poduri22. *** Europen Steel Design Education Programme. ESDEP. Course WG1WG18,

The ESDEP Society23. *** Normativele de produse laminate (SR) EN 10025-1...10025-624. *** Proiecte realizate de Societatea SC DRUMEX SRL25. *** Proiecte realizate de Societatea XC PROJECT SRL


132/132

Otel structural

Documents

Transcript of Otel structural