Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

43
TEMA PROIECTULUI: Să se proiecteze o instalaţie de distilare a amestecului binar etanol-apă cu o concentraţie iniţială în etanol de 6% pentru obţinerea unui distilat de concentraţie 87%. 1

description

distilarea tescovinei pentru obtinerea alcoolului.

Transcript of Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

Page 1: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

TEMA PROIECTULUI

Să se proiecteze o instalaţie

de distilare a amestecului binar etanol-apă

cu o concentraţie iniţială icircn etanol de 6

pentru obţinerea unui distilat de

concentraţie 87

MEMORIU JUSTIFICATIV

1

Tema acestui proiect presupune obţinerea prin distilare a unui alcool de concentraţie 87 dintr-un amestec apătescovină icircn raport de 11 şi dimensionarea principalelor utilaje folosite la obţinerea acestuia

Obţinerea alcoolului din tescovină presupune parcurgerea următoarelor operaţiirecepţie spălare presare filtrare fermentare şi distilare

Astfel plămada filtrată este supusă fermentării icircn care glucidele fermentescibile din

tescovină sunt metabolizare cu ajutorul efectului enzimatic al drojdiilor icircn alcool

Plămada fermentată are un conţinut de 6 alcool următoarea atapă fiind prima

distilare după care procentul de alcool etilic este de 30Această operaţie este efectuată icircn

coloana de distilare INDIS 400

Acest distilat este supus celei de-a doua distilare pentru ca procentul final de alcool

etilic să fie de 87

TEHNOLOGIA FABRICĂRII ALCOOLULUI ETILIC DIN2

TESCOVINĂ

1 Caracteristicile materiilor prime şi auxiliareTescovina reprezintă subprodusul cu ponderea cantitativă dominantă existentă icircn

industria vinicolăAceasta este constituită din mustuială nefermentată mustuială fermentată pieliţe seminţe resturi de ciorchini

Tescovina poate fi dulce nefermentată rezultată direct de la presarea strugurilor proaspeţi şi tescovină fermentată rezultată di presarea boştinei fermentate

De asemenea se prezintă sub formă de tescovină albă sau roşieCompoziţia chimică şi fizică este legată de natura şi calitatea soiurilor de struguri şi de modul de obţinere a mustului

Din punct de vedere fizic alcoolul etilic in stare pura este un lichid incolor inflamabil cu punctul de fierbere la 783deg C cu gust amar care arde cu flacara albastră Se amestecă icircn orice proportii cu apa cu alcoolul metilic cu eterul şi cu alte substanţe organice Alcolul se obtine pe cale naturala prin fermentarea zaharului si a amidonului din fructe cereale cartofi icircn prezenţa unei enzime (ferment) numita cozimaza un produs de metabolism al ciupercii drojdiei de bere Icircn timpul fermenării are loc un proces chimic de catabolizare (descompunere) a zaharului

Alcoolul se obţine şi pe cale sintetică prin hidrogenarea catalitica a aldehidei acetice sau prin hidratarea etilenei avănd o largă utilizare icircn industria chimică farmaceutică si alimentară

Icircn funcţie de modul de presare mustul din tescovină dulce obţinută la presele

discontinue reprezintă circa 40 din tescovină şi pacircnă la 25 ndash 30 icircn cazul folosirii preselor

continue filtrabilitatea ridicată a tescovinei fermentate Cantitatea de pieliţe raportată la

struguri reprezintă 3 ndash 10 şi deţine icircn tescovină ponderea cea mai mare de peste 60 la

care se adaugă seminţele şi resturile de lichid şi ciorchini Icircn funcţie de tipul de presă folosit

la prelucrarea strugurilor conţinutul icircn must al tescovinei variază de la cca 0 icircn cazul

preselor şnec pacircnă la 50 icircn cazul teascurilor clasice

Icircn ţara noastră din cele circa un milion tone de strugurian care se vinifică pe lacircngă

vin se obţin 120000 tonean tescovină fără ciorchini şi 400000 hlan drojdie Imediat

după evacuarea din prese tescovina se mărunţeşte şi se aşează icircn vase icircn straturi de 30 ndash 40

cm grosime care se tasează bine ultimul strat se izolează cu folii de polietilenă procedeul

administrării de apă icircn timpul tasării icircn vederea conservării tescovinei nu poate fi indicat

restricţie cauzată de efectele negative posibile favorizează unele procese biochimice aerobe

3

ce duc la pierderi cantitative de alcool şi la diminuarea calităţii alcoolului prin compuşi

volatili

Apa este o materie primă importantă pentru industria fermentativă de copmoziţia

căruia depinde calitatea produsului finit

Apa utilizată ca materie primă provine de la reţeaua urbană pregătirea apei necesită

corectarea durităţii

Maiaua de drojdie Avacircnd icircn vedere capacitatea de transformare a zaharurilor icircn

etanol drojdiile rămacircn preponderente la elaborarea băuturilor alcoolice distilate Dintre

acestea genul Saccharomyces cerevisiae este cel mai răspacircndit fie natural fie prin

icircnsămacircnţare artificială Drojdia sub formă de maia icircn proporţie de 10 ndash 30 se adaugă icircn

soluţia obţinută

2 Schema flux schema tehnologică şi descrierea operaţiilor

4

SCHEMA FLUX

Tescovina

20degC 20degC

Apă Apă

Soluţie de difuzie

s

Solutie zaharata

Maia drojdie CO2

30etanol

87 etanol

5

Receptie

Spalare

Presare

Filtrare

Fermentare

Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur

Apa rece 5degC Apa rece 15degC

Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur

Apa rece 5degC Apa rece 15degC

SCHEMA TEHNOLOGICA

Tescovina

Apă Apă

Seminţe+pietiţe

Solutie zaharata

Maia drojdie CO2

Rachiu de tescovină

3 Bilanţul de materiale

6

Receptie

Spalare

Presare

Filtrare

Fermentare

Distilare

Gv=450hl24h=1875m3h

Gm=271875kgh

1 Distilare 2

D1

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D2 87 et W2

Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2

GmD1=54413 kgh (valoare calculată anterior)

mD=18749 kgh (din calcule)

mL=156709 kgh (din tabel) mAb=77758 kgh

rD=100157 kgh (din tabel) ma=4194116 kgh

Cp=4190 J(kgK) (din tabel)

54413+77758+4194116= GmD2+77758+4194116+356641

GmD2=18749 Kgh

Tabel 1

7

DISTILARE 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77758 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326287 kgh

2 Distilare 1 10 su 6 et Pf

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D1 30 et W1

GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1

GmPf=450 hl24h=271875 kgh

GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)

GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)

8

DISTILARE 1

271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462

GmD1=54413kgh

Tabel 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

FERMENTATA271875 - Kgh

2 APA RECE 5754 - Kgh

3 ABUR 800 - Kgh

4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh

5 ABUR UZAT - 800 Kgh

6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh

7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh

TOTAL 927275 927275 Kgh

3 Fermentare

Pnf

Inocul COV

CO2

Pf

Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2

9

FERMENTARE

Inocul=60 ghl

Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh

COV=1 CO2=0018 kgh

GmPnf+27=271875+0018+18

GmPnf=269356 kgh

Tabel 3

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

NEFERMANTATA269356 - kgh

2 INOCUL 27 - kgh

3 COV - 0018 kgh

4 CO2 - 18 kgh

5PLAMADA

FERMENTATA- 271875 kgh

TOTAL 272045 272056 kgh

4 Filtrare

Ppres

P1

Pfiltr(Pnf)

10

FILTRARE

Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1

Se considera p1=01 GmPres

GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres

GmPres=269625 kgh

Tabel 4

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh

2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh

3 P1 - 269 kgh

TOTAL 269625 269625 kgh

5 Presare

Tsp

su

Tp(Ppres)

GmTsp = GmTp + Gm su

11

PRESARE

Ştim că masa tesc=25938 kgh

Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)

Gm su=51876-269625=249135 kgh

Tabel 5

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh

2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh

3 SU - 249135 kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

6 Spălare

Trec

Apă caldă Apă calda uzată

Tsp

GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz

12

SPALARE

GmTrec+1000=51876+1000

GmTrec=51876kgh

Tabel 6

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECETŢIONATĂ51876 - kgh

2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh

3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh

4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh

TOTAL 61876 61876 kgh

7 Recepţie T

Trec

GmTrec = GmT

GmT=51876kgh

Tabel 7

13

RECEPŢIE

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECEPTIONATA- 51876 kgh

2 TESCOVINA 51876 - kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA 51876 kgh

2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh

3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh

4 TESC PRESATĂ 269625 kgh

5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh

6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

7 APA RECE 1 5754 kgh

8 ABUR 1 800 kgh

9 DISTILAT 1 54413 kgh

10 APA RECE 2 77758 kgh

11 ABUR 2 4194116 kgh

12 INOCUL 27 kgh

13 APĂ CALDĂ 1000 kgh

14

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 2: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

Tema acestui proiect presupune obţinerea prin distilare a unui alcool de concentraţie 87 dintr-un amestec apătescovină icircn raport de 11 şi dimensionarea principalelor utilaje folosite la obţinerea acestuia

Obţinerea alcoolului din tescovină presupune parcurgerea următoarelor operaţiirecepţie spălare presare filtrare fermentare şi distilare

Astfel plămada filtrată este supusă fermentării icircn care glucidele fermentescibile din

tescovină sunt metabolizare cu ajutorul efectului enzimatic al drojdiilor icircn alcool

Plămada fermentată are un conţinut de 6 alcool următoarea atapă fiind prima

distilare după care procentul de alcool etilic este de 30Această operaţie este efectuată icircn

coloana de distilare INDIS 400

Acest distilat este supus celei de-a doua distilare pentru ca procentul final de alcool

etilic să fie de 87

TEHNOLOGIA FABRICĂRII ALCOOLULUI ETILIC DIN2

TESCOVINĂ

1 Caracteristicile materiilor prime şi auxiliareTescovina reprezintă subprodusul cu ponderea cantitativă dominantă existentă icircn

industria vinicolăAceasta este constituită din mustuială nefermentată mustuială fermentată pieliţe seminţe resturi de ciorchini

Tescovina poate fi dulce nefermentată rezultată direct de la presarea strugurilor proaspeţi şi tescovină fermentată rezultată di presarea boştinei fermentate

De asemenea se prezintă sub formă de tescovină albă sau roşieCompoziţia chimică şi fizică este legată de natura şi calitatea soiurilor de struguri şi de modul de obţinere a mustului

Din punct de vedere fizic alcoolul etilic in stare pura este un lichid incolor inflamabil cu punctul de fierbere la 783deg C cu gust amar care arde cu flacara albastră Se amestecă icircn orice proportii cu apa cu alcoolul metilic cu eterul şi cu alte substanţe organice Alcolul se obtine pe cale naturala prin fermentarea zaharului si a amidonului din fructe cereale cartofi icircn prezenţa unei enzime (ferment) numita cozimaza un produs de metabolism al ciupercii drojdiei de bere Icircn timpul fermenării are loc un proces chimic de catabolizare (descompunere) a zaharului

Alcoolul se obţine şi pe cale sintetică prin hidrogenarea catalitica a aldehidei acetice sau prin hidratarea etilenei avănd o largă utilizare icircn industria chimică farmaceutică si alimentară

Icircn funcţie de modul de presare mustul din tescovină dulce obţinută la presele

discontinue reprezintă circa 40 din tescovină şi pacircnă la 25 ndash 30 icircn cazul folosirii preselor

continue filtrabilitatea ridicată a tescovinei fermentate Cantitatea de pieliţe raportată la

struguri reprezintă 3 ndash 10 şi deţine icircn tescovină ponderea cea mai mare de peste 60 la

care se adaugă seminţele şi resturile de lichid şi ciorchini Icircn funcţie de tipul de presă folosit

la prelucrarea strugurilor conţinutul icircn must al tescovinei variază de la cca 0 icircn cazul

preselor şnec pacircnă la 50 icircn cazul teascurilor clasice

Icircn ţara noastră din cele circa un milion tone de strugurian care se vinifică pe lacircngă

vin se obţin 120000 tonean tescovină fără ciorchini şi 400000 hlan drojdie Imediat

după evacuarea din prese tescovina se mărunţeşte şi se aşează icircn vase icircn straturi de 30 ndash 40

cm grosime care se tasează bine ultimul strat se izolează cu folii de polietilenă procedeul

administrării de apă icircn timpul tasării icircn vederea conservării tescovinei nu poate fi indicat

restricţie cauzată de efectele negative posibile favorizează unele procese biochimice aerobe

3

ce duc la pierderi cantitative de alcool şi la diminuarea calităţii alcoolului prin compuşi

volatili

Apa este o materie primă importantă pentru industria fermentativă de copmoziţia

căruia depinde calitatea produsului finit

Apa utilizată ca materie primă provine de la reţeaua urbană pregătirea apei necesită

corectarea durităţii

Maiaua de drojdie Avacircnd icircn vedere capacitatea de transformare a zaharurilor icircn

etanol drojdiile rămacircn preponderente la elaborarea băuturilor alcoolice distilate Dintre

acestea genul Saccharomyces cerevisiae este cel mai răspacircndit fie natural fie prin

icircnsămacircnţare artificială Drojdia sub formă de maia icircn proporţie de 10 ndash 30 se adaugă icircn

soluţia obţinută

2 Schema flux schema tehnologică şi descrierea operaţiilor

4

SCHEMA FLUX

Tescovina

20degC 20degC

Apă Apă

Soluţie de difuzie

s

Solutie zaharata

Maia drojdie CO2

30etanol

87 etanol

5

Receptie

Spalare

Presare

Filtrare

Fermentare

Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur

Apa rece 5degC Apa rece 15degC

Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur

Apa rece 5degC Apa rece 15degC

SCHEMA TEHNOLOGICA

Tescovina

Apă Apă

Seminţe+pietiţe

Solutie zaharata

Maia drojdie CO2

Rachiu de tescovină

3 Bilanţul de materiale

6

Receptie

Spalare

Presare

Filtrare

Fermentare

Distilare

Gv=450hl24h=1875m3h

Gm=271875kgh

1 Distilare 2

D1

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D2 87 et W2

Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2

GmD1=54413 kgh (valoare calculată anterior)

mD=18749 kgh (din calcule)

mL=156709 kgh (din tabel) mAb=77758 kgh

rD=100157 kgh (din tabel) ma=4194116 kgh

Cp=4190 J(kgK) (din tabel)

54413+77758+4194116= GmD2+77758+4194116+356641

GmD2=18749 Kgh

Tabel 1

7

DISTILARE 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77758 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326287 kgh

2 Distilare 1 10 su 6 et Pf

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D1 30 et W1

GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1

GmPf=450 hl24h=271875 kgh

GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)

GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)

8

DISTILARE 1

271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462

GmD1=54413kgh

Tabel 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

FERMENTATA271875 - Kgh

2 APA RECE 5754 - Kgh

3 ABUR 800 - Kgh

4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh

5 ABUR UZAT - 800 Kgh

6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh

7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh

TOTAL 927275 927275 Kgh

3 Fermentare

Pnf

Inocul COV

CO2

Pf

Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2

9

FERMENTARE

Inocul=60 ghl

Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh

COV=1 CO2=0018 kgh

GmPnf+27=271875+0018+18

GmPnf=269356 kgh

Tabel 3

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

NEFERMANTATA269356 - kgh

2 INOCUL 27 - kgh

3 COV - 0018 kgh

4 CO2 - 18 kgh

5PLAMADA

FERMENTATA- 271875 kgh

TOTAL 272045 272056 kgh

4 Filtrare

Ppres

P1

Pfiltr(Pnf)

10

FILTRARE

Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1

Se considera p1=01 GmPres

GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres

GmPres=269625 kgh

Tabel 4

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh

2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh

3 P1 - 269 kgh

TOTAL 269625 269625 kgh

5 Presare

Tsp

su

Tp(Ppres)

GmTsp = GmTp + Gm su

11

PRESARE

Ştim că masa tesc=25938 kgh

Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)

Gm su=51876-269625=249135 kgh

Tabel 5

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh

2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh

3 SU - 249135 kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

6 Spălare

Trec

Apă caldă Apă calda uzată

Tsp

GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz

12

SPALARE

GmTrec+1000=51876+1000

GmTrec=51876kgh

Tabel 6

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECETŢIONATĂ51876 - kgh

2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh

3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh

4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh

TOTAL 61876 61876 kgh

7 Recepţie T

Trec

GmTrec = GmT

GmT=51876kgh

Tabel 7

13

RECEPŢIE

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECEPTIONATA- 51876 kgh

2 TESCOVINA 51876 - kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA 51876 kgh

2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh

3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh

4 TESC PRESATĂ 269625 kgh

5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh

6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

7 APA RECE 1 5754 kgh

8 ABUR 1 800 kgh

9 DISTILAT 1 54413 kgh

10 APA RECE 2 77758 kgh

11 ABUR 2 4194116 kgh

12 INOCUL 27 kgh

13 APĂ CALDĂ 1000 kgh

14

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 3: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

TESCOVINĂ

1 Caracteristicile materiilor prime şi auxiliareTescovina reprezintă subprodusul cu ponderea cantitativă dominantă existentă icircn

industria vinicolăAceasta este constituită din mustuială nefermentată mustuială fermentată pieliţe seminţe resturi de ciorchini

Tescovina poate fi dulce nefermentată rezultată direct de la presarea strugurilor proaspeţi şi tescovină fermentată rezultată di presarea boştinei fermentate

De asemenea se prezintă sub formă de tescovină albă sau roşieCompoziţia chimică şi fizică este legată de natura şi calitatea soiurilor de struguri şi de modul de obţinere a mustului

Din punct de vedere fizic alcoolul etilic in stare pura este un lichid incolor inflamabil cu punctul de fierbere la 783deg C cu gust amar care arde cu flacara albastră Se amestecă icircn orice proportii cu apa cu alcoolul metilic cu eterul şi cu alte substanţe organice Alcolul se obtine pe cale naturala prin fermentarea zaharului si a amidonului din fructe cereale cartofi icircn prezenţa unei enzime (ferment) numita cozimaza un produs de metabolism al ciupercii drojdiei de bere Icircn timpul fermenării are loc un proces chimic de catabolizare (descompunere) a zaharului

Alcoolul se obţine şi pe cale sintetică prin hidrogenarea catalitica a aldehidei acetice sau prin hidratarea etilenei avănd o largă utilizare icircn industria chimică farmaceutică si alimentară

Icircn funcţie de modul de presare mustul din tescovină dulce obţinută la presele

discontinue reprezintă circa 40 din tescovină şi pacircnă la 25 ndash 30 icircn cazul folosirii preselor

continue filtrabilitatea ridicată a tescovinei fermentate Cantitatea de pieliţe raportată la

struguri reprezintă 3 ndash 10 şi deţine icircn tescovină ponderea cea mai mare de peste 60 la

care se adaugă seminţele şi resturile de lichid şi ciorchini Icircn funcţie de tipul de presă folosit

la prelucrarea strugurilor conţinutul icircn must al tescovinei variază de la cca 0 icircn cazul

preselor şnec pacircnă la 50 icircn cazul teascurilor clasice

Icircn ţara noastră din cele circa un milion tone de strugurian care se vinifică pe lacircngă

vin se obţin 120000 tonean tescovină fără ciorchini şi 400000 hlan drojdie Imediat

după evacuarea din prese tescovina se mărunţeşte şi se aşează icircn vase icircn straturi de 30 ndash 40

cm grosime care se tasează bine ultimul strat se izolează cu folii de polietilenă procedeul

administrării de apă icircn timpul tasării icircn vederea conservării tescovinei nu poate fi indicat

restricţie cauzată de efectele negative posibile favorizează unele procese biochimice aerobe

3

ce duc la pierderi cantitative de alcool şi la diminuarea calităţii alcoolului prin compuşi

volatili

Apa este o materie primă importantă pentru industria fermentativă de copmoziţia

căruia depinde calitatea produsului finit

Apa utilizată ca materie primă provine de la reţeaua urbană pregătirea apei necesită

corectarea durităţii

Maiaua de drojdie Avacircnd icircn vedere capacitatea de transformare a zaharurilor icircn

etanol drojdiile rămacircn preponderente la elaborarea băuturilor alcoolice distilate Dintre

acestea genul Saccharomyces cerevisiae este cel mai răspacircndit fie natural fie prin

icircnsămacircnţare artificială Drojdia sub formă de maia icircn proporţie de 10 ndash 30 se adaugă icircn

soluţia obţinută

2 Schema flux schema tehnologică şi descrierea operaţiilor

4

SCHEMA FLUX

Tescovina

20degC 20degC

Apă Apă

Soluţie de difuzie

s

Solutie zaharata

Maia drojdie CO2

30etanol

87 etanol

5

Receptie

Spalare

Presare

Filtrare

Fermentare

Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur

Apa rece 5degC Apa rece 15degC

Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur

Apa rece 5degC Apa rece 15degC

SCHEMA TEHNOLOGICA

Tescovina

Apă Apă

Seminţe+pietiţe

Solutie zaharata

Maia drojdie CO2

Rachiu de tescovină

3 Bilanţul de materiale

6

Receptie

Spalare

Presare

Filtrare

Fermentare

Distilare

Gv=450hl24h=1875m3h

Gm=271875kgh

1 Distilare 2

D1

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D2 87 et W2

Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2

GmD1=54413 kgh (valoare calculată anterior)

mD=18749 kgh (din calcule)

mL=156709 kgh (din tabel) mAb=77758 kgh

rD=100157 kgh (din tabel) ma=4194116 kgh

Cp=4190 J(kgK) (din tabel)

54413+77758+4194116= GmD2+77758+4194116+356641

GmD2=18749 Kgh

Tabel 1

7

DISTILARE 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77758 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326287 kgh

2 Distilare 1 10 su 6 et Pf

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D1 30 et W1

GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1

GmPf=450 hl24h=271875 kgh

GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)

GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)

8

DISTILARE 1

271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462

GmD1=54413kgh

Tabel 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

FERMENTATA271875 - Kgh

2 APA RECE 5754 - Kgh

3 ABUR 800 - Kgh

4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh

5 ABUR UZAT - 800 Kgh

6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh

7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh

TOTAL 927275 927275 Kgh

3 Fermentare

Pnf

Inocul COV

CO2

Pf

Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2

9

FERMENTARE

Inocul=60 ghl

Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh

COV=1 CO2=0018 kgh

GmPnf+27=271875+0018+18

GmPnf=269356 kgh

Tabel 3

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

NEFERMANTATA269356 - kgh

2 INOCUL 27 - kgh

3 COV - 0018 kgh

4 CO2 - 18 kgh

5PLAMADA

FERMENTATA- 271875 kgh

TOTAL 272045 272056 kgh

4 Filtrare

Ppres

P1

Pfiltr(Pnf)

10

FILTRARE

Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1

Se considera p1=01 GmPres

GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres

GmPres=269625 kgh

Tabel 4

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh

2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh

3 P1 - 269 kgh

TOTAL 269625 269625 kgh

5 Presare

Tsp

su

Tp(Ppres)

GmTsp = GmTp + Gm su

11

PRESARE

Ştim că masa tesc=25938 kgh

Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)

Gm su=51876-269625=249135 kgh

Tabel 5

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh

2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh

3 SU - 249135 kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

6 Spălare

Trec

Apă caldă Apă calda uzată

Tsp

GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz

12

SPALARE

GmTrec+1000=51876+1000

GmTrec=51876kgh

Tabel 6

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECETŢIONATĂ51876 - kgh

2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh

3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh

4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh

TOTAL 61876 61876 kgh

7 Recepţie T

Trec

GmTrec = GmT

GmT=51876kgh

Tabel 7

13

RECEPŢIE

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECEPTIONATA- 51876 kgh

2 TESCOVINA 51876 - kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA 51876 kgh

2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh

3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh

4 TESC PRESATĂ 269625 kgh

5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh

6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

7 APA RECE 1 5754 kgh

8 ABUR 1 800 kgh

9 DISTILAT 1 54413 kgh

10 APA RECE 2 77758 kgh

11 ABUR 2 4194116 kgh

12 INOCUL 27 kgh

13 APĂ CALDĂ 1000 kgh

14

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 4: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

ce duc la pierderi cantitative de alcool şi la diminuarea calităţii alcoolului prin compuşi

volatili

Apa este o materie primă importantă pentru industria fermentativă de copmoziţia

căruia depinde calitatea produsului finit

Apa utilizată ca materie primă provine de la reţeaua urbană pregătirea apei necesită

corectarea durităţii

Maiaua de drojdie Avacircnd icircn vedere capacitatea de transformare a zaharurilor icircn

etanol drojdiile rămacircn preponderente la elaborarea băuturilor alcoolice distilate Dintre

acestea genul Saccharomyces cerevisiae este cel mai răspacircndit fie natural fie prin

icircnsămacircnţare artificială Drojdia sub formă de maia icircn proporţie de 10 ndash 30 se adaugă icircn

soluţia obţinută

2 Schema flux schema tehnologică şi descrierea operaţiilor

4

SCHEMA FLUX

Tescovina

20degC 20degC

Apă Apă

Soluţie de difuzie

s

Solutie zaharata

Maia drojdie CO2

30etanol

87 etanol

5

Receptie

Spalare

Presare

Filtrare

Fermentare

Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur

Apa rece 5degC Apa rece 15degC

Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur

Apa rece 5degC Apa rece 15degC

SCHEMA TEHNOLOGICA

Tescovina

Apă Apă

Seminţe+pietiţe

Solutie zaharata

Maia drojdie CO2

Rachiu de tescovină

3 Bilanţul de materiale

6

Receptie

Spalare

Presare

Filtrare

Fermentare

Distilare

Gv=450hl24h=1875m3h

Gm=271875kgh

1 Distilare 2

D1

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D2 87 et W2

Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2

GmD1=54413 kgh (valoare calculată anterior)

mD=18749 kgh (din calcule)

mL=156709 kgh (din tabel) mAb=77758 kgh

rD=100157 kgh (din tabel) ma=4194116 kgh

Cp=4190 J(kgK) (din tabel)

54413+77758+4194116= GmD2+77758+4194116+356641

GmD2=18749 Kgh

Tabel 1

7

DISTILARE 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77758 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326287 kgh

2 Distilare 1 10 su 6 et Pf

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D1 30 et W1

GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1

GmPf=450 hl24h=271875 kgh

GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)

GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)

8

DISTILARE 1

271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462

GmD1=54413kgh

Tabel 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

FERMENTATA271875 - Kgh

2 APA RECE 5754 - Kgh

3 ABUR 800 - Kgh

4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh

5 ABUR UZAT - 800 Kgh

6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh

7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh

TOTAL 927275 927275 Kgh

3 Fermentare

Pnf

Inocul COV

CO2

Pf

Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2

9

FERMENTARE

Inocul=60 ghl

Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh

COV=1 CO2=0018 kgh

GmPnf+27=271875+0018+18

GmPnf=269356 kgh

Tabel 3

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

NEFERMANTATA269356 - kgh

2 INOCUL 27 - kgh

3 COV - 0018 kgh

4 CO2 - 18 kgh

5PLAMADA

FERMENTATA- 271875 kgh

TOTAL 272045 272056 kgh

4 Filtrare

Ppres

P1

Pfiltr(Pnf)

10

FILTRARE

Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1

Se considera p1=01 GmPres

GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres

GmPres=269625 kgh

Tabel 4

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh

2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh

3 P1 - 269 kgh

TOTAL 269625 269625 kgh

5 Presare

Tsp

su

Tp(Ppres)

GmTsp = GmTp + Gm su

11

PRESARE

Ştim că masa tesc=25938 kgh

Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)

Gm su=51876-269625=249135 kgh

Tabel 5

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh

2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh

3 SU - 249135 kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

6 Spălare

Trec

Apă caldă Apă calda uzată

Tsp

GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz

12

SPALARE

GmTrec+1000=51876+1000

GmTrec=51876kgh

Tabel 6

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECETŢIONATĂ51876 - kgh

2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh

3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh

4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh

TOTAL 61876 61876 kgh

7 Recepţie T

Trec

GmTrec = GmT

GmT=51876kgh

Tabel 7

13

RECEPŢIE

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECEPTIONATA- 51876 kgh

2 TESCOVINA 51876 - kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA 51876 kgh

2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh

3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh

4 TESC PRESATĂ 269625 kgh

5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh

6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

7 APA RECE 1 5754 kgh

8 ABUR 1 800 kgh

9 DISTILAT 1 54413 kgh

10 APA RECE 2 77758 kgh

11 ABUR 2 4194116 kgh

12 INOCUL 27 kgh

13 APĂ CALDĂ 1000 kgh

14

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 5: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

SCHEMA FLUX

Tescovina

20degC 20degC

Apă Apă

Soluţie de difuzie

s

Solutie zaharata

Maia drojdie CO2

30etanol

87 etanol

5

Receptie

Spalare

Presare

Filtrare

Fermentare

Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur

Apa rece 5degC Apa rece 15degC

Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur

Apa rece 5degC Apa rece 15degC

SCHEMA TEHNOLOGICA

Tescovina

Apă Apă

Seminţe+pietiţe

Solutie zaharata

Maia drojdie CO2

Rachiu de tescovină

3 Bilanţul de materiale

6

Receptie

Spalare

Presare

Filtrare

Fermentare

Distilare

Gv=450hl24h=1875m3h

Gm=271875kgh

1 Distilare 2

D1

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D2 87 et W2

Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2

GmD1=54413 kgh (valoare calculată anterior)

mD=18749 kgh (din calcule)

mL=156709 kgh (din tabel) mAb=77758 kgh

rD=100157 kgh (din tabel) ma=4194116 kgh

Cp=4190 J(kgK) (din tabel)

54413+77758+4194116= GmD2+77758+4194116+356641

GmD2=18749 Kgh

Tabel 1

7

DISTILARE 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77758 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326287 kgh

2 Distilare 1 10 su 6 et Pf

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D1 30 et W1

GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1

GmPf=450 hl24h=271875 kgh

GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)

GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)

8

DISTILARE 1

271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462

GmD1=54413kgh

Tabel 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

FERMENTATA271875 - Kgh

2 APA RECE 5754 - Kgh

3 ABUR 800 - Kgh

4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh

5 ABUR UZAT - 800 Kgh

6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh

7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh

TOTAL 927275 927275 Kgh

3 Fermentare

Pnf

Inocul COV

CO2

Pf

Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2

9

FERMENTARE

Inocul=60 ghl

Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh

COV=1 CO2=0018 kgh

GmPnf+27=271875+0018+18

GmPnf=269356 kgh

Tabel 3

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

NEFERMANTATA269356 - kgh

2 INOCUL 27 - kgh

3 COV - 0018 kgh

4 CO2 - 18 kgh

5PLAMADA

FERMENTATA- 271875 kgh

TOTAL 272045 272056 kgh

4 Filtrare

Ppres

P1

Pfiltr(Pnf)

10

FILTRARE

Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1

Se considera p1=01 GmPres

GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres

GmPres=269625 kgh

Tabel 4

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh

2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh

3 P1 - 269 kgh

TOTAL 269625 269625 kgh

5 Presare

Tsp

su

Tp(Ppres)

GmTsp = GmTp + Gm su

11

PRESARE

Ştim că masa tesc=25938 kgh

Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)

Gm su=51876-269625=249135 kgh

Tabel 5

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh

2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh

3 SU - 249135 kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

6 Spălare

Trec

Apă caldă Apă calda uzată

Tsp

GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz

12

SPALARE

GmTrec+1000=51876+1000

GmTrec=51876kgh

Tabel 6

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECETŢIONATĂ51876 - kgh

2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh

3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh

4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh

TOTAL 61876 61876 kgh

7 Recepţie T

Trec

GmTrec = GmT

GmT=51876kgh

Tabel 7

13

RECEPŢIE

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECEPTIONATA- 51876 kgh

2 TESCOVINA 51876 - kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA 51876 kgh

2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh

3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh

4 TESC PRESATĂ 269625 kgh

5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh

6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

7 APA RECE 1 5754 kgh

8 ABUR 1 800 kgh

9 DISTILAT 1 54413 kgh

10 APA RECE 2 77758 kgh

11 ABUR 2 4194116 kgh

12 INOCUL 27 kgh

13 APĂ CALDĂ 1000 kgh

14

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 6: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

SCHEMA TEHNOLOGICA

Tescovina

Apă Apă

Seminţe+pietiţe

Solutie zaharata

Maia drojdie CO2

Rachiu de tescovină

3 Bilanţul de materiale

6

Receptie

Spalare

Presare

Filtrare

Fermentare

Distilare

Gv=450hl24h=1875m3h

Gm=271875kgh

1 Distilare 2

D1

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D2 87 et W2

Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2

GmD1=54413 kgh (valoare calculată anterior)

mD=18749 kgh (din calcule)

mL=156709 kgh (din tabel) mAb=77758 kgh

rD=100157 kgh (din tabel) ma=4194116 kgh

Cp=4190 J(kgK) (din tabel)

54413+77758+4194116= GmD2+77758+4194116+356641

GmD2=18749 Kgh

Tabel 1

7

DISTILARE 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77758 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326287 kgh

2 Distilare 1 10 su 6 et Pf

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D1 30 et W1

GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1

GmPf=450 hl24h=271875 kgh

GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)

GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)

8

DISTILARE 1

271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462

GmD1=54413kgh

Tabel 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

FERMENTATA271875 - Kgh

2 APA RECE 5754 - Kgh

3 ABUR 800 - Kgh

4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh

5 ABUR UZAT - 800 Kgh

6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh

7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh

TOTAL 927275 927275 Kgh

3 Fermentare

Pnf

Inocul COV

CO2

Pf

Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2

9

FERMENTARE

Inocul=60 ghl

Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh

COV=1 CO2=0018 kgh

GmPnf+27=271875+0018+18

GmPnf=269356 kgh

Tabel 3

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

NEFERMANTATA269356 - kgh

2 INOCUL 27 - kgh

3 COV - 0018 kgh

4 CO2 - 18 kgh

5PLAMADA

FERMENTATA- 271875 kgh

TOTAL 272045 272056 kgh

4 Filtrare

Ppres

P1

Pfiltr(Pnf)

10

FILTRARE

Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1

Se considera p1=01 GmPres

GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres

GmPres=269625 kgh

Tabel 4

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh

2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh

3 P1 - 269 kgh

TOTAL 269625 269625 kgh

5 Presare

Tsp

su

Tp(Ppres)

GmTsp = GmTp + Gm su

11

PRESARE

Ştim că masa tesc=25938 kgh

Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)

Gm su=51876-269625=249135 kgh

Tabel 5

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh

2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh

3 SU - 249135 kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

6 Spălare

Trec

Apă caldă Apă calda uzată

Tsp

GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz

12

SPALARE

GmTrec+1000=51876+1000

GmTrec=51876kgh

Tabel 6

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECETŢIONATĂ51876 - kgh

2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh

3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh

4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh

TOTAL 61876 61876 kgh

7 Recepţie T

Trec

GmTrec = GmT

GmT=51876kgh

Tabel 7

13

RECEPŢIE

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECEPTIONATA- 51876 kgh

2 TESCOVINA 51876 - kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA 51876 kgh

2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh

3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh

4 TESC PRESATĂ 269625 kgh

5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh

6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

7 APA RECE 1 5754 kgh

8 ABUR 1 800 kgh

9 DISTILAT 1 54413 kgh

10 APA RECE 2 77758 kgh

11 ABUR 2 4194116 kgh

12 INOCUL 27 kgh

13 APĂ CALDĂ 1000 kgh

14

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 7: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

Gv=450hl24h=1875m3h

Gm=271875kgh

1 Distilare 2

D1

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D2 87 et W2

Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2

GmD1=54413 kgh (valoare calculată anterior)

mD=18749 kgh (din calcule)

mL=156709 kgh (din tabel) mAb=77758 kgh

rD=100157 kgh (din tabel) ma=4194116 kgh

Cp=4190 J(kgK) (din tabel)

54413+77758+4194116= GmD2+77758+4194116+356641

GmD2=18749 Kgh

Tabel 1

7

DISTILARE 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77758 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326287 kgh

2 Distilare 1 10 su 6 et Pf

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D1 30 et W1

GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1

GmPf=450 hl24h=271875 kgh

GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)

GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)

8

DISTILARE 1

271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462

GmD1=54413kgh

Tabel 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

FERMENTATA271875 - Kgh

2 APA RECE 5754 - Kgh

3 ABUR 800 - Kgh

4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh

5 ABUR UZAT - 800 Kgh

6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh

7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh

TOTAL 927275 927275 Kgh

3 Fermentare

Pnf

Inocul COV

CO2

Pf

Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2

9

FERMENTARE

Inocul=60 ghl

Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh

COV=1 CO2=0018 kgh

GmPnf+27=271875+0018+18

GmPnf=269356 kgh

Tabel 3

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

NEFERMANTATA269356 - kgh

2 INOCUL 27 - kgh

3 COV - 0018 kgh

4 CO2 - 18 kgh

5PLAMADA

FERMENTATA- 271875 kgh

TOTAL 272045 272056 kgh

4 Filtrare

Ppres

P1

Pfiltr(Pnf)

10

FILTRARE

Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1

Se considera p1=01 GmPres

GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres

GmPres=269625 kgh

Tabel 4

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh

2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh

3 P1 - 269 kgh

TOTAL 269625 269625 kgh

5 Presare

Tsp

su

Tp(Ppres)

GmTsp = GmTp + Gm su

11

PRESARE

Ştim că masa tesc=25938 kgh

Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)

Gm su=51876-269625=249135 kgh

Tabel 5

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh

2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh

3 SU - 249135 kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

6 Spălare

Trec

Apă caldă Apă calda uzată

Tsp

GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz

12

SPALARE

GmTrec+1000=51876+1000

GmTrec=51876kgh

Tabel 6

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECETŢIONATĂ51876 - kgh

2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh

3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh

4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh

TOTAL 61876 61876 kgh

7 Recepţie T

Trec

GmTrec = GmT

GmT=51876kgh

Tabel 7

13

RECEPŢIE

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECEPTIONATA- 51876 kgh

2 TESCOVINA 51876 - kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA 51876 kgh

2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh

3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh

4 TESC PRESATĂ 269625 kgh

5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh

6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

7 APA RECE 1 5754 kgh

8 ABUR 1 800 kgh

9 DISTILAT 1 54413 kgh

10 APA RECE 2 77758 kgh

11 ABUR 2 4194116 kgh

12 INOCUL 27 kgh

13 APĂ CALDĂ 1000 kgh

14

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 8: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77758 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326287 kgh

2 Distilare 1 10 su 6 et Pf

5degC 15degC

Ar Ar uz

Ab Ab uz

D1 30 et W1

GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1

GmPf=450 hl24h=271875 kgh

GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)

GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)

8

DISTILARE 1

271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462

GmD1=54413kgh

Tabel 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

FERMENTATA271875 - Kgh

2 APA RECE 5754 - Kgh

3 ABUR 800 - Kgh

4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh

5 ABUR UZAT - 800 Kgh

6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh

7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh

TOTAL 927275 927275 Kgh

3 Fermentare

Pnf

Inocul COV

CO2

Pf

Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2

9

FERMENTARE

Inocul=60 ghl

Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh

COV=1 CO2=0018 kgh

GmPnf+27=271875+0018+18

GmPnf=269356 kgh

Tabel 3

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

NEFERMANTATA269356 - kgh

2 INOCUL 27 - kgh

3 COV - 0018 kgh

4 CO2 - 18 kgh

5PLAMADA

FERMENTATA- 271875 kgh

TOTAL 272045 272056 kgh

4 Filtrare

Ppres

P1

Pfiltr(Pnf)

10

FILTRARE

Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1

Se considera p1=01 GmPres

GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres

GmPres=269625 kgh

Tabel 4

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh

2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh

3 P1 - 269 kgh

TOTAL 269625 269625 kgh

5 Presare

Tsp

su

Tp(Ppres)

GmTsp = GmTp + Gm su

11

PRESARE

Ştim că masa tesc=25938 kgh

Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)

Gm su=51876-269625=249135 kgh

Tabel 5

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh

2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh

3 SU - 249135 kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

6 Spălare

Trec

Apă caldă Apă calda uzată

Tsp

GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz

12

SPALARE

GmTrec+1000=51876+1000

GmTrec=51876kgh

Tabel 6

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECETŢIONATĂ51876 - kgh

2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh

3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh

4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh

TOTAL 61876 61876 kgh

7 Recepţie T

Trec

GmTrec = GmT

GmT=51876kgh

Tabel 7

13

RECEPŢIE

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECEPTIONATA- 51876 kgh

2 TESCOVINA 51876 - kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA 51876 kgh

2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh

3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh

4 TESC PRESATĂ 269625 kgh

5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh

6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

7 APA RECE 1 5754 kgh

8 ABUR 1 800 kgh

9 DISTILAT 1 54413 kgh

10 APA RECE 2 77758 kgh

11 ABUR 2 4194116 kgh

12 INOCUL 27 kgh

13 APĂ CALDĂ 1000 kgh

14

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 9: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462

GmD1=54413kgh

Tabel 2

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

FERMENTATA271875 - Kgh

2 APA RECE 5754 - Kgh

3 ABUR 800 - Kgh

4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh

5 ABUR UZAT - 800 Kgh

6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh

7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh

TOTAL 927275 927275 Kgh

3 Fermentare

Pnf

Inocul COV

CO2

Pf

Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2

9

FERMENTARE

Inocul=60 ghl

Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh

COV=1 CO2=0018 kgh

GmPnf+27=271875+0018+18

GmPnf=269356 kgh

Tabel 3

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

NEFERMANTATA269356 - kgh

2 INOCUL 27 - kgh

3 COV - 0018 kgh

4 CO2 - 18 kgh

5PLAMADA

FERMENTATA- 271875 kgh

TOTAL 272045 272056 kgh

4 Filtrare

Ppres

P1

Pfiltr(Pnf)

10

FILTRARE

Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1

Se considera p1=01 GmPres

GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres

GmPres=269625 kgh

Tabel 4

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh

2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh

3 P1 - 269 kgh

TOTAL 269625 269625 kgh

5 Presare

Tsp

su

Tp(Ppres)

GmTsp = GmTp + Gm su

11

PRESARE

Ştim că masa tesc=25938 kgh

Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)

Gm su=51876-269625=249135 kgh

Tabel 5

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh

2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh

3 SU - 249135 kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

6 Spălare

Trec

Apă caldă Apă calda uzată

Tsp

GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz

12

SPALARE

GmTrec+1000=51876+1000

GmTrec=51876kgh

Tabel 6

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECETŢIONATĂ51876 - kgh

2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh

3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh

4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh

TOTAL 61876 61876 kgh

7 Recepţie T

Trec

GmTrec = GmT

GmT=51876kgh

Tabel 7

13

RECEPŢIE

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECEPTIONATA- 51876 kgh

2 TESCOVINA 51876 - kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA 51876 kgh

2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh

3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh

4 TESC PRESATĂ 269625 kgh

5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh

6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

7 APA RECE 1 5754 kgh

8 ABUR 1 800 kgh

9 DISTILAT 1 54413 kgh

10 APA RECE 2 77758 kgh

11 ABUR 2 4194116 kgh

12 INOCUL 27 kgh

13 APĂ CALDĂ 1000 kgh

14

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 10: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

Inocul=60 ghl

Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh

COV=1 CO2=0018 kgh

GmPnf+27=271875+0018+18

GmPnf=269356 kgh

Tabel 3

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1PLAMADA

NEFERMANTATA269356 - kgh

2 INOCUL 27 - kgh

3 COV - 0018 kgh

4 CO2 - 18 kgh

5PLAMADA

FERMENTATA- 271875 kgh

TOTAL 272045 272056 kgh

4 Filtrare

Ppres

P1

Pfiltr(Pnf)

10

FILTRARE

Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1

Se considera p1=01 GmPres

GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres

GmPres=269625 kgh

Tabel 4

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh

2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh

3 P1 - 269 kgh

TOTAL 269625 269625 kgh

5 Presare

Tsp

su

Tp(Ppres)

GmTsp = GmTp + Gm su

11

PRESARE

Ştim că masa tesc=25938 kgh

Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)

Gm su=51876-269625=249135 kgh

Tabel 5

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh

2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh

3 SU - 249135 kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

6 Spălare

Trec

Apă caldă Apă calda uzată

Tsp

GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz

12

SPALARE

GmTrec+1000=51876+1000

GmTrec=51876kgh

Tabel 6

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECETŢIONATĂ51876 - kgh

2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh

3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh

4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh

TOTAL 61876 61876 kgh

7 Recepţie T

Trec

GmTrec = GmT

GmT=51876kgh

Tabel 7

13

RECEPŢIE

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECEPTIONATA- 51876 kgh

2 TESCOVINA 51876 - kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA 51876 kgh

2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh

3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh

4 TESC PRESATĂ 269625 kgh

5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh

6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

7 APA RECE 1 5754 kgh

8 ABUR 1 800 kgh

9 DISTILAT 1 54413 kgh

10 APA RECE 2 77758 kgh

11 ABUR 2 4194116 kgh

12 INOCUL 27 kgh

13 APĂ CALDĂ 1000 kgh

14

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 11: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1

Se considera p1=01 GmPres

GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres

GmPres=269625 kgh

Tabel 4

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh

2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh

3 P1 - 269 kgh

TOTAL 269625 269625 kgh

5 Presare

Tsp

su

Tp(Ppres)

GmTsp = GmTp + Gm su

11

PRESARE

Ştim că masa tesc=25938 kgh

Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)

Gm su=51876-269625=249135 kgh

Tabel 5

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh

2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh

3 SU - 249135 kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

6 Spălare

Trec

Apă caldă Apă calda uzată

Tsp

GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz

12

SPALARE

GmTrec+1000=51876+1000

GmTrec=51876kgh

Tabel 6

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECETŢIONATĂ51876 - kgh

2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh

3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh

4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh

TOTAL 61876 61876 kgh

7 Recepţie T

Trec

GmTrec = GmT

GmT=51876kgh

Tabel 7

13

RECEPŢIE

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECEPTIONATA- 51876 kgh

2 TESCOVINA 51876 - kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA 51876 kgh

2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh

3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh

4 TESC PRESATĂ 269625 kgh

5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh

6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

7 APA RECE 1 5754 kgh

8 ABUR 1 800 kgh

9 DISTILAT 1 54413 kgh

10 APA RECE 2 77758 kgh

11 ABUR 2 4194116 kgh

12 INOCUL 27 kgh

13 APĂ CALDĂ 1000 kgh

14

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 12: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

Ştim că masa tesc=25938 kgh

Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)

Gm su=51876-269625=249135 kgh

Tabel 5

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh

2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh

3 SU - 249135 kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

6 Spălare

Trec

Apă caldă Apă calda uzată

Tsp

GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz

12

SPALARE

GmTrec+1000=51876+1000

GmTrec=51876kgh

Tabel 6

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECETŢIONATĂ51876 - kgh

2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh

3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh

4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh

TOTAL 61876 61876 kgh

7 Recepţie T

Trec

GmTrec = GmT

GmT=51876kgh

Tabel 7

13

RECEPŢIE

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECEPTIONATA- 51876 kgh

2 TESCOVINA 51876 - kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA 51876 kgh

2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh

3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh

4 TESC PRESATĂ 269625 kgh

5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh

6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

7 APA RECE 1 5754 kgh

8 ABUR 1 800 kgh

9 DISTILAT 1 54413 kgh

10 APA RECE 2 77758 kgh

11 ABUR 2 4194116 kgh

12 INOCUL 27 kgh

13 APĂ CALDĂ 1000 kgh

14

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 13: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

GmTrec+1000=51876+1000

GmTrec=51876kgh

Tabel 6

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECETŢIONATĂ51876 - kgh

2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh

3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh

4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh

TOTAL 61876 61876 kgh

7 Recepţie T

Trec

GmTrec = GmT

GmT=51876kgh

Tabel 7

13

RECEPŢIE

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECEPTIONATA- 51876 kgh

2 TESCOVINA 51876 - kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA 51876 kgh

2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh

3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh

4 TESC PRESATĂ 269625 kgh

5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh

6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

7 APA RECE 1 5754 kgh

8 ABUR 1 800 kgh

9 DISTILAT 1 54413 kgh

10 APA RECE 2 77758 kgh

11 ABUR 2 4194116 kgh

12 INOCUL 27 kgh

13 APĂ CALDĂ 1000 kgh

14

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 14: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1TESCOVINA

RECEPTIONATA- 51876 kgh

2 TESCOVINA 51876 - kgh

TOTAL 51876 51876 kgh

BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL

NR CRT

MATERIALE INTRATE IEŞITE UM

1 TESCOVINA 51876 kgh

2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh

3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh

4 TESC PRESATĂ 269625 kgh

5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh

6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

7 APA RECE 1 5754 kgh

8 ABUR 1 800 kgh

9 DISTILAT 1 54413 kgh

10 APA RECE 2 77758 kgh

11 ABUR 2 4194116 kgh

12 INOCUL 27 kgh

13 APĂ CALDĂ 1000 kgh

14

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 15: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh

15 DISTILAT 1 54413 kgh

16 APA RECE UZ1 5754 kgh

17 ABUR UZ1 800 kgh

18 DISTILAT 2 18749 kgh

19 APA RECE UZ2 77758 kgh

20 ABUR UZ2 4194116 kgh

21 REZIDUU1 217463 kgh

22 REZIDUU2 356641 kgh

23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh

24 SU 249135 kgh

25 COV 0018 kgh

26 CO2 18 kgh

27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh

28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh

29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh

30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh

31 PIERDERI 269 kgh

TOTAL 5568775 5568775 kgh

Calculul cifrei de reflux

15

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 16: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

R=aRmin

a=3

Rm=096

R=288

4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland

5 Bilanţ termic

Distilat D1

abur abur uzat

apă rece apă rece uzată

Distilat D2 reziduu

Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată

(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +

16

DISTILARE

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 17: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)

Abur=77758 kgh

Apa=4194116 kgh

NR CRT

MATERIALE INTRATE IESITE UM

1 DISTILAT 1 54413 - kgh

2 APA RECE 4194116 - kgh

3 ABUR 77758 - kgh

4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh

5 ABUR UZAT - 77716 kgh

6 DISTILAT 2 - 18749 kgh

7 REZIDUU 2 - 356641 kgh

TOTAL 4326287 4326245 kgh

6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare

Coloana INDIS 400

17

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 18: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400

Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul

central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare

Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3

- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)

Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F

- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432

Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit

- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm

Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm

18

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 19: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm

- ieşire produs finit Dn 50 mm

19

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 20: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400

1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat

20

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 21: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape

Qv=77758 m3h

L=156709 m3h

a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei

(din grafic)

Sr=01S

DS=75 mm

D0=65 mm

De=2

Hs=0012

w0=035 ms

b) Diametrul coloanei

c) Aria liberă a talerului

21

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 22: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

d) Aria ocupata de un deversor

e) Aria activa a talerului

f) Numarul de supape pe un taler

g) Distanta dintre talere

C=3610-3

K=21

m=27

n=3

h) Icircnălţimea totală a coloanei

HT=nH=9400=3600 mm

i) Căderea de presiune

22

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 23: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

8 Dimensionarea condensatorului

Bilanţ de masă

mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)

Bilanţ termic

QV + QAr = QAruz + Q(D+L)

mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov

mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo

v)

rD = hrsquorsquov ndash hrsquo

v = 99332 kJkg

Determinarea ∆TM

∆T1=737degC

∆T2=637degC

∆TM=6896degC

Aria unei teviAteava=019m2

Qv=48814852 m3h

L=156709 m3h

R=288

Coeficientul total de transmitere a căldurii

23

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 24: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

λ=004

9 Dimensionarea blazei

24

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 25: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

Qv=K A ∆TM

Qv=48818852 m3h

∆TM=3034degC

Gmv=035 m3s

Conditiev=10-15 ms

Gv=v S

S=Gvv=0035 m2

Alegem 121 ţevi---di=400 mm

λ=004

dech=0544 m

25

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 26: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

α2=5539

Coeficientul total de transmitere a căldurii

A=59845 m2

26

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 27: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

Prescurtări folosite

Material Notaţie

Tescovină T

Plămadă fermentată Pf

Tescovină filtrată Tfiltr

Apă rece Ar

Apă rece uzata Ar uz

Tescovină spălată Tsp

Tescovina recepţionată Trec

Inocul I

Debit masic tescovină proaspătă GmT

Debit masic recepţionat GmRec

Debit masic tescovină filtrată GmTf

Debit masic plămadă fermentată GmPf

Debit masic tescovină presată GmTpr

Abur Ab

Abur uzat Ab uz

pierderi P

Distilat D

Plamada nefermentata Pnef

Reziduu W

Debit masic tescovină spălată GmTs

27

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 28: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

ANEXE

28

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 29: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

29

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 30: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masă

Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC

0 10 20 30 40 50 60 70 80

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

95

100

1000

985

976

965

949

929

907

884

860

835

822

806

999

984

973

960

942

922

899

876

852

827

813

798

998

982

969

954

935

914

891

868

844

818

804

789

996

979

964

948

928

906

883

859

836

809

796

781

994

975

959

941

920

898

874

850

826

800

786

772

988

971

953

935

912

889

865

841

817

791

777

763

983

964

947

927

903

880

856

831

807

781

767

754

978

957

939

918

894

871

846

822

797

772

760

744

972

951

932

910

885

862

837

812

787

762

748

735

30

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 31: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură

Concentraţia icircn alcool masic

Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC

0 10 20 25 30 40 50 60 70

10

20

30

40

45

50

60

70

80

90

100

3215

5275

6900

7150

7010

6625

5715

4720

3648

2691

1776

2162

3235

4095

4355

4310

4174

3787

3268

2663

2048

1480

1548

2168

2670

2867

2867

2832

2642

2369

1998

1601

1221

1328

1808

2203

2374

2387

2368

2232

2025

1738

1422

1101

1153

1539

1849

1941

2007

2001

1906

1744

1519

1270

0997

0896

1144

1353

1455

1478

1475

1426

1328

1181

1022

0824

0725

0896

1038

1116

1138

1136

1109

1044

0950

0835

0695

0602

0728

0826

0887

0902

0904

0887

0841

0778

0695

0590

0509

0606

0677

0724

0736

0739

0727

0696

0648

0589

0506

31

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 32: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

32

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 33: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

33

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 34: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

Bibliografie

1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3

2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12

3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria

chimicărdquo Exercitii si probleme

4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in

industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I

34

35

Page 35: Obtinerea Alcoolului Din Tescovina

35