Model Proiect PPS2

74
UNIVERSITATEA POLITEHNICA DIN BUCURESTI Facultatea de inginerie si managementul sistemelor tehnologice Specializarea I.E.I PROIECT PRODUSE, PROCESE SI SISTEME (2) STUDENT: LIVIU SARB GRUPA: 642 AC CADRU DIDACTIC: DR. ING. MADALIN CATANA ANUL UNIVERSITAR: 2009-2010

Transcript of Model Proiect PPS2

Page 1: Model Proiect PPS2

UNIVERSITATEA POLITEHNICA DIN BUCURESTI

Facultatea de inginerie si managementul sistemelor tehnologice

Specializarea I.E.I

PROIECT

PRODUSE, PROCESE SI SISTEME

(2)

STUDENT: LIVIU SARB

GRUPA: 642 AC

CADRU DIDACTIC: DR. ING. MADALIN CATANA

ANUL UNIVERSITAR: 2009-2010

Page 2: Model Proiect PPS2

Tema proiectului:

Studiu tehnico-economic privind constructia produsului P. procesul tehnologic de fabricare a

reperului R si proiectarea echipamentului tehnologic E

P – Lagar gazostatic

R – Piulita M55x1,5

1. Date initiale generale

- Programa de productie: 3000 de bucati/an

- Unitatea de productie

- Obiectiv principal: introducerea unei noi tehnologii

- Fond real de timp: 255x1x8=2040 de ore/an

- Cerinta economica: cost minim de fabricatie

2. Analiza constructiva functional-tehnologica

2.1 Schite constructive ale produsului si reperului

-schita a produsului lagar gazostatic se prezinta in fig.2.1, in care reperul considerat are poz

Fig. 2.1

-schita a reperului piulita M55x1,5 se prezinta in fig.2.2, unde Sk , k=1,2 sunt suprafete

definitorii

Fig. 2.2

Page 3: Model Proiect PPS2
Page 4: Model Proiect PPS2
Page 5: Model Proiect PPS2

2.2 Caracteristici constructive prescrise reprerului

a. Caracteristicile suprafetelor

Caracteristicile principale ale suprafetelor Sk se prezinta in tabelul 2.1

Tabelul 2.1

Sk Forma Dimensiuni Rugozitate Ra Toleranta de

forma Pozitia reciproca

Alte conditii (duritate,acoperiri de protectie,etc)

S1 elicoidala M55x1,5x26 3,2 35÷40 HRC

S2 plana Ø66/Ø51 6,3 35÷40 HRC

S3 conica 2x45 ° 12,5 35÷40 HRC

S4 cilindrica 2x45 ° 12,5 35÷40 HRC

S5 conica Ø70x16 12,5 35÷40 HRC

S6 plana Ø62/Ø46 3,2

Baza de referinta

|A| 35÷40 HRC

S7 plana Ø66/Ø64 12,5 35÷40 HRC

S8 conica 1x45° 12,5 35÷40 HRC

S9 elicoidala M3x2(lungime) 3,2 35÷40 HRC

S10 conica 2x45 ° 12,5 35÷40 HRC

S11 plana Ø51/Ø46 6,3 35÷40 HRC

S12 cilindrica Ø46x34 12,5 35÷40 HRC

S13 profilata R2/Ø51 12,5 35÷40 HRC

S14 plana 23,3x20 12,5 35÷40 HRC

S15 plana 23,3x20 12,5 35÷40 HRC

S16 plana 23,3x20 12,5 35÷40 HRC

S17 cilindrica

Ø62H9( )x16

3,2

| 1|0,02|A| 35÷40 HRC

Abeterile limita generale pentru dimensiunile liniare (ISO 2768) sunt prezentate in tabelul 2.2

Tabelul 2.2

Clasa de toleranta Abateri limita pentru dimensiuni nominale [mm]

Simbol Descriere 0,5…3 3…..6 6….30 30….120

m mijlocie ± 0,1 ± 0,1 ± 0,2 ± 0,3

b. Caracteristici de material

Piesa analizata este confectionata din otel carbon de calitate STAS 880-88 OLC 45

Page 6: Model Proiect PPS2

Tabelul 1

Marca otelului

Principalele domenii de utilizare

OLC 45 Piese tratate termic,de rezistenta ridicata si tenacitate medie ca: discuri de turbina,arbori cotiti,biele,coroane dintate,volante,roti de clichet,pene de ghidaj,flanse,saibe,etc

Tabelul 2

Marca otelului Calitatea Compozitia chimica , %

C Mn S P

OLC 45

-

0,42…0,50 0,50….0,80

max 0,045 max 0,040

S 0,020…0,045

X max 0,035 max 0,035

XS 0,020…0,040

Tabelul 3. Caracteristici mecanice

Marc

a o

telu

lui

Dia

metr

ul pro

be

i de t

rata

ment

term

ic d

e

refe

rinta

Felu

l tr

ata

me

ntu

lui te

rmic

Lim

ita d

e c

urg

ere

RP

O,2

,N/m

Rezis

tenta

la r

up

ere

Rm

, N

/mm

²

Alu

ng

irea la r

upere

As,%

min

Gatu

ire

a la r

up

ere

Z%

min

Energ

ia la r

upere

J,

min

Duritate Brinell in stare de livrare

Nominalizat Recopt

HB max

OLC

45

- N 300 min 610 18 - -

235 207

16 CR 500 700-850 14 30 -

CR=calire + renevire inalta, N=nominalizare

Page 7: Model Proiect PPS2

c. Masa piesei

Aceasta se determina prin calcul utilizand relatia:

m=φ * V [kg] unde:

φ-densitatea materialului piesei; φ=7,8 kg/dm³

V-volumul piesei [dm³]

V=π/4 [70² * 20 + 55² * 30-(62² * 16 +46² * 34 + 3² * 2)] ≈ 43419,95 mm³

V≈0,043 dm³

m=7,8*0,043≈0,34 kg

d. Clasa de piese

Avand in vedere forma de gabarit , forma si pozitia suprafetelor componente, se apreciaza

ca reperul face parte din clasa “Bucsa”.

2.3. Functiile produsului, reperului si suprafetelor

a. Functiile produsului

Functia produsului este, in principal urmatoarea:

-pozitionarea corecta a diferitelor organe de masini aflate in miscare de rotatie prin pomparea

continua a aerului din exterior in corpul lagarului

b. Functii

-legatura intre corpul poz 4 si corpul poz 5

-permite reglarea inaltimii lagarului

-asigura blocarea prin intermediul contrapiulitei poz 6 (dup ace a fost stabilita inaltimea

lagarului)

Page 8: Model Proiect PPS2

c. Functiile suprafetelor

Functiile suprafetelor sunt prezentate in Tabelul 2.5

Tabelul 2.5

Sk Functia (-iile)

S1 Asamblare prin filet cu corpul poz 4

S2,S3,S4,S5,S7,S11,S12 Marginire

S6 Contact frontal cu corpul poz 5

S9 Blocare a corpului poz 5 prin intemediul stiftului M3 poz 2

S13 Tehnologica (iesirea libera a cutitului de strunjit cu care se fileteaza suprafata S1

S14 Tehnologica(angajarea mai usoara a burghiuluicu care se pregateste supraf. S9

S15, S16 Suprafete de achievare cu cheia fixa la asamblarea reperului cu corpul poz 4

S17 Suprafata de centrare pe corpul poz 5

S8, S10 Tehnologice (angajarea usoara a reperului la asamblarea cu corpul poz 5 si corpul poz 4

2.4. Tehnologicitatea constructiei reperului

a. Gradul de unificare a elementelor constructive (λe)

λe=ld / lt , λe € (0;1] unde:

ld - este numarul dimensiunilor diferite

lt - este numarul total al elementelor

Se analizeaza urmatoarele grupe principale de caracteristici geometrice,dupa cum urmeaza:

* Suprafete filetate

1 suprafata (exterioara) M55x1,5 => λl1=1/1=1

* Gauri filetate

1 gaura M3 => λl2=1/1=1

* Suprafete profilate

1 degajare (exterioara) R2 => λl3=1/1=1

* Tesituri

3 tesituri (exterioare) 2x45°

1 tesitura (interioara) 1x45°

λln=2/4=0,5

Gradul mediu de unificare constructive λe este:

λe=1/2(1+1+1+0,66)=0,91

Page 9: Model Proiect PPS2

b. Concordanta dintre caracteristicile constructive prescrise si cele impuse de rolul

functional / tehnologic

Gradul de concordanta dintre caracteristicile constructive (Cc) prescrise si cele impuse de

rolul functional/ tehnologic, λc este:

λc=Cc/Ct =24/27 =0,88

Cc – este numarul CC prescrise care sunt in concordanta cu cele impuse de cerintele

functional-tehnologice

Ct – este numarul total de CC prescrise

Analiza caracteristicilor prescrise produsului si reperului considerat prin proiectul initial a

reliefat ca j caracteristici prescrise reperului nu sunt in concordanta cu cele impuse de

cerintele functional-tehnologice. Astfel, initial, λci este:

λci=(Ct – j)/ Ct

S-au propus urmatoarele modificari:

-schimbarea preciziei dimensionale pentru supraf S17 [Φ62H9( ) de la Φ62]

-prevederea celor doua suprafete plane-paralele care formeaza laturile pentru cheie cu

deschiderea 66

-prevederea suprafetei plane la cota 68, la partea frontala a gaurii filetate M3

Dupa operarea modificarilor propuse: λc=1

c. Conditii de tehnologicitate impuse de unificarea constructive

Din punct de vedere al conditiei principale impuse de unificarea constructiva ,respective

numar minim posibil al dimensiunilor elementelor constructive, se apreciaza ca aceasta este

acceptabila

d. Conditii de tehnologicitate impuse de procedeele tehnologice

Conditiile de tehnologicitate impuse de procedeele tehnologice de fabricare sunt prezentate in

tabelul 2.6

Page 10: Model Proiect PPS2

Tabelul 2.6

Nr. Crt

Conditie

Grad de satisfacere

(da sau nu)

1 Forma de gabarit sa prezinte axe sau plane de simetrie care dupa caz sa fie utilizate pentru definirea planului (planelor) de separatie asociate semimatritelor

DA

2 Anumite elemente constructive (imbinari,racordari, grosimi de pereti) de dimensiuni l sa

indeplineasca conditia l≥lmin sau/si l≤lmax, unde lmin si lmax sunt valori limita impuse de procedeul tehnologic

DA

3 Forma sau pozitia unor suprafete sa fie astfel incat sa prezinte inclinari in raport cu planul

(planurile) de separatie a semimatritelor pentru a permite indepartarea usoara a semifabricatului din semimatrite

DA

4 Trecerile dintre anumite suprafete cilindrica-plana de precizie ridicata sa fie sau nu sub

forma de degajare (canale) in functie de cerintele functionale si/sau de cerinta impusa de procedeul tehnologic de prelucrare

DA

5

Suprafetele frontale ale gaurilor sa fie plane si perpendiculare pe axele acestora

DA

6 Forma si pozitia bosajelor, gaurilor sau locasurilor sa fie astfel incat sa conduca la un

numar minim de pozitii ale piesei sau sculei in timpul operatiei, la acces usor al sculelor in zona de prelucrare,etc.

DA

7 Forma si pozitiile suprafetelor sa fie astfel incat sa permita pierderi simple si sigure in timpul operatiilor

DA

Semifabricare si prelucrare privind reperul

3.1 Semifabricare

Se cunosc:

-materialul prescris OLC 45,forma si dimensiunile prescrise (vezi desen reper),programa de

productie data 3000 buc/an

-caracteristicile semifabricatelor, metodelor si procedeelor de semifabricare.

Avand in vedere considerentele de mai sus,se adopta doua variante ethnic-acceptabile de

semifabricare, prezentate in tabelul 3.1.

Tabel 3.1

Varianta Semifabricat Metoda de

semifabricare Procedeul de semifabricare

1 Semifabricat cu adaosuri de prelucrare relativ

"mici" <=> SF1 Deformare

plastica la cald Matritare pe masini de

forjat verticale

2 Semifabricat cu adaosuri de prelucrare relativ

"mari" <=> SF2 Deformare

plastica la cald Laminare

Desenele semifabricatelor SF1 si SF2 se prezinta in paginile urmatoare.

Page 11: Model Proiect PPS2
Page 12: Model Proiect PPS2
Page 13: Model Proiect PPS2

3.2.Prelucrari

Se cunosc:

Caracteristicile geometrice-forma,dimensiunile,pozitia-prescrise suprafetelor (vezi

desen reper), materialul prescris OLC 45, programa de productie (3000 buc/an)

Caracteristicile diferitelor procedee de prelucrare – prin deformare plastica la rece,

aschiere, electroeroziune, etc.

Avand in vedere considerentele de mai sus, pentru fiecare suprafata sau grup de suprafete

similare, s-au stabilit cate doua variante tehnic-acceptabile privind succesiunea de

prelucrari necesare (daca nu este posibil o varianta), care se prezinta in tabelul 3.4

Tabelul 3.4

Sk Varianta Prelucrari

S1 1 Strunjire, degrosare Strunjire, semifinisare Filetare

S2 1 Strunjire, degrosare Strunjire, semifinisare

S3 1 Strunjire, degrosare

S4 1 Strunjire, degrosare

S5 1 Strunjire, degrosare

S6 1 Strunjire, degrosare Strunjire, semifinisare Rectificare

S7 1 Strunjire, degrosare

2 Frezare, degrosare

S8 1 Strunjire, degrosare

S9 1 Gaurire Filetare

S10 1 Strunjire, degrosare

S11 1 Strunjire, degrosare Strunjire, semifinisare

2 Frezare, degrosare Frezare, semifinisare

S12

1 Strunjire, degrosare

2 Gaurire Strunjire, degrosare

3 Gaurire Largire

S13 1 Strunjire, degrosare

S14,S15,S16

1 Frezare, degrosare

2 Rabotare, degrosare

S17 1 Strunjire, degrosare Strunjire, semifinisare Rectificare

2 Gaurire, str. degrosare Strunjire, semifinisare Rectificare

Page 14: Model Proiect PPS2

4. Structura procesului tehnologic de fabricare

4.1 Structura simplificata

Se cunosc:

Caracteristicile semifabricatelor SF1 si SF2 (vezi 3.1)

Prelucrarile necesare (vezi 3.2)

Caracteristici ale suprafetelor (vezi desen reper) si programa de productie

Principiile si restrictiile privind determinarea structurii proceselor tehnologice

Elementele definitorii ale “structurii simplificate”

Avand in vedere considerentele de mai sus, s-a efectuat gruparea prelucrarilor necesare

si a altor activitati tehnologice complementare necesare, in operatii principale si,

respectiv operatii complementare , in doua variante, s-au determinat celelalte elemente

de definire a structurii preliminare a procesului tehnologic de fabricare si corespunzator,

se prezinta mai jos cele 2 variante de process tehnologic de fabricare in structura

preliminara PT1 si PT2.

Page 15: Model Proiect PPS2
Page 16: Model Proiect PPS2
Page 17: Model Proiect PPS2
Page 18: Model Proiect PPS2
Page 19: Model Proiect PPS2
Page 20: Model Proiect PPS2
Page 21: Model Proiect PPS2
Page 22: Model Proiect PPS2
Page 23: Model Proiect PPS2

4.2 Structura detaliata

Structura detaliata a fiecarei variante de proces/sistem tehnologic s-a determinat prin

dezvoltarea elementelor structurale preliminare si prin includerea celorlalte elemente

definitorii, dupa cum urmeaza:

4.2.1 Nomenclatorul, fazele si schemele de orientare-fixare associate operatiilor

a. Nomenclatorul operatiilor: la fiecare varianta de process tehnologic, PT1 si PT2,

s-au stabilit operatiile complementare si, corespunzator, nomenclatorul operatiilor,

care se prezinta in tabelul 4.2.1.

Tabelul 4.2.1

PT1 PT2

00. Matritare 00. Laminare

10. Strunjire 1 10. Debitare

15. Control 20. Strunjire 1

20. Strunjire 2 30. Strunjire 2

25. Control 40. Filetare

30. Frezare-Gaurire-Filetare 45. Control

32. Control 50. Frezare 1

35. Tratament termic 55. Control

40. Rectificare 60. Frezare 2

45. Spalare 65. Control

50. Control final 70. Gaurire

60. Conservare-depozitare 80. Filetare

82. Control

85. Tratament termic

90. Rectificare

95. Spalare

100. Control final

110. Conservare-depozitare

b. Fazele si schemele de orientare-fixare.

La fiecare varianta de process tehnologic PT1 si PT2, prin aplicarea metodologiilor

specifice, s-au determinat fazele si schemele de orientare-fixare (SOF), fiecare dintre

acestea intr-o singura varianta-cu exceptia determinarii schemei de orientare-fixare

optime la operatia 70. Gaurire din PT2, dupa cum urmeaza:

Page 24: Model Proiect PPS2

Tabelul 4.2.2

PT1

Operatia Fazele operatiei Schita operatiei (SOF) Utilaj si S.D.V-uri (tip)

00.Matritare

10.Strunjire 1

a.Prindere semifabricat

Fig. 1

U: Strung CNC D:Universal S:Cutit,burghiu V:subler,calibru filetat

10.1.Strunjire degrosare,contur exterior cu respectarea cotelor

50 , 452,20 ,55 ,2x45 x

10.2Strunjire,degrosare Φ51/R2 si semifinisare la

20

10.3.Strunjire frontala de

semifinisare la cota de 50

10.4Strunjire cilindrica ext de semifinisare la Φ55

10.5Gaurire 46 (puntita)

10.6 Strunjire cilindrica int. de degrosare la Φ46 10.7Filetare ext M55x1,5 b.Desprindere si depunere piesa

15. Control

20.Strunjire 2

a.Prindere semifabricat 20.1.Strunjire degrosare

contur exterior cu respect. cotelor 50;2x45°;Φ70 20.2.Strunjire degrosare contur interior cu respect.

cotelor 16 ,62,451 x

20.3.Strunjire semifinisare contur int. cu respect. Cotelor

16 62 b.Desprindere si

depunere piesa

Fig. 2

U:Strung CNC D:Universal S:Cutit V:Subler,micrometru

25. Control

30.Frezare Gaurire Filetare

a.Prindere semifabricat 30.1Frezare frontala de

degrosare la 66

b.Indexare platou la 180° 30.2.Frezare frontala de

degrosare la 66 c.Indexare platou la 90° 30.3.Frezare frontala de

degrosare la 68 30.4.Gaurire Φ3 30.5.Filetare M3

d.Desprindere si depunere piesa

Fig. 3

U:Centru de prelucrare cu ax orizontal D:Universal S:Freza,burghiu,tarod V:subler,calibru filetat

Page 25: Model Proiect PPS2

32.Control

35.Tratament termic

40.Rectificare

a.Prindere semifabricat 40.1.Rectificare cilindrica

interioara la 074,0

0 9 62 H

40.2.Rectificare frontala la cota de 16

b.Desprindere si depunere piesa

Fig. 4

U:masina de rectificat D:Universal S:Piatra abraziva V:Subler,micrometru

45.Spalare

50.Control final

60.Conservare depozitare

Tabelul 4.2.3

PT2

Operatia Fazele operatiei Schita operatiei (SOF) Utilaj si S.D.V-uri (tip)

00.Laminare

10.Debitare

a.Prindere semifabricat 10.1Debitare la 56 b.Desprindere si depunere piesa

Fig. 5

U:Masina de debitat D:Menghina S:Panglica ferastrau V:Subler

20.Strunjire 1

a.Prindere semifabricat 20.1.Strunjire frontala de

degrosare la cota 50

20.2.Gaurire la Φ46 20.3.Strunjire cilindrica ext.

de degrosare la 2070x

20.4.Strunjire cilindrica int.

de degrosare la x62 16

20.5.Str. cil. int. de degrosare la Φ46 20.6.Strunjire frontala de

degrosare la cota 16

Fig. 6

U:Strung frontal D:Universal S:Cutit,burghiu V:Subler,micrometru

Page 26: Model Proiect PPS2

20.7.Str. cil. int. de

semifinisare la 1662x

20.8.Str. frontala de

semifinisare la cota de 16

20.9.Tesire exterioara 2x45° 20.10.tesire interioara

451x b.Desprindere si depunere piesa

30.Strunjire 2

a.Prindere semifabricat 30.1.Strunjire frontala de

degrosare la cota 50

30.2.Str. cilindrica ext. de

degrosare la 55

30.3.Strunjire frontala de degrosare la cota de 20 30.4Strunjire frontala de semifinisare la 20 si degrosare exterioara Φ51/R2 30.5.Strunjire frontala de semifinisare la cota de 50 30.6.Strunjire cilindrica de semifinisare la Φ55 30.7.Tesire exterioara 2x45° (la Φ55) 30.8.Tesire exterioara 2x45° (la Φ70) b.Desprindere si depunere piesa

Fig. 7

U:Strung frontal D:Universal S:Cutit V:Subler

40.Filetare

a.Prindere semifabricat 40.1.Filetare exterioara M55x1,5 b.Desprindere si depunere piesa

Fig. 8

U:Strung frontal D:Universal S:Cutit V:Calibru filetat

45.Control

50.Frezare 1

a.Prindere semifabricat 50.1.Frezare frontala de degrosare la cota 66 b.Desprindere si depunere piesa

` Fig. 9

U:Masina de frezat D:Universal S:Tren de freze V:subler

55.Control

`

Page 27: Model Proiect PPS2

60.Frezare 2

a.Prindere semifabricat 60.1.Frezare frontala de degrosare la cota 68 b.Desprindere si depunere piesa

` Fig. 10

U:Masina de frezat D:Special S:Freza V:Subler

65.Control

`

70.Gaurire

a.Prindere semifabricat

70.1.Gaurire 3

b.Desprindere si depunere piesa

` Fig. 11

U:Masina de gaurit D:Special S:Burghiu V:Subler

80.Filetare

a.Prindere semifabricat 80.1 Filetare M3

b.Desprindere si depunere piesa

Fig. 12

U:Masina de filetat D:Special S:Tarod V:Calibru filetat

82.Control

85.Tratament termic

90.Rectificare

a.Prindere semifabricat 90.1.Rectificare cilindrica

interioara la 074,0

0 9 62 H

90.2.Rectificare frontala la cota de 16 b.Desprindere si depunere piesa

Fig. 4

U:Masina de rectificat D:Universal S:Piatra abraziva V:Subler,micrometru

95.Spalare

100.Control final

110.Conservare- depozitare

`

Page 28: Model Proiect PPS2
Page 29: Model Proiect PPS2
Page 30: Model Proiect PPS2

c. Determinarea SOF-O pentru operatia 70 Gaurire-PT2

Date initiale:

schita simplificata a operatiei

E1. Identificarea CTO si calculul ξa(wj)

CTO:

Di 10A7

Di÷A17

Di90°A17UA14

Rezulta: Wj:10;÷; 90°

BC: A7,A17 ,A14

ξa(wj)

Se adopta ξa(wj)=1/2T(wj)

Dar T(wj)=o,4 mm; o,4 mm; 60'

Astfel ξa(wj): 0,2 mm; 0,2 mm; 30'

Page 31: Model Proiect PPS2

E2. EGT si E/M-O/F/R/A

EGT se stabilesc astfel incat BT≡BC, respective EGT: A7, A17, A14

E/M-O: corespund simbolurilor (1]; (2]; (3]; (4]; (5]; (6]

EF: corespund simbolurilor: (4]; (7]

E/M-R/A: nu este cazul

E3. Dimensiunile definitorii ale EO,SOF-TP, ξa(wj),SOF-TA, SOF-O

Dimensiuni definitorii: d2=Φ62

SOF-TP, ξa(wj),SOF-TA: vezi tabelul 4.2.4 si 4.2.5

Tabelul 4.2.4

E/M-O (2] (3] (4]

b(÷)

Expresie jmax 0 0

Valoare 0,150 0 0

E/M-O (2] + (5]

(2] + (6] (3] + (5]

(4] + (5]

(3] + (6]

(4] + (6]

ξa(90°)

Expresie

arctg jmax+T33/2*33

arctg jmax/2*33

arctg T33/2*33

0

Valoare 20'50'' 7'48'' 13'1'' 0

jmax=0,150 mm , T33=0,250 mm (i T12) (toleranta tehnologica)

Tabelul 4.2.5

E/M-O/F

SOF-TP

ξ0(10)

ξ0(÷)

ξ0(90°)

SOF-TA (1] (2] (3] (4] (5] (6] (7]

X X X X 1 0 0,150 20'50'' X

X X X X 2 0 0,150 7'48’’ X

X X X X 3 0 0 13'1'' X

X X X X 4 0 0 0 X

Page 32: Model Proiect PPS2

X X X 5 0 0 13'1'' X

X X X 6 0 0 0 X

Concluzie: toate cele 6 SOF-TP sunt SOF-TA.

SOF-O.

Aceasta se stabileste pe baza criteriului economic.

Astfel, avand in vedere costurile E/M-O/F si structurile celor 6 SOF-TA

6 SOF-TA => SOF-O : { (1] ; (2] ; (5] ; (7] }

4.2.2. Utilajul si S.D.V.-urile, metode si procedeele de reglare la dimensiune

a.Utilajele (U)

Avand in vedere tipurile de utilaje adoptate,continutul operatiilor,precum si dimensiunile de

gabarit ale semifabricarului/piesei,pentru fiecare operatie sau grup de operatii se stabilesc

utilajele, U, intr-o varianta, dupa cum se prezinta in tabelul 4.2.2.1.

Tabelul 4.2.2.1.

`PT Operatia U

Tip Marca Tutarii (n),avansuri (s),viteze de avans (w),putere(N)

PT1

10.Strung 1

20.Strunjire

2

Strung

CNC

MT32

CNC

-diametrul de rotire deasupra batiului: 320 mm

-diametrul de rotire deasupra batiului saniei

transversale:150mm

-alezajul din arboreal principal: 50 mm

-n[rot/min]: 0…..5000

-NME=7,5 kw

Page 33: Model Proiect PPS2

30.Frezare,

Gaurire,

Filetare

Centru de

prelucrare MC032

-caracterul prelucrarii:cu axul sculei orizontal

-curse de lucru dupa axele:

-X : 550mm -Z : 500mm -A: 223 grade

-Y : 550mm -C : 360 grade

-n[rot/min]: 0…4500 (reglare continua)

-NME=11 kw

-tipul comenzii numerice: FANUC 6M

-numar scule din magazine: 64

40.Rectificar

e

Masina

de

rectificat

rotund

WMW

-distanta intre varfuri: 450mm

-inaltime varfuri: 85mm

-inaltimea mesei: 0…..9°

-puterea motorului electric [kw]

-piesa; 0,9

-piatra exterior: 3,2

-piatra interior: 1,5

-n [rot/min]:

-piatra exterior: 2040

-piatra interior: 11000

-piesa: 250…500

PT2

10.Debitare

Masina

de debitat

cu

panglica

ferastrau

ARG

400

PLUS

-v [m/min] : 10….80

-vs [mm/min]: 15….60

-NME=15 kw

20.Strunjire

1

30.Strunjire

2

40.Filetare

Strung

frontal SF250

-n[rot/min]: 63;90;125;180;250;355;500;710;1000;1410;1910

-

Se[mm/rot]:0,04;0,05;0,06;0,07;0,08;0,10;0,12;0,14;0,16;0,20

0,24;0,28;0,32;0,40;0.46;0,56;0,64;0,80;0,96;1,12;1,28;1,60;

-St[mm/rot]:

0,012;0,015;0,018;0,021;0,024;0,030;0.036;0,042;

0,048;0,060;0,072;0,084;0,096;0,12;0,144;0,168;0,192;0,24;

0,288;0,336;0,384;0,48;0,516;0,672

-NME=4,5 kw

50.Frezare 1

60.Frezare 2

Masina

de frezat

FU1

1250x325

-n[rot/min]: 30;37,5;47,5;60;75;95;118;150;190;235;300;375;

475;600;750;950;1180;1500

-vsl[mm/min]: 19;23,5;30;28;37,5;60;75;95;118;150;235;300;

375;475;600;750;950

-vst : ca avans longitudinal

-vsv : 0,6 din avansul longitudinal

-NME=7,5 kw

PT2

70.Gaurire

Masina

de

gaurit

G10

-diametrul maxim de gaurit 10 mm

-adancimea maxima de gaurit 225mm

--n[rot/min] : 150,212,300,425,600,850,1180,1700,2360

-S[mm/rot] : manual

-NME=1,5 kw

Page 34: Model Proiect PPS2

80.Filetare

Masina

de

filetat

G18

-n[rot/min]: 250….500

-diametrul maxim de filetat M8

-pasul filetului : 0,35….1,75 mm

--NME=0,4 kw

90.Rectificar

e

Masina

de

rectificat

rotund

WMW

-distanta intre varfuri: 450mm

-inaltime varfuri: 85mm

-inaltimea mesei: 0…..9°

-puterea motorului electric [kw]

-piesa; 0,9

-piatra exterior: 3,2

-piatra interior: 1,5

-n [rot/min]:

-piatra exterior: 2040

-piatra interior: 11000

-piesa: 250…500

b. Dispozitivele port-piesa (DPP)

Avand in vedere schemele de orientare-fixare si caracteristicile specifice ale utilajelor,se

stabilesc dispozitivele de prindere a piesei DPP, pentru fiecare operatie sau grup de operatii

dupa cum se prezinta in tabelul 4.2.2.2.

Tabelul 4.2.2.2.

PT

Operatia (-iile)

DPP

PT1

10.Strunjire

20.Strunjire 2 -universal hidraulic

30.Frezare,gaurire,filetare -universal 3/160-2 STAS 1655/2-87

40.Rectificare -universal 3/160-1 STAS 1655/2-87

Page 35: Model Proiect PPS2

PT2

10.Debitare -menghina cu actionare hidraulica

20.Strunjire 1

30.Strunjire 2

40.Filetare

-universal 3/160-2 STAS 1655/2-87

40.Frezare 1

60.Frezare 2 -dispozitiv DPP-F 01.00

70.Gaurire -dispozitiv DPP-G-02.00

80.Filetare -dispozitiv DPP-F03.00

90.Rectificare -universal 3/160-1 STAS 1655/2-87

c. Sculele de prelucrare (S) si dispozitivele port-scule (DPSC)

Avand in vedere tipurile de scule adoptate,continutul fazelor de prelucrare,caracteristicile

specifice ale semifabricatului/piesei,precum si caracteristicile specifice ale utilajelor de

prelucrare / dispozitivelor port scule, pentru fiecare faza sau grup de faze de prelucrare,se

stabilesc sculele, S, si,corespunzator dispozitivele port-scule,DPSC,intr-o varianta,dupa cum

se prezinta in tabelul 4.2.2.3

Tabelul 4.2.2.3

PT 1

Operatia Faza (-ele) de

prelucrare

S

Fig Simbol Tip Notare Alte

caracteristici DPSC

10.Strunjire 1

10.1.Strunjire degrosare,contur exterior cu respectarea cotelor

2x45 50 ,

,20 ,55 452x

4.2

.2.1

S1

Cutit

Suport PCLNR

1616H09 CNMG

09 03 04-PM/P30 χ=5°, χ1=95°

Suport

port-cutit

Page 36: Model Proiect PPS2

10.2Strunjire,degrosare Φ51/R2 si

semifinisare la 20

S2 Cutit

Suport RF151.22-

2020-40-N151-

400-40-5P/P20

2xrξ=4mm

10.3.Strunjire frontala de

semifinisare la cota

de 50

10.4Strunjire cilindrica ext de

semifinisare la Φ55

S3 Cutit

Suport PCLNR 16

16 H09/CNMG 09

03 04-PM/P20

χ=95°

χ1=5°

S4 Burghiu Burghiu 43 STAS

575-80/Rp4 2 χ=118° Tip bucsa 10.5Gaurire 46

(puntita)

10.6 Strunjire cilindrica int. de

degrosare la Φ46

S5 Cutit

Suport S16R-

SSKCR09/SNMG

090304-PM/P30

χ1=15°

χ=75° Suport

port-cutit 10.7Filetare ext

M55x1,5 S6 Cutit

Suport R166.4FG-

16-16-

16/R166.OG-

16MM01-050/P20

φ=60°

20.Strunjire 2

20.1.Strunjire degrosare contur

exterior cu respect. cotelor

50;2x45°;Φ70

4.2

.2.2

S1

Suport

port-cutit S7 Cutit Suport S16R-

SCLCR09/CNMG

090304 - PM/P30

χ=95°, χ1=5°

(χ=5°; χ1=95°)

20.2.Strunjire degrosare contur

interior cu respect.

cotelor 451x ,

62 , 16

S8 Cutit Suport S16R-

SCLCR09/CNMG

090304 - PM/P20

χ=95°, χ1=5°

(χ=5°; χ1=95°)

20.3.Strunjire semifinisare contur

int. cu respect.

cotelor 62 si 16

30.Frezare,

Gaurire,

Filetare

30.1Frezare frontala de

degrosare la 66 30.2.Frezare frontala de

degrosare la 66 30.3.Frezare frontala de

degrosare la 68

4.2

.2.3

S9 Freza Freza 25 TNGN

160308 STAS

9213/1-72/P30

D=25 mm

Z=2 dinti Reductie

speciala

S10 Burghiu Burghiu 2,5 STAS

575-80/Rp4 2χ=118° Mandrina

cu bucsa

elastica

S11 Trod Tarod M3 STAS φ=60° Mandrina

Page 37: Model Proiect PPS2

30.4.Gaurire 3 1112/8-75/Rp3 p=0,6 mm speciala

30.5.Filetare M3

40.Rectificare

40.1.Rectificare cilindrica interioara

la 074,0

0 962 H

4.2

.2.4

S12 Piatra

abraziva

Piatra cilindrica

plana 55x18x12

STAS 601/1-84/En

Granulatie 40,

Duritate J,

Liant C

Mandrina

cu bucsa

elastica 40.2.Rectificare frontala la cota de

16

Tabelul 4.2.2.4

PT2

Operatia Faza (-ele) de

prelucrare

S

Fig Simbol Tip Notare Alte caracteristici DPSC

10.Debitare 10.1Debitare la

56

4.2

.2.5

S13 Panglica

ferastrau Panglica ferastrau

2x2500/Rp3

g= 2 mm

L= 2500 mm

Tip

tamburi

20.Srrunjire

1

20.1.Strunjire frontala de

degrosare la

cota 50

4.2

.2.6

S14 Cutit

Suport PSSNR

2020K09 SNMG

09 03 04 –

PM/P30

χ=χ1=45°

Suport

port-

cutit 20.2.Gaurire la Φ46

20.3.Strunjire

cilindrica ext. de degrosare

laΦ70x 20

S4 2χ=118° Reduc-

tie 3/2

STAS

S14

Suport

port-

cutit

20.4.Strunjire cilindrica int. de

degrosare la

62 x 16 20.5.Str. cil. int. de degrosare la

Φ46

S7

20.6.Strunjire frontala de

degrosare la

cota 16

20.7.Str. cil. int.

S8 Suport

Page 38: Model Proiect PPS2

de semifinisare la

62 x 16

port-

cutit

20.8.Str. frontala de semifinisare

la cota de 16

20.9.Tesire

exterioara 2x45°

S14

Suport

port-

cutit 20.10.tesire

interioara 451 x

30.Strunjire

2

30.1.Strunjire frontala de

degrosare la

cota 50

4.2

.2.7

S14

Suport

port-

cutit

S1

30.2.Str. cilindrica ext. de

degrosare la

55

30.3.Strunjire

frontala de degrosare la

cota de 20

S2

30.4Strunjire frontala de

semifinisare la 20 si degajare

exterioara Φ51/R2

S15 Cutit Suport PSSNR 2020K09

SNMG 09 03 04 – PM/P20 χ=χ1=45°

30.5.Strunjire

frontala de semifinisare la

cota de 50

S3

30.6.Strunjire cilindrica de

semifinisare la Φ55

30.7.Tesire

exterioara 2x45° (la Φ55)

S14 30.8.Tesire

exterioara 2x45° (la Φ70)

Page 39: Model Proiect PPS2

40.Filetare

40.1.Filetare exterioara M55x1,5

4.2

.2.8

S6 Suport

port-

cutit

50. Frezare

1

50.1.Frezare frontala de

degrosare la cota 66

4.2

.2.9

S16

Tren de

freze

disc cu

doua

taisuri

Freze 100 STAS 4083 –

66/ P30

D= 100

mm

Z= 8 dinti

Dorn

port-

freze

60.Frezare

2

60.1.Frezare frontala de

degrosare la cota 68

4.2

.2.1

0

S9

Mandri

na cu

bucsa

elastica

70.Gaurire 70.1.Gaurire

3

4.2

.2.1

1

S10 Mandri

na cu

bucsa

elastica

80.Filetare 80.1 Filetare M3

4.2

.2.

12

S11 Mandri

na

speciala

90Rectificare

1

90.1.Rectificare cilindrica interioara Ø62H9

4.2

.2.4

S12

90.2.Rectificare frontala la cota

de 16

Page 40: Model Proiect PPS2
Page 41: Model Proiect PPS2
Page 42: Model Proiect PPS2

d. Metodele si procedeele de reglare la dimensiune

Avand in vedere programa de productie/continutul operatiilor/fazelor si caracteristicile

specifice ale utilajelor , se stabilesc metodele si respectiv, procedeele de reglare la

dimensiune,intr-o varianta,dupa cum se prezinta in tabelul 4.2.2.5.

Tabelul 4.2.2.5.

PT Operatia (-iile) Metoda de reglare la

dimensiune Procedeul (-ele) de reglare la dimensiune

PT1

10. Strunjire 1

20. Strunjire 2

Metoda reglarii automate

(RA)

Reglare cu mecanism de orientare de tip universal si reglare dupa

program

30.Frezare

Gaurire

Filetare

Reglare cu mecanism de orientare de tip universal si reglare dupa

program

40.Rectificare Reglare cu mecanism de orientare de tip universal si reglare dupa

gradatie

PT2

10.Debitare Reglare cu mecanism de orientare de tip menghina si opritor mecano-

electric

20.Strunjire 1

30.Strunjire 2

40.Filetare

Reglare cu mecanism de orientare de tip universal si reglare dupa

gradatii

50.Frezare 1 Reglare cu mecanism de orientare de tip universal si cu piesa etalon

60.Frezare 2

Reglare cu mecanism de orientare de tip bolt cilindric cu guler si cep si

reglare cu gabarit de reglare sic ala de interstitiu

70.Gaurire

Reglare cu: elemente de orientare tip bolt cilindric cu guler si cep si

reglare cu element de ghidare tip bucsa de ghidare

80.Filetare

Reglare cu: elemente de orientare tip bolt cilindric cu guler si cep si prin

autocentrarea sculei aschietoare dupa gaura anterioara

90.Rectificare

Reglare cu mecanism de orientare de tip universal si reglare dupa

gradatie

Page 43: Model Proiect PPS2

4.2.3. Adaosurile de prelucrare si dimensiunile intermediare

Adaosurile de prelucrare “A”,s-au determinat prin alegere din tabele normative, iar

dimensiunile intermediare,L, prin calcul dupa cum urmeaza:

Se sublineaza urmatoarele: ∑Ak=Ao ; Lk-1=Lk±Ak ; Dk-1=Dk±2Ak

Unde k=n , + pentru dimensiuni tip arbore iar – pentru dimensiuni tip alezaj

Tabelul 4.2.3.1

Sk Dimens.

prescrisa

Adaos

total

Ao,mm

Faza de prelucrare

Nr. de ordine si denumire

prelinimare Ak,

mm

Lk,

mm Numar de ordine si

denumire finala

S1 M55x1,5 2,474

10.1.Strunjire degrosare,contur exterior

cu respectarea cotelor

50 , 2x45 , 55 ,

20 , 452 x

0,95 Φ56,1

10.1Strunjire degrosare contur exterior cu

respectarea cotelor 52,2; 2,5x45°; Φ56,1; 22,2;

3,5x45°

10.4Strunjire cilindrica ext de semifinisare la

Φ55

0,55 (tab8.49(1] Φ55

10.4Strunjire cilindrica exterioara de semifinisare

la Φ55

10.7Filetare ext M55x1,5 0,974 (tab9.32(1] M55x1,5 10.7Filetare exterioara

M55x1,5

S2 20 1,5

10.1.Strunjire degrosare,contur exterior

cu respectarea cotelor

50 , 2x45 , 55 , 20 , 452 x

0,8 22,2

10.1Strunjire degrosare contur exterior cu

respectarea cotelor 52,2; 2,5x45°; Φ56,1; 22,2;

3,5x45°

10.2Strunjire,degrosare Φ51/R2 si semifinisare la

20

0,7(tab 8.48(1] 21,5

10.2.Stunjire degrosare Φ51/R2 si semifinisare la

21,5

S3 2x45° 3,5

10.1.Strunjire degrosare,contur exterior

cu respectarea cotelor

50 , 2x45 , 55 , 20 , 452 x

2,47 3,5x45°

10.1Strunjire degrosare contur exterior cu

respectarea cotelor 52,2; 2,5x45°; Φ56,1; 22,2;

3,5x45°

S4 Φ70 1,5

20.1.Strunjire degrosare contur exterior cu respect. cotelor 50;2x45°;Φ70

1,5 Φ70

20.1.Strunjire degrosare contur exterior cu

respectarea cotelor 50, 2x45°;Φ70

S5 2x45° 1,4

20.1.Strunjire degrosare contur exterior cu respect. cotelor 50;2x45°;Φ70

1,4 Φ70

20.1.Strunjire degrosare contur exterior cu

respectarea cotelor 50, 2x45°;Φ70

20.2.Strunjire degrosare contur interior cu respect. cotelor 1x45°;Φ62;16

0,8 15,3

20.2Strunjire degrosare contur interior cu

respectarea cotelor 1,9x45°;Φ60,2H12; 15,3

Page 44: Model Proiect PPS2

S6

1,5

20.3.Strunjire semifinisare contur int. cu respect. Cotelor Φ62 si 16

0,5(tab 8.48(1]

15,8

20.3.Strunjire semifinisare

contur interior cu respectarea cotelor Φ61,4H10 si 15,8

40.2.Rectificare frontala la cota de 16

0,2(tab 8.11(2]

16

40.2.Rectificare frontala la

cota de 16

Page 45: Model Proiect PPS2

S7 50 1,5

20.1.Strunjire degrosare contur exterior cu respect. cotelor 50;2x45°;Φ70

1,5 50 20.1.Strunjire degrosare

contur exterior cu respect. cotelor 50;2x45°;Φ70

S8 1x45° 1,3 20.2.Strunjire degrosare contur interior cu respect.

cotelor 1x45°;Φ62;16 1,3 1,9x45°

20.2Strunjire degrosare contur interior cu

respectarea cotelor 1,9x45°;Φ60,2H12; 15,3

S9 M3 1,5 30.4.Gaurire Φ3 1,25

M3 30.4.Gaurire Φ2,5

30.5.Filetare M3 0,25(tab 8.61(1] 30.5.Filetare M3

S10 2x45° 1,7

10.1.Strunjire degrosare,contur exterior

cu respectarea cotelor

50 , 2x45 , 55 , 20 , 452 x

1,7 2,5x45°

10.1.Strunjire degrosare,contur exterior

cu respectarea cotelor 50 , 2x45 , 55 , 20 , 452 x

S11 50 1,5

10.1.Strunjire degrosare,contur exterior

cu respectarea cotelor

50 , 2x45 , 55 , 20 , 452 x

0,8 52,2

10.1.Strunjire degrosare,contur exterior

cu respectarea cotelor 50 , 2x45 , 55 , 20 , 452 x

10.3.Strunjire frontala de semifinisare la cota de 50

0,7(tab 8.48(1] 51,5 10.3.Strunjire frontala de

semifinisare la cota de 51,5

S12 Φ46 1,5 10.6 Strunjire cilindrica int. de degrosare la Φ46 1,5 Φ46 10.6 Strunjire cilindrica int.

de degrosare la Φ46

S13 Φ51/R2 4

10.2Strunjire,degrosare Φ51/R2 si semifinisare la

20

4 Φ51/R2 10.2Strunjire,degrosare

Φ51/R2 si semifinisare la 21,,5

S14 68 2 30.3.Frezare frontala de degrosare la 68 2 68 30.3.Frezare frontala de

degrosare la cota 68

S15 66 2 30.1Frezare frontala de degrosare la 66 2 68 30.1Frezare frontala de

degrosare la 68

S16 66 2 30.2.Frezare frontala de degrosare la 66 2 66 30.2.Frezare frontala de

degrosare la 66

S17 Φ62H9 1,5

20.2.Strunjire degrosare contur interior cu respect.

cotelor 1 x45°; 1662x 0,6 Φ60,2H12

20.2.Strunjire degrosare contur interior cu respect.

cotelor 1 x45°; 1662x

20.3.Strunjire semifinisare contur int. cu

respect. cotelor 62 si

16

0,6(tab 8.51(1] Φ61,4H10

20.3.Strunjire semifinisare contur int. cu respect.

cotelor 62 si 16

40.1.Rectificare cilindrica interioara la Φ62H9

0,3(tab 8.2(2] Φ62H9 40.1.Rectificare cilindrica

interioara la Φ62H9

Page 46: Model Proiect PPS2

4.2.4 Regimuri de prelucrare

Durabilitatea economica o sculei (T), parametrii regimului de aschiere (t,s,v) si parametrii de

reglare ai masinii unelte (n,w) s-au determinat prin alegere din normative sau prin calcul,

avand in vedere si gamele de turatii si avansuri ale masinii unelte,dupa cum urmeaza:

Tabelul 4.2.4.1

a.Fazele de tip strunjire

PT Faza de

prelucrare T Ak,

mm i t,

mm s d,

mm

Viteza de

asch.

calc./aleas

a v/m/min

Turatia piesei,n,

Rot,min Viteza de

asch. reala,

v , m/mm calculata reala

PT1

10.1Strunjire degrosare contur

exterior cu respectarea cotelor 52,2;

2,5x45°; Φ56,1; 22,2; 3,5x45°

90

0,8 1,7

0,95 0,8 2,5

1

0,8 1,7

0,95 0,8 2,5

0,4 43...51 56,1 56,1

56,1..66

191,1 167,7 163,8 187,2 152,1

1415…1193 952 930

1062…903 733

1415…1193 952 930

1062…903 733

191,1 167,7 163,8 187,2 152,1

10.2.Stunjire degrosare Φ51/R2 si semifinisare la 21,5

90 0,7 4 1 0,7

4 0,09 66..51 79 381…493 381…493 79

10.3.Strunjire frontala de

semifinisare la cota de 50

90 0,71 1 0,7

0,20

51…43 249,6 1558…1848 1558…1848 249,6

10.4Strunjire cilindrica

exterioara de semifinisare la

Φ55

90 0,55 1 0,55 0,20 55 263,3 1367 1367 236,3

10.5Gaurire Φ46 60 21,5 1 21,5 0,23 43 13,5 100 100 13,5

10.6 Strunjire cilindrica int. de

degrosare la Φ46 90 1,5 1 1,5 0,4 46 113,8 788 788 113,8

10.7Filetare exterioara M55x1,5

90 0,874 0,10

73

0,12 0,03 1,5 55 55 318 318 55

20.1.Strunjire degrosare contur

exterior cu respect. cotelor 50;2x45°;Φ70

90 1,5 1,4 1,5

1 1,5 1,4 1,5

0,4 59..66

66 70

167,7 167,7 152,1

905…808 808 692

905…808 808 692

167,7 167,7 152,1

Page 47: Model Proiect PPS2

PT1

20.2Strunjire degrosare contur

interior cu respectarea

cotelor 1,9x45°;Φ60,2H1

2; 15,3

90 1,3 0,6 0,8

1 1,3 0,6 0,8

0,4 60,2 60,2

60,2..46

117 143,5 191,1

619 759

1010..1322

619 759

1010..1322

117 143,5 191,1

20.3.Strunjire semifinisare

contur interior cu respectarea

cotelor Φ61,4H10 si

15,8

90 0,6 0,5 1 0,6

0,5 0,2 61,4 61,4..46

173,9 255

902 1322…1765

902 1322…1765

173,9 255

PT2

20.1Strunjire frontala de

degrosare la 53 90 3 1 3 0,384 80 147,4 586,5 500 125,5

20.2Gaurire Φ43 60 21,5 1 21,5 0,23 43 13,5 100 90

20.3.Strunjire cil. ext. de

degrosare la Φ70x23

90 5 2 2,5 0,4 70 140,4 638,4 710 156,1

20.4.Strunjire cil. int. de degrosare la Φ 62H12x14

90 8,5 3 2,8 0,4 60 99,8 529,4 500 12,1

20.5.Strunjire cil. int. de degrosare la Φ46

90 1,5 1 1,5 0,4 46 113,9 788,1 710 102,6

20.6.Strunjire frontala de degrosare la 15,3

90 1,3 1 1,3 0,384 60 167,7 889,6 1000 188,5

20.7.Strunjire cilin. int. de semifinis. la Φ 61,4H10x15,8

90 0,7 1 0,7 0,2 61,4 152,1 788,5 710 136,9

20.8.Strunjire front. de semifinis. la 15,8

90 0,5 1 0,5 0,192 61,4 255 1321,9 1410 271,9

20.9.Tesire ext. 2x45° 90 1,4 1 1,4 0,384 70 167,7 762,5 710 156,1

20.10.Tesire int. 1,3x45°

90 0,9 1 0,9 0,4 61,4 121,6 630,4 710 136,9

30.1.Strunjire front. de degr. la

50,7 90 2,3 1 2,3 0,384 80 155,3 617,9 710 178,4

30.2. Strunjire cil. ext. de degr. la

Φ56,1 90 11,95 4 2,9 0,4 56,1 136,5 774,5 710 125,1

30.3.Strunjire front. de degr. la

20,7 90 0,8 1 0,8 0,384 70 183,3 833,5 710 156,1

30.4Str. front. de semifin. la 20 si

degaj. ext. R51/R2

90 0,7 4 1 0,7

4 0,096 51 79 493 500 80,1

Page 48: Model Proiect PPS2

PT2

30.5.Strunjire front. de

semifinis. la 50 90 0,7 1 0,7 0,192 56,1 248,7 1411,1 1410 248,5

30.6.Strunjire cil. ext. de semifinis.

la Φ55 90 0,55 1 0,55 0,2 55 236,3 1367,5 1410 243,6

30.7.Tesire exterioara

2x45°(la Φ55) 90 1,4 1 1,4 0,4 55 167,7 970,5 1000 172,8

30.8.Tesire exterioara

2x45°(la Φ70) 90 1,4 1 1,4 0,4 70 167,7 762,5 710 156,1

40.1.Filetare

exterioara M55x1,5

90 0,874 0,10

7 3

0,12 0,03 1,5 55 55 318 355 61,3

b.Fazele de tip gaurire

PT Faza D T,

min

t,

min s,

mm/rot

Viteza de

asch.

calc./aleas

a v/m/min

Turatia piesei,n,

rot,min Viteza de

asch. reala,

v , m/mm calculata / reala

PT1

30.4Str. front. de semifin. la 20 si degaj. ext. R51/R2

2,5

7

1,25

0,04

34

4329

4329

34

30.5.Strunjire front. de

semifinis. la 50 3 90 0,25 0,6 2,6 280 280 2,6

PT2

70.1.Gaurire Φ2,5 2,5 7 1,25 0,04 34 4329 2360 18,5

80.1.Filetare M3 3 90 0,25 0,6 2,6 280 280 2,6

Page 49: Model Proiect PPS2

c. Fazele de tip frezare

PT Faza T,

min

t,

min Viteza de avans

Vs,mm/min

Viteza de

asch.

calc./aleasa

v/m/min

Turatia sculei,n,

rot,min Viteza de

asch. reala,

v , m/mm calculata reala

PT1

30.1.Strunjire front. de degr. la

50,7

90 2 502 78,8 1003 1003 78,8 30.2. Strunjire cil.

ext. de degr. la Φ56,1

30.3.Strunjire front. de degr. la

20,7

PT2

50.1.Frezare 2 laturi S=66 120 4 475 157 500 475 149,2

60.1.Frezare frontala de

degrosare la 68 90 2 475 78,8 1003 950 74,6

d. Fazele de tip rectificare

PT Faza T,

min Vs

m/mim np

rot/min npr

rot/min Vsr

m/min Vo

m/min n

rot/min nr

rot/min Vr

m/sec

PT1 40.1.Rectificare cil. la Φ62 H9

10 50 256,7 257 50 25 8681,1 11000 31,6 PT2 90.1.Rectificare cil.

la Φ62 H9

PT1 40.2.Rectificare plana la 16

10 25 128,3 250 48,7 20 6944,9 11000 31,6

PT2 90.2.Rectificare plana la 16

e.Fazele de tip debitare

PT Faza T,

min t,

min Vs

m/mim V

m/mim

PT2 10.1.Debitare la 56 240 2 50 45

Page 50: Model Proiect PPS2

Rezultatele din tabele(pentru PT1) au fost obţinute astfel:

Faza 10.1. Strunjire degroşare contur exterior cu respectarea cotelor 52,2; 5x45°;

Φ56,1; 22,2; 3.5x45°

Adâncimile de aşchiere pentru cele 5 suprafeţe prelucrate sunt:

Ap - 0,8mm – pentru S11

- 1,7mm – pentru S10

- 0,95mm – pentru S1

- 0,8mm – pentru S2

- 2,5mm – pentru S3

Durabilitatea economică a sculei aşchietoare Tec=90min(tab. 9.10[1])

Avansul sculei S=0,3 … 0,5mm/rot(tab. 9.8[1])

Se consideră S=0,4mm/rot

Vitezele de aşchiere şi turaţiile piesei se vor determina pentru fiecare suprafaţă

prelucrată astfel:

Vcar=Vtab *0,78=240*0,78=187,2

Suprafaţa S11

Viteza de aşchiere se calculează cu formula:

V= m/min 200/

1987654321 oyyxn

v kkkkkkkkkkHBstT

C

unde Cv=294 (tab. 10.30[5])

m=exponentul durabilităţii; m=0,125 (tab. 10.29[5])

HB=duritatea materialului piesei; HB=207

xv, yv=exponentul adâncimii de aşchiere şi ai avansului; xv=0,18; yv=0,35 (tab. 10.30[5])

n=exponentul durităţii materialului de prelucrat; n=1,75(pentru oţel carbon cu HB>30)

k1=coeficient funcţie de secţiunea transversală a cuţitului; k1=(q/20*30)ξ;

unde

q=aria secţiunii transversale a cuţitului; q=16*16=256mm2→k1=(256/600)

0,08=0,93

ξ=coeficient funcţie de materialul de prelucrat; ξ=0,08

k2=coeficient funcţie de unghiul de atac principal(γ=5°); k2=(45/γ)ρ;

unde

ρ=exponent funcţie de materialul prelucrat; ρ=0,3(pentru oţel prelucrat cu carbura

metalică)→k2=(45/5)0,3

=1,93

k3=coeficient funcţie de unghiul de atac secundar(γ1=95°); k3=(α/γ1)0,09

;

unde

α=15(pentru scule cu plăcuţe dure)→k3=(15/95)0,09

=0,84

Page 51: Model Proiect PPS2

k4=coeficient funcţie de raza de racordare a vârfului cuţitului(r=0,8mm); k4=(r/2)μ;

unde

μ=exponent funcţie de tipul prelucrării şi a materialului prelucrat; μ=0,1 pentru

prelucrarea de degrosare→k4=(0,8/2)0,1

=0,91

k5=coeficient funcţie de partea aşchietoare a sculei; k5=0,7 (tab. 10.31[5])

k6=coeficient funcţie de materialul prelucrat; k6=1,0; (tab. 10.32[5])

k7=coeficient funcţie de modul de obţinere a semifabricatului; k7=0,9;(pentru materiale

recoapte)

k8=coeficient funcţie de starea stratului superficial al semifabricatului; k8=1,0(pentru

oţel cu tunder)

k9=1,15(pentru faţa de degajare cu faţetă)

k10=coeficient funcţie de schema de aşchiere; k10=0,85 (tab. 10.34[5])

V=mm

m1,19185,015,10,17,091,084,093,193,0

200/2074,08,090

29435,135,098,0125,0

Turaţia calculată a piesei va fi:

n=D

V1000

D€(43…51)mm → n€[1415…1193] rot/min

Verificare puterii:

Componenta principală(tangenţială) a forţei de aşchiere Pz?30daN (tab. 9.25[1])

Puterea reală consumată va fi:

NR=0,8 mecanic, lrandamentu - ,Kw

6000

rz vP

KwNKwN MER 5,72,18,06000

19130

→ Prelucrarea acestei suprafeţe se poate executa pe maşina-unealtă aleasă cu parametrii

reali ai regimului de aşchiere stabiliţi anterior.

Suprafaţa S10

Vcar=215*0,78=167,7m/min (tab. 9.25[1])

Page 52: Model Proiect PPS2

min/9521,56

7,1671000

D

v1000u car rot

Suprafaţa S1

Vcar=210*0,78=163,8m/min (tab. 9.15[1])

min/9301,56

8,1631000

D

v1000u car rot

Suprafaţa S2

Vcar=240*0,78=187,2m/min (tab. 9.25[1])

min/1062...903u

66...1,56;D

v1000u car

rot

mmD

Suprafaţa S3

Vcar=195*0,78=152,1m/min (tab. 9.25[1])

min/73366

1,1521000

D

v1000u car rot

Faza 10.2. Strunjire degajare Φ51/R2 şi semifinisare la 21,5 [1]

t=Ap – 0,7mm – pentru S2

- 4mm – pentru S13

Tec=90mm(tab. 9.10)

S=0,09mm/rot(tab. 9.31)

Vcar=100*0,79=79m/min(tab. 9.31)

min/381...493u

51...66;D

v1000u car

rot

mmD

Faza 10.3. Strunjire frontală de semifinisare la51,5 [1]

t=Apsemif=0,7mm

Tec=90mm(tab. 9.10)

S=0,12…0,24mm/rot(tab. 9.8)

Se consideră S=0,20mm/rot

Vcar=320*0,78=249,6m/min(tab. 9.25)

Page 53: Model Proiect PPS2

min/81558...184u

43...51;D

v1000u car

rot

mmD

Faza 10.4. Strunjire cilindrică ext. de semifinisare la Φ55 [1]

t=Apsemif=0,7mm

Tec=90mm(tab. 9.10)

S=0,12…0,24mm/rot(tab. 9.8)

Se consideră S=0,20mm/rot

Vcar=303*0,78=236,3m/min(tab. 9.15)

Faza 10.5. Găurire Φ43 [1]

t=Apsemif=21,5mm

Tec=60mm(tab. 9.113)

Din tab. 9.29 se aleg:

S=0,23mm/rot

u=100rot/min

min/5,131000

10043

1000

nDu m

Faza 10.6. Strunjire cilindrică int. de degroşare la Φ46 [1]

t=ApSTAS=1,5mm

Tec=90mm(tab. 9.10)

S=0,3…0,5mm/rot(tab. 9.8)

Se consideră S=0,4mm/rot

Vcar=146*0,78=113,8m/min(tab. 9.20)

min/81558...184u

min/78846

8,1131000

D

v1000u car

rot

rot

Faza 10.7. Filetare ext. M55x1,5 [1]

Tec=90mm(tab. 9.10)

S=p=1,5mm/rot(p=pasul filetului)

Aptotal=0,974mm

Apdegr=0,874mm(tab. 9.32)

Apfinis=0,10mm(tab. 9.32)

idegr=7 treceri(tab. 9.32)

Page 54: Model Proiect PPS2

ifinis=3 treceri(tab. 9.32)

→ tdegr=Apdegr/idegr=0,874/7=0,12mm/trecere

tfinis=Apfinis/ifinis=0,10/3=0,03mm/trecere

V=55m/min(tab. 9.32)

min/31855

551000

D

V1000u rot

Faza 20.1. Strunjire degroşare contur exterior cu respectarea cotelor 50; 2x45°;

Φ70 [1]

t=Ap – 1,5mm – pentru S7

- 1,4mm – pentru S5

- 1,5mm – pentru S4

Tec=90mm(tab. 9.10)

S=0,3…0,5mm/rot. Se consideră S=0,4mm/rot

Suprafaţa S7

Vcar=215*0,78=167,7m/min

min/905...808u

66...59;D

v1000u car

rot

mmD

Suprafaţa S5

Vcar=215*0,78=167,7m/min

min/80866

7,1671000

D

v1000u car rot

Suprafaţa S4

Vcar=195*0,78=152,1m/min

min/69270

1,1521000

D

v1000u car rot

Faza 20.2. Strunjire degroşare contur interior cu respectarea cotelor; 1,9x45°;

Φ60,2 H12; 15,3 [1]

t=Ap – 1,3mm – pentru S8

- 0,6mm – pentru S17

- 0,8mm – pentru S6

Tec=90mm

Page 55: Model Proiect PPS2

S=0,3…0,5mm/rot. Se consideră S=0,4mm/rot

Suprafaţa S8

Vcar=150*0,78=117m/min

min/6192,60

1171000

D

v1000u car rot

Suprafaţa S17

Vcar=184*0,78=143,5m/min

min/7592,60

5,1431000

D

v1000u car rot

Suprafaţa S6

Vcar=245*0,78=191,1m/min

min/21010...132u

46...2,60;D

v1000u car

rot

mmD

Faza 20.3. Strunjire semifinisare contur interior cu respectarea cotelor; Φ60,2 H10

şi 15,8 [1]

t=Ap - 0,6mm – pentru S17

- 0,5mm – pentru S6

Tec=90mm

S=0,12…0,24mm/rot. Se consideră S=0,20mm/rot

Suprafaţa S17

Vcar=223*0,78=173,9m/min

min/7,9014,61

9,1731000

D

v1000u car rot

Suprafaţa S6

Vcar=327*0,78=225m/min

min/51311...176u

46...4,61;D

v1000u car

rot

mmD

Faza 30.1. Frezare frontală de degroşare la 68

Adaosul de prelucrare Ap=2mm

Adâncimea de aşchiere t=Ap=2mm(întregul adaos de prelucrare este îndepărtat dintr-o

singură trecere a sculei aşchietoare)

Lungimea de contact dintre scula aşchietoare şi piesa semifabricat t1=20mm

Durabilitatea economică a sculei aşchietoare Tec=90min (tab. 9.26[2])

Avansul pe dinte sd=0,25mm/dinte (tab. 14.4 [5])

Page 56: Model Proiect PPS2

Viteza de aşchiere se calculează cu formula din tab. 4.68 [3]

v= min]/[ 364

1,02,035,015,032,0

2,0

mkkkztstT

Dscvn

id

unde

kvn=coeficient de corecţie funcţie de prelucrabilitatea materialului prelucrat

kvn=0,8 (tab. 4.69 [2])

kc=coeficient de corecţie funcţie de calitatea carburii metalice utilizate

kc=1,0 (tab. 4.70 [3])

ks=coeficient de corecţie funcţie de starea materialului de prelucrat

ks=0,8 (tab. 4.71 [3])

v= m/min 8,788,00,18,022025,0290

253641,02,035,015,032,0

2,0

Turaţia calculată a frezei va fi:

n= min/100325

8,7810001000rot

D

v

Viteza de avans se calculează cu relaţia:

vs=sd*z*nr=0,25*2*1003=502 [m/min]

Verificarea puterii:

Forţa tangenţială se calculează cu relaţia din tabelul 4.68 [3]

Ft= 03,1k ;daN 63 f

83,083,0

1

65,00,1

fd kDztst

daNFt 6,8703,12522025,0263 83,083,065,00,1

Puterea reală consumată va fi:

KwNKw

vFN

ME

t

R

154,18,06000

8,786,87N

0,8 mecanic; lrandamentu ;kW 6000

R

→ Prelucrarea de la această fază se poate executa pe maşina-unealtă aleasă cu

parametrii reali ai regimului de aşchiere stabiliţi anterior.

Faza 30.2. Frezare frontală de degroşare la 66 – idem faza 30.1

Faza 30.3. Frezare frontală de degroşare la 68 – idem faza 30.1

Faza 30.4. Găurire Φ2,5 [1]

t=Ap=1,25mm

Tec=7 min(tab. 9.113)

Din tabelul 9.121 se aleg:

S=0,04mm/rot

v=34m/min

→ n= min/43295,2

3410001000rot

D

v

Page 57: Model Proiect PPS2

→Vs=s*n=0,04*4329=173mm/min

Pz=20daN

Mt=18daN*mm

→ ME

t

R ND

vMN 0,1Kw

0,82,56000

34182

6000

2

Faza 30.5. Filetare M3 [1]

t=Ap=0,55mm

Tec=7 min(tab. 9.10)

S=p=0,6mm/rot(p=pasul filetului)

N=280rot/min

→v= min/6,21000

2803

1000m

nD

Faza 40.1. Rectificare cilindrică interioară la Φ62 H9(0+0,074

) [2]

Ap=0,3mm

Tec=10 min(tab. 9.146)

t=0,007mm/c.d.(tab. 9.149)

Se=0,5*B(B=lăţimea pietrei; B=18mm)(tab. 9.149)

→Se=0,5*18=9mm/rot

v=25m/sec(tab. 9.158)

→n= min/1,868155

256000060000rot

D

v

→nr=11000rot/min →vr= sec/6,3160000

1100055

60000m

nD

vs=Se*npr=9*257=2313mm/min=2,3m/min

Faza 40.2. Rectificare plană la 16 [2]

Ap=0,2mm

Tec=10 min(tab. 9.146)

Viteza avansului de pătrundere vsp=1,2*0,8=0,96mm/min (tab. 9.162)

v=20m/sec (tab. 9.166)

→n= min/9,694455

206000060000rot

D

v

→nr=11000rot/min →vr= sec/6,3160000

1100055

60000m

nD r

v=25m/min (tab. 9.166)

→np= min/3,12862

2510001000rot

D

v

f

s

→npr=250rot/min →vsr= sec/7,481000

25062

1000m

nD prf

Page 58: Model Proiect PPS2

4.2.5. Normele de timp pentru operaţiile de prelucrare prin aşchiere:

La nivel de operaţie, norma de timp are expresia:

Tn=Tu+Tpi/n → Tn=Tb+Ta+Tdt+Ton+Tpi/n0 [min/buc]

Tb=∑tbk

tb=[(lmax+l1+l2)/w]*i[min]; w=nr*sr

Ta=ta1+∑(ta2+ta3+ta4)n

Top=Th+Ta, unde:

Tu=timpul unitar

Tpi=timpul de pregătire-încheiere la locul de muncă

n0=numărul de piese din lotul care urmează a fi prelucrat

Tb=timpul de bază

Ta=timpul auxiliar

Tdt=timpul de deservire tehnică

Tdo=timpul de deservire organizatorică

Ton=timpul de odihnă şi necesităţi fireşti

Ta1, Ta2, Ta3=timpi auxiliari de comandă, reglare şi respectiv control

i=numărul de treceri

w=viteza de avans

Se adoptă n0=100buc

Elementele componente ale normelor de timp pentru fiecare operaţie s-au determinat fie

prin calcul, prin alegere din normative şi sunt prezentate mai jos:

a) Operaţia de strunjire I

1. Timpul de pregătire-încheiere Tpi=10+8+15=33min

2. Elementele de calcul pentru T6 şi Ta sunt prezentate în tabelul de mai jos:

Nr. şi denuminrea

fazei

l

mm

l1

mm

l2

mm

i

tb

min

ta1

min

ta2

min

ta3

min

ta4

min

a+b

prindere/desprindere

piese

- - - - - 0,2 - -

10.1 44,65 1 1 1 0,12 - 0,05 0,2 0,2

10.2 7,5 1 0 1 0,22 - 0,05 0,05 0,1

10.3 4 1 1 1 0.02 - 0,05 0,05 0,1

10.4 24 1 0,5 1 0,09 - 0,05 0,05 0,1

10.5 2 13 3 1 0,78 - 0,05 0,05 0,1

10.6 37,7 1 1 1 0,13 - 0,05 0,05 0,1

10.7 24 1 1 10 0,53 - 0,05 0,01 0,2

Page 59: Model Proiect PPS2

min84,3

min95,1

min89,1

min53,0105,1318

5,017,37

min13,0123,0100

3132

min78,012,01367

5,0124

min02,0120,01703

114

min22,0109,0437

015,7

min12,014,0733

109,41

2,0982

0095,41

4,0930

003,271

4,0952

005,31

4,01304

014

min

6

5

4

3

2

1

21

abop

aia

bib

b

b

b

b

b

b

i

TTT

tT

tT

t

t

t

t

t

t

isn

lllt

3. Td şi Tou

Tdt=Tb*2/100=0,038min

Tdo=Top*1/100=0,038min

→ Td=Tdt+Tdo=0,76min

Ton=Top*3,5/100=0,134min

4. Timpul unitar: Tu=Top+Td+Ton=4,05min

În concluzie: Tu=4,05min/buc, Tn=4,38min/buc

b) Operaţia 20 Strunjire II

1. Timpul de pregătire-încheiere Tpi=10+8+15=33min

2. Elementele de calcul pentru T6 şi Ta sunt prezentate în tabelul de mai jos:

Nr. şi denuminrea

fazei

l

mm

l1

mm

l2

mm

i

tb

min

ta1

min

ta2

min

ta3

min

ta4

min

a+b

prindere/desprindere

piese

- - - - - 0,2 - -

20.1 22,3 1 1 1 0,08 - 0,05 0,15 0,15

20.2 25 1 1 1 0,08 - 0,05 0,15 0,15

20.3 23,3 1 1 1 0.12 - 0,05 0,15 0,15

min21 isn

llltbi

Page 60: Model Proiect PPS2

min53,1

min25,1

min28,0

min12,012,01543

107,71

2,0902

016,15

min082,01*4,0*1166

101,71*

4,0*759

003,151

4,0619

0168,2

min082,014,0692

10161

4,0808

008,21

4,0856

015,3

3

2

1

abop

aia

bib

b

b

b

TTT

tT

tT

t

t

t

3. Td şi Tou

Tdt=Tb*2/100=0,006min

Tdo=Top*1/100=0,015min

→ Td=Tdt+Tdo=0,021min

Ton=Top*3,5/100=0,054min

4. Timpul unitar: Tu=Top+Td+Ton=1,61min

În concluzie: Tu=1,61min/buc, Tn=1,94min/buc

c) Operaţia 30 Frezare-Găurire-Filetare

1. Timpul de pregătire-încheiere Tpi=15+10+10=35min

2. Elementele de calcul pentru Tb şi Ta sunt prezentate în tabelul de mai jos:

Nr. şi denuminrea

fazei

l

mm

l1

mm

l2

mm

i

tb

min

ta1

min

ta2

min

ta3

min

ta4

min

a+b

prindere/desprindere

piese

- - - - - 0,6 - -

30.1 37,2 10 2 1 0,098 - 0,03 0,1 0,1

30.2 37,2 10 2 1 0,098 - 0,03 0,1 0,1

30.3 37,2 10 2 1 0.098 - 0,03 0,1 0,1

30.4 2,3 0,7 0,5 1 0,02 - 0,03 0,1 0,1

30.5 2,3 1,5 1 1 0,029 - 0,03 0,1 0,2

min21 isn

llltbi

min19,2

min85,1

min34,0

abop

aia

bib

TTT

tT

tT

Page 61: Model Proiect PPS2

3. Td şi Tou

Tdt=Tb*5/100=0,017min

Tdo=Top*1,2/100=0,026min

→ Td=Tdt+Tdo=0,043min

Ton=Top*3/100=0,066min

4. Timpul unitar: Tu=Top+Td+Ton=2,29min

În concluzie: Tu=2,29min/buc, Tn=2,64min/buc

d) Operaţia 40 Rectificare

1. Timpul de pregătire-încheiere Tpi=10+15=25min

2. Elementele de calcul pentru Tb şi Ta sunt prezentate în tabelul de mai jos:

Nr. şi denuminrea

fazei

l

mm

l1

mm

l2

mm

i

tb

min

ta1

min

ta2

min

ta3

min

ta4

min

a+b

prindere/desprindere

piese

- - - - - 0,4 - -

40.1 7 1 0 42 0,17 - 0,02 0,02 0,15

40.2 0,2 0 0 1 0,27 - 0,02 0,15 0,1

min84,1

min4,1

min44,0

min27,03,196,0

2,0

min17,03,1007,0

3,0

257185,0

185,0166,0...4,02

21

2

1

abop

aia

bbb

sp

b

prDt

Db

TTT

tT

ttT

nv

ht

nt

h

nB

Bt

3. Td şi Tou

Td=Tdt+Tdo=tt1*Tb/Tec+Top*1,7/100=1,9*0,44/10+1,84*1,7/100=0,11min

Ton=Top*3/100=0,055min

4. Timpul unitar: Tu=Top+Td+Ton=2,01min

În concluzie: Tu=2,01min/buc, Tn=2,26min/buc

Page 62: Model Proiect PPS2

P.T. 2

a) Operaţia 10 Debitare

1. Timpul de pregătire-încheiere Tpi=10+10+15=35min

2. Elementele de calcul pentru Tb şi Ta sunt prezentate în tabelul de mai jos:

Nr. şi denuminrea

fazei

l

mm

l1

mm

l2

mm

i

tb

min

ta1

min

ta2

min

ta3

min

ta4

min

a+b

prindere/desprindere

piese

- - - - - 0,4 - -

10.1 80 2 1 1 1,6 - 0,02 0,007 0,1

min21 isn

llltbi

min82,1

min22,0

abop

aia

TTT

tT

3. Td şi Tou

Tdt=Tb*5/100=0,08min

Tda=Top*1,2/100=0,021min

→ Td=0,10min

Ton=Top*3/100=0,054min

4. Timpul unitar: Tu=Top+Td+Ton=1,97min

În concluzie: Tu=1,97min/buc, Tn=2,3min/buc

b) Operaţia 20 Strunjire I

1. Timpul de pregătire-încheiere Tpi=10+12=22min

2. Elementele de calcul pentru Tb şi Ta sunt prezentate în tabelul de mai jos:

Nr. şi denuminrea

fazei

l

mm

l1

mm

l2

mm

i

tb

min

ta1

min

ta2

min

ta3

min

ta4

min

a+b

prindere/desprindere

piese

- - - - - 0,2 - -

20.1 40 1 1 1 0,2 - 0,02 0,1 0,1

20.2 53 13 3 1 3,16 - 0,02 0,1 0,1

20.3 23 1 0 2 0,25 - 0,02 0,1 0,1

20.4 14 1 0 3 0,22 - 0,02 0,1 0,1

20.5 38 1 1 1 0,13 - 0,02 0,1 0,1

20.6 7 1 0 1 0,02 - 0,02 0,1 0,1

20.7 15,8 1 0 1 0,11 - 0,02 0,15 0,2

20.8 7,7 1 0 1 0,03 - 0,02 0,1 0,1

Page 63: Model Proiect PPS2

20.9 2 1 0 1 0.01 - 0,02 0,1 0,1

20.10 1,3 1 0 1 0.009 - 0,02 0,1 0,1

min21 isn

llltbi →Tb=∑tbi=4,14min

min89,6

min75,2

abop

aia

TTT

tT

3. Td şi Tou

Tdt=Tb*2/100=0,083min

Tda=Top*1/100=0,069min

→ Td=Tdt+Tdo=0,15min

Ton=Top*3,5/100=0,24min

4. Timpul unitar: Tu=Top+Td+Ton=7,28min

În concluzie: Tu=7,28min/buc, Tn=7,5min/buc

c) Operaţia 30 Strunjire II

1. Timpul de pregătire-încheiere Tpi=10+12=22min

2. Elementele de calcul pentru Tb şi Ta sunt prezentate în tabelul de mai jos:

Nr. şi denuminrea

fazei

l

mm

l1

mm

l2

mm

i

tb

min

ta1

min

ta2

min

ta3

min

ta4

min

a+b

prindere/desprindere

piese

- - - - - 0,2 - -

30.1 17 1 1 1 0,075 - 0,02 0,1 0,1

30.2 29,1 1 0 4 0,407 - 0,02 0,1 0,1

30.3 6,95 1 0 1 0,027 - 0,02 0,1 0,1

30.4 9,5 1 0 1 0,22 - 0,02 0,15 0,1

30.5 5 1 1 1 0,026 - 0,02 0,1 0,1

30.6 26 1 0,5 1 0,099 - 0,02 0,1 0,1

30.7 2 1 0 1 0,008 - 0,02 0,1 0,1

30.8 2 1 0 1 0,01 - 0,02 0,1 0,1

min21 isn

lllt

r

bi →Tb=∑tbi=0,87min

min08,3

min21,2

abop

aia

TTT

tT

3. Td şi Tou

Tdt=Tb*2/100=0,017min

Page 64: Model Proiect PPS2

Tda=Top*1/100=0,031min

→ Td==0,048min

Ton=Top*3,5/100=0,108min

4. Timpul unitar: Tu=Top+Td+Ton=3,24min

În concluzie: Tu=3,24min/buc, Tn=3,46min/buc

d. Operatia 40. Filetare

1.Timpul de pregatire-incheiere Tpi = 10 +10=20 min

2.Elementele de calcul pentru Tb si Ta sunt prezentate in tabelul de mai jos.

Nr. si denumirea fazei l mm

l1 mm

l2 mm i tb

mm ta1 mm

ta2 mm

ta3 mm

ta4 mm

a+b.Prindere-

despindere piesa - - - - - 0,4 - - -

40.1.Filetare exterioara M55x1,5 49 1 0,5 10 1 - 0,2 0,3 0,2

Tb =(l+l1+l2/nr*Sr) * i = (49+1+0,5/336,5*1,5)*10=1 min ; Ta =∑ tai =1,1 min

Top = Tb + Ta =2,1 mm

3. Td si Tou

Tdt = Tb * 2/100=0,02 min; Tdo = Top *1/100=0,021 mm => Td =0,041 min

Tou = Top * 3,5/100=0,074 min

4. Timpul unitar: Tu =2,22 min/buc ; Tu =2,42 min/buc

In concluzie: Tu =2,22 min/buc ; Tn =2,42 min/buc

e.Operatia 50. Frezare 1

1.Timpul de pregatire-incheiere Tpi =10+10+5=25 min

2.Elementele de calcul pentru Tb si Ta sunt prezentate in tabelul de mai jos.

Nr. si denumirea fazei l mm

l1 mm

l2 mm i tb

mm ta1 mm

ta2 mm

ta3 mm

ta4 mm

a+b.Prindere-

despindere piesa - - - - - 0,6 - - -

50.1.Frezare frontala de degrosare la cota 68 37,2 8 3,5 1 0,1 - 0,3 0,15 0,1

Page 65: Model Proiect PPS2

Tb =(l+ l1+l2/Vsr)* i [min] ; Ta =∑ tai =1,15 min => Top = Tb + Ta =1,25 mm

3. Td si Tou

Td= Tb * 5/100=0,005 min ; Tdo = Top *1,2/100=0,015 mm=> Td =0,02 min

Tou = Top * 3,/100=0,038 min

4.Timpul unitar:

Tb = Top + Td + Tou =1,31 min

In concluzie Tu =1,31 min/buc ; Tn =1,56 min/buc

f.Operatia 60. Frezare 2.

1.Timpul de pregatire-inchiere Tpi =10+10+5=25 min

2. Elementele de calcul pentru Tb si Ta sunt prezentate in tabelul de mai jos.

Nr. si denumirea fazei l mm

l1 mm

l2 mm i tb

mm ta1 mm

ta2 mm

ta3 mm

ta4 mm

a+b.Prindere-

despindere piesa - - - - - 0,8 - - -

60.1.Frezare frontala de degrosare la cota 68 37,2 10 2 1 0,1 - 0,3 0,1 0,1

Tb =(l+ l1+l2/Vsr)* i [min] ; Ta =∑ tai =1,3 min => Top = Tb + Ta =1,4 mm

3. Td si Tou

Tdt= Tb * 5/100=0,005 min ; Tdo = Top *1,2/100=0,017 mm=> Td =0,022 min

Tou = Top * 3,/100=0,042 min

4. Timpul unitar:

Tu = Top + Td + Tou =1,46 min

In concluzie Tu =1,46 min/buc ; Tn =1,71 min/buc

Page 66: Model Proiect PPS2

g. Operatia 70. Gaurire

1.Timpul de pregatire-inchiere Tpi =10+12=22 min

2. Elementele de calcul pentru Tb si Ta sunt prezentate in tabelul de mai jos.

Tb =(l+ l1+l2/nr* Sr)* i=0,026 min ; Ta =∑ tai =1,2 min => Top = Tb + Ta =1,23 mm

3. Td si Tou

Tdt= Tb * 2/100=0,0005 min ; Tdo = Top *1/100=0,012 mm=> Td = Td + Tou = 0,013 min

Tou = Top * 3/100=0,037 min

4. Timpul unitar:

Tu = Top + Td + Tou =1,28 min

In concluzie Tu =1,28 min/buc ; Tn =1,5 min/buc

h. Operatia 80. Filetare.

1.Timpul de pregatire-inchiere Tpi =10+10=20 min

2. Elementele de calcul pentru Tb si Ta sunt prezentate in tabelul de mai jos

Tb =(l+ l1+l2/nr* Sr)* i=0,029 min ; Ta =∑ tai =1,3 min => Top = Tb + Ta =1,33 mm

3. Td si Tou

Tdt= Tb * 2/100=0,0005 min ; Tdo = Top *1/100=0,013 mm=> Td = Tdt + Tdo = 0,014 min

Nr. si denumirea fazei l mm

l1 mm

l2 mm i tb

mm ta1 mm

ta2 mm

ta3 mm

ta4 mm

a+b.Prindere-

despindere piesa - - - - - 0,8 - - -

70.1.Gaurire Φ3

2,3 0,7 0,5 1 0,026 - 0,2 0,1 0,1

Nr. si denumirea fazei l mm

l1 mm

l2 mm i tb

mm ta1 mm

ta2 mm

ta3 mm

ta4 mm

a+b.Prindere-

despindere piesa - - - - - 0,8 - - -

80.1 Filetare M3 2,3 1,5 1 1 0,029 - 0,2 0,1 0,2

Page 67: Model Proiect PPS2

Tou = Top * 3/100=0,039 min

4. Timpul unitar:

Tu = Top + Td + Tou =1,38 min

In concluzie Tu =1,38 min/buc ; Tn =1,58 min/buc

i.Operatia 90. Rectificare. – idem operatia 40 PT1

5. Proiectare de echipament tehnologic.

5.1.Date initiale specifice

Echipamentul tehnologic proiectat este utilizat in cadrul procesului tehnologic PT2 la operatia

70 Gaurire si 80 Filetare. Schema de orientare si fixare optima a fost determinate la capitolul 4

si este prezentata in schita operatiei de mai jos,pentru operatia 70 Gaurire.

Page 68: Model Proiect PPS2

Cerinta economica: cresterea productivitatii muncii.Obiectiv principal:introducerea de

echipament nou in vederea reducerii costului de fabricare si a efortului fizic.

Evidentierea unor caracteristici constructive-functionale.

Principalele functii pe care le va implinii echipamentul sunt:

-orientarea si fixarea PSF

-ghidarea sculei aschietoare (la operatia 70 Gaurire)

Calculul fortei de strangere (S)

Se considera ca forta de strangere este realizata cu un system surub-piuluta. Schema de calcul

este prezentata in figura de mai jos:

Componenta principala (axiala) a fortei de aschiere Pz=22 daN poate rasturna PSF. Se pune

conditia S*a>Pz*bS=k*Pz*b/a, k>1 (se considera k=3). a=33 mm ; b=10 mm

S=3*22*10/33=20daN

Page 69: Model Proiect PPS2

Descrierea unui ciclu complet de functionare

Dispozitivul proiectat este instalat pe masa m.n. fiind fixat cu 2 suruburi M8 pentru canale

“T”. Pentru prelucrarea PSF (prin gaurire) se parcurg urmatoarele etape:

1. Se prinde PSF in dispozitiv astfel:

-orientarea PSF se face cu: boltul cilindric cu guler poz 6 si cepul poz 1

-strangerea PSF se face cu saiba detasabila poz 13 actionand cu o cheie fixa piulita cu guler

si cap sferic poz 15

2. Cu un burghiu ghidat prin bucsa schimbabila poz 11 se executa gaura Φ2,5 din PSF

3. Dupa gaurire, se slabeste piulita poz 15 si se scoate saiba poz 13

4. Se scoate PSF din dispozitiv

5. Se curate dispozitivul de aschii

6. Se reia ciclul

Page 70: Model Proiect PPS2
Page 71: Model Proiect PPS2

6. Analiza economica a unor variante de operatii tehnologice

Se considera analiza economica a variantelor de procese tehnologice PT1 si PT2 in vederea

determinarii variantei optime cu cost minim. Cele 2 procese sunt descries in tabelul de mai

jos,prin operatiile de prelucrare incluse si timpii normati ascociati.

a.Expresia generala a costului de fabricare

Costul de fabricare este: C=AX+B unde:

C-costul de fabricare [RON]

X-volumul de productie [buc]

A-costul de fabricare direct unitar [RON/buc] (dependent de produs/reper)

B-costul de fabricare indirect [RON] (independent de produs/reper)

b.Expresia costului de fabricare direct unitar

Costul de fabricare direct unitar,A, [RON/buc], este: A=Cά + Cβ + Cγ + Cδ + Cη + Cθ unde:

Cά-costul materialului consumat [RON/buc]

Cβ-costul manoperei [RON/buc]

PT1 PT2 Nr. de ordine si denumirea fazei Tu

min/buc Nr. de ordine si denumirea operatiei Tu

min/buc

10.Strunjire 1 4,38 10.Debitare 2,3

20.Strunjire 2 1,94 20.Strunjire 1 7,5

30.Frezare-Gaurire-Filetare 2,64 30.Strunjire 2 3,46

40.Rectificare 2,26 40.Filetare 2,42

50.Frezare 1 1,56

60.Frezare 2 1,71

70.Gaurire 1,5 80.Filetare 1,58

90.Rectificare 2,26

Page 72: Model Proiect PPS2

Cγ-costul asigurarilor sociale [RON/buc]

Cδ-costul ajutorului de somaj [RON/buc]

Cη-costul regiei (pentru energie,substante de lucru, curatenie,etc.) [RON/buc]

Cθ-costul amortizarii si reparatiilor capitale ael utilajelor [RON/buc]

Costul materialului consumat, Cά [RON/buc], este: Cά=mrcr+mdcd unde:

mr - masa reperului [kg/buc]

md - masa deseurilor [kg/buc]

cr - costul unitar al materialului reperului [RON/kg]

cd - costul unitar al meterialului deseurilor [RON/kg]

Se recomanda: cd=0,5*cr

mr =0,3 kg ; md1=0,05 kg ; md2=1,9 kg ; cr=3 RON/kg ; cd=1,5 RON/kg ; cά1=0,165

RON/buc ; cά2=3,75 RON/buc

Costul manoperei, Cβ [RON/buc] ,in conditiile in care toate activitatiile din operatie se

efectueaza de acelasi operator, este: Cβ=∑TniSi/60 unde:

Tn-norma de timp [min/buc]

S-salariul operatorului [RON/ora]

i-numarul de ordine al operatiei

Se considera: Si=8 [RON/ora]. => Cβ1=1,49 [RON/ora] ; Cβ2=3,23 [RON/ora]

Costul asigurarilor sociale, Cγ [RON/buc], este : Cγ=KγCβ/100 unde:

Kγ-este o cota procentuala [%]. Se recomanda: Kγ=25-45. Se considera Kγ=35%

Cγ1=0,52 [RON/buc] ; Cγ2=1,13 [RON/buc]

Costul ajutorului de somaj, Cδ [RON/buc], este: Cδ= KγCβ/100 unde:

Kγ-este o cota procentuala [%]. Se recomanda: Kγ=5-10. Se considera Kγ=35%

=> Cγ1=0,119 [RON/buc] ; Cγ2=0,25 [RON/buc]

Costul regiei, Cη [RON/buc], este: Cη= Kη(Cβ+ Cγ+ Cδ)/100 unde:

Kη-este o cota procentuala [%]. Se recomanda: Kη=35-85. Se considera Kη=60%

Cη1=1,27 RON/buc ; Cη2=2,76 RON/buc.

Costul amortizarii si reparatiilor capitale ale utilajelor, Cθ [RON/buc] este:

Cθ=∑Vui(1/Zui+Kui/100)Tni/(60Hui) , unde:

Vu-valoarea de achizitie a utilajului [RON]

Zu-numarul anilor de amortizare [ani]

Ku-cota procentuala privind reparatiile capitale [%]

Hu-numarul orelor de functionare pe an [ore/an]

Se recomanda: Zu=5-10 ; Ku=15-35 ; Hu=zhs

Se considera: Vu= 185000 RON –strung CNC

220000 RON- centru CNC

75000 RON –masina de rectificat

Page 73: Model Proiect PPS2

42000 RON- masina de debitat

60000 RON- strung frontal

65000 RON-masina de frezat

37000 RON-masina de gaurit

35000 RON-masina de filetat

Zn=8 ; Ku=25 ; Hu=8*270*1=2160

Cθ1=(1/8+25/100)*1/(60*2160)[185000*(4,38+1,94)+220000*2,64+75000*2,26]

Cθ1=5,54 RON/buc

=> Cθ2=(1/8+25/100)*1/(60*2160)*[42000*2,3+60000(7,5+3,46+2,42)+65000(1,56+

+1,71)+37000*1,5+35000*1,58+75000*2,26]= 4,02 RON/buc

A1=0,165+1,49+0,52+0,119+1,27+5,54=9,10 RON/buc

A2=3,75+3,23+1,13+0,25+2,76+4,02=15,14 RON/buc

c.Expresia costului de fabricare indirect

Costul de fabricare indirect, B [RON], reprezinta costul amortizarii si intretinerii

echipamentelor (scule,dispozitive,etc.) speciale/specializate, respective:

B=∑Vei(1/Zei+Kei/100) unde:

Ve-valoarea de achizitie a echipamentului,[RON]

Ze-numarul anilor de amortizare [ani]

Ke-cota procentuala privind intretinerea [%].

Se recomanda:

Se considera B1=2800 RON ; B2=3200 RON

d.Costul de fabricare asociat variantelor tehnologice

Se considera cele doua variante v , v=1 sau 2, de procese tehnologice. Pentru varianta

tehnologica v, v=1sau 2, expresia costului de fabricare este: Cv=AvX+Bv

Cv1=9,10X+2800 ; Cv2=15,14X+3200

Cv1<Cv2 oricare ar fi X>0=>PT1 este varianta optima

Pentru programa de productie data,P=3000 buc/an, costul de fabricare este:

Echipament Ze Ke

Scula 1-2 10-20

Dispozitiv 1-3 15-30

Verificator 1-2 10-15

Page 74: Model Proiect PPS2

C=AP+B => C = 9,1*3000+2800=30100 RON/an

Bibliografie:

1. Vlase A, s.a.-Regimuri de aschiere,adaosuri de prelucrare si norme tehnice de

timp,E.T.,Bucuresti, vol. 1-1983.

2. Vlase A, s.a.-Regimuri de aschiere,adaosuri de prelucrare si norme tehnice de

timp,E.T.,Bucuresti, vol. 2-1987.

3. Vlase A, s.a.-Regimuri de aschiere,adaosuri de prelucrare si norme tehnice de

timp,E.T.,Bucuresti, vol. 3-1987.

4. Vlase A, s.a.-Tehnologia constructiilor de masini, E.T.,Bucuresti 1996

5. Picos C,s.a.-Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanica prin aschiere,

E.Universitas,Chisinau, vol. 1-1992.

6. Picos C,s.a.-Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanica prin aschiere,

E.Universitas,Chisinau, vol. 2-1992.

7. Blaer P,s.a.-Cartea maistrului prelucrator, E.T.,Bucuresti, 1986.

8. Rosculet V,s.a.-Proiectarea dispozitivelor, E.D.P.,Bucuresti 1982

9. Tache V, s.a. –Proiectarea dispozitivelor pentru masini-unelte, E.T.,Bucuresti 1995

10. Fonte si oteluri-Standarde si comentarii in vigoare

11. Scule aschietoare-Standarde in vigoare

12. Notite de curs.