Model Proiect PPS2
Transcript of Model Proiect PPS2
UNIVERSITATEA POLITEHNICA DIN BUCURESTI
Facultatea de inginerie si managementul sistemelor tehnologice
Specializarea I.E.I
PROIECT
PRODUSE, PROCESE SI SISTEME
(2)
STUDENT: LIVIU SARB
GRUPA: 642 AC
CADRU DIDACTIC: DR. ING. MADALIN CATANA
ANUL UNIVERSITAR: 2009-2010
Tema proiectului:
Studiu tehnico-economic privind constructia produsului P. procesul tehnologic de fabricare a
reperului R si proiectarea echipamentului tehnologic E
P – Lagar gazostatic
R – Piulita M55x1,5
1. Date initiale generale
- Programa de productie: 3000 de bucati/an
- Unitatea de productie
- Obiectiv principal: introducerea unei noi tehnologii
- Fond real de timp: 255x1x8=2040 de ore/an
- Cerinta economica: cost minim de fabricatie
2. Analiza constructiva functional-tehnologica
2.1 Schite constructive ale produsului si reperului
-schita a produsului lagar gazostatic se prezinta in fig.2.1, in care reperul considerat are poz
Fig. 2.1
-schita a reperului piulita M55x1,5 se prezinta in fig.2.2, unde Sk , k=1,2 sunt suprafete
definitorii
Fig. 2.2
2.2 Caracteristici constructive prescrise reprerului
a. Caracteristicile suprafetelor
Caracteristicile principale ale suprafetelor Sk se prezinta in tabelul 2.1
Tabelul 2.1
Sk Forma Dimensiuni Rugozitate Ra Toleranta de
forma Pozitia reciproca
Alte conditii (duritate,acoperiri de protectie,etc)
S1 elicoidala M55x1,5x26 3,2 35÷40 HRC
S2 plana Ø66/Ø51 6,3 35÷40 HRC
S3 conica 2x45 ° 12,5 35÷40 HRC
S4 cilindrica 2x45 ° 12,5 35÷40 HRC
S5 conica Ø70x16 12,5 35÷40 HRC
S6 plana Ø62/Ø46 3,2
Baza de referinta
|A| 35÷40 HRC
S7 plana Ø66/Ø64 12,5 35÷40 HRC
S8 conica 1x45° 12,5 35÷40 HRC
S9 elicoidala M3x2(lungime) 3,2 35÷40 HRC
S10 conica 2x45 ° 12,5 35÷40 HRC
S11 plana Ø51/Ø46 6,3 35÷40 HRC
S12 cilindrica Ø46x34 12,5 35÷40 HRC
S13 profilata R2/Ø51 12,5 35÷40 HRC
S14 plana 23,3x20 12,5 35÷40 HRC
S15 plana 23,3x20 12,5 35÷40 HRC
S16 plana 23,3x20 12,5 35÷40 HRC
S17 cilindrica
Ø62H9( )x16
3,2
| 1|0,02|A| 35÷40 HRC
Abeterile limita generale pentru dimensiunile liniare (ISO 2768) sunt prezentate in tabelul 2.2
Tabelul 2.2
Clasa de toleranta Abateri limita pentru dimensiuni nominale [mm]
Simbol Descriere 0,5…3 3…..6 6….30 30….120
m mijlocie ± 0,1 ± 0,1 ± 0,2 ± 0,3
b. Caracteristici de material
Piesa analizata este confectionata din otel carbon de calitate STAS 880-88 OLC 45
Tabelul 1
Marca otelului
Principalele domenii de utilizare
OLC 45 Piese tratate termic,de rezistenta ridicata si tenacitate medie ca: discuri de turbina,arbori cotiti,biele,coroane dintate,volante,roti de clichet,pene de ghidaj,flanse,saibe,etc
Tabelul 2
Marca otelului Calitatea Compozitia chimica , %
C Mn S P
OLC 45
-
0,42…0,50 0,50….0,80
max 0,045 max 0,040
S 0,020…0,045
X max 0,035 max 0,035
XS 0,020…0,040
Tabelul 3. Caracteristici mecanice
Marc
a o
telu
lui
Dia
metr
ul pro
be
i de t
rata
ment
term
ic d
e
refe
rinta
Felu
l tr
ata
me
ntu
lui te
rmic
Lim
ita d
e c
urg
ere
RP
O,2
,N/m
m²
Rezis
tenta
la r
up
ere
Rm
, N
/mm
²
Alu
ng
irea la r
upere
As,%
min
Gatu
ire
a la r
up
ere
Z%
min
Energ
ia la r
upere
J,
min
Duritate Brinell in stare de livrare
Nominalizat Recopt
HB max
OLC
45
- N 300 min 610 18 - -
235 207
16 CR 500 700-850 14 30 -
CR=calire + renevire inalta, N=nominalizare
c. Masa piesei
Aceasta se determina prin calcul utilizand relatia:
m=φ * V [kg] unde:
φ-densitatea materialului piesei; φ=7,8 kg/dm³
V-volumul piesei [dm³]
V=π/4 [70² * 20 + 55² * 30-(62² * 16 +46² * 34 + 3² * 2)] ≈ 43419,95 mm³
V≈0,043 dm³
m=7,8*0,043≈0,34 kg
d. Clasa de piese
Avand in vedere forma de gabarit , forma si pozitia suprafetelor componente, se apreciaza
ca reperul face parte din clasa “Bucsa”.
2.3. Functiile produsului, reperului si suprafetelor
a. Functiile produsului
Functia produsului este, in principal urmatoarea:
-pozitionarea corecta a diferitelor organe de masini aflate in miscare de rotatie prin pomparea
continua a aerului din exterior in corpul lagarului
b. Functii
-legatura intre corpul poz 4 si corpul poz 5
-permite reglarea inaltimii lagarului
-asigura blocarea prin intermediul contrapiulitei poz 6 (dup ace a fost stabilita inaltimea
lagarului)
c. Functiile suprafetelor
Functiile suprafetelor sunt prezentate in Tabelul 2.5
Tabelul 2.5
Sk Functia (-iile)
S1 Asamblare prin filet cu corpul poz 4
S2,S3,S4,S5,S7,S11,S12 Marginire
S6 Contact frontal cu corpul poz 5
S9 Blocare a corpului poz 5 prin intemediul stiftului M3 poz 2
S13 Tehnologica (iesirea libera a cutitului de strunjit cu care se fileteaza suprafata S1
S14 Tehnologica(angajarea mai usoara a burghiuluicu care se pregateste supraf. S9
S15, S16 Suprafete de achievare cu cheia fixa la asamblarea reperului cu corpul poz 4
S17 Suprafata de centrare pe corpul poz 5
S8, S10 Tehnologice (angajarea usoara a reperului la asamblarea cu corpul poz 5 si corpul poz 4
2.4. Tehnologicitatea constructiei reperului
a. Gradul de unificare a elementelor constructive (λe)
λe=ld / lt , λe € (0;1] unde:
ld - este numarul dimensiunilor diferite
lt - este numarul total al elementelor
Se analizeaza urmatoarele grupe principale de caracteristici geometrice,dupa cum urmeaza:
* Suprafete filetate
1 suprafata (exterioara) M55x1,5 => λl1=1/1=1
* Gauri filetate
1 gaura M3 => λl2=1/1=1
* Suprafete profilate
1 degajare (exterioara) R2 => λl3=1/1=1
* Tesituri
3 tesituri (exterioare) 2x45°
1 tesitura (interioara) 1x45°
λln=2/4=0,5
Gradul mediu de unificare constructive λe este:
λe=1/2(1+1+1+0,66)=0,91
b. Concordanta dintre caracteristicile constructive prescrise si cele impuse de rolul
functional / tehnologic
Gradul de concordanta dintre caracteristicile constructive (Cc) prescrise si cele impuse de
rolul functional/ tehnologic, λc este:
λc=Cc/Ct =24/27 =0,88
Cc – este numarul CC prescrise care sunt in concordanta cu cele impuse de cerintele
functional-tehnologice
Ct – este numarul total de CC prescrise
Analiza caracteristicilor prescrise produsului si reperului considerat prin proiectul initial a
reliefat ca j caracteristici prescrise reperului nu sunt in concordanta cu cele impuse de
cerintele functional-tehnologice. Astfel, initial, λci este:
λci=(Ct – j)/ Ct
S-au propus urmatoarele modificari:
-schimbarea preciziei dimensionale pentru supraf S17 [Φ62H9( ) de la Φ62]
-prevederea celor doua suprafete plane-paralele care formeaza laturile pentru cheie cu
deschiderea 66
-prevederea suprafetei plane la cota 68, la partea frontala a gaurii filetate M3
Dupa operarea modificarilor propuse: λc=1
c. Conditii de tehnologicitate impuse de unificarea constructive
Din punct de vedere al conditiei principale impuse de unificarea constructiva ,respective
numar minim posibil al dimensiunilor elementelor constructive, se apreciaza ca aceasta este
acceptabila
d. Conditii de tehnologicitate impuse de procedeele tehnologice
Conditiile de tehnologicitate impuse de procedeele tehnologice de fabricare sunt prezentate in
tabelul 2.6
Tabelul 2.6
Nr. Crt
Conditie
Grad de satisfacere
(da sau nu)
1 Forma de gabarit sa prezinte axe sau plane de simetrie care dupa caz sa fie utilizate pentru definirea planului (planelor) de separatie asociate semimatritelor
DA
2 Anumite elemente constructive (imbinari,racordari, grosimi de pereti) de dimensiuni l sa
indeplineasca conditia l≥lmin sau/si l≤lmax, unde lmin si lmax sunt valori limita impuse de procedeul tehnologic
DA
3 Forma sau pozitia unor suprafete sa fie astfel incat sa prezinte inclinari in raport cu planul
(planurile) de separatie a semimatritelor pentru a permite indepartarea usoara a semifabricatului din semimatrite
DA
4 Trecerile dintre anumite suprafete cilindrica-plana de precizie ridicata sa fie sau nu sub
forma de degajare (canale) in functie de cerintele functionale si/sau de cerinta impusa de procedeul tehnologic de prelucrare
DA
5
Suprafetele frontale ale gaurilor sa fie plane si perpendiculare pe axele acestora
DA
6 Forma si pozitia bosajelor, gaurilor sau locasurilor sa fie astfel incat sa conduca la un
numar minim de pozitii ale piesei sau sculei in timpul operatiei, la acces usor al sculelor in zona de prelucrare,etc.
DA
7 Forma si pozitiile suprafetelor sa fie astfel incat sa permita pierderi simple si sigure in timpul operatiilor
DA
Semifabricare si prelucrare privind reperul
3.1 Semifabricare
Se cunosc:
-materialul prescris OLC 45,forma si dimensiunile prescrise (vezi desen reper),programa de
productie data 3000 buc/an
-caracteristicile semifabricatelor, metodelor si procedeelor de semifabricare.
Avand in vedere considerentele de mai sus,se adopta doua variante ethnic-acceptabile de
semifabricare, prezentate in tabelul 3.1.
Tabel 3.1
Varianta Semifabricat Metoda de
semifabricare Procedeul de semifabricare
1 Semifabricat cu adaosuri de prelucrare relativ
"mici" <=> SF1 Deformare
plastica la cald Matritare pe masini de
forjat verticale
2 Semifabricat cu adaosuri de prelucrare relativ
"mari" <=> SF2 Deformare
plastica la cald Laminare
Desenele semifabricatelor SF1 si SF2 se prezinta in paginile urmatoare.
3.2.Prelucrari
Se cunosc:
Caracteristicile geometrice-forma,dimensiunile,pozitia-prescrise suprafetelor (vezi
desen reper), materialul prescris OLC 45, programa de productie (3000 buc/an)
Caracteristicile diferitelor procedee de prelucrare – prin deformare plastica la rece,
aschiere, electroeroziune, etc.
Avand in vedere considerentele de mai sus, pentru fiecare suprafata sau grup de suprafete
similare, s-au stabilit cate doua variante tehnic-acceptabile privind succesiunea de
prelucrari necesare (daca nu este posibil o varianta), care se prezinta in tabelul 3.4
Tabelul 3.4
Sk Varianta Prelucrari
S1 1 Strunjire, degrosare Strunjire, semifinisare Filetare
S2 1 Strunjire, degrosare Strunjire, semifinisare
S3 1 Strunjire, degrosare
S4 1 Strunjire, degrosare
S5 1 Strunjire, degrosare
S6 1 Strunjire, degrosare Strunjire, semifinisare Rectificare
S7 1 Strunjire, degrosare
2 Frezare, degrosare
S8 1 Strunjire, degrosare
S9 1 Gaurire Filetare
S10 1 Strunjire, degrosare
S11 1 Strunjire, degrosare Strunjire, semifinisare
2 Frezare, degrosare Frezare, semifinisare
S12
1 Strunjire, degrosare
2 Gaurire Strunjire, degrosare
3 Gaurire Largire
S13 1 Strunjire, degrosare
S14,S15,S16
1 Frezare, degrosare
2 Rabotare, degrosare
S17 1 Strunjire, degrosare Strunjire, semifinisare Rectificare
2 Gaurire, str. degrosare Strunjire, semifinisare Rectificare
4. Structura procesului tehnologic de fabricare
4.1 Structura simplificata
Se cunosc:
Caracteristicile semifabricatelor SF1 si SF2 (vezi 3.1)
Prelucrarile necesare (vezi 3.2)
Caracteristici ale suprafetelor (vezi desen reper) si programa de productie
Principiile si restrictiile privind determinarea structurii proceselor tehnologice
Elementele definitorii ale “structurii simplificate”
Avand in vedere considerentele de mai sus, s-a efectuat gruparea prelucrarilor necesare
si a altor activitati tehnologice complementare necesare, in operatii principale si,
respectiv operatii complementare , in doua variante, s-au determinat celelalte elemente
de definire a structurii preliminare a procesului tehnologic de fabricare si corespunzator,
se prezinta mai jos cele 2 variante de process tehnologic de fabricare in structura
preliminara PT1 si PT2.
4.2 Structura detaliata
Structura detaliata a fiecarei variante de proces/sistem tehnologic s-a determinat prin
dezvoltarea elementelor structurale preliminare si prin includerea celorlalte elemente
definitorii, dupa cum urmeaza:
4.2.1 Nomenclatorul, fazele si schemele de orientare-fixare associate operatiilor
a. Nomenclatorul operatiilor: la fiecare varianta de process tehnologic, PT1 si PT2,
s-au stabilit operatiile complementare si, corespunzator, nomenclatorul operatiilor,
care se prezinta in tabelul 4.2.1.
Tabelul 4.2.1
PT1 PT2
00. Matritare 00. Laminare
10. Strunjire 1 10. Debitare
15. Control 20. Strunjire 1
20. Strunjire 2 30. Strunjire 2
25. Control 40. Filetare
30. Frezare-Gaurire-Filetare 45. Control
32. Control 50. Frezare 1
35. Tratament termic 55. Control
40. Rectificare 60. Frezare 2
45. Spalare 65. Control
50. Control final 70. Gaurire
60. Conservare-depozitare 80. Filetare
82. Control
85. Tratament termic
90. Rectificare
95. Spalare
100. Control final
110. Conservare-depozitare
b. Fazele si schemele de orientare-fixare.
La fiecare varianta de process tehnologic PT1 si PT2, prin aplicarea metodologiilor
specifice, s-au determinat fazele si schemele de orientare-fixare (SOF), fiecare dintre
acestea intr-o singura varianta-cu exceptia determinarii schemei de orientare-fixare
optime la operatia 70. Gaurire din PT2, dupa cum urmeaza:
Tabelul 4.2.2
PT1
Operatia Fazele operatiei Schita operatiei (SOF) Utilaj si S.D.V-uri (tip)
00.Matritare
10.Strunjire 1
a.Prindere semifabricat
Fig. 1
U: Strung CNC D:Universal S:Cutit,burghiu V:subler,calibru filetat
10.1.Strunjire degrosare,contur exterior cu respectarea cotelor
50 , 452,20 ,55 ,2x45 x
10.2Strunjire,degrosare Φ51/R2 si semifinisare la
20
10.3.Strunjire frontala de
semifinisare la cota de 50
10.4Strunjire cilindrica ext de semifinisare la Φ55
10.5Gaurire 46 (puntita)
10.6 Strunjire cilindrica int. de degrosare la Φ46 10.7Filetare ext M55x1,5 b.Desprindere si depunere piesa
15. Control
20.Strunjire 2
a.Prindere semifabricat 20.1.Strunjire degrosare
contur exterior cu respect. cotelor 50;2x45°;Φ70 20.2.Strunjire degrosare contur interior cu respect.
cotelor 16 ,62,451 x
20.3.Strunjire semifinisare contur int. cu respect. Cotelor
16 62 b.Desprindere si
depunere piesa
Fig. 2
U:Strung CNC D:Universal S:Cutit V:Subler,micrometru
25. Control
30.Frezare Gaurire Filetare
a.Prindere semifabricat 30.1Frezare frontala de
degrosare la 66
b.Indexare platou la 180° 30.2.Frezare frontala de
degrosare la 66 c.Indexare platou la 90° 30.3.Frezare frontala de
degrosare la 68 30.4.Gaurire Φ3 30.5.Filetare M3
d.Desprindere si depunere piesa
Fig. 3
U:Centru de prelucrare cu ax orizontal D:Universal S:Freza,burghiu,tarod V:subler,calibru filetat
32.Control
35.Tratament termic
40.Rectificare
a.Prindere semifabricat 40.1.Rectificare cilindrica
interioara la 074,0
0 9 62 H
40.2.Rectificare frontala la cota de 16
b.Desprindere si depunere piesa
Fig. 4
U:masina de rectificat D:Universal S:Piatra abraziva V:Subler,micrometru
45.Spalare
50.Control final
60.Conservare depozitare
Tabelul 4.2.3
PT2
Operatia Fazele operatiei Schita operatiei (SOF) Utilaj si S.D.V-uri (tip)
00.Laminare
10.Debitare
a.Prindere semifabricat 10.1Debitare la 56 b.Desprindere si depunere piesa
Fig. 5
U:Masina de debitat D:Menghina S:Panglica ferastrau V:Subler
20.Strunjire 1
a.Prindere semifabricat 20.1.Strunjire frontala de
degrosare la cota 50
20.2.Gaurire la Φ46 20.3.Strunjire cilindrica ext.
de degrosare la 2070x
20.4.Strunjire cilindrica int.
de degrosare la x62 16
20.5.Str. cil. int. de degrosare la Φ46 20.6.Strunjire frontala de
degrosare la cota 16
Fig. 6
U:Strung frontal D:Universal S:Cutit,burghiu V:Subler,micrometru
20.7.Str. cil. int. de
semifinisare la 1662x
20.8.Str. frontala de
semifinisare la cota de 16
20.9.Tesire exterioara 2x45° 20.10.tesire interioara
451x b.Desprindere si depunere piesa
30.Strunjire 2
a.Prindere semifabricat 30.1.Strunjire frontala de
degrosare la cota 50
30.2.Str. cilindrica ext. de
degrosare la 55
30.3.Strunjire frontala de degrosare la cota de 20 30.4Strunjire frontala de semifinisare la 20 si degrosare exterioara Φ51/R2 30.5.Strunjire frontala de semifinisare la cota de 50 30.6.Strunjire cilindrica de semifinisare la Φ55 30.7.Tesire exterioara 2x45° (la Φ55) 30.8.Tesire exterioara 2x45° (la Φ70) b.Desprindere si depunere piesa
Fig. 7
U:Strung frontal D:Universal S:Cutit V:Subler
40.Filetare
a.Prindere semifabricat 40.1.Filetare exterioara M55x1,5 b.Desprindere si depunere piesa
Fig. 8
U:Strung frontal D:Universal S:Cutit V:Calibru filetat
45.Control
50.Frezare 1
a.Prindere semifabricat 50.1.Frezare frontala de degrosare la cota 66 b.Desprindere si depunere piesa
` Fig. 9
U:Masina de frezat D:Universal S:Tren de freze V:subler
55.Control
`
60.Frezare 2
a.Prindere semifabricat 60.1.Frezare frontala de degrosare la cota 68 b.Desprindere si depunere piesa
` Fig. 10
U:Masina de frezat D:Special S:Freza V:Subler
65.Control
`
70.Gaurire
a.Prindere semifabricat
70.1.Gaurire 3
b.Desprindere si depunere piesa
` Fig. 11
U:Masina de gaurit D:Special S:Burghiu V:Subler
80.Filetare
a.Prindere semifabricat 80.1 Filetare M3
b.Desprindere si depunere piesa
Fig. 12
U:Masina de filetat D:Special S:Tarod V:Calibru filetat
82.Control
85.Tratament termic
90.Rectificare
a.Prindere semifabricat 90.1.Rectificare cilindrica
interioara la 074,0
0 9 62 H
90.2.Rectificare frontala la cota de 16 b.Desprindere si depunere piesa
Fig. 4
U:Masina de rectificat D:Universal S:Piatra abraziva V:Subler,micrometru
95.Spalare
100.Control final
110.Conservare- depozitare
`
c. Determinarea SOF-O pentru operatia 70 Gaurire-PT2
Date initiale:
schita simplificata a operatiei
E1. Identificarea CTO si calculul ξa(wj)
CTO:
Di 10A7
Di÷A17
Di90°A17UA14
Rezulta: Wj:10;÷; 90°
BC: A7,A17 ,A14
ξa(wj)
Se adopta ξa(wj)=1/2T(wj)
Dar T(wj)=o,4 mm; o,4 mm; 60'
Astfel ξa(wj): 0,2 mm; 0,2 mm; 30'
E2. EGT si E/M-O/F/R/A
EGT se stabilesc astfel incat BT≡BC, respective EGT: A7, A17, A14
E/M-O: corespund simbolurilor (1]; (2]; (3]; (4]; (5]; (6]
EF: corespund simbolurilor: (4]; (7]
E/M-R/A: nu este cazul
E3. Dimensiunile definitorii ale EO,SOF-TP, ξa(wj),SOF-TA, SOF-O
Dimensiuni definitorii: d2=Φ62
SOF-TP, ξa(wj),SOF-TA: vezi tabelul 4.2.4 si 4.2.5
Tabelul 4.2.4
E/M-O (2] (3] (4]
b(÷)
Expresie jmax 0 0
Valoare 0,150 0 0
E/M-O (2] + (5]
(2] + (6] (3] + (5]
(4] + (5]
(3] + (6]
(4] + (6]
ξa(90°)
Expresie
arctg jmax+T33/2*33
arctg jmax/2*33
arctg T33/2*33
0
Valoare 20'50'' 7'48'' 13'1'' 0
jmax=0,150 mm , T33=0,250 mm (i T12) (toleranta tehnologica)
Tabelul 4.2.5
E/M-O/F
SOF-TP
ξ0(10)
ξ0(÷)
ξ0(90°)
SOF-TA (1] (2] (3] (4] (5] (6] (7]
X X X X 1 0 0,150 20'50'' X
X X X X 2 0 0,150 7'48’’ X
X X X X 3 0 0 13'1'' X
X X X X 4 0 0 0 X
X X X 5 0 0 13'1'' X
X X X 6 0 0 0 X
Concluzie: toate cele 6 SOF-TP sunt SOF-TA.
SOF-O.
Aceasta se stabileste pe baza criteriului economic.
Astfel, avand in vedere costurile E/M-O/F si structurile celor 6 SOF-TA
6 SOF-TA => SOF-O : { (1] ; (2] ; (5] ; (7] }
4.2.2. Utilajul si S.D.V.-urile, metode si procedeele de reglare la dimensiune
a.Utilajele (U)
Avand in vedere tipurile de utilaje adoptate,continutul operatiilor,precum si dimensiunile de
gabarit ale semifabricarului/piesei,pentru fiecare operatie sau grup de operatii se stabilesc
utilajele, U, intr-o varianta, dupa cum se prezinta in tabelul 4.2.2.1.
Tabelul 4.2.2.1.
`PT Operatia U
Tip Marca Tutarii (n),avansuri (s),viteze de avans (w),putere(N)
PT1
10.Strung 1
20.Strunjire
2
Strung
CNC
MT32
CNC
-diametrul de rotire deasupra batiului: 320 mm
-diametrul de rotire deasupra batiului saniei
transversale:150mm
-alezajul din arboreal principal: 50 mm
-n[rot/min]: 0…..5000
-NME=7,5 kw
30.Frezare,
Gaurire,
Filetare
Centru de
prelucrare MC032
-caracterul prelucrarii:cu axul sculei orizontal
-curse de lucru dupa axele:
-X : 550mm -Z : 500mm -A: 223 grade
-Y : 550mm -C : 360 grade
-n[rot/min]: 0…4500 (reglare continua)
-NME=11 kw
-tipul comenzii numerice: FANUC 6M
-numar scule din magazine: 64
40.Rectificar
e
Masina
de
rectificat
rotund
WMW
-distanta intre varfuri: 450mm
-inaltime varfuri: 85mm
-inaltimea mesei: 0…..9°
-puterea motorului electric [kw]
-piesa; 0,9
-piatra exterior: 3,2
-piatra interior: 1,5
-n [rot/min]:
-piatra exterior: 2040
-piatra interior: 11000
-piesa: 250…500
PT2
10.Debitare
Masina
de debitat
cu
panglica
ferastrau
ARG
400
PLUS
-v [m/min] : 10….80
-vs [mm/min]: 15….60
-NME=15 kw
20.Strunjire
1
30.Strunjire
2
40.Filetare
Strung
frontal SF250
-n[rot/min]: 63;90;125;180;250;355;500;710;1000;1410;1910
-
Se[mm/rot]:0,04;0,05;0,06;0,07;0,08;0,10;0,12;0,14;0,16;0,20
0,24;0,28;0,32;0,40;0.46;0,56;0,64;0,80;0,96;1,12;1,28;1,60;
-St[mm/rot]:
0,012;0,015;0,018;0,021;0,024;0,030;0.036;0,042;
0,048;0,060;0,072;0,084;0,096;0,12;0,144;0,168;0,192;0,24;
0,288;0,336;0,384;0,48;0,516;0,672
-NME=4,5 kw
50.Frezare 1
60.Frezare 2
Masina
de frezat
FU1
1250x325
-n[rot/min]: 30;37,5;47,5;60;75;95;118;150;190;235;300;375;
475;600;750;950;1180;1500
-vsl[mm/min]: 19;23,5;30;28;37,5;60;75;95;118;150;235;300;
375;475;600;750;950
-vst : ca avans longitudinal
-vsv : 0,6 din avansul longitudinal
-NME=7,5 kw
PT2
70.Gaurire
Masina
de
gaurit
G10
-diametrul maxim de gaurit 10 mm
-adancimea maxima de gaurit 225mm
--n[rot/min] : 150,212,300,425,600,850,1180,1700,2360
-S[mm/rot] : manual
-NME=1,5 kw
80.Filetare
Masina
de
filetat
G18
-n[rot/min]: 250….500
-diametrul maxim de filetat M8
-pasul filetului : 0,35….1,75 mm
--NME=0,4 kw
90.Rectificar
e
Masina
de
rectificat
rotund
WMW
-distanta intre varfuri: 450mm
-inaltime varfuri: 85mm
-inaltimea mesei: 0…..9°
-puterea motorului electric [kw]
-piesa; 0,9
-piatra exterior: 3,2
-piatra interior: 1,5
-n [rot/min]:
-piatra exterior: 2040
-piatra interior: 11000
-piesa: 250…500
b. Dispozitivele port-piesa (DPP)
Avand in vedere schemele de orientare-fixare si caracteristicile specifice ale utilajelor,se
stabilesc dispozitivele de prindere a piesei DPP, pentru fiecare operatie sau grup de operatii
dupa cum se prezinta in tabelul 4.2.2.2.
Tabelul 4.2.2.2.
PT
Operatia (-iile)
DPP
PT1
10.Strunjire
20.Strunjire 2 -universal hidraulic
30.Frezare,gaurire,filetare -universal 3/160-2 STAS 1655/2-87
40.Rectificare -universal 3/160-1 STAS 1655/2-87
PT2
10.Debitare -menghina cu actionare hidraulica
20.Strunjire 1
30.Strunjire 2
40.Filetare
-universal 3/160-2 STAS 1655/2-87
40.Frezare 1
60.Frezare 2 -dispozitiv DPP-F 01.00
70.Gaurire -dispozitiv DPP-G-02.00
80.Filetare -dispozitiv DPP-F03.00
90.Rectificare -universal 3/160-1 STAS 1655/2-87
c. Sculele de prelucrare (S) si dispozitivele port-scule (DPSC)
Avand in vedere tipurile de scule adoptate,continutul fazelor de prelucrare,caracteristicile
specifice ale semifabricatului/piesei,precum si caracteristicile specifice ale utilajelor de
prelucrare / dispozitivelor port scule, pentru fiecare faza sau grup de faze de prelucrare,se
stabilesc sculele, S, si,corespunzator dispozitivele port-scule,DPSC,intr-o varianta,dupa cum
se prezinta in tabelul 4.2.2.3
Tabelul 4.2.2.3
PT 1
Operatia Faza (-ele) de
prelucrare
S
Fig Simbol Tip Notare Alte
caracteristici DPSC
10.Strunjire 1
10.1.Strunjire degrosare,contur exterior cu respectarea cotelor
2x45 50 ,
,20 ,55 452x
4.2
.2.1
S1
Cutit
Suport PCLNR
1616H09 CNMG
09 03 04-PM/P30 χ=5°, χ1=95°
Suport
port-cutit
10.2Strunjire,degrosare Φ51/R2 si
semifinisare la 20
S2 Cutit
Suport RF151.22-
2020-40-N151-
400-40-5P/P20
2xrξ=4mm
10.3.Strunjire frontala de
semifinisare la cota
de 50
10.4Strunjire cilindrica ext de
semifinisare la Φ55
S3 Cutit
Suport PCLNR 16
16 H09/CNMG 09
03 04-PM/P20
χ=95°
χ1=5°
S4 Burghiu Burghiu 43 STAS
575-80/Rp4 2 χ=118° Tip bucsa 10.5Gaurire 46
(puntita)
10.6 Strunjire cilindrica int. de
degrosare la Φ46
S5 Cutit
Suport S16R-
SSKCR09/SNMG
090304-PM/P30
χ1=15°
χ=75° Suport
port-cutit 10.7Filetare ext
M55x1,5 S6 Cutit
Suport R166.4FG-
16-16-
16/R166.OG-
16MM01-050/P20
φ=60°
20.Strunjire 2
20.1.Strunjire degrosare contur
exterior cu respect. cotelor
50;2x45°;Φ70
4.2
.2.2
S1
Suport
port-cutit S7 Cutit Suport S16R-
SCLCR09/CNMG
090304 - PM/P30
χ=95°, χ1=5°
(χ=5°; χ1=95°)
20.2.Strunjire degrosare contur
interior cu respect.
cotelor 451x ,
62 , 16
S8 Cutit Suport S16R-
SCLCR09/CNMG
090304 - PM/P20
χ=95°, χ1=5°
(χ=5°; χ1=95°)
20.3.Strunjire semifinisare contur
int. cu respect.
cotelor 62 si 16
30.Frezare,
Gaurire,
Filetare
30.1Frezare frontala de
degrosare la 66 30.2.Frezare frontala de
degrosare la 66 30.3.Frezare frontala de
degrosare la 68
4.2
.2.3
S9 Freza Freza 25 TNGN
160308 STAS
9213/1-72/P30
D=25 mm
Z=2 dinti Reductie
speciala
S10 Burghiu Burghiu 2,5 STAS
575-80/Rp4 2χ=118° Mandrina
cu bucsa
elastica
S11 Trod Tarod M3 STAS φ=60° Mandrina
30.4.Gaurire 3 1112/8-75/Rp3 p=0,6 mm speciala
30.5.Filetare M3
40.Rectificare
40.1.Rectificare cilindrica interioara
la 074,0
0 962 H
4.2
.2.4
S12 Piatra
abraziva
Piatra cilindrica
plana 55x18x12
STAS 601/1-84/En
Granulatie 40,
Duritate J,
Liant C
Mandrina
cu bucsa
elastica 40.2.Rectificare frontala la cota de
16
Tabelul 4.2.2.4
PT2
Operatia Faza (-ele) de
prelucrare
S
Fig Simbol Tip Notare Alte caracteristici DPSC
10.Debitare 10.1Debitare la
56
4.2
.2.5
S13 Panglica
ferastrau Panglica ferastrau
2x2500/Rp3
g= 2 mm
L= 2500 mm
Tip
tamburi
20.Srrunjire
1
20.1.Strunjire frontala de
degrosare la
cota 50
4.2
.2.6
S14 Cutit
Suport PSSNR
2020K09 SNMG
09 03 04 –
PM/P30
χ=χ1=45°
Suport
port-
cutit 20.2.Gaurire la Φ46
20.3.Strunjire
cilindrica ext. de degrosare
laΦ70x 20
S4 2χ=118° Reduc-
tie 3/2
STAS
S14
Suport
port-
cutit
20.4.Strunjire cilindrica int. de
degrosare la
62 x 16 20.5.Str. cil. int. de degrosare la
Φ46
S7
20.6.Strunjire frontala de
degrosare la
cota 16
20.7.Str. cil. int.
S8 Suport
de semifinisare la
62 x 16
port-
cutit
20.8.Str. frontala de semifinisare
la cota de 16
20.9.Tesire
exterioara 2x45°
S14
Suport
port-
cutit 20.10.tesire
interioara 451 x
30.Strunjire
2
30.1.Strunjire frontala de
degrosare la
cota 50
4.2
.2.7
S14
Suport
port-
cutit
S1
30.2.Str. cilindrica ext. de
degrosare la
55
30.3.Strunjire
frontala de degrosare la
cota de 20
S2
30.4Strunjire frontala de
semifinisare la 20 si degajare
exterioara Φ51/R2
S15 Cutit Suport PSSNR 2020K09
SNMG 09 03 04 – PM/P20 χ=χ1=45°
30.5.Strunjire
frontala de semifinisare la
cota de 50
S3
30.6.Strunjire cilindrica de
semifinisare la Φ55
30.7.Tesire
exterioara 2x45° (la Φ55)
S14 30.8.Tesire
exterioara 2x45° (la Φ70)
40.Filetare
40.1.Filetare exterioara M55x1,5
4.2
.2.8
S6 Suport
port-
cutit
50. Frezare
1
50.1.Frezare frontala de
degrosare la cota 66
4.2
.2.9
S16
Tren de
freze
disc cu
doua
taisuri
Freze 100 STAS 4083 –
66/ P30
D= 100
mm
Z= 8 dinti
Dorn
port-
freze
60.Frezare
2
60.1.Frezare frontala de
degrosare la cota 68
4.2
.2.1
0
S9
Mandri
na cu
bucsa
elastica
70.Gaurire 70.1.Gaurire
3
4.2
.2.1
1
S10 Mandri
na cu
bucsa
elastica
80.Filetare 80.1 Filetare M3
4.2
.2.
12
S11 Mandri
na
speciala
90Rectificare
1
90.1.Rectificare cilindrica interioara Ø62H9
4.2
.2.4
S12
90.2.Rectificare frontala la cota
de 16
d. Metodele si procedeele de reglare la dimensiune
Avand in vedere programa de productie/continutul operatiilor/fazelor si caracteristicile
specifice ale utilajelor , se stabilesc metodele si respectiv, procedeele de reglare la
dimensiune,intr-o varianta,dupa cum se prezinta in tabelul 4.2.2.5.
Tabelul 4.2.2.5.
PT Operatia (-iile) Metoda de reglare la
dimensiune Procedeul (-ele) de reglare la dimensiune
PT1
10. Strunjire 1
20. Strunjire 2
Metoda reglarii automate
(RA)
Reglare cu mecanism de orientare de tip universal si reglare dupa
program
30.Frezare
Gaurire
Filetare
Reglare cu mecanism de orientare de tip universal si reglare dupa
program
40.Rectificare Reglare cu mecanism de orientare de tip universal si reglare dupa
gradatie
PT2
10.Debitare Reglare cu mecanism de orientare de tip menghina si opritor mecano-
electric
20.Strunjire 1
30.Strunjire 2
40.Filetare
Reglare cu mecanism de orientare de tip universal si reglare dupa
gradatii
50.Frezare 1 Reglare cu mecanism de orientare de tip universal si cu piesa etalon
60.Frezare 2
Reglare cu mecanism de orientare de tip bolt cilindric cu guler si cep si
reglare cu gabarit de reglare sic ala de interstitiu
70.Gaurire
Reglare cu: elemente de orientare tip bolt cilindric cu guler si cep si
reglare cu element de ghidare tip bucsa de ghidare
80.Filetare
Reglare cu: elemente de orientare tip bolt cilindric cu guler si cep si prin
autocentrarea sculei aschietoare dupa gaura anterioara
90.Rectificare
Reglare cu mecanism de orientare de tip universal si reglare dupa
gradatie
4.2.3. Adaosurile de prelucrare si dimensiunile intermediare
Adaosurile de prelucrare “A”,s-au determinat prin alegere din tabele normative, iar
dimensiunile intermediare,L, prin calcul dupa cum urmeaza:
Se sublineaza urmatoarele: ∑Ak=Ao ; Lk-1=Lk±Ak ; Dk-1=Dk±2Ak
Unde k=n , + pentru dimensiuni tip arbore iar – pentru dimensiuni tip alezaj
Tabelul 4.2.3.1
Sk Dimens.
prescrisa
Adaos
total
Ao,mm
Faza de prelucrare
Nr. de ordine si denumire
prelinimare Ak,
mm
Lk,
mm Numar de ordine si
denumire finala
S1 M55x1,5 2,474
10.1.Strunjire degrosare,contur exterior
cu respectarea cotelor
50 , 2x45 , 55 ,
20 , 452 x
0,95 Φ56,1
10.1Strunjire degrosare contur exterior cu
respectarea cotelor 52,2; 2,5x45°; Φ56,1; 22,2;
3,5x45°
10.4Strunjire cilindrica ext de semifinisare la
Φ55
0,55 (tab8.49(1] Φ55
10.4Strunjire cilindrica exterioara de semifinisare
la Φ55
10.7Filetare ext M55x1,5 0,974 (tab9.32(1] M55x1,5 10.7Filetare exterioara
M55x1,5
S2 20 1,5
10.1.Strunjire degrosare,contur exterior
cu respectarea cotelor
50 , 2x45 , 55 , 20 , 452 x
0,8 22,2
10.1Strunjire degrosare contur exterior cu
respectarea cotelor 52,2; 2,5x45°; Φ56,1; 22,2;
3,5x45°
10.2Strunjire,degrosare Φ51/R2 si semifinisare la
20
0,7(tab 8.48(1] 21,5
10.2.Stunjire degrosare Φ51/R2 si semifinisare la
21,5
S3 2x45° 3,5
10.1.Strunjire degrosare,contur exterior
cu respectarea cotelor
50 , 2x45 , 55 , 20 , 452 x
2,47 3,5x45°
10.1Strunjire degrosare contur exterior cu
respectarea cotelor 52,2; 2,5x45°; Φ56,1; 22,2;
3,5x45°
S4 Φ70 1,5
20.1.Strunjire degrosare contur exterior cu respect. cotelor 50;2x45°;Φ70
1,5 Φ70
20.1.Strunjire degrosare contur exterior cu
respectarea cotelor 50, 2x45°;Φ70
S5 2x45° 1,4
20.1.Strunjire degrosare contur exterior cu respect. cotelor 50;2x45°;Φ70
1,4 Φ70
20.1.Strunjire degrosare contur exterior cu
respectarea cotelor 50, 2x45°;Φ70
20.2.Strunjire degrosare contur interior cu respect. cotelor 1x45°;Φ62;16
0,8 15,3
20.2Strunjire degrosare contur interior cu
respectarea cotelor 1,9x45°;Φ60,2H12; 15,3
S6
1,5
20.3.Strunjire semifinisare contur int. cu respect. Cotelor Φ62 si 16
0,5(tab 8.48(1]
15,8
20.3.Strunjire semifinisare
contur interior cu respectarea cotelor Φ61,4H10 si 15,8
40.2.Rectificare frontala la cota de 16
0,2(tab 8.11(2]
16
40.2.Rectificare frontala la
cota de 16
S7 50 1,5
20.1.Strunjire degrosare contur exterior cu respect. cotelor 50;2x45°;Φ70
1,5 50 20.1.Strunjire degrosare
contur exterior cu respect. cotelor 50;2x45°;Φ70
S8 1x45° 1,3 20.2.Strunjire degrosare contur interior cu respect.
cotelor 1x45°;Φ62;16 1,3 1,9x45°
20.2Strunjire degrosare contur interior cu
respectarea cotelor 1,9x45°;Φ60,2H12; 15,3
S9 M3 1,5 30.4.Gaurire Φ3 1,25
M3 30.4.Gaurire Φ2,5
30.5.Filetare M3 0,25(tab 8.61(1] 30.5.Filetare M3
S10 2x45° 1,7
10.1.Strunjire degrosare,contur exterior
cu respectarea cotelor
50 , 2x45 , 55 , 20 , 452 x
1,7 2,5x45°
10.1.Strunjire degrosare,contur exterior
cu respectarea cotelor 50 , 2x45 , 55 , 20 , 452 x
S11 50 1,5
10.1.Strunjire degrosare,contur exterior
cu respectarea cotelor
50 , 2x45 , 55 , 20 , 452 x
0,8 52,2
10.1.Strunjire degrosare,contur exterior
cu respectarea cotelor 50 , 2x45 , 55 , 20 , 452 x
10.3.Strunjire frontala de semifinisare la cota de 50
0,7(tab 8.48(1] 51,5 10.3.Strunjire frontala de
semifinisare la cota de 51,5
S12 Φ46 1,5 10.6 Strunjire cilindrica int. de degrosare la Φ46 1,5 Φ46 10.6 Strunjire cilindrica int.
de degrosare la Φ46
S13 Φ51/R2 4
10.2Strunjire,degrosare Φ51/R2 si semifinisare la
20
4 Φ51/R2 10.2Strunjire,degrosare
Φ51/R2 si semifinisare la 21,,5
S14 68 2 30.3.Frezare frontala de degrosare la 68 2 68 30.3.Frezare frontala de
degrosare la cota 68
S15 66 2 30.1Frezare frontala de degrosare la 66 2 68 30.1Frezare frontala de
degrosare la 68
S16 66 2 30.2.Frezare frontala de degrosare la 66 2 66 30.2.Frezare frontala de
degrosare la 66
S17 Φ62H9 1,5
20.2.Strunjire degrosare contur interior cu respect.
cotelor 1 x45°; 1662x 0,6 Φ60,2H12
20.2.Strunjire degrosare contur interior cu respect.
cotelor 1 x45°; 1662x
20.3.Strunjire semifinisare contur int. cu
respect. cotelor 62 si
16
0,6(tab 8.51(1] Φ61,4H10
20.3.Strunjire semifinisare contur int. cu respect.
cotelor 62 si 16
40.1.Rectificare cilindrica interioara la Φ62H9
0,3(tab 8.2(2] Φ62H9 40.1.Rectificare cilindrica
interioara la Φ62H9
4.2.4 Regimuri de prelucrare
Durabilitatea economica o sculei (T), parametrii regimului de aschiere (t,s,v) si parametrii de
reglare ai masinii unelte (n,w) s-au determinat prin alegere din normative sau prin calcul,
avand in vedere si gamele de turatii si avansuri ale masinii unelte,dupa cum urmeaza:
Tabelul 4.2.4.1
a.Fazele de tip strunjire
PT Faza de
prelucrare T Ak,
mm i t,
mm s d,
mm
Viteza de
asch.
calc./aleas
a v/m/min
Turatia piesei,n,
Rot,min Viteza de
asch. reala,
v , m/mm calculata reala
PT1
10.1Strunjire degrosare contur
exterior cu respectarea cotelor 52,2;
2,5x45°; Φ56,1; 22,2; 3,5x45°
90
0,8 1,7
0,95 0,8 2,5
1
0,8 1,7
0,95 0,8 2,5
0,4 43...51 56,1 56,1
56,1..66
191,1 167,7 163,8 187,2 152,1
1415…1193 952 930
1062…903 733
1415…1193 952 930
1062…903 733
191,1 167,7 163,8 187,2 152,1
10.2.Stunjire degrosare Φ51/R2 si semifinisare la 21,5
90 0,7 4 1 0,7
4 0,09 66..51 79 381…493 381…493 79
10.3.Strunjire frontala de
semifinisare la cota de 50
90 0,71 1 0,7
0,20
51…43 249,6 1558…1848 1558…1848 249,6
10.4Strunjire cilindrica
exterioara de semifinisare la
Φ55
90 0,55 1 0,55 0,20 55 263,3 1367 1367 236,3
10.5Gaurire Φ46 60 21,5 1 21,5 0,23 43 13,5 100 100 13,5
10.6 Strunjire cilindrica int. de
degrosare la Φ46 90 1,5 1 1,5 0,4 46 113,8 788 788 113,8
10.7Filetare exterioara M55x1,5
90 0,874 0,10
73
0,12 0,03 1,5 55 55 318 318 55
20.1.Strunjire degrosare contur
exterior cu respect. cotelor 50;2x45°;Φ70
90 1,5 1,4 1,5
1 1,5 1,4 1,5
0,4 59..66
66 70
167,7 167,7 152,1
905…808 808 692
905…808 808 692
167,7 167,7 152,1
PT1
20.2Strunjire degrosare contur
interior cu respectarea
cotelor 1,9x45°;Φ60,2H1
2; 15,3
90 1,3 0,6 0,8
1 1,3 0,6 0,8
0,4 60,2 60,2
60,2..46
117 143,5 191,1
619 759
1010..1322
619 759
1010..1322
117 143,5 191,1
20.3.Strunjire semifinisare
contur interior cu respectarea
cotelor Φ61,4H10 si
15,8
90 0,6 0,5 1 0,6
0,5 0,2 61,4 61,4..46
173,9 255
902 1322…1765
902 1322…1765
173,9 255
PT2
20.1Strunjire frontala de
degrosare la 53 90 3 1 3 0,384 80 147,4 586,5 500 125,5
20.2Gaurire Φ43 60 21,5 1 21,5 0,23 43 13,5 100 90
20.3.Strunjire cil. ext. de
degrosare la Φ70x23
90 5 2 2,5 0,4 70 140,4 638,4 710 156,1
20.4.Strunjire cil. int. de degrosare la Φ 62H12x14
90 8,5 3 2,8 0,4 60 99,8 529,4 500 12,1
20.5.Strunjire cil. int. de degrosare la Φ46
90 1,5 1 1,5 0,4 46 113,9 788,1 710 102,6
20.6.Strunjire frontala de degrosare la 15,3
90 1,3 1 1,3 0,384 60 167,7 889,6 1000 188,5
20.7.Strunjire cilin. int. de semifinis. la Φ 61,4H10x15,8
90 0,7 1 0,7 0,2 61,4 152,1 788,5 710 136,9
20.8.Strunjire front. de semifinis. la 15,8
90 0,5 1 0,5 0,192 61,4 255 1321,9 1410 271,9
20.9.Tesire ext. 2x45° 90 1,4 1 1,4 0,384 70 167,7 762,5 710 156,1
20.10.Tesire int. 1,3x45°
90 0,9 1 0,9 0,4 61,4 121,6 630,4 710 136,9
30.1.Strunjire front. de degr. la
50,7 90 2,3 1 2,3 0,384 80 155,3 617,9 710 178,4
30.2. Strunjire cil. ext. de degr. la
Φ56,1 90 11,95 4 2,9 0,4 56,1 136,5 774,5 710 125,1
30.3.Strunjire front. de degr. la
20,7 90 0,8 1 0,8 0,384 70 183,3 833,5 710 156,1
30.4Str. front. de semifin. la 20 si
degaj. ext. R51/R2
90 0,7 4 1 0,7
4 0,096 51 79 493 500 80,1
PT2
30.5.Strunjire front. de
semifinis. la 50 90 0,7 1 0,7 0,192 56,1 248,7 1411,1 1410 248,5
30.6.Strunjire cil. ext. de semifinis.
la Φ55 90 0,55 1 0,55 0,2 55 236,3 1367,5 1410 243,6
30.7.Tesire exterioara
2x45°(la Φ55) 90 1,4 1 1,4 0,4 55 167,7 970,5 1000 172,8
30.8.Tesire exterioara
2x45°(la Φ70) 90 1,4 1 1,4 0,4 70 167,7 762,5 710 156,1
40.1.Filetare
exterioara M55x1,5
90 0,874 0,10
7 3
0,12 0,03 1,5 55 55 318 355 61,3
b.Fazele de tip gaurire
PT Faza D T,
min
t,
min s,
mm/rot
Viteza de
asch.
calc./aleas
a v/m/min
Turatia piesei,n,
rot,min Viteza de
asch. reala,
v , m/mm calculata / reala
PT1
30.4Str. front. de semifin. la 20 si degaj. ext. R51/R2
2,5
7
1,25
0,04
34
4329
4329
34
30.5.Strunjire front. de
semifinis. la 50 3 90 0,25 0,6 2,6 280 280 2,6
PT2
70.1.Gaurire Φ2,5 2,5 7 1,25 0,04 34 4329 2360 18,5
80.1.Filetare M3 3 90 0,25 0,6 2,6 280 280 2,6
c. Fazele de tip frezare
PT Faza T,
min
t,
min Viteza de avans
Vs,mm/min
Viteza de
asch.
calc./aleasa
v/m/min
Turatia sculei,n,
rot,min Viteza de
asch. reala,
v , m/mm calculata reala
PT1
30.1.Strunjire front. de degr. la
50,7
90 2 502 78,8 1003 1003 78,8 30.2. Strunjire cil.
ext. de degr. la Φ56,1
30.3.Strunjire front. de degr. la
20,7
PT2
50.1.Frezare 2 laturi S=66 120 4 475 157 500 475 149,2
60.1.Frezare frontala de
degrosare la 68 90 2 475 78,8 1003 950 74,6
d. Fazele de tip rectificare
PT Faza T,
min Vs
m/mim np
rot/min npr
rot/min Vsr
m/min Vo
m/min n
rot/min nr
rot/min Vr
m/sec
PT1 40.1.Rectificare cil. la Φ62 H9
10 50 256,7 257 50 25 8681,1 11000 31,6 PT2 90.1.Rectificare cil.
la Φ62 H9
PT1 40.2.Rectificare plana la 16
10 25 128,3 250 48,7 20 6944,9 11000 31,6
PT2 90.2.Rectificare plana la 16
e.Fazele de tip debitare
PT Faza T,
min t,
min Vs
m/mim V
m/mim
PT2 10.1.Debitare la 56 240 2 50 45
Rezultatele din tabele(pentru PT1) au fost obţinute astfel:
Faza 10.1. Strunjire degroşare contur exterior cu respectarea cotelor 52,2; 5x45°;
Φ56,1; 22,2; 3.5x45°
Adâncimile de aşchiere pentru cele 5 suprafeţe prelucrate sunt:
Ap - 0,8mm – pentru S11
- 1,7mm – pentru S10
- 0,95mm – pentru S1
- 0,8mm – pentru S2
- 2,5mm – pentru S3
Durabilitatea economică a sculei aşchietoare Tec=90min(tab. 9.10[1])
Avansul sculei S=0,3 … 0,5mm/rot(tab. 9.8[1])
Se consideră S=0,4mm/rot
Vitezele de aşchiere şi turaţiile piesei se vor determina pentru fiecare suprafaţă
prelucrată astfel:
Vcar=Vtab *0,78=240*0,78=187,2
Suprafaţa S11
Viteza de aşchiere se calculează cu formula:
V= m/min 200/
1987654321 oyyxn
v kkkkkkkkkkHBstT
C
unde Cv=294 (tab. 10.30[5])
m=exponentul durabilităţii; m=0,125 (tab. 10.29[5])
HB=duritatea materialului piesei; HB=207
xv, yv=exponentul adâncimii de aşchiere şi ai avansului; xv=0,18; yv=0,35 (tab. 10.30[5])
n=exponentul durităţii materialului de prelucrat; n=1,75(pentru oţel carbon cu HB>30)
k1=coeficient funcţie de secţiunea transversală a cuţitului; k1=(q/20*30)ξ;
unde
q=aria secţiunii transversale a cuţitului; q=16*16=256mm2→k1=(256/600)
0,08=0,93
ξ=coeficient funcţie de materialul de prelucrat; ξ=0,08
k2=coeficient funcţie de unghiul de atac principal(γ=5°); k2=(45/γ)ρ;
unde
ρ=exponent funcţie de materialul prelucrat; ρ=0,3(pentru oţel prelucrat cu carbura
metalică)→k2=(45/5)0,3
=1,93
k3=coeficient funcţie de unghiul de atac secundar(γ1=95°); k3=(α/γ1)0,09
;
unde
α=15(pentru scule cu plăcuţe dure)→k3=(15/95)0,09
=0,84
k4=coeficient funcţie de raza de racordare a vârfului cuţitului(r=0,8mm); k4=(r/2)μ;
unde
μ=exponent funcţie de tipul prelucrării şi a materialului prelucrat; μ=0,1 pentru
prelucrarea de degrosare→k4=(0,8/2)0,1
=0,91
k5=coeficient funcţie de partea aşchietoare a sculei; k5=0,7 (tab. 10.31[5])
k6=coeficient funcţie de materialul prelucrat; k6=1,0; (tab. 10.32[5])
k7=coeficient funcţie de modul de obţinere a semifabricatului; k7=0,9;(pentru materiale
recoapte)
k8=coeficient funcţie de starea stratului superficial al semifabricatului; k8=1,0(pentru
oţel cu tunder)
k9=1,15(pentru faţa de degajare cu faţetă)
k10=coeficient funcţie de schema de aşchiere; k10=0,85 (tab. 10.34[5])
→
V=mm
m1,19185,015,10,17,091,084,093,193,0
200/2074,08,090
29435,135,098,0125,0
Turaţia calculată a piesei va fi:
n=D
V1000
D€(43…51)mm → n€[1415…1193] rot/min
Verificare puterii:
Componenta principală(tangenţială) a forţei de aşchiere Pz?30daN (tab. 9.25[1])
Puterea reală consumată va fi:
NR=0,8 mecanic, lrandamentu - ,Kw
6000
rz vP
KwNKwN MER 5,72,18,06000
19130
→ Prelucrarea acestei suprafeţe se poate executa pe maşina-unealtă aleasă cu parametrii
reali ai regimului de aşchiere stabiliţi anterior.
Suprafaţa S10
Vcar=215*0,78=167,7m/min (tab. 9.25[1])
min/9521,56
7,1671000
D
v1000u car rot
Suprafaţa S1
Vcar=210*0,78=163,8m/min (tab. 9.15[1])
min/9301,56
8,1631000
D
v1000u car rot
Suprafaţa S2
Vcar=240*0,78=187,2m/min (tab. 9.25[1])
min/1062...903u
66...1,56;D
v1000u car
rot
mmD
Suprafaţa S3
Vcar=195*0,78=152,1m/min (tab. 9.25[1])
min/73366
1,1521000
D
v1000u car rot
Faza 10.2. Strunjire degajare Φ51/R2 şi semifinisare la 21,5 [1]
t=Ap – 0,7mm – pentru S2
- 4mm – pentru S13
Tec=90mm(tab. 9.10)
S=0,09mm/rot(tab. 9.31)
Vcar=100*0,79=79m/min(tab. 9.31)
min/381...493u
51...66;D
v1000u car
rot
mmD
Faza 10.3. Strunjire frontală de semifinisare la51,5 [1]
t=Apsemif=0,7mm
Tec=90mm(tab. 9.10)
S=0,12…0,24mm/rot(tab. 9.8)
Se consideră S=0,20mm/rot
Vcar=320*0,78=249,6m/min(tab. 9.25)
min/81558...184u
43...51;D
v1000u car
rot
mmD
Faza 10.4. Strunjire cilindrică ext. de semifinisare la Φ55 [1]
t=Apsemif=0,7mm
Tec=90mm(tab. 9.10)
S=0,12…0,24mm/rot(tab. 9.8)
Se consideră S=0,20mm/rot
Vcar=303*0,78=236,3m/min(tab. 9.15)
Faza 10.5. Găurire Φ43 [1]
t=Apsemif=21,5mm
Tec=60mm(tab. 9.113)
Din tab. 9.29 se aleg:
S=0,23mm/rot
u=100rot/min
min/5,131000
10043
1000
nDu m
Faza 10.6. Strunjire cilindrică int. de degroşare la Φ46 [1]
t=ApSTAS=1,5mm
Tec=90mm(tab. 9.10)
S=0,3…0,5mm/rot(tab. 9.8)
Se consideră S=0,4mm/rot
Vcar=146*0,78=113,8m/min(tab. 9.20)
min/81558...184u
min/78846
8,1131000
D
v1000u car
rot
rot
Faza 10.7. Filetare ext. M55x1,5 [1]
Tec=90mm(tab. 9.10)
S=p=1,5mm/rot(p=pasul filetului)
Aptotal=0,974mm
Apdegr=0,874mm(tab. 9.32)
Apfinis=0,10mm(tab. 9.32)
idegr=7 treceri(tab. 9.32)
ifinis=3 treceri(tab. 9.32)
→ tdegr=Apdegr/idegr=0,874/7=0,12mm/trecere
tfinis=Apfinis/ifinis=0,10/3=0,03mm/trecere
V=55m/min(tab. 9.32)
min/31855
551000
D
V1000u rot
Faza 20.1. Strunjire degroşare contur exterior cu respectarea cotelor 50; 2x45°;
Φ70 [1]
t=Ap – 1,5mm – pentru S7
- 1,4mm – pentru S5
- 1,5mm – pentru S4
Tec=90mm(tab. 9.10)
S=0,3…0,5mm/rot. Se consideră S=0,4mm/rot
Suprafaţa S7
Vcar=215*0,78=167,7m/min
min/905...808u
66...59;D
v1000u car
rot
mmD
Suprafaţa S5
Vcar=215*0,78=167,7m/min
min/80866
7,1671000
D
v1000u car rot
Suprafaţa S4
Vcar=195*0,78=152,1m/min
min/69270
1,1521000
D
v1000u car rot
Faza 20.2. Strunjire degroşare contur interior cu respectarea cotelor; 1,9x45°;
Φ60,2 H12; 15,3 [1]
t=Ap – 1,3mm – pentru S8
- 0,6mm – pentru S17
- 0,8mm – pentru S6
Tec=90mm
S=0,3…0,5mm/rot. Se consideră S=0,4mm/rot
Suprafaţa S8
Vcar=150*0,78=117m/min
min/6192,60
1171000
D
v1000u car rot
Suprafaţa S17
Vcar=184*0,78=143,5m/min
min/7592,60
5,1431000
D
v1000u car rot
Suprafaţa S6
Vcar=245*0,78=191,1m/min
min/21010...132u
46...2,60;D
v1000u car
rot
mmD
Faza 20.3. Strunjire semifinisare contur interior cu respectarea cotelor; Φ60,2 H10
şi 15,8 [1]
t=Ap - 0,6mm – pentru S17
- 0,5mm – pentru S6
Tec=90mm
S=0,12…0,24mm/rot. Se consideră S=0,20mm/rot
Suprafaţa S17
Vcar=223*0,78=173,9m/min
min/7,9014,61
9,1731000
D
v1000u car rot
Suprafaţa S6
Vcar=327*0,78=225m/min
min/51311...176u
46...4,61;D
v1000u car
rot
mmD
Faza 30.1. Frezare frontală de degroşare la 68
Adaosul de prelucrare Ap=2mm
Adâncimea de aşchiere t=Ap=2mm(întregul adaos de prelucrare este îndepărtat dintr-o
singură trecere a sculei aşchietoare)
Lungimea de contact dintre scula aşchietoare şi piesa semifabricat t1=20mm
Durabilitatea economică a sculei aşchietoare Tec=90min (tab. 9.26[2])
Avansul pe dinte sd=0,25mm/dinte (tab. 14.4 [5])
Viteza de aşchiere se calculează cu formula din tab. 4.68 [3]
v= min]/[ 364
1,02,035,015,032,0
2,0
mkkkztstT
Dscvn
id
unde
kvn=coeficient de corecţie funcţie de prelucrabilitatea materialului prelucrat
kvn=0,8 (tab. 4.69 [2])
kc=coeficient de corecţie funcţie de calitatea carburii metalice utilizate
kc=1,0 (tab. 4.70 [3])
ks=coeficient de corecţie funcţie de starea materialului de prelucrat
ks=0,8 (tab. 4.71 [3])
→
v= m/min 8,788,00,18,022025,0290
253641,02,035,015,032,0
2,0
Turaţia calculată a frezei va fi:
n= min/100325
8,7810001000rot
D
v
Viteza de avans se calculează cu relaţia:
vs=sd*z*nr=0,25*2*1003=502 [m/min]
Verificarea puterii:
Forţa tangenţială se calculează cu relaţia din tabelul 4.68 [3]
Ft= 03,1k ;daN 63 f
83,083,0
1
65,00,1
fd kDztst
daNFt 6,8703,12522025,0263 83,083,065,00,1
Puterea reală consumată va fi:
KwNKw
vFN
ME
t
R
154,18,06000
8,786,87N
0,8 mecanic; lrandamentu ;kW 6000
R
→ Prelucrarea de la această fază se poate executa pe maşina-unealtă aleasă cu
parametrii reali ai regimului de aşchiere stabiliţi anterior.
Faza 30.2. Frezare frontală de degroşare la 66 – idem faza 30.1
Faza 30.3. Frezare frontală de degroşare la 68 – idem faza 30.1
Faza 30.4. Găurire Φ2,5 [1]
t=Ap=1,25mm
Tec=7 min(tab. 9.113)
Din tabelul 9.121 se aleg:
S=0,04mm/rot
v=34m/min
→ n= min/43295,2
3410001000rot
D
v
→Vs=s*n=0,04*4329=173mm/min
Pz=20daN
Mt=18daN*mm
→ ME
t
R ND
vMN 0,1Kw
0,82,56000
34182
6000
2
Faza 30.5. Filetare M3 [1]
t=Ap=0,55mm
Tec=7 min(tab. 9.10)
S=p=0,6mm/rot(p=pasul filetului)
N=280rot/min
→v= min/6,21000
2803
1000m
nD
Faza 40.1. Rectificare cilindrică interioară la Φ62 H9(0+0,074
) [2]
Ap=0,3mm
Tec=10 min(tab. 9.146)
t=0,007mm/c.d.(tab. 9.149)
Se=0,5*B(B=lăţimea pietrei; B=18mm)(tab. 9.149)
→Se=0,5*18=9mm/rot
v=25m/sec(tab. 9.158)
→n= min/1,868155
256000060000rot
D
v
→nr=11000rot/min →vr= sec/6,3160000
1100055
60000m
nD
vs=Se*npr=9*257=2313mm/min=2,3m/min
Faza 40.2. Rectificare plană la 16 [2]
Ap=0,2mm
Tec=10 min(tab. 9.146)
Viteza avansului de pătrundere vsp=1,2*0,8=0,96mm/min (tab. 9.162)
v=20m/sec (tab. 9.166)
→n= min/9,694455
206000060000rot
D
v
→nr=11000rot/min →vr= sec/6,3160000
1100055
60000m
nD r
v=25m/min (tab. 9.166)
→np= min/3,12862
2510001000rot
D
v
f
s
→npr=250rot/min →vsr= sec/7,481000
25062
1000m
nD prf
4.2.5. Normele de timp pentru operaţiile de prelucrare prin aşchiere:
La nivel de operaţie, norma de timp are expresia:
Tn=Tu+Tpi/n → Tn=Tb+Ta+Tdt+Ton+Tpi/n0 [min/buc]
Tb=∑tbk
tb=[(lmax+l1+l2)/w]*i[min]; w=nr*sr
Ta=ta1+∑(ta2+ta3+ta4)n
Top=Th+Ta, unde:
Tu=timpul unitar
Tpi=timpul de pregătire-încheiere la locul de muncă
n0=numărul de piese din lotul care urmează a fi prelucrat
Tb=timpul de bază
Ta=timpul auxiliar
Tdt=timpul de deservire tehnică
Tdo=timpul de deservire organizatorică
Ton=timpul de odihnă şi necesităţi fireşti
Ta1, Ta2, Ta3=timpi auxiliari de comandă, reglare şi respectiv control
i=numărul de treceri
w=viteza de avans
Se adoptă n0=100buc
Elementele componente ale normelor de timp pentru fiecare operaţie s-au determinat fie
prin calcul, prin alegere din normative şi sunt prezentate mai jos:
a) Operaţia de strunjire I
1. Timpul de pregătire-încheiere Tpi=10+8+15=33min
2. Elementele de calcul pentru T6 şi Ta sunt prezentate în tabelul de mai jos:
Nr. şi denuminrea
fazei
l
mm
l1
mm
l2
mm
i
tb
min
ta1
min
ta2
min
ta3
min
ta4
min
a+b
prindere/desprindere
piese
- - - - - 0,2 - -
10.1 44,65 1 1 1 0,12 - 0,05 0,2 0,2
10.2 7,5 1 0 1 0,22 - 0,05 0,05 0,1
10.3 4 1 1 1 0.02 - 0,05 0,05 0,1
10.4 24 1 0,5 1 0,09 - 0,05 0,05 0,1
10.5 2 13 3 1 0,78 - 0,05 0,05 0,1
10.6 37,7 1 1 1 0,13 - 0,05 0,05 0,1
10.7 24 1 1 10 0,53 - 0,05 0,01 0,2
min84,3
min95,1
min89,1
min53,0105,1318
5,017,37
min13,0123,0100
3132
min78,012,01367
5,0124
min02,0120,01703
114
min22,0109,0437
015,7
min12,014,0733
109,41
2,0982
0095,41
4,0930
003,271
4,0952
005,31
4,01304
014
min
6
5
4
3
2
1
21
abop
aia
bib
b
b
b
b
b
b
i
TTT
tT
tT
t
t
t
t
t
t
isn
lllt
3. Td şi Tou
Tdt=Tb*2/100=0,038min
Tdo=Top*1/100=0,038min
→ Td=Tdt+Tdo=0,76min
Ton=Top*3,5/100=0,134min
4. Timpul unitar: Tu=Top+Td+Ton=4,05min
În concluzie: Tu=4,05min/buc, Tn=4,38min/buc
b) Operaţia 20 Strunjire II
1. Timpul de pregătire-încheiere Tpi=10+8+15=33min
2. Elementele de calcul pentru T6 şi Ta sunt prezentate în tabelul de mai jos:
Nr. şi denuminrea
fazei
l
mm
l1
mm
l2
mm
i
tb
min
ta1
min
ta2
min
ta3
min
ta4
min
a+b
prindere/desprindere
piese
- - - - - 0,2 - -
20.1 22,3 1 1 1 0,08 - 0,05 0,15 0,15
20.2 25 1 1 1 0,08 - 0,05 0,15 0,15
20.3 23,3 1 1 1 0.12 - 0,05 0,15 0,15
min21 isn
llltbi
min53,1
min25,1
min28,0
min12,012,01543
107,71
2,0902
016,15
min082,01*4,0*1166
101,71*
4,0*759
003,151
4,0619
0168,2
min082,014,0692
10161
4,0808
008,21
4,0856
015,3
3
2
1
abop
aia
bib
b
b
b
TTT
tT
tT
t
t
t
3. Td şi Tou
Tdt=Tb*2/100=0,006min
Tdo=Top*1/100=0,015min
→ Td=Tdt+Tdo=0,021min
Ton=Top*3,5/100=0,054min
4. Timpul unitar: Tu=Top+Td+Ton=1,61min
În concluzie: Tu=1,61min/buc, Tn=1,94min/buc
c) Operaţia 30 Frezare-Găurire-Filetare
1. Timpul de pregătire-încheiere Tpi=15+10+10=35min
2. Elementele de calcul pentru Tb şi Ta sunt prezentate în tabelul de mai jos:
Nr. şi denuminrea
fazei
l
mm
l1
mm
l2
mm
i
tb
min
ta1
min
ta2
min
ta3
min
ta4
min
a+b
prindere/desprindere
piese
- - - - - 0,6 - -
30.1 37,2 10 2 1 0,098 - 0,03 0,1 0,1
30.2 37,2 10 2 1 0,098 - 0,03 0,1 0,1
30.3 37,2 10 2 1 0.098 - 0,03 0,1 0,1
30.4 2,3 0,7 0,5 1 0,02 - 0,03 0,1 0,1
30.5 2,3 1,5 1 1 0,029 - 0,03 0,1 0,2
min21 isn
llltbi
min19,2
min85,1
min34,0
abop
aia
bib
TTT
tT
tT
3. Td şi Tou
Tdt=Tb*5/100=0,017min
Tdo=Top*1,2/100=0,026min
→ Td=Tdt+Tdo=0,043min
Ton=Top*3/100=0,066min
4. Timpul unitar: Tu=Top+Td+Ton=2,29min
În concluzie: Tu=2,29min/buc, Tn=2,64min/buc
d) Operaţia 40 Rectificare
1. Timpul de pregătire-încheiere Tpi=10+15=25min
2. Elementele de calcul pentru Tb şi Ta sunt prezentate în tabelul de mai jos:
Nr. şi denuminrea
fazei
l
mm
l1
mm
l2
mm
i
tb
min
ta1
min
ta2
min
ta3
min
ta4
min
a+b
prindere/desprindere
piese
- - - - - 0,4 - -
40.1 7 1 0 42 0,17 - 0,02 0,02 0,15
40.2 0,2 0 0 1 0,27 - 0,02 0,15 0,1
min84,1
min4,1
min44,0
min27,03,196,0
2,0
min17,03,1007,0
3,0
257185,0
185,0166,0...4,02
21
2
1
abop
aia
bbb
sp
b
prDt
Db
TTT
tT
ttT
nv
ht
nt
h
nB
Bt
3. Td şi Tou
Td=Tdt+Tdo=tt1*Tb/Tec+Top*1,7/100=1,9*0,44/10+1,84*1,7/100=0,11min
Ton=Top*3/100=0,055min
4. Timpul unitar: Tu=Top+Td+Ton=2,01min
În concluzie: Tu=2,01min/buc, Tn=2,26min/buc
P.T. 2
a) Operaţia 10 Debitare
1. Timpul de pregătire-încheiere Tpi=10+10+15=35min
2. Elementele de calcul pentru Tb şi Ta sunt prezentate în tabelul de mai jos:
Nr. şi denuminrea
fazei
l
mm
l1
mm
l2
mm
i
tb
min
ta1
min
ta2
min
ta3
min
ta4
min
a+b
prindere/desprindere
piese
- - - - - 0,4 - -
10.1 80 2 1 1 1,6 - 0,02 0,007 0,1
min21 isn
llltbi
min82,1
min22,0
abop
aia
TTT
tT
3. Td şi Tou
Tdt=Tb*5/100=0,08min
Tda=Top*1,2/100=0,021min
→ Td=0,10min
Ton=Top*3/100=0,054min
4. Timpul unitar: Tu=Top+Td+Ton=1,97min
În concluzie: Tu=1,97min/buc, Tn=2,3min/buc
b) Operaţia 20 Strunjire I
1. Timpul de pregătire-încheiere Tpi=10+12=22min
2. Elementele de calcul pentru Tb şi Ta sunt prezentate în tabelul de mai jos:
Nr. şi denuminrea
fazei
l
mm
l1
mm
l2
mm
i
tb
min
ta1
min
ta2
min
ta3
min
ta4
min
a+b
prindere/desprindere
piese
- - - - - 0,2 - -
20.1 40 1 1 1 0,2 - 0,02 0,1 0,1
20.2 53 13 3 1 3,16 - 0,02 0,1 0,1
20.3 23 1 0 2 0,25 - 0,02 0,1 0,1
20.4 14 1 0 3 0,22 - 0,02 0,1 0,1
20.5 38 1 1 1 0,13 - 0,02 0,1 0,1
20.6 7 1 0 1 0,02 - 0,02 0,1 0,1
20.7 15,8 1 0 1 0,11 - 0,02 0,15 0,2
20.8 7,7 1 0 1 0,03 - 0,02 0,1 0,1
20.9 2 1 0 1 0.01 - 0,02 0,1 0,1
20.10 1,3 1 0 1 0.009 - 0,02 0,1 0,1
min21 isn
llltbi →Tb=∑tbi=4,14min
min89,6
min75,2
abop
aia
TTT
tT
3. Td şi Tou
Tdt=Tb*2/100=0,083min
Tda=Top*1/100=0,069min
→ Td=Tdt+Tdo=0,15min
Ton=Top*3,5/100=0,24min
4. Timpul unitar: Tu=Top+Td+Ton=7,28min
În concluzie: Tu=7,28min/buc, Tn=7,5min/buc
c) Operaţia 30 Strunjire II
1. Timpul de pregătire-încheiere Tpi=10+12=22min
2. Elementele de calcul pentru Tb şi Ta sunt prezentate în tabelul de mai jos:
Nr. şi denuminrea
fazei
l
mm
l1
mm
l2
mm
i
tb
min
ta1
min
ta2
min
ta3
min
ta4
min
a+b
prindere/desprindere
piese
- - - - - 0,2 - -
30.1 17 1 1 1 0,075 - 0,02 0,1 0,1
30.2 29,1 1 0 4 0,407 - 0,02 0,1 0,1
30.3 6,95 1 0 1 0,027 - 0,02 0,1 0,1
30.4 9,5 1 0 1 0,22 - 0,02 0,15 0,1
30.5 5 1 1 1 0,026 - 0,02 0,1 0,1
30.6 26 1 0,5 1 0,099 - 0,02 0,1 0,1
30.7 2 1 0 1 0,008 - 0,02 0,1 0,1
30.8 2 1 0 1 0,01 - 0,02 0,1 0,1
min21 isn
lllt
r
bi →Tb=∑tbi=0,87min
min08,3
min21,2
abop
aia
TTT
tT
3. Td şi Tou
Tdt=Tb*2/100=0,017min
Tda=Top*1/100=0,031min
→ Td==0,048min
Ton=Top*3,5/100=0,108min
4. Timpul unitar: Tu=Top+Td+Ton=3,24min
În concluzie: Tu=3,24min/buc, Tn=3,46min/buc
d. Operatia 40. Filetare
1.Timpul de pregatire-incheiere Tpi = 10 +10=20 min
2.Elementele de calcul pentru Tb si Ta sunt prezentate in tabelul de mai jos.
Nr. si denumirea fazei l mm
l1 mm
l2 mm i tb
mm ta1 mm
ta2 mm
ta3 mm
ta4 mm
a+b.Prindere-
despindere piesa - - - - - 0,4 - - -
40.1.Filetare exterioara M55x1,5 49 1 0,5 10 1 - 0,2 0,3 0,2
Tb =(l+l1+l2/nr*Sr) * i = (49+1+0,5/336,5*1,5)*10=1 min ; Ta =∑ tai =1,1 min
Top = Tb + Ta =2,1 mm
3. Td si Tou
Tdt = Tb * 2/100=0,02 min; Tdo = Top *1/100=0,021 mm => Td =0,041 min
Tou = Top * 3,5/100=0,074 min
4. Timpul unitar: Tu =2,22 min/buc ; Tu =2,42 min/buc
In concluzie: Tu =2,22 min/buc ; Tn =2,42 min/buc
e.Operatia 50. Frezare 1
1.Timpul de pregatire-incheiere Tpi =10+10+5=25 min
2.Elementele de calcul pentru Tb si Ta sunt prezentate in tabelul de mai jos.
Nr. si denumirea fazei l mm
l1 mm
l2 mm i tb
mm ta1 mm
ta2 mm
ta3 mm
ta4 mm
a+b.Prindere-
despindere piesa - - - - - 0,6 - - -
50.1.Frezare frontala de degrosare la cota 68 37,2 8 3,5 1 0,1 - 0,3 0,15 0,1
Tb =(l+ l1+l2/Vsr)* i [min] ; Ta =∑ tai =1,15 min => Top = Tb + Ta =1,25 mm
3. Td si Tou
Td= Tb * 5/100=0,005 min ; Tdo = Top *1,2/100=0,015 mm=> Td =0,02 min
Tou = Top * 3,/100=0,038 min
4.Timpul unitar:
Tb = Top + Td + Tou =1,31 min
In concluzie Tu =1,31 min/buc ; Tn =1,56 min/buc
f.Operatia 60. Frezare 2.
1.Timpul de pregatire-inchiere Tpi =10+10+5=25 min
2. Elementele de calcul pentru Tb si Ta sunt prezentate in tabelul de mai jos.
Nr. si denumirea fazei l mm
l1 mm
l2 mm i tb
mm ta1 mm
ta2 mm
ta3 mm
ta4 mm
a+b.Prindere-
despindere piesa - - - - - 0,8 - - -
60.1.Frezare frontala de degrosare la cota 68 37,2 10 2 1 0,1 - 0,3 0,1 0,1
Tb =(l+ l1+l2/Vsr)* i [min] ; Ta =∑ tai =1,3 min => Top = Tb + Ta =1,4 mm
3. Td si Tou
Tdt= Tb * 5/100=0,005 min ; Tdo = Top *1,2/100=0,017 mm=> Td =0,022 min
Tou = Top * 3,/100=0,042 min
4. Timpul unitar:
Tu = Top + Td + Tou =1,46 min
In concluzie Tu =1,46 min/buc ; Tn =1,71 min/buc
g. Operatia 70. Gaurire
1.Timpul de pregatire-inchiere Tpi =10+12=22 min
2. Elementele de calcul pentru Tb si Ta sunt prezentate in tabelul de mai jos.
Tb =(l+ l1+l2/nr* Sr)* i=0,026 min ; Ta =∑ tai =1,2 min => Top = Tb + Ta =1,23 mm
3. Td si Tou
Tdt= Tb * 2/100=0,0005 min ; Tdo = Top *1/100=0,012 mm=> Td = Td + Tou = 0,013 min
Tou = Top * 3/100=0,037 min
4. Timpul unitar:
Tu = Top + Td + Tou =1,28 min
In concluzie Tu =1,28 min/buc ; Tn =1,5 min/buc
h. Operatia 80. Filetare.
1.Timpul de pregatire-inchiere Tpi =10+10=20 min
2. Elementele de calcul pentru Tb si Ta sunt prezentate in tabelul de mai jos
Tb =(l+ l1+l2/nr* Sr)* i=0,029 min ; Ta =∑ tai =1,3 min => Top = Tb + Ta =1,33 mm
3. Td si Tou
Tdt= Tb * 2/100=0,0005 min ; Tdo = Top *1/100=0,013 mm=> Td = Tdt + Tdo = 0,014 min
Nr. si denumirea fazei l mm
l1 mm
l2 mm i tb
mm ta1 mm
ta2 mm
ta3 mm
ta4 mm
a+b.Prindere-
despindere piesa - - - - - 0,8 - - -
70.1.Gaurire Φ3
2,3 0,7 0,5 1 0,026 - 0,2 0,1 0,1
Nr. si denumirea fazei l mm
l1 mm
l2 mm i tb
mm ta1 mm
ta2 mm
ta3 mm
ta4 mm
a+b.Prindere-
despindere piesa - - - - - 0,8 - - -
80.1 Filetare M3 2,3 1,5 1 1 0,029 - 0,2 0,1 0,2
Tou = Top * 3/100=0,039 min
4. Timpul unitar:
Tu = Top + Td + Tou =1,38 min
In concluzie Tu =1,38 min/buc ; Tn =1,58 min/buc
i.Operatia 90. Rectificare. – idem operatia 40 PT1
5. Proiectare de echipament tehnologic.
5.1.Date initiale specifice
Echipamentul tehnologic proiectat este utilizat in cadrul procesului tehnologic PT2 la operatia
70 Gaurire si 80 Filetare. Schema de orientare si fixare optima a fost determinate la capitolul 4
si este prezentata in schita operatiei de mai jos,pentru operatia 70 Gaurire.
Cerinta economica: cresterea productivitatii muncii.Obiectiv principal:introducerea de
echipament nou in vederea reducerii costului de fabricare si a efortului fizic.
Evidentierea unor caracteristici constructive-functionale.
Principalele functii pe care le va implinii echipamentul sunt:
-orientarea si fixarea PSF
-ghidarea sculei aschietoare (la operatia 70 Gaurire)
Calculul fortei de strangere (S)
Se considera ca forta de strangere este realizata cu un system surub-piuluta. Schema de calcul
este prezentata in figura de mai jos:
Componenta principala (axiala) a fortei de aschiere Pz=22 daN poate rasturna PSF. Se pune
conditia S*a>Pz*bS=k*Pz*b/a, k>1 (se considera k=3). a=33 mm ; b=10 mm
S=3*22*10/33=20daN
Descrierea unui ciclu complet de functionare
Dispozitivul proiectat este instalat pe masa m.n. fiind fixat cu 2 suruburi M8 pentru canale
“T”. Pentru prelucrarea PSF (prin gaurire) se parcurg urmatoarele etape:
1. Se prinde PSF in dispozitiv astfel:
-orientarea PSF se face cu: boltul cilindric cu guler poz 6 si cepul poz 1
-strangerea PSF se face cu saiba detasabila poz 13 actionand cu o cheie fixa piulita cu guler
si cap sferic poz 15
2. Cu un burghiu ghidat prin bucsa schimbabila poz 11 se executa gaura Φ2,5 din PSF
3. Dupa gaurire, se slabeste piulita poz 15 si se scoate saiba poz 13
4. Se scoate PSF din dispozitiv
5. Se curate dispozitivul de aschii
6. Se reia ciclul
6. Analiza economica a unor variante de operatii tehnologice
Se considera analiza economica a variantelor de procese tehnologice PT1 si PT2 in vederea
determinarii variantei optime cu cost minim. Cele 2 procese sunt descries in tabelul de mai
jos,prin operatiile de prelucrare incluse si timpii normati ascociati.
a.Expresia generala a costului de fabricare
Costul de fabricare este: C=AX+B unde:
C-costul de fabricare [RON]
X-volumul de productie [buc]
A-costul de fabricare direct unitar [RON/buc] (dependent de produs/reper)
B-costul de fabricare indirect [RON] (independent de produs/reper)
b.Expresia costului de fabricare direct unitar
Costul de fabricare direct unitar,A, [RON/buc], este: A=Cά + Cβ + Cγ + Cδ + Cη + Cθ unde:
Cά-costul materialului consumat [RON/buc]
Cβ-costul manoperei [RON/buc]
PT1 PT2 Nr. de ordine si denumirea fazei Tu
min/buc Nr. de ordine si denumirea operatiei Tu
min/buc
10.Strunjire 1 4,38 10.Debitare 2,3
20.Strunjire 2 1,94 20.Strunjire 1 7,5
30.Frezare-Gaurire-Filetare 2,64 30.Strunjire 2 3,46
40.Rectificare 2,26 40.Filetare 2,42
50.Frezare 1 1,56
60.Frezare 2 1,71
70.Gaurire 1,5 80.Filetare 1,58
90.Rectificare 2,26
Cγ-costul asigurarilor sociale [RON/buc]
Cδ-costul ajutorului de somaj [RON/buc]
Cη-costul regiei (pentru energie,substante de lucru, curatenie,etc.) [RON/buc]
Cθ-costul amortizarii si reparatiilor capitale ael utilajelor [RON/buc]
Costul materialului consumat, Cά [RON/buc], este: Cά=mrcr+mdcd unde:
mr - masa reperului [kg/buc]
md - masa deseurilor [kg/buc]
cr - costul unitar al materialului reperului [RON/kg]
cd - costul unitar al meterialului deseurilor [RON/kg]
Se recomanda: cd=0,5*cr
mr =0,3 kg ; md1=0,05 kg ; md2=1,9 kg ; cr=3 RON/kg ; cd=1,5 RON/kg ; cά1=0,165
RON/buc ; cά2=3,75 RON/buc
Costul manoperei, Cβ [RON/buc] ,in conditiile in care toate activitatiile din operatie se
efectueaza de acelasi operator, este: Cβ=∑TniSi/60 unde:
Tn-norma de timp [min/buc]
S-salariul operatorului [RON/ora]
i-numarul de ordine al operatiei
Se considera: Si=8 [RON/ora]. => Cβ1=1,49 [RON/ora] ; Cβ2=3,23 [RON/ora]
Costul asigurarilor sociale, Cγ [RON/buc], este : Cγ=KγCβ/100 unde:
Kγ-este o cota procentuala [%]. Se recomanda: Kγ=25-45. Se considera Kγ=35%
Cγ1=0,52 [RON/buc] ; Cγ2=1,13 [RON/buc]
Costul ajutorului de somaj, Cδ [RON/buc], este: Cδ= KγCβ/100 unde:
Kγ-este o cota procentuala [%]. Se recomanda: Kγ=5-10. Se considera Kγ=35%
=> Cγ1=0,119 [RON/buc] ; Cγ2=0,25 [RON/buc]
Costul regiei, Cη [RON/buc], este: Cη= Kη(Cβ+ Cγ+ Cδ)/100 unde:
Kη-este o cota procentuala [%]. Se recomanda: Kη=35-85. Se considera Kη=60%
Cη1=1,27 RON/buc ; Cη2=2,76 RON/buc.
Costul amortizarii si reparatiilor capitale ale utilajelor, Cθ [RON/buc] este:
Cθ=∑Vui(1/Zui+Kui/100)Tni/(60Hui) , unde:
Vu-valoarea de achizitie a utilajului [RON]
Zu-numarul anilor de amortizare [ani]
Ku-cota procentuala privind reparatiile capitale [%]
Hu-numarul orelor de functionare pe an [ore/an]
Se recomanda: Zu=5-10 ; Ku=15-35 ; Hu=zhs
Se considera: Vu= 185000 RON –strung CNC
220000 RON- centru CNC
75000 RON –masina de rectificat
42000 RON- masina de debitat
60000 RON- strung frontal
65000 RON-masina de frezat
37000 RON-masina de gaurit
35000 RON-masina de filetat
Zn=8 ; Ku=25 ; Hu=8*270*1=2160
Cθ1=(1/8+25/100)*1/(60*2160)[185000*(4,38+1,94)+220000*2,64+75000*2,26]
Cθ1=5,54 RON/buc
=> Cθ2=(1/8+25/100)*1/(60*2160)*[42000*2,3+60000(7,5+3,46+2,42)+65000(1,56+
+1,71)+37000*1,5+35000*1,58+75000*2,26]= 4,02 RON/buc
A1=0,165+1,49+0,52+0,119+1,27+5,54=9,10 RON/buc
A2=3,75+3,23+1,13+0,25+2,76+4,02=15,14 RON/buc
c.Expresia costului de fabricare indirect
Costul de fabricare indirect, B [RON], reprezinta costul amortizarii si intretinerii
echipamentelor (scule,dispozitive,etc.) speciale/specializate, respective:
B=∑Vei(1/Zei+Kei/100) unde:
Ve-valoarea de achizitie a echipamentului,[RON]
Ze-numarul anilor de amortizare [ani]
Ke-cota procentuala privind intretinerea [%].
Se recomanda:
Se considera B1=2800 RON ; B2=3200 RON
d.Costul de fabricare asociat variantelor tehnologice
Se considera cele doua variante v , v=1 sau 2, de procese tehnologice. Pentru varianta
tehnologica v, v=1sau 2, expresia costului de fabricare este: Cv=AvX+Bv
Cv1=9,10X+2800 ; Cv2=15,14X+3200
Cv1<Cv2 oricare ar fi X>0=>PT1 este varianta optima
Pentru programa de productie data,P=3000 buc/an, costul de fabricare este:
Echipament Ze Ke
Scula 1-2 10-20
Dispozitiv 1-3 15-30
Verificator 1-2 10-15
C=AP+B => C = 9,1*3000+2800=30100 RON/an
Bibliografie:
1. Vlase A, s.a.-Regimuri de aschiere,adaosuri de prelucrare si norme tehnice de
timp,E.T.,Bucuresti, vol. 1-1983.
2. Vlase A, s.a.-Regimuri de aschiere,adaosuri de prelucrare si norme tehnice de
timp,E.T.,Bucuresti, vol. 2-1987.
3. Vlase A, s.a.-Regimuri de aschiere,adaosuri de prelucrare si norme tehnice de
timp,E.T.,Bucuresti, vol. 3-1987.
4. Vlase A, s.a.-Tehnologia constructiilor de masini, E.T.,Bucuresti 1996
5. Picos C,s.a.-Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanica prin aschiere,
E.Universitas,Chisinau, vol. 1-1992.
6. Picos C,s.a.-Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanica prin aschiere,
E.Universitas,Chisinau, vol. 2-1992.
7. Blaer P,s.a.-Cartea maistrului prelucrator, E.T.,Bucuresti, 1986.
8. Rosculet V,s.a.-Proiectarea dispozitivelor, E.D.P.,Bucuresti 1982
9. Tache V, s.a. –Proiectarea dispozitivelor pentru masini-unelte, E.T.,Bucuresti 1995
10. Fonte si oteluri-Standarde si comentarii in vigoare
11. Scule aschietoare-Standarde in vigoare
12. Notite de curs.