Microsoft Office Word Document Nou

INSTALAŢII DE VENTILARE sI CLIMATIZARE

BIRO BOTOND

AN III Grupa 3331

ANUL UNIVERSITAR

2007 / 2008

BORDEROU

A.PIESE SCRISE

1. TEMA DE PROIECTARE

2. BREVIAR DE CALCUL

3. BIBLIOGRAFIE

B.PIESE DESENATE

1. CENTRALA DE CLIMATIZARE - 2 vederi

2. REŢEAUA DE DISTRIBUŢIE A AERULUI : -Plan refulare

-Plan aspiratie

3.Vedere laterala

TEMA DE PROIECTARE

Sa se proiecteze instalatia de climatizare (centrala de climatizare + retea de distributie),ce deserveste o sala de spectacole aflata in localitatea Petrila .Sala are dimensiunile : L=30.6[m]

l=27.3[m]

h=8.45[m]

În sala se afla 740 ocupanti.

Se consideracunoscute urmatoarele valori termice specifice:

qi=7.41[w/m3h] - aportul de caldura prin insolatie

qp=23.95[w/m3h] - pierderea de caldura a constructiei

BREVIAR DE CALCUL

1.Calculul debitului de aer pentru sala 100% plina vara

1.1. Parametrii aerului exterior

1.2. Parametrii aerului interior

1.3. Caldura degajata de ocupanti

1.4.Umiditatea degajata de ocupanti

1.5.Sarcina termica totala a încaperii

1.6.Raportul de termoumiditate

1.7.Parametrii aerului climatizat

1.8.Calculul debitelor de aer.Calculul numarului de schimburi orare.

1.9.Parametrii punctului de amestec

1.10.Parametrii tuturor punctelor ce intervin în procesul de tratare

2. Calculul debitului de aer pentru sala 100% plina iarna

2.1. Parametrii aerului exterior

2.2. Parametrii aerului interior

2.3. Caldura degajata de ocupanti


2.5.Sarcina termica totala a incaperii

2.6.Calculul debitului de aer si a numarului de schimburi orare



2.9.Parametrii aerului preîncalzit

2.10.Parameterii punctului de amestec

2.11.Parametrii tuturor punctelor ce intervin în procesul de tratare

3.Calculul debitelor de aer pentru sala 20% plina vara

4.Calculul debitelor de aer pentru sala 20% plina iarna

5.Dimensionarea bateriilor de încalzire

6.1.Calculul debitului caloric al bateriei

6.2.Calculul debitului de agent termic primar

6.3.Numarul de circuite

6.4.Sectiunea frontala a bateriei

6.5.Pierderile de sarcina

6.Dimensionarea bateriei de racire

7.1.Calculul sectiunii bateriei

7.2.Calculul debitului de agent de racire

7.3.Calculul coeficientului de racire al bateriei

7.4.Pierderile de sarcina

7.Dimensionarea camerei de umidificare

8.Dimensionarea filtrelor de praf pentru aer proaspat si recirculat

9.1.Alegerea filtrelor

9.2.Calculul suprafetelor de filtrare

9.3.Calculul numarului de filtre necesare

9Dimensionarea retelei de distributie

9.1.Dimensionarea anemostatelor de tavan

9.2.Alegerea gurilor de aspiratie

9.Calculul aeraulic retelei de distributie

13.Alegerea ventilatorului


1.1.Parametrii aerului exterior

Temperatura aerului exterior tev, se calculeaza cu o relatie de forma:

tev=tem+Az =22.4+7=29.4[C]

unde:tem - temperatura medie zilnica a aerului exterior in luna iulie ai este în functie de gradul de asigurare necesar

Az - amlitudinea oscilatiei de temperatura

Parametrii aerului exterior se determina si functie de continutul de umiditate al aerului exterior Xev=10,55 [g/kg],care are un grad de asigurare de 90%.

Parametrii aerului exterior sunt:

1.2.Parametrii aerului interor

Temperatura aerului interior se calculeaza cu o relatie de forma :

,

iar umiditatea aerului interior vara se adopta

Parametrii aerului interior sunt:

1.3.Caldura degajata de ocupanti

Caldura degajata de ocupanti se calculeaza cu formula:

Qo=q0*N=110*841=92510[W] =79544,28[kcal/h]

unde:q0 - caldura totala degajata de un om(se compune din suma caldurii latente - ql- si a caldurii sensibile degajate de un om -qs-).Astfel q0

ql+qs=110[W/pers]

N - numarul total de ocupanti (841 persoane)


Umiditatea degajata de ocupanti se calculeaza cu o relatie de forma :

Go=N*go=841*65=54665[g/h]=54665*10-3 [kg/h]

unde:go - umiditatea degajata de o persoana ;go=65[g/h pers]


Sarcina termica totala a încaperii se calculeaza cu formula:

Qt=Qo+Qi=86481+318090.05=404571.05[kcal/h]

unde:Qi-aportul de caldura totala prin insolati

Qi=qi*V=5,9*8146,752=48065[W] =41329,18[kcal/h]



Temperatura aerului climatizat se calculeaza astfel:

tAC=tiv-(57)=24.7-5.7=19[C]

Functie de temperatura aerului climatizat si cu ajutorul raportului de termoumiditate se efectueaza o constructie grafica cu ajutorul careia se determina si ceilalti parametrii ai aerului climatizat.

1.8.Calculul debitelor de aer

1.8.1.Debitul de aer pentru diluarea caldurii

1.8.2.Debitul de aer pentru diluarea umiditatii

1.8.3.Debitul de aer pentru diluarea bioxidului de carbon

unde:GCO2=gCO2*N=23[l/h]*841=19343[l/h] - reprezinta cantitatea totala de bioxid de carbon degajata de oameni.

ca - concentratia admisibila deCO2 ca=2[l/m3]

cr - concentratia reziduala de CO2 din aer cr=0.5[l/m3]

1.8.4.Debitul total de aer

Dt=max(D1,D2,D3)=D1=47965,65[m3/h]=57558,79[kg/h]

1.8.5.Debitul de aer proaspat

DAP=DCO2=12895,33 [m3/h]

1.8.6.Debitul de aer recirculat

DR=Dt-DAP=47965,65 - 12895,33=35070,32[m3/h]

1.8.7.Numarul de schimburi orare


Parametrii punctului de amestec se determina cu ajutorul formulelor de mai jos,mai apoi se vor citi din diagrama în baza constructiei grafice si celelalte puncte care definesc punctul de amestec.

1.10.Parametrii tuturor punctelor

t

[C]

[%]

i

[kcal/kg]

x

[g/kg]

Ev 29.4 42 13.5 10.55Iv 24.7 50 11.7 9.6

Acv 19 63 9.6 8.5Mv 25,9 47 12,18 9,85

2.Calculul debitului de aer pt. sala 100% plina iarna


Temperatura aerului exterior tei, se adopta conform STAS functie de localitate

tei= -15[C] . Parametrii aerului exterior se determina si functie de continutul de umiditate al aerului exterior X ei=0,8 [g/kg].

Parametrii aerului exterior sunt:

2.2.Parametrii aerului interior

Temperatura aerului interior se adopta tii=20[C], iar umiditatea aerului interior

iarna se adoprta .

Parametrii aerului interior sunt:



Qo=q0*N=122*841=102602[W] =88221,84[kcal/h]


ql+qs=122[W/pers]




Go=N*go=841*35=29435[g/h]=29,435 [kg/h]




Qt=Qo+Qp=88221,84 - 148270,88= -60049,04[kcal/h]

unde:Qp-aportul de caldura totala ale constructiei

Qp=qp*V=18,2*8146,752=148270,88[W] =127490[kcal/h]



Parametrii aerului climatizat se calculeaza cu ajutorul formulelor de mai jos ,iar restul se citesc din diagrama în baza unei constructii grafice.


Pentru dimensionarea agregatelor din centrala de climatizare se impun debitele de aer din timpul verii.


Dt=max(D1,D2,D3)=D1=47965,65[m3/h]=57558,79[kg/h]


DAP=DCO2=12895,33 [m3/h]


DR=Dt-DAP=47965,65 - 12895,33=35070,32[m3/h]

2.9.Parametrii aerului preincalzit

Se impun parametrii tp=5[C] si xp=0,8[g/kg],iar cu ajutorul unei constructii geometrice,din diagrama se determina si celalti parametrii.



2.10.Parametrii tuturor puctelor

t

[C] [%]

i

[kcal/kg]

x

[g/kg]

Ei -15 75 -3,6 0,8Ii 20 50 9,3 7,3

Aci 27,2

29 10,55 6,68

P 5 15 1,8 0,8

Mi 16 49 7,28 7,28

1

2

21,6

19

36

47

21,6

8,6

5,55

6,68



Parametrii aerului exterior sunt aceeasi ca la sala 100% plina vara

3.2.Parametrii aerului interor

Temperatura aerului interior sunt aceeasi ca la sala 100% plina vara



Qo=q0*N=110*168=18502[W] =15950[kcal/h]


ql+qs=110[W/pers]

N - numarul total de ocupanti (168persoane)



Go=N*go=168*35=10933[g/h]=10,93 [kg/h]




Qt=Qo+Qi=15950+41329,18= 57279,18[kcal/h]


Qi=qi*V=5,9*8146,752=48065,83[W] =41329,18[kcal/h]



Temperatura aerului climatizat se calculeaza astfel:tAC=tiv-5.7=24.7-5.7=19[C]

În functie de temperatura aerului climatizat si cu ajutorul raportului de termoumiditate se efectueaza o constructie grafica cu ajutorul careia se determina si ceilalti parametrii ai aerului climatizat.


3.8.1.Debitul de aer pentru diluarea caldurii

3.8.2.Debitul de aer pentru diluarea umiditatii

3.8.3.Debitul de aer pt. diluarea bioxidului de carbon

unde:GCO2=gCO2*N=23[l/h]*168=3868,6 [l/h] - reprezinta cantitatea totala de bioxid de carbon degajata de oameni.

ca - concentratia admisibila deCO2 ca=2[l/m3]

cr - concentratia reziduala de CO2 din aer cr=0.5[l/m3]


Dt=max(D1,D2,D3)=D1=19093,06[m3/h]=22911,67[kg/h]


DAP=DCO2=2579,06 [m3/h]


DREC=Dt-DAP=19093,06-2579,06=190341[m3/h]

3.8.7.Numarul de schimburi orare




t

[C]

[%]

i

[kcal/kg]

x

[g/kg]

Ev 29.4 42 13.5 10.55Iv 24.7 50 11.7 9.6

Acv 19 67 10,25 9,2Mv 25,4 49 11,94 9,72

4.Calculul debitului de aer pentru sala 20% plina iarna


Parametrii aerului exterior sunt aceeasi ca la sala 100% plina iarna

4.2.Parametrii aerului interior

Parametrii aerului exterior sunt aceeasi ca la sala 100% plina iarna



Qo=q0*N=122*168=20520,4[W] =17644,36[kcal/h]


ql+qs=122[W/pers]




Go=N*go=168*35=5887[g/h]=5,887 [kg/h]




Qt=Qo-Qp=17644,36 - 148270,88= -130626,52[kcal/h]


Qp=qp*V=18,2*8146,752=148270,88[W] =127490[kcal/h]



Parametrii aerului climatizat se calculeaza cu ajutorul formulelor de mai jos ,iar restul se citesc din diagrama în baza unei constructii grafice.


Pentru dimensionarea agregatelor din centrala de climatizare se impun debitele de aer din timpul verii.


Dt=max(D1,D2,D3)=D1=19093,06[m3/h]=22911,67[kg/h]


DAP=DCO2=2579,06 [m3/h]


DREC=Dt-DAP=19093,06-2579,06=190341[m3/h]

4.9.Parametrii aerului preîncalzit

Se impun parametrii tp=5[C] si xp=0,8[g/kg],iar cu ajutorul unei constructii geometrice,din diagrama se determina si celalti parametrii.




t

[C] [%]

i

[kcal/kg]

x

[g/kg]

Ei -15 75 -3,6 0,8Ii 20 50 9,3 7,3

Aci 32,5

23 12,02 7,17

P 5 15 1,8 0,8Mi 18 50 8,28 6,4

21

2

5.Dimensonarea bateriei de preîncalzire

Se cunosc datale de proiectare:L=DAP = 12895,33[m3/h] =15474,396 [kg/h]

t1=-15[C] T1=95[C]

t2=tp = 5[C] T2=75[C]

unde: L - debitul de aer [kg/h]

t1,t2 - temperatura initiala si finala a aerului

T1 ,T2 - temperatura initiala si fnala a apei


Debitul caloric al bateriei se face cu o relatie de forma :


Debitul de agent termic primar se calculeazaa cu o relattie de forma:

5.3.Calculul diferentei medii de temperatura

Se alege o baterie de preîncalzire a aerului în contracurent ,cu apa calda de parametrii(95/75).Pentru

conditia ,diferenta medie de temperatura se face cu relatia:

unde:

5.4.Calculul numarului de circuite

Pentru calculul numarului de circuite se adopta urmatoarele valori pentru viteza apei w=1[m/s] si pentru viteza

gravimetrica a aerului ,iar pentru apa calda (95/75).

Astfel cu valorile adoptate mai sus se calculeaza numarul de circuite(n') ,ale bateriei de preîncalzire.

Se alege definitiv n'=8 [circuite]

Folosim teava 16x1[mm]

5.5.Calculul sectiunii frontale a bateriei

Sectiunea frontala a bateriei se face cu o relatie de forma:

Se aleg bateria de preîncalzire cu suprafata de Aef=1.044[m2].Astfel Aef=1,044[m2]>Anec=1,034[m2].

Conform Aef=1.044[m2] avem bateria de tip .

Cu datele bateriei alese respectiv arie efective se recalculeazaa viteza apei w,si viteza gravimetrica a aerului,cu formulele ;

În continuare se determina coeficientul global de transfer de caldura k, pentru un anumit numar de rânduri de tevi ssi pasul corespunzator între ele.Calculul se face

cu ajutorul formulei de mai jos: .Rezultatele sunt prezentate tabelar in tabelul de mai jos ;

K

[W/m2k]

S

[m 2 ]

Knec

[W/m 2 k] K12=37 S12=38,36 Knec12=27,33

K13=42,55 S13=25,57 Knec13=23,76K22 =30 S22=76,72 Knec22=33,71

K23=34,5 S23=51,14 Knec23=29,31

Se alege bateria de preincalzire din tevi de cupru si lamele de aluminiu tipI.A.I.C.A. ,functionind cu apa calda (95/75) ,de caracteristici:

610/1800 R=2

P=3

N=16

Tip baterieRânduri de

tevi RPas lamele

PNr. tevi

N

Aria Aef

[m2]

Nr.

baterii1500/1476 2 3 16 1.044 1

5.6.Calculul pierderilor de sarcina

Se determina :

6.Dimensonarea bateriei de încalzire

Se compara sarcinile termice în cele doua cazuri ;sala 100% si 20% plina .Se efectueaza calculul mai departe cu sarcina termica corespunzatoare cazului 100%plina.Deoarece debitele de aer vehiculate sunt mari ,procesul de încalzire nu se poate realiza intr-o singura etapa ,de aceea se adoptaa solutia cu: încalzire - umidificare - încalzire.În acest caz se alege o baterie de încalzire cu apa la parametrii (95/75)

Se cunosc datale de proiectare:L=DT (100%)= 47965,65[m3/h]=57558,78[kg/h]

t1=tMi= 16[C] T1=95[C]

t2= t1 =21.6[C] T2=75[C]


t1,t2 - temperatura initiala si finala a aerului

T1 ,T2 - temperatura initiala si fnala a apei


Debitul caloric al bateriei se face cu o relatie de forma :


Debitul de agent termic primar se calculeaza cu o relatie de forma:

6.3.Calculul diferentei medii de temperatura

Se alege o baterie de preîncalzire a aerului în contracurent ,cu apa calda de parametrii(95/75).Diferenta medie de temperatura se face cu relatia:

unde:

6.4.Calculul numarului de circuite

Pentru calculul numarului de circuite se adopta urmatoarele valori pentru viteza apei w=1[m/s] si pentru viteza

gravimetrica a aerului ,iar pentru apa caldaa (95/75).

Astfel cu valorile adoptate mai sus se calculeaza numarul de circuite(n') ,ale bateriei de preîncalzire.

Se alege definitiv n'=10 [circuite]



Se aleg 2 baterii de încalzire în paralel fiecare cu suprafata de Aef=1.647[m2].

Astfel 2*Aef=2*1.647=3,29[m2]>Anec=3,12[m2].

.Conform Aef=1.647[m2] avem bateria de tip .Cu datele bateriei alese respectiv arie efectiva se recalculeaza viteza apei w si viteza gravimetrica a aerului,cu formulele :

În continuare se determina coeficientul global de transfer de caldura k pentru un anumit numar de rânduri de tevi si pasul corespunzator îintre ele.Calculul se face

cu ajutorul formulei de mai jos: .Rezultatele sunt prezentate tabelar in tabelul de mai jos ;

K S Knec

[W/m2k] [m 2 ] [W/m 2 k] K12=39 S12=60,10 Knec12=22,50

K13=44,85 S13=40,07 Knec13=33,75K22 =30,5 S22=120,20 Knec22=11,25

K23=35,075 S23=80,14 Knec23=16,87

Se alege bateria de preîncalzire din tevi de cupru si lamele de aluminiu tipI.A.I.C.A. ,functionând cu apa calda (95/75) ,de caracteristici:

760/2250 R=I

P=3

N=20

Tip baterieRinduri de

tevi RPas

lamele PNr.

tevi N

Aria Aef

[m2]

Nr.

baterii

Nr. de circuit

e2250/2260 1 3 20 1.147 2 10


Se determina :

7.Calculul bateriilor de racire uscata

Se cunosc datale de proiectare:L=DT(100%)= 47965,65[m3/h]=57558,79[kg/h]

t1=tMv=25,9[C] i1=iMv=12,18[kcal/kg]

t2=tMv=19[C] i2=iMv= 9,6[kcal/kg] T1=8[C]T2=11[C]


t1,t2 ,i1,i2- parametrii initiali si finali ai aerului

T1 ,T2 - temperatura initiala si fnala a apei de racire

is - entalpia aerului saturat corespunzatoare temperaturii T=6,65[kcal/kg]

is=6,65[kcal/kg]



Aleg 2*BRA - b*h = 840*1950 cu Aef=1.552[m2] iar A tot=3,104[m2]


Debitul de agent termic primar se calculeaza cu o relatie de forma:

Se aleg 2 baterii de încalzire în paralel fiecare cu suprafata de Aef=1.552[m2].Astfel 2*Aef=2*1.552=3,104[m2]>Anec=3,12[m2].

Cu datele bateriei alese respectiv arie efectiva se recalculeaza viteza apei w,si viteza gravimetrica a aerului,cu formulele ;

Se alege bateria de racire uscata din tevi de cupru si lamele de aluminiu tipI.A.I.C.A. ,de caracteristici:

840/1950 ,

7.3.Calculul coeficientului de racire al bateriei CR

unde: is-entalpia aerului saturat corespunzatoare temperaturii T=0.5(T1+T2)=6.65[kcal/h]

Astfel pentruCR=0.334

w=1,21[m/s]

se determina din diagrama R=f(w,v*r,CR) R=f(w,v*r,CR) R=7,3 se alege R=8

Tip baterieRânduri de

tevi RPas lamele

P

Aria Aef

[m2]

Nr,

baterii

Nr.de circuit N

840/1950 8 3 1.552 2 22


Se determina :

8.Dimensionarea camerei de umidificare

Date de proiectare:ti = t1 =21,6[C] (100% iarna)

tR= t2 =19[C]

tt = 12,8[C]

8.1.Calculul coeficientului de eficacitate al schimbului de caldura si substanta

unde: ti - temperatura initiala a aerului la intrarea în

camera de pulverizare

tR - temperatura finala a aerului la iesirea din camera de pulverizare

tt - temperatura finala teoretica la sfârsitul procesului de tratare=temp.medie a apei de pulverizare

E -eficacitatea schimbului de caldura si substanta

Aleg camera de umidificare cu un registru in echicurent +registru in contracurent Emax=0.8%

Aleg

8.2.Calculul sectiunii transversale a camerei

Aleg sectiune transversala de 2000*2000[mm] ; tipul camerei CU3

Se recalculeaza :

8.3.Calculul coeficientului de stropire

Ne aflam în cazul pulverizarii medii ,deci coeficientul de stropire se calculeaza cu relatia:

unde: - factor de corectie de valori experimentale

- coeficient de pulverizare bruta

8.4.Calculul debitului de apa pulverizata

8.5.Numarul si dispunerea pulverizatoarelor

Aleg tipul pulverizatorului U1 cu presiune p=2[atm] si d=2,5[mm] pentru pulverizre medie.Din datele de mai sus se determina debitul pulverizatorului q=245[l/h].

Numarul pulverizatoarelor se calculeaza cu relatia:

Aleg n = 49 7 coloane x 7 pulverizatoare/coloana

pe o singura parte a camerei

Densitatea pulverizatoarelor se calculeaza: ]

Randamentul camerei :

unde: m - factor adimensional

8.6.Alegerea separatoarelor de picaturi

La intrare se alege separator de picaturi tip ,cu coeficient de rezistenta locala

La iesire se alege separator de picaturi tip VIII cu coeficientUL de rezistenta

locala

8.7.Calculul pierderior locale din separatoare

unde v - viteza aerului în camera de umidificare

9.Dimensionarea filtrelor de praf pentru A.P. si A.R.C.

9.1.Dimensionarea filtrelor pentru aerul proaspat

9.1.1Alegerea filtrelor

Pentru aerul proaspat s-au ales filtrele cu scoatere laterala tip FCV-L cu celule în V,având ca material filtrant tesatura si un debit specific de q=4920[m3/hm2]

9.1.2.Calculul suprafetelor de filtrare

Suprafata filtrelor se determina astfel :

9.1.3.Calculul numarului de filtre necesar

Suprafata unei celule este s= 4x0,5x0,5=1[m2] deci numarul celulelor de

filtrare necesare se determina astfel: .Se alege n=4 [celule] cu Aef=0,8[m2]

Numarul de casete necesar este de 2deoarece fiecare caseta are 2 celule.Casetele se dispun in retea de2*2 rânduri

9.2.Dimensionarea fiftrelor pentru aerul recirculant

9.2.1.Alegerea filtrelor

Pentru aerul proaspat s-au ales filtrele cu scoatere frontala tip FCV-L cu celule în V,având ca material filtrant tesatura si un debit specific de q=4920[m3/hm2]

9.2.2.Calculul suprafetelor de filtrare

Suprafata filtrelor se determina astfel :

9.2.3.Calculul numarului de filtre necesar

Suprafata unei celule este s= 4x0,5x0,5=1[m2] deci numarul celulelor de filtrare

necesare se determina astfel: .Se alege n=8 [celule] cu Aef=1,6[m2]

Numarul de casete necesar este de 2deoarece fiecare caseta are 2 celule.Casetele se dispun in retea de2*4 rânduri

10.Dimensionarea camerei de amestec

Dimensiunile camerei de amestec se impun prin suprafetele filtrelor rezultate din calculul filtrelor de aer proaspat si aer recirculant pentru a nu se efectua piese speciale care ar înrautati randamentul centralei de climatizare.

Astfel se impun : l=1700[mm]

b=1500[mm]

h=600[mm]

11.Dimensionarea retelei de distributie

11.1 Calculul tavanelor perforate 11.2.Alegerea si verificarea gurilor de aspiratie

11.1.1.Debitul de aer

Dt=47965,65[m3/h] = 13[m3/s]

11.1.2.Înaltimea si lungimea zonei de amestec

Zona ocupata 1,8[m]

Înaltimea încaperii h=9,6[m]

Aleg h'=0.75[m]

iar lungimea zonei de amestec S=h-h'-1.8=9.6-0.75-1.8=7.05[m]

11.1.3.Viteza aerului la sf â rsitul zonei de amestec

unde: ts - temperatura la sfârsitul zonei de amestec

ti - temperatura interioara

ts - ti = max 2C

11.1.4.Efectul de racire

Se adopta pentru sezonul rece în functie de destinatia salii

Er=1

11.1.5.Aria panourilor

Ap0,5At

At = 30,2*28,1 =848,62 [m2]

Ap=(0,20,25)At =212,155 [m2]

11.1.6.Ceficientul de ocupare CA

11.1.7.Calculul vitezei la iesire din orificii

11.1.8.Adoptarea diametrului orificiilor

Se adopta l=74[mm] - distanta dintre 2 orificii

11.1.9.Numarul de orificii pe un rând

Numarul de orificii pe un rând se adopta grafic în functie de f(7,38)=20 orificii/rând

Se adopta 20 orificii*20 rânduri

11.1.10.Aria unui panou

m- numarul de orificii pe un panou

11.1.11.Numarul de panouri

Se aleg N'=97 panouri perforate.

S-a ales 20 panouri*20 orificii cu l=74[mm]

Se calculeaza capacitatea de încalzire q=99.40[W

11.2 Verificarea camerei de presiune constanta CPC

11.2.1.Calculul coeficientului de rezistenta locala

unde : Ao - aria orificiilor perforate din panouri perforate

Ap - aria unui orificiu

11.2.2.Pierderea de presiune

11.2.3.Calculul debitului specific

11.2.4 Distanta maxima pe care poate strabate aerul în CPC

= 56,52 [m3/hm2]

PCPC =0,68

Daca L1max>L refulam aerul pe singura latura

11.3 Alegerea si verificarea gurilor de aspiratie

hGA =0.51 m

Aleg hGA =0.5m

hGA - înalâimea de pozare a gurilor de aspiraâie

DR= 35070,32 [m3/s]

nGA=610 /latura

Aleg nGA= 8 /latura

vasp=2..3 [m/s]

Aleg vasp=2.5 [m/s]

DGA grila GAV 88-500x300 -cu grilaj fix

p=1.9 mmH2O

11.4 Alegerea si verificarea gurilor de aspiratie de aer proaspat AP

.Aleg gura de aspiratie cu jaluzele de protectie impotriva ploii

DAP= 12895.33 [m3/s]

v= 3..5 [m/s]

v= 4 [m/s]

Aleg guri rectangulare GLA 1100x1400 -priza aer proaspat cu jaluzele împotriva ploii

Aef=0,91[m2]

p=2,5 mmH2O

Nota:Aspiratia se face pe ambele laturi mari ale salii

11.5 Alegerea gurilor de refulare

nGR=610 /latura

Aleg nGR= 8 /latura

vref=3..4 [m/s]

Aleg vref=4 [m/s]

Se recalculeaza vref

Adopt d = 800mm

Vref recalculat =3,31 m/s

Aleg guri de refulare tip SR(Spiro) d=800mm

13. Alegerea ventilatorului

H tot = H CC + H retea =115.53 + 38.95 = 154.48 [mmH2O]

H retea = H asp cum + H ref cum = 10.41+28.54 = 38.95[mmH2O]

H CC = H BPÎ + 2H F + 2 H BÎ + H BR + H SPI + H SPR + H CPC =

= 7,8 + 2x12 + 2x5,6 + 55 + 4,69 + 12,16 + 0,68 =115,53 [mmH2O]

H = 1,1x H tot = 1,1x115,53 = 169,928 [mmH2O]

Ventilatorul se alege în functie de debitul total si pierderiile totale în instalatie

H = 169,928 [mmH2O]

Dt = 47965,65 [m3/h] = 13,32 [m3/s]

Aleg Ventilatorul radial monoaspirant tip VS - 10

Puterea = 55 KW

Turatia = 550 rot/min

Dimensiuni 700 x 808 x 1520

Microsoft Office Word Document Nou

Documents

Transcript of Microsoft Office Word Document Nou