Mathcad - Proiect Structuri Metalice

download Mathcad - Proiect Structuri Metalice

of 31

Transcript of Mathcad - Proiect Structuri Metalice

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    1/31

    ORIGIN 1:= daN 10N:=

    PROIECT

    Hala industriala cu structura metalica

    Tema proiectului

    Sa se intocmeasca notele de calcul si planse de executie pentru o cladire industriala alcatuita din elemente

    de otel laminat la cald. Cladirea va fi situata in zona climatica II si zona seismica....Forma in plan a cladirii

    este rectangulara, cu o deschidere L(m) si 7 travei l(m).

    Stalpii cadrului transversal vor fi cu sectiune constanta, incastrati in fundatie si articulati in nodul de legat

    cu rigla de cadru. Rigla de cadru va fi solutionata ca grinda cu zabrele in doua pante,ea sustinand panele d

    acoperis si invelitoarea. Invelitoarea se va realiza din tabla cutata, va fi izolata sau neizolata termic, iar pan

    talpii superioare a fermei va corespunde tipului de invelitoare ales.

    Stalpii cadrului transversal vor fi alcatuiti din europrofile HE, iar grinda cu zabrele din sectiuni compuse

    profile cornier cu aripi egale si inegale. Nodurile uzinate ale fermei vor fi executate in varianta sudata iar in

    santier asamblarea se va realiza cu suruburi de inalta rezistenta pretensionate.

    Otelurile utilizate si elementele de imbinare vor respecta prevederile SREN 10025-A1.

    Etapizarea proiectului

    a)Continut

    1.Tema proiectului: Cladire industriala cu o deschidere ; Schita constructiva sectiune transversala si vedere

    longitudinala ; sistemul de contravantuiri in planul acoperisului si intre stalpii structurii. Date personale.

    2.Alacatuirea acoperisului: invelitoare , pane , tiranti. Actiuni si grupari de actiuni la nivelul acoperisului.

    3.Panele acoperisului - dimensionare si verificari. Detalii de prindere si de inadire;. Plansa de executie a

    panelor (Sc. 1:50 , detalii 1:10).

    4. Actiuni si grupari de actiuni pe cadrul transversal in gruparea fundamentala si ingruparea speciala.5. , 6. Calcul static al cadrului transversal cu ajutorul unui program automat de calcul.

    7.Determinarea eforturilor in barele fermei consoderand efectul nedeterminarii statice.

    8.Dimensionarea si verificarea barelor fermei. Verificare de rigditate a fermei.

    9.Dimensionarea elementelor de prindere in noduri la grinda cu zabrele ( sudate in fabrica s bulonate in

    santier).

    10.Plansa grinzii cu zabrele (sc. 1:20 , detalii 1:10)

    11.Determinarea eforturilor de dimensionare a stalpului.

    12. Dimensionarea stalpului cu sectiune constanta.

    13.Alcatuirea si calculul elementelor de rezemare ale stalpului - placa ce capitel si baza stalpului.

    14.Verificare si notare finala.

    Date personale:

    Deschiderea : L 24m:=

    Traveia : l 9m:=

    Inaltimea : H 9m:=

    Hala izolata

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    2/31

    Etapa 1.

    1.1Schita constructiva

    - sectiune transversala a halei

    h.s

    L.s

    t.c

    H

    h.r

    D.f

    0.00

    24000.00

    d

    - sectiune transversala grinda cu zabrele

    3000.00 3000.00 3000.00 3000.00 3000.00 3000.00 3000.00 3000.00

    3000.00 6000.00 6000.00 6000.00 3000.00

    750.0

    0

    2250.0

    0

    1.1.1Stabilirea lungimii stalpului

    h1 2.25m:= h2 0.75m:= 0.3m:= a 3.00m:=

    hs 0.4m:= H 9 m= Df 0.5m:=

    hs.c Df h2+ H+ + hs 10.15m=:=

    1.1.2 Stabilirea cotei la nivelul coamei

    Hc hs.c hs+ h1+ 12.8m=:=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    3/31

    1.2. Plan contravantuiri

    24000.0

    0

    9000.00 9000.00 9000.00 9000.00 9000.00 9000.00 9000.00

    1 2 3 4 5 6 7 8

    A

    B

    1 2 3 4 5 6 7 89000.00 9000.00 9000.00 9000.00 9000.00 9000.00 9000.00

    63000.00

    Etapa 2.

    2. Alcatuirea acoperisului : invelitoare, pane , tiranti.Actiuni si grupari de actiuni la nivelul

    acoperisului

    2.1. Calculul panei curente

    2.1.1. Alcatuire constructiva

    Pentru LT < 6m - pana cu un tirant

    Pentru LT > 6m - pana cu doi tirant

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    4/31

    3000.00 3000.00 3000.00 3000.00 3000.00 3000.00 3000.00 3000.00

    3000.00 6000.00 6000.00 6000.00 3000.00

    750.0

    0

    2250.0

    0

    9000.0

    0

    3000.0

    0

    3000.0

    0

    3000.0

    0

    3000.00

    2.1.2. Evaluarea incarcarilor. Valori caracteristice. Incarcari de calcul

    2.1.2.1. Valori caracteristice

    a.)Incarcari permanente (G)

    -greutate proprie invelitoare

    ginv 16daN

    m2

    := 2.86:= ginv.k

    ginv

    cos ( )16.02

    daN

    m2

    =:=

    -greutate proprie pana

    gUPN300 46.2kg

    m:= gp.k

    gUPN300 g

    a15.102

    daN

    m2

    =:=

    -greutate instalatii electrice

    gie.k 15daN

    m2

    :=

    -greutate praf industrial

    gpi.k 20daN

    m2

    :=

    gki ginv.k gp.k+ gie.k+ gpi.k+ 66.122

    daN

    m2=:=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    5/31

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    6/31

    2.1.4. Calculul panei in camp curent

    2.1.4.1. Eforturi sectionale de calcul

    Pana cu 2 tiranti

    Vz.ed

    qz.d l

    2

    4439.54 daN=:=M

    y.ed

    qz.d l2

    164994.483 daN m=:=

    Mz.ed

    qy.d 1.3l

    3

    2

    893.706 daN m=:= Vy.ed

    1.1qy.d l

    3162.646 daN=:=

    2.1.4.2. Predimensionarea sectiunii

    -se determina modulul de rezistenta plastic la incovoiere , necesar

    Pana cu 2 tiranti:

    fy.d

    fy

    M0= fy 2350

    daN

    cm2

    := M0 1:= fy.d fy 2350daN

    cm2

    =:= k 6:=

    Wpl.y.nec

    My.ed k Mz.ed+

    fy.d

    236.456 cm3

    =:=

    Se impune Wpl.y.efectiv Wpl.y.nec Aleg UPN 300 cu W

    pl.y

    292cm3

    := W

    pl.z

    64.1cm3

    :=

    hupn 220mm:= bupn 80mm:= r1upn 12.5mm:= Aupn 37.4cm2

    := Avz 20.62cm2

    :=

    twupn 9mm:= tfupn 12.5mm:= r2upn 6.5mm:= Gupn 29.4kg

    m:=

    2.1.4.3. Verificarea sectiunii profilului ales

    -Determinarea clasei de sectiuni

    a)Talpa superioara solicitata la compresiune

    c1 bupn twupn r1upn 58.5 mm=:=

    c1

    tfupn

    9 4.625 9 Cl. 1

    b)Inima sectiunii solicitata la tensiuni din

    incovoiere

    c2 hupn 2tfupn 2r1upn 17 cm=:=

    c2

    twupn

    72 23.6 9 Cl. 1

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    7/31

    2.1.4.4. Verificarea la SLS

    2.1.4.4.1 Verificarea la actiunea momentului incovoitor

    -Pana cu 2 tiranti

    My.ed

    My.pl.Rd

    Mz.ed

    Mz.pl.Rd

    + 1 M.y.pl.Rd , M.z.pl.Rd - momentul plastic rezistent

    My.pl.Rd Wpl.y fy.d 6862 daN m=:=

    Mz.pl.Rd Wpl.z fy.d 1506.35 daN m=:=

    My.ed

    My.pl.Rd

    Mz.ed

    Mz.pl.Rd

    + 0.79= 0.79 1 Conditia se verifica

    2.1.4.4.2 Verificarea la actiunea fortei taietoare

    V.z.pl.Rd , V.y.pl.Rd - forta taietoare plastic

    rezistenta

    Vz.ed.max

    Vz.pl.Rd

    1 Vz.pl.Rd Avz

    fy

    3=

    Vy.ed.max

    Vy.pl.Rd

    1 Vy.pl.Rd Avy

    fy

    3= A.vz , A.vy - aria de forfecare

    Avy Aupn hupn twupn 2 tfupn r1upn+( ) twupn+ 22.1 cm2

    =:=

    Vz.pl.Rd Avz

    fy

    3 27976.662 daN=:=

    Vz.ed

    Vz.pl.Rd

    0.159=

    Vy.pl.Rd Avy

    fy

    3 29984.686 daN=:=

    Vy.ed

    Vy.pl.Rd

    0.005=

    2.1.4.4.3. Verificarea la stabiltate generala

    f

    kc

    Lc

    ifz1c0

    Mc.Rd

    My.ed

    = lim= lf - Zveltetea relativa 1 Efy= 1 93.9:=

    kc1

    1.660.602=:= Lc - lungimea dintre legaturile ce impiedica pierderea stabilitatii

    Lc 0.2 l 1.8m=:= if.z 30.526mm:=

    c0 0.4 0.1+ 0.5=:=f

    kc Lc

    if.z10.378=:= Mc.Rd My.pl.Rd=

    Wpl.y fy

    M1=

    Mc.Rd Wpl.y fy 6862 daN m=:= lim c0

    Mc.Rd

    My.ed

    0.687=:= 0.378 0.687

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    8/31

    2.1.4.5. Verificarea la starea limta de serviciu - SLS - verificarea rigiditatii

    max y2

    z2

    + a=l

    200= Iy 2690cm

    4:= Iz 197cm

    4:=

    Pentru pana cu 2 tiranti: qy.k 0.338daN

    cm= qz.k 6.775

    daN

    cm=

    z0.151 6.775 9

    4

    26902.495=:=

    y

    0.621 0.3389

    3

    4

    1970.086=:=

    max amax y2

    z2

    + 2.497=:= a

    l

    2004.5 cm=:=

    2.1.5. Calculul panei in camp marginal

    2.1.5.1. Predimensionare

    Pntru pana cu 2 tiranti: My.Ed.max MC1=qz.d l 2

    11= Mz.Ed.max

    qy.d 1.3l

    3

    2

    8=

    My.Ed.max

    qz.d l2

    117264.702 daN m=:= Mz.Ed.max

    qy.d 1.3l

    3

    2

    893.706 daN m=:=

    Wpl.nec.CMMy.ED

    fy

    qz.d l2

    11

    fy

    = Wpl.nec.CM

    qz.d l2

    11

    fy

    309.136 cm3

    =:=

    Iy.nec.CM Wpl.nec.CM zmax= zmax

    hupn

    211 cm=:=

    Iy.nec.CM Wpl.nec.CM zmax 3400.499 cm4

    =:=

    Iynec Iy.Cc Iy.s+= Iy.s Iy.nec.CM Iy 710.499 cm4

    =:=

    Pentru consolidarea cu tabla groasa :

    Is.y

    ts hs3

    12= ts 6mm, hsmax 17cm 2cm 15 cm=:=

    ts

    Iy.s 12

    hsmax3

    2.5 cm=:=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    9/31

    Ac1 32.77cm2

    := izc1 3.1cm:= iyc1 7.7cm:= Wpl.y.c1 440.9cm3

    := Iyc1 3725.3cm4

    :=

    Wpl.z.c1 135.3cm3

    := Izc1 601.6cm4

    :=

    2.1.5.2. Verificarea sectiunii

    Pana cu 2 tiranti:

    My.ed.max Mc1=

    qz.d l2

    11=

    Mz.ed.max

    qy.d 1.3l

    3

    2

    893.706 daN m=:=

    My.ed.max

    qz.d l2

    117264.702 daN m=:=

    My.pl.Rd. Wpl.y.c1 fy.d 10361.15 daN m=:=

    Mz.pl.Rd. Wpl.z.c1 fy.d 3179.55 daN m=:=

    My.ed

    My.pl.Rd.

    Mz.ed

    Mz.pl.Rd.

    + 0.512= 0.512 1 Se verifica

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    10/31

    2.1.5.3. Verificarea sagetii dezvoltate in primul camp

    Pentru pana cu 2 tiranti avem:

    max y2

    z2

    + a=l

    200= Iyc1 3725.3 cm

    4= Izc1 601.6 cm

    4=

    Pentru pana cu 2 tiranti: qy.k 0.338

    daN

    cm= qz.k 6.775

    daN

    cm=

    yc10.307 6.775 9

    4

    3725.33.663=:= zc1

    0.621 0.3389

    3

    4

    601.60.028=:=

    max amaxc1 yc12

    zc12

    + 3.663=:= ac1

    l

    2004.5 cm=:=

    2.1.5.4.Determinarea lungimii de dispunere a suplimentului

    -Sectiunea se consolideaza in zona in care momentul incovoitor din campul marginal depaseste valoare

    momentului incovoitir din campul curent

    Ls x2 x1= -lungimea de calcul a suplimentului

    x1 0.192 l 1.728m=:= x2 0.683 l 6.147m=:=

    Lsr x2 x1 2 300 mm+ 5.019m=:= -lungimea reala a suplimentului

    2.1.6. Proiectarea tirantilor

    Determinarea eforturilor de intindere din tiranti

    Pentru 2 tiranti avem:

    Nn

    n 0.5( ) Vy.Ed

    cos= cos 0.707= N4

    4 0.5( ) Vy.ed

    0.707805.179 daN=:=

    Predimensionare

    N

    Afyd=

    Nmax

    Asnec

    fyd Asnec

    Nmax

    fyd

    Asnec

    N4

    fy.d

    0.343 cm2

    =:=

    Asnec

    Nmax

    fyd

    dsnec

    Asnec 4

    6.605 mm=:= ds.

    dsnec

    0.897.421 mm=:=

    As

    ds

    2

    4=

    Se adopta ds 8mm:=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    11/31

    Etapa 3.

    3.1. Evaluarea incaracrilor

    3.1.1.Incarcari permanente

    a) La nivelul acoperisului

    - greutate invelitoare-greutate instalatii electrice

    ginv 16daN

    m2

    =gi.e 15

    daN

    m2

    :=

    - greutate pane -greutate praf industrial

    gpane

    10 1.15 Gupn g

    L13.815

    daN

    m2

    =:= gp.i 20daN

    m2

    :=

    -greutate ferma

    Se calculeaza momentul de inertie necesar pentru preluarea incarcarilor , asimilind grinda cu zabrele cugrinda cu inima plina , luand in considerare greutatea elementelor de acoperis si zapada uniforma.

    g0 1.35 ginv gi.e+ gpane+ gp.i+( ) l 1.5 Sk l+ 2947.504daN

    m=:=

    M0

    g0 L2

    8212220.265 daN m=:=

    W

    y

    Iy

    zmax

    =

    Iy A 2

    h

    max2

    2

    = A

    h

    max

    2

    2=

    Iy Ats

    hmax

    2

    2

    Atsi

    hmax

    2

    2

    += Wy

    Iy

    zmax

    = Ahmax

    2

    2

    1

    0.5 hmax= A hmax=

    Ats Atsi= A=Wy

    M0

    fyd

    = AM0

    fyd hmax=

    hmax

    h1

    2.25m=:= AM0

    fy.d hmax40.136 cm

    2=:= A

    lpn.

    A

    220.068 cm

    2=:=

    Aleg LPN 100 x 100 x 12 cu: Alpn 22.7cm2

    := glpn 17.8kg

    m:=

    18.00

    2.4

    4

    2.8

    1

    2.8

    1

    2.4

    4

    12.02 12.02

    3.99 4

    .24

    3.75

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    12/31

    li 12.02m 3.75m+ 2.44m+ 3.99 2 m+ 2.81m+ 4.24m+ 9m+( ) 2 84.48m=:=

    gf

    2 glpn li g

    L l13.654

    daN

    m2

    =:=

    - greutatea totala la nivelulu acoperisului

    ga.k ginv gpane+ gi.e+ gp.i+ gf+( ) l 706.225daN

    m=:=

    ga.k. ginv gpane+ gi.e+ gp.i+( ) l 583.336daN

    m=:=

    b) La nivelul peretilor

    - greutate panouri de inchidere

    gp.in ginv 16 daNm

    2=:=

    - greuate proprie rigle

    grigle

    4 Gupn g

    hs.c

    11.362daN

    m2

    =:=

    - greutate contravantuiri verticale intre stalpi

    gcv 5daN

    m2

    :=

    -greutate proprie stalp

    gstalp. 15daN

    m2

    hs.c 152.25daN

    m=:= Aleg HEA 500 cu gstalp 155

    daN

    m:=

    gk.s gp.in grigle+ gcv+( ) l gstalp+ 446.26daN

    m=:=

    gk.sp gp.in grigle+ gcv+( ) l 291.26 daNm=:=

    3.1.2.Incarcari variabile (Q)

    a) Incarcarea din zapada - SR EN 1991-1-3:2006

    -zapada uniforma

    Sku Ce Ct 0.8 sok l 1152daN

    m=:=

    - zapada aglomerata

    sk.1 Ce Ct 0.5 0.8 sok l 576daN

    m=:=

    sk.2 Ce Ct 0.8 sok l 1152daN

    m=:=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    13/31

    b) Incarcarea din vant - SR EN 1991-1-4:2006

    - Conform pct. 4.2 , viteza de referinta a vantului este

    cdir 1:= cseason 1:= vb0 30m

    s:= 1.25

    kg

    m3

    :=

    Vb cdir cseason vb0 30m

    s=:=

    -Se determina valoare de baza a presiunii exercitate de vant:

    qb1

    2 Vb

    2 562.5

    N

    m2

    =:=

    - Se determina valoare de varf a presiunii vitezei , qp(z) , la inaltimea z, care include media si fluctuatiil

    termen scurt ale vitezei:

    Ce.z 1.3:= qp.z qb Ce.z 731.25N

    m

    2=:=

    -Se determina presiunea vantului ce actioneaza pe suprafetele exterioare We:

    Cpe 0.8:= we qp.z Cpe 585N

    m2

    =:=

    - Reducand incarcarea la cadrul curent rezulta:

    qp.c qp.z l 658.125daN

    m=:=

    c) Incarcarea din vant la nivelul peretilor - pct. 7.2.2 SR EN 1991-1-4

    - Transversal

    dT L 2 hupn+ 10cm+ 2454 cm=:=

    bT 7 l 6300 cm=:=

    h H h1+ h2+ 1200 cm=:=

    Se calculeaza raportul :h

    dT

    0.489=

    Pentru zona D :

    Cpe10.D 0.8:= wD.T qp.c Cpe10.D 526.5daN

    m=:=

    Pentru zona E :

    Cpe10.E 0.5:= wE.T qp.c Cpe10.E 329.063daN

    m=:=

    - Longitudinal

    dL L hupn+ 10cm+ 2432 cm=:=

    bL 7 l 6300 cm=:=

    h 1200 cm=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    14/31

    Se calculeaza raportul :h

    dL

    0.493=

    Pentru zona B :

    Cpe10.B 0.8:= wB.L qp.c Cpe10.B 526.5daN

    m=:=

    c) Incarcarea din vant la nivelul acoperisului - pct. 7.2.2 SR EN 1991-1-4 , acoperis cu 2pante

    - Transversal !=0

    Pentru zona H :

    Cpe10.H 0.6:= wH.T qp.c Cpe10.H 394.875daN

    m=:=

    Pentru zona I :

    Cpe10.I 0.6:= wI.T qp.c Cpe10.I 394.875daN

    m=:=

    - Longitudinal !=90

    Pentru zona H :

    Cpe10.H. 0.7:= wH.L qp.c Cpe10.H. 460.688daN

    m=:=

    3.1.3.Incarcari accidentale - seismul

    Conf. P100-1:2006 , pct. 4.5.3.2.2. forta taietoare de baza pentru cadrul curent asimilat cu un sistem cu1GLD are expresia:

    Fb I Sd.T1 m = I 1:= 1:= Tc 1s:=

    T1 CT H

    3

    4= CT 0.075:= H 9 m= T1 CT 9

    3

    4 0.39=:= T TB>

    "(T) - spectrul normalizat de raspuns elastic

    TB T< Tc< T( ) 0= 2.75= ag 0.16g:= q 2.5:=

    SdT1 ag2.75

    q 0.176 g=:=

    mtot macop mstalp+ mpereti+ mferma+ mzapada+=

    macop ga.k.

    L

    g 14276.094 kg=:= mstalp 2 gstalp

    hs.c

    g 3208.537 kg=:=

    mpereti 2gk.sphs.c

    g 6029.145 kg=:= mferma gf

    L l

    g 3007.488kg=:=

    mzapada

    0.4Sku L

    g11277.246 kg=:=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    15/31

    mtot macop mstalp+ mpereti+ mferma+ mzapada+ 37798.51 kg=:=

    Fb I SdT1 mtot 6523.911 daN=:=

    3.2. Reducerea incarcarilor la noduri.Scheme de incarcare

    - greutate proprie cadru - incarcari permanente la nivelul acoperisului gak si peretilor gsk ;

    ga.k. 583.336daN

    m= gk.sp 291.26

    daN

    m=

    3000.00 3000.00 3000.00 3000.00 3000.00 3000.00 3000.00 3000.00

    3000.00 6000.00 6000.00 6000.00 3000.00

    750.0

    0

    2250.0

    0

    a1 3m:=

    P1 ga.k. 0.5 a1 875.004 daN=:= P2 ga.k. 0.5a1 0.5a1+( ) 1750.008 daN=:=

    P3 ga.k. 0.5a1 0.5a1+( ) 1750.008 daN=:= P4 ga.k. 0.5a1 0.5a1+( ) 1750.008 daN=:=

    P5 ga.k. a1 1750.008 daN=:=

    - inacarcari variabile - zapada uniforma , zapada aglomerata ,vant transversal si vant longitudinal

    a) zapada uniforma

    S1u Sku 0.5 a1 1728 daN=:= S2u Sku 0.5a1 0.5a1+( ) 3456 daN=:=

    S3u Sku 0.5a1 0.5a1+( ) 3456 daN=:= S4u Sku 0.5a1 0.5a1+( ) 3456 daN=:=

    S5u Sku a1 3456 daN=:=

    b) zapada aglomerata

    S1a sk.1 0.5 a1 864 daN=:= S1a. sk.2 0.5 a1 1728 daN=:=

    S2a sk.1 0.5a1 0.5a1+( ) 1728 daN=:= S2a. sk.2 0.5a1 0.5a1+( ) 3456 daN=:=

    S3a sk.1 0.5a1 0.5a1+( ) 1728 daN=:= S3a. sk.2 0.5a1 0.5a1+( ) 3456 daN=:=

    S4a sk.1 0.5a1 0.5a1+( ) 1728 daN=:= S4a. sk.2 0.5a1 0.5a1+( ) 3456 daN=:=

    S5a sk.1 0.5 a1 sk.2 0.5 a1+ 2592 daN=:=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    16/31

    c) vant transversal

    W1T wH.T 0.5 a1 592.313 daN=:= W1a. wI.T 0.5 a1 592.313 daN=:=

    W2T wH.T 0.5a1 0.5a1+( ) 1184.625 daN=:= W2a. wI.T 0.5a1 0.5a1+( ) 1184.625 daN=:=

    W

    3T

    w

    H.T

    0.5a

    1

    0.5a

    1

    +( ) 1184.625 daN=:= W3a.

    w

    I.T

    0.5a

    1

    0.5a

    1

    +( ) 1184.625 daN=:=

    W4T wH.T 0.5a1 0.5a1+( ) 1184.625 daN=:= W4a. wI.T 0.5a1 0.5a1+( ) 1184.625 daN=:=

    W5 wH.T 0.5 a1 wI.T 0.5 a1+ 1184.625 daN=:=

    wD.T 526.5daN

    m= wE.T 329.063

    daN

    m=

    d) Vant longitudinal

    W1L wH.L 0.5 a1 691.031 daN=:=

    W2L wH.L 0.5a1 0.5a1+( ) 1382.063 daN=:=wB.L 526.5

    daN

    m=

    W3L wH.L 0.5a1 0.5a1+( ) 1382.063 daN=:=

    W4L wH.L 0.5a1 0.5a1+( ) 1382.063 daN=:=

    WL wH.La1 1382.063 daN=:=

    - incarcarea accidentala

    Fb 6523.911 daN=

    Etapa 4. Dimensionarea si verificarea barelor grinzii cu zabrele

    4.1. Bare comprimate

    4.1.1.Determinarea lungimii de flambaj

    T.s - Lcry li= D Lcry 0.9li=

    MLcrz li=Lcrz li 2li,( )=

    Nmax.Ts 60329.5daN:= l9_6 3.00m:= Lcry.ts l9_6 3m=:= Lcrz.ts l9_6 3m=:=

    NmaxTi 60416.5daN:= l8_16 3.00m:= Lcry.ti l8_16 3m=:= Lcrz.ti l8_16 3m=:=

    Nmax.di 40653.8daN:= l5_2 3.75m:= Lcry.di 0.9l5_2 3.375m=:=

    Lcrz.di l5_2 3.75m=:=

    Nmax.dc 25579.5daN:= l5_10 3.986m:= Lcry.dc 0.9l5_10 3.587m=:=

    Lcrz.dc l5_10 3.986m=:=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    17/31

    Nmax.m 7546.5daN:= l5_7 2.437m:= Lcry.m 0.9l5_7 2.193m=:=

    Lcrz.m l5_7 2.437m=:=

    4.1.2. Predimisionare si verificarea barelor

    - Pentru talpa superioara

    Nmax.Ts 603.295 kN= tg1 12mm:= Nmax.Ed.1 Nmax.Ts 60329.5 daN=:=

    Nmax.Ed

    Nb.Rd

    1 Nb.Rd o Anec fyd= o 0.6:=

    Anec

    Nmax.Ed.1

    o fy.d42.787 cm

    2=:= Aleg 150 x 100 x 14 cu: Ats 66.4cm

    2:=

    iy.ts

    7.31cm:= iz.ts

    2.82cm:=

    Verificare sectiune:

    Nb.Rd.ts c Ats fy.d= y.ts

    Lcry.ts

    iy.ts

    41.04=:= z.ts

    Lcrz.ts

    iz.ts

    106.383=:=

    max. max y.ts z.ts,( ) 106.383=:= max a 120= max 106.383:= 1 0.49:=

    bar1

    max

    93.9 1.133=:= 1 0.5 1 1 bar1 0.2

    ( )+

    bar1

    2+

    1.37=:=

    c.11

    1 12

    bar12

    +

    0.467=:=Nb.Rd.ts c.1 Ats fy.d 72873.253 daN=:=

    Nmax.Ed.1

    Nb.Rd.ts

    0.828=

    - Pentru diagonale si montanti-diagonala comprimata

    Nmax.dc 255.795 kN= tg2 12mm:= Nmax.Ed.2 Nmax.dc 25579.5 daN=:=

    Nmax.Ed

    Nb.Rd

    1 Nb.Rd o Anec fyd= o2 0.6:=

    Anec2

    Nmax.Ed.2

    o fy.d

    18.141 cm2

    =:= Aleg 100 x 100 x 10 cu: Adc 38.4cm2

    :=

    iy.dc 4.57cm:= iz.dc 3.04cm:=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    18/31

    Verificare sectiune:

    Nb.Rd.ti c Adc fy.d= y.dc

    Lcry.dc

    iy.dc

    78.499=:= z.dc

    Lcrz.dc

    iz.dc

    131.118=:=

    max2 max y.dc z.dc,( ) 131.118=:= max a 150= 1 0.49=

    bar2max2

    93.91.396=:= 2 0.5 1 1 bar2 0.2( )+ bar2

    2+ 1.768=:=

    c.21

    2 22

    bar22

    +

    0.351=:=Nb.Rd.dc c.2 Adc fy.d 31635.484 daN=:=

    Nmax.Ed.2

    Nb.Rd.dc

    0.809=

    -montant

    Nmax.m 75.465 kN= tg3 12mm:= Nmax.Ed.3 Nmax.m 7546.5 daN=:=

    Nmax.Ed

    Nb.Rd

    1 Nb.Rd o Anec fyd= o3 0.6:=

    Anec3

    Nmax.Ed.3

    o fy.d5.352 cm

    2=:= Aleg 50 x 50 x 12 cu: Am 13.12cm

    2:=

    iy.m 2.57cm:= iz.m 1.49cm:=

    Verificare sectiune:

    Nb.Rd.ti c Am fy.d= y.m

    Lcry.m

    iy.m

    85.342=:= z.m

    Lcrz.m

    iz.m

    163.557=:=

    max3 max y.m z.m,( ) 163.557=:= max a 150= 1 0.49=

    bar3150

    93.91.597=:= 3 0.5 1 1 bar3 0.2( )+ bar3

    2+ 2.118=:=

    c.31

    3 32

    bar32

    +

    0.285=:=Nb.Rd.m c.3 Am fy.d 8785.438 daN=:=

    Nmax.Ed.3

    Nb.Rd.m

    0.859=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    19/31

    4.2. Bare intinse

    - Pentru talpa inferioara

    NmaxTi 604.165 kN= tg4 12mm:= Nmax.Ed.4 NmaxTi 60416.5 daN=:=

    Nmax.Ed

    Nt.Rd 1

    Nt.Rd Anec fyd=

    Anec4

    Nmax.Ed.4

    fy.d

    25.709 cm2

    =:= Aleg 120 x 80 x 10 cu: Ati 38.2cm2

    :=

    iy.ti 5.90cm:= iz.ti 2.24cm:=

    Verificare sectiune:

    N

    t.Rd.ti

    A

    ti

    f

    y.d

    89770 daN=:=Nmax.Ed.4

    Nt.Rd.ti

    0.673=

    -diagonala intinsa

    Nmax.di 406.538 kN= tg5 12mm:= Nmax.Ed.5 Nmax.di 40653.8 daN=:=

    Nmax.Ed

    Nt.Rd

    1 Nt.Rd Anec fyd=

    Anec5

    N

    max.Ed.5fy.d

    17.299 cm2=:= Aleg 70 x 70 x 8 cu: Adi 21.2cm2:=

    iy.di 3.36cm:= iz.di 2.11cm:=

    Verificare sectiune:

    Nt.Rd.di Adi fy.d 49820 daN=:=Nmax.Ed.5

    Nt.Rd.di

    0.816=

    4.3. Prinderea zabrelelor in noduri

    a) Repartizarea eforturilor din diagonala (montanti ) in cordoanele de sudura

    Mi 0= N1 e N2 hc e( ) 0=N1 Ned N2=

    Fx 0= N1 N2+ NEd 0=

    N1

    NEd hc e( )hc

    = N2

    NEd e

    hc

    =

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    20/31

    - dimensionarea C.S.1 - D 10-8

    Ned.1 11475.4daN:=

    Impun aw.1: 3mm aw1 min 0.7tg 0.85tc,( ) LPN 70 x 70 x 8 tg 12mm:= tc 8mm:=

    min 0.7tg 0.85tc,( ) 6.8 mm= hc 70mm:= e1. 13.6mm:=

    aw1 7mm:=

    N1

    Acs1

    fvwd fvwd 2078.46daN

    cm2

    := Acs1 2aw1. lwd1= lwd1

    N1

    2aw1. fvwd

    lwd1

    Ned.1 hc e1.( )

    hc

    2aw1 fvwd32 mm=:= lw1 lwd1 aw1 2+ 46 mm=:=

    - dimensionarea C.S.2 - D 10-8

    Impun aw.1: 3mm aw1 min 0.7tmin( ) min tg tc,( ) 8 mm= 0.7 tc 5.6 mm=

    aw2 aw1 7 mm=:=

    N2

    Acs1

    fvwd fvwd 2078.46daN

    cm2

    = Acs2 2aw2 lwd2= lwd2

    N2

    2aw2 fvwd

    lwd2

    Ned.1 e1.

    hc

    2aw2 fvwd8 mm=:= lw2. lwd2 aw2 2+ 22 mm=:=

    lw2 40mm Aleg lw2 40mm:=Deoarece

    4.4. Imbinarea de montaj a tronsoanelor grinzii cu zabrele

    Grinda cu 8 panouri

    - Nod talpa inferioara:120 x 80 x 10

    4.4.1. Dimensionarea imbinarii

    Impunem: Ae Ac he hc dar te tc LPN 135 x 65 x 10 tc.Ti 10mm:=

    -determinarea diametrului surubului

    Conditie dmin : d 5 tmin 0.2cm tmin tc=

    M16 M18, M20, M24, M30,( )

    d 5 0.8 0.2 1.8=:= d 18mm:= Rezulta surub M18 si grupa 10.9

    fub 10000daN

    cm2

    :=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    21/31

    -determinarea diametrului gaurii

    do d 2mm+= do d 2mm+ 20 mm=:=

    Conform SR EN 1993-1-8:2006 rezulta:

    1.2 do e1 e2 4 tmin 40mm+ 72mm=( ), e1 e2 2 do=,

    2.2 do

    p1

    p2

    14 tmin

    200mm 112mm=, 200mm,

    ( ), p

    1p

    23=, 3.5 d

    o..

    e1 2 do 40 mm=:= e2 e1 40 mm=:=

    p1 3 do 60 mm=:= p2 p1 60 mm=:=

    -Numarul de suruburi

    no nv+FEd

    FRd

    FEd

    Nmax.Ti

    2= FRd min Fb.Rd Fs.Rd,( )= M2 1.25:= M7 1.1:=

    fu 3600daN

    cm2

    := (pt. fuS235) t tc.Ti=Fb.Rd

    d k1

    min

    t

    d fu

    M2=

    k1 min 2.8e2

    do

    1.7 1.4p2

    do

    1.7, 2.5,

    =d min

    el

    3 do

    p1

    3 d

    1

    4, 1,

    =

    d mine1

    3 do

    p1

    3 d

    1

    4, 1,

    0.667=:= k1 min 2.8

    e2

    do

    1.7 1.4p2

    do

    1.7, 2.5,

    2.5=:=

    Fb.Rd

    d k1 tc.Ti d fu

    M28640 daN=:=

    0.5:=Fs.Rd

    nf Fpc

    M2= Fpc

    0.7 As.Ti fub

    M7= ds.Ti 0.89 d=As.Ti

    ds2

    4=

    nf 1:=

    ds.Ti 0.89 d 16.02 mm=:=

    As.Ti

    ds.Ti2

    4 201.565 mm

    2

    =:=

    Fpc

    0.7 As.Ti fub

    M7

    12826.857 daN=:= Fs.Rd

    nf Fpc

    M2

    5130.743 daN=:=

    FRd min Fb.Rd Fs.Rd,( ) 5130.743 daN=:=

    FEd

    NmaxTi

    230208.25 daN=:=

    no nv+FEd

    FRd

    FEd

    FRd

    6= no 4:= nv 3:=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    22/31

    -Verificarea sectiunii nete

    FEd Nnet Rd, Nnet.Rd Anet.Ti

    fy

    M0= fy 2350

    daN

    cm2

    = Ac.ti

    Ati

    219.1 cm

    2=:=

    Aneta.Ti min Aneta.1 Aneta.2,( )= s 0.5 p1 30 mm=:= ez 48mm:= ey 38mm:=

    Aneta.1 Ac.ti tc.Ti do 17.1 cm2

    =:= Aneta.2 Ac.ti tc.Ti 2 dos2

    4 ez ey+( )

    15.362 cm

    2=:=

    Aneta.Ti min Aneta.1 Aneta.2,( ) 15.362 cm2

    =:=

    Nnet.Rd Aneta.Ti fy 36099.826 daN=:= FEd 30208.25 daN=

    verificare "severifica" FEd Nnet.Rdif

    "nuseverifica" FEd Nnet.Rdif

    :=

    verificare "severifica"=

    - Nod talpa Superioara

    4.4.2. Dimensionarea imbinarii

    T.s = 150 x 100 x 14 cu:Impunem: Ae Ac he hc dar te tc tc.Ts 14mm:=

    LPN 135 x 65 x 10-determinarea diametrului surubului

    Conditie dmin : d 5 tmin 0.2cm tmin tc=

    M16 M18, M20, M24, M30,( )

    d. 5 1.4 0.2 2.446=:= dts 24mm:= Rezulta surub M24 si grupa 8.8

    fub. 8000daN

    cm2

    :=

    -determinarea diametrului gaurii

    do d 2mm+= do.ts dts 2mm+ 26 mm=:=

    Conform SR EN 1993-1-8:2006 rezulta:

    1.2 do e1 e2 4 tmin 40mm+ 72mm=( ), e1 e2 2 do=,

    2.2 do p1 p2 14 tmin 200mm 112mm=, 200mm,( ), p1 p2 3=, 3.5 do..

    e1.ts 2 do.ts 52 mm=:= e2.ts e1.ts 52 mm=:=

    p1.ts

    3 do.ts

    78 mm=:= p2.ts

    p1.ts

    78 mm=:=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    23/31

    -Numarul de suruburi

    no nv+FEd.ts

    FRd.ts

    FEd.ts

    Nmax.Ts

    2= FRd.ts min Fb.Rd.ts Fs.Rd.ts,( )=

    t tc.Ts= M2 1.25= M7 1.1=(pt. fuS235)

    Fb.Rd.ts

    d k1

    min

    t

    d fu

    M2=

    d minel

    3 do

    p1

    3 d

    1

    4, 1,

    = d.ts min

    e1.ts

    3 do.ts

    p1.ts

    3 dts

    1

    4, 1,

    0.667=:=

    k1 min 2.8e2

    do

    1.7 1.4p2

    do

    1.7, 2.5,

    = k1.ts min 2.8

    e2.ts

    do.ts

    1.7 1.4p2.ts

    do.ts

    1.7, 2.5,

    2.5=:=

    Fb.Rd.tsd.ts k1.ts tc.Ts dts fu

    M216128 daN=:=

    0.5=Fs.Rd.ts

    nf Fpc.ts

    M2= Fpc.ts

    0.7 As.Ts fub

    M7= ds.Ts 0.89 dts=As.Ts

    ds2

    4=

    nf 1=

    ds.Ts 0.89 dts 21.36 mm=:=As.Ts

    ds.Ts2

    4358.338 mm

    2=:=

    Fpc.ts

    0.7 As.Ts fub

    M722803.302 daN=:= Fs.Rd.ts

    nf Fpc.ts

    M29121.321 daN=:=

    FRd.ts min Fb.Rd.ts Fs.Rd.ts,( ) 9121.321 daN=:=

    FEd.ts

    Nmax.Ts

    230164.75 daN=:= no nv+

    FEd.ts

    FRd.ts

    FEd.ts

    FRd.ts

    3= no.ts 4:= nv.ts 3:=

    -Verificarea sectiunii nete

    FEd .ts Nnet.Rd.ts Nnet.Rd.ts Anet.Ts

    fy

    M0= fy 2350

    daN

    cm2

    = Ac.ts

    Ats

    233.2 cm

    2=:=

    Aneta.Ts min Aneta.1 Aneta.2,( )= sts 0.5 p1.ts 39 mm=:= ez.ts 54mm:= ey.ts 51mm:=

    Aneta.1.ts Ac.ts tc.Ts do.ts 29.56 cm2

    =:=

    Aneta.2.ts Ac.ts tc.Ts 2 do.tssts

    2

    4 ez.ts ey.ts+( )

    26.427 cm

    2=:=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    24/31

    Aneta.Ts min Aneta.1.ts Aneta.2.ts,( ) 26.427 cm2

    =:=

    Nnet.Rd.ts Aneta.Ts fy 62103.45 daN=:= FEd.ts 30164.75 daN=

    verificare "se verifica" FEd.ts Nnet.Rd.tsif

    "nu se verifica" FEd.ts Nnet.Rd.tsif

    :=

    verificare "severifica"=

    Etapa 5. Calculul stalpului

    5.1 Predimensionare

    5.1.1.Eforturi sectionale

    NEd.max.1 30186daN:= NEd.cor.2 22618.8daN:= NEd.cor.3 15043.2daN:=

    V

    z.Ed.cor.1

    194.5daN:= V

    z.Ed.max.2

    7540daN:= V

    z.Ed.cor.3

    7540daN:=

    My.Ed.cor.1 1974.2daN m:= My.Ed.cor.2 25802.5daN m:= My.Ed.max.3 35854.9daN m:=

    5.1.2. Lungimi critice de flambaj

    Lcry.st hs.c 10.15m=:= Lcrz.st Lcry.st 10.15m=:= hs.c 10.15m=

    5.1.3. Predimensionarea din conditia de flambaj

    gstalp 155daN

    m

    = rezulta

    HEA 500 Ast. 198cm2

    := iy. 21cm:= iz. 7.24cm:= Wy.pl.st. 3550cm3

    :=

    Deoarece nu se verifica aleg noul profil HEA

    HEA 400 Ast 159cm2

    := iy 16.8cm:= iz 7.34cm:= Wy.pl.st 2310cm3

    :=

    NEd.max NEd.max.1 30186 daN=:=NEd.max

    Ast fy

    My.Ed.cor

    Wy.pl.st fy+ 0.7

    Ipoteza I:NEd.cor NEd.cor.2 22618.8 daN=:=

    MEd.y.max My.Ed.max.3 35854.9 daN m=:=Ipoteza II:

    NEd.cor

    Ast fy

    MEd.y.max

    Wy.pl.st fy+ 0.7

    My.Ed.cor My.Ed.cor.2 25802.5 daN m=:=

    verificare1 "se verifica"NEd.max

    Ast fy

    My.Ed.cor

    Wy.pl.st fy+ 0.7if

    "nu se verifica"NEd.max

    Ast fy

    My.Ed.cor

    Wy.pl.st fy+ 0.7if

    :=

    verificare1 "se verifica"=

    NEd.max

    Ast fy

    My.Ed.cor

    Wy.pl.st fy+ 0.556=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    25/31

    verificare2 "se verifica"NEd.cor

    Ast fy

    MEd.y.max

    Wy.pl.st fy+ 0.7if

    "nu se verifica"NEd.cor

    Ast fy

    MEd.y.max

    Wy.pl.st fy+ 0.7if

    :=

    verificare2 "nu se verifica"=

    NEd.cor

    Ast fy

    MEd.y.max

    Wy.pl.st fy+ 0.721=

    5.2. Verificarea sectiunii

    5.2.1. Verificarea clasei de sctiune

    tw 11mm:= tf 19mm:= hhea 390mm:= bhea 300mm:= rhea 27mm:=

    Clasa 1: 0.5> dtw

    39613 1

    < fy

    235= 1= dhea hhea 2 tf 2 rhea=

    dhea hhea 2 tf 2 rhea 298 mm=:=

    1

    21

    NEd.max

    dhea tw fy+

    0.696=:=

    dhea

    tw

    27.091=396

    13 1

    49.21=d

    tw

    396

    13 1

    < Rezulta Clasa 1

    5.2. Verificari de rezistenta

    a) Verificarea la actiunea fortei axiale -N M0 1=

    NEd.max

    Npl.Rd

    1 Npl.Rd Ast

    fy

    M0 373650 daN=:=

    NEd.max

    Npl.Rd

    0.081=

    verificare3 "se verifica"NEd.max

    Npl.Rd

    1if

    "nu se verifica"NEd.max

    Npl.Rd

    1if

    :=

    verificare3 "se verifica"=

    b) Verificarea la actiunea fortei taietoare - V M0 1=

    Avz. Ast 2 bhea tf 21

    2 tf tw 2 rhea+( )+:=

    Vz.Ed.max

    Vz.pl.Rd

    0.5 Vz.pl.Ed Avz.

    fy

    3 M0=

    Avz. 57.35 cm2

    =

    Vz.pl.Rd. Avz.

    fy

    3 M0 77810.939 daN=:= Vz.Ed.max Vz.Ed.max.2 7540 daN=:=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    26/31

    Vz.Ed.max

    Vz.pl.Rd.

    0.097=verificare4 "se verifica"

    Vz.Ed.max

    Vz.pl.Rd.

    0.5if

    "nu se verifica"Vz.Ed.max

    Vz.pl.Rd.

    0.5if

    :=

    verificare4 "se verifica"=

    c) Verificarea la actiunea momentului incovoitor -M M0 1= MEd.y.max 35854.9 daN m=

    MEd.y.max

    My.pl.Rd..

    1 My.pl.Rd.. Wy.pl.st

    fy

    M0 54285 daN m=:=

    MEd.y.max

    My.pl.Rd..

    0.66=

    verificare5 "se verifica"MEd.y.max

    My.pl.Rd..

    1if

    "nu se verifica"

    MEd.y.max

    My.pl.Rd.. 1

    if

    :=

    verificare5 "se verifica"=

    Daca :NEd.cor 0.25 Npl.Rd 0.25 Npl.Rd 93412.5 daN= NEd.cor 22618.8 daN=

    NEd.cor 0.5 dhea tw fy 0.5 dhea tw fy 38516.5 daN=

    Amandoua conditiile se verifica

    5.2.3- Verificari de stabilitate

    -verificarea prin pierderea voalarii inimii

    dacahw

    tw

    72

    < hw hhea 2tf 352 mm=:=

    hw

    tw

    32= 1.2:=

    72 1

    60= rezulta 32 60< Nu exista risc de pierdere a stabilitatii prin voalare

    Ipoteze de verificare:

    I : NEd.max ; #y.Ed.cor II : NEd.cor ; #y.Ed.max

    NEd.max

    NbyRd

    Kyy

    Cmy My.Ed.cor

    MbyRD

    + 1

    NEdcor

    NbzRd

    Kyz

    MEd.y.max

    MbyRD

    + 1

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    27/31

    a$ %lam&a' in raport cu axa ()(;

    Lcry.st 10.15m= iy 168 mm= 1 93.9=

    y1

    y y2

    bar2

    +

    = y 0.5 1 y bar 0.2( )+ bar2

    +=

    conditie if hhea

    bhea

    1.2> "curbele a si b", "curbele b si c",

    "curbele a si b"=:=

    hhea

    bhea

    1.3=

    tf 19 mm= tf 40mm Pt. curba "a" dupa axa y-y rezulta Conf. SR EN 1-1:2006 tab. 6.2:

    y 0.21:=

    y

    Lcry.st

    iy

    60.417=:= bar

    y

    10.643=:= 1 93.9=

    y 0.5 1 y bar 0.2( )+ bar2+ 0.754=:= y1

    y y2

    bar2

    +

    0.873=:=

    Nb.y.Rd y Ast fy 326105.961 daN=:=

    &$ %lam&a' in raport cu axa (*(;

    NbzRd z A fyd= z1

    z

    z

    2

    bar

    2+

    = z 0.5 1 z bar 0.2( )+ bar2

    +=

    Lcrz.st 10.15m= iz 73.4 mm= 1 93.9=

    z

    Lcrz.st

    iz

    138.283=:=Pt. curba "b" dupa axa z-z rezulta Conf. SR EN 1-1:2006 tab. 6.2:

    z 0.34:=bar.1

    z

    11.473=:=

    z 0.5 1 z bar.1 0.2( )+ bar.12+ 1.801=:= z 1z z

    2bar.1

    2+

    0.352=:=

    Nb.z.Rd z Ast fy 131705.875 daN=:=

    MbyRD LT Wypl fyd=

    LT1

    LT LT2

    LT2

    +

    = LT 0.5 1 LT LT 0.2( )+ LT2

    +=

    LT 0.21:=

    C1 1.77:= Iz.st 8560cm4

    := It.st 190cm4

    := Iw 2942000cm6

    := G 810000daN

    cm2

    :=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    28/31

    E 2.1 106

    daN

    cm2

    :=

    Mcr C1

    2

    E Iz.st

    hs.c2

    G It.st

    2E Iw

    hs.c2

    +

    107221.669 daN m=:=

    LT

    Wy.pl.st fy

    Mcr

    0.712=:= LT 0.5 1 LT LT 0.2( )+ LT2

    + 0.807=:=

    Wy.pl.st 2310 cm3

    =

    LT1

    LT LT2

    LT2

    +

    0.842=:=

    MbyRD LT Wy.pl.st fy 45721.896 daN m=:=

    Conf. SR EN 1993 1-1:2006 rezulat:

    Cmy 0.6:= Nrk Ast fy 373650 daN=:= M1 1:=

    Kyy Cmy 1 0.8NEd.max

    y

    Nrk

    M1

    +

    0.644=:= Kzy 10.1bar.1 NEd.max

    Cmy 0.25( ) zNrk

    M1

    0.904=:=

    MEd.y.max 35854.9m daN=NEd.max

    Nb.y.RdKyy

    Cmy My.Ed.cor

    MbyRD+ 0.311=

    NEd.cor

    Nb.z.Rd

    Kzy

    MEd.y.max

    MbyRD

    + 0.88=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    29/31

    Capitelul stalpului

    Propunem tf 19 mm= tw 11 mm= tc. tf 19 mm=:= tr 1.5 tw 16.5 mm=:=

    hhea 390 mm= bhea 300 mm=br tr 15 25 cm=:=

    br

    tr

    15br

    tr

    15=

    Verificarea cordonului de sudura aw1 si lw1

    fvwd 2078.46daN

    cm2

    =NEd.max Fw1Rd Fw1Rd aw1 lw1d fvwd=

    aw1

    NEd.max

    lw1d fvwd lw1d. 2 hhea 2tf( ) 4 bhea+ 4 br 0.7 tw 2 10mm( )+ 2.79m=:=

    NEd.max 30186 daN=

    aw1.

    NEd.max

    lw1d. fvwd0.52 mm=:= Impun: aw1.. 3mm:= 3mm aw1 0.7tmin

    Fw1Rd aw1.. lw1d. fvwd 174116.751 daN=:=

    NEd.max 0.4

    Fw1Rd

    0.069= 0.4 1

    Determinarea inaltimii rigidizarii hr tmin 0.7 tr 12 mm=:=

    Impunca aw2. tmin:=

    NEd.max FvwRD

    4 aw2

    lw2d

    fvwd=

    lw2d

    NEd.max

    4 aw2 fvwd5 cm=:=

    hr lw2d 2 aw2.+ 10mm+ 8 cm=:=

    Baza stalpului

    d0 22mm:= impun b1 2.5 d0 5.5 cm=:=

    tp 1.5 tf= tp 20mm:=

    Verificarea la compresiune fy 2350

    daN

    cm2=

    Nedmax FjRd= F.jRd - capacitatea portanta a betonului

    FjRd fjd Aeff= fjd 100daN

    cm2

    :=c tp

    fy

    3 fjd 5.6 cm=:= b1. c 55.976 mm=:=

    bpl 2 b1. bhea+ 2 tr+ 44 cm=:= apl 2 b1. hhea+ 50 cm=:=

    Aeff bpl apl 2233.449 cm2

    =:=

    FjRd fjd Aeff 223344.897 daN=:=

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    30/31

  • 8/13/2019 Mathcad - Proiect Structuri Metalice

    31/31