UNIVERSITATEA TEHNIC A MOLDOVEI

TEHNICA FRIGORIFIC

ndrumar la proiectul de an

Chiinu

2009UNIVERSITATEA TEHNIC A MOLDOVEI

Catedra Utilaj Tehnologic Industrial

TEHNICA FRIGORIFIC

ndrumar la proiectul de an

Chiinu

U.T.M.

2009

Prezentul ndrumar este destinat studenilor de la Facultatea de Tehnologie i Management n Industria Alimentar i este menit s-i iniieze n principiile de proiectare a camerelor frigorifice.

Elaborare: Valentin Pisarenco,

conf. univ., dr. hab. Evghenii Balan,conf. univ., dr. Vasile CartofeanuRedactor responsabil: conf. univ., dr. Vasile CartofeanuRecenzent: conf. univ., dr. Roman Emilian U.T.M., 20091. Sarcina i coninutul proiectului de an

Sarcina proiectului de an const n elaborarea proiectului camerei frigorifice pentru pstrarea produselor alimentare i selectarea instalaiei frigorifice pentru camera proiectat.

n volumul proiectului intr:

perfectarea memoriului explicativ cu un volum de 2535 coli de formatul A4;

executarea prii grafice a proiectului, care include o plan de formatul A1, pe care vor fi prezentate planul i seciunile camerei frigorifice cu dislocarea ncrcturii i instalaiei frigorifice.

Proiectul se va elabora n conformitate cu sarcina de proiectare, care include tipul ncrcturii pstrate, dimensiunile camerei frigorifice, caracteristica construciei pereilor, temperatura de pstrare, tipul instalaiei frigorifice i sistemului de rcire din camera de pstrare, agentul frigorific utilizat.

Perfectarea proiectului trebuie s corespund cerinelor standardelor i altor documente normative.

2. Perfectarea memoriului explicativ

Memoriul explicativ trebuie s includ:

foaia de titlu;

sarcina de proiectare;

cuprinsul;

introducerea;

compartimentul de baz;

bibliografia;

lista de componente pentru partea grafic a proiectului.

Coninutul memoriu explicativ const din dou pri explicativ i de calcul.

3. Recomandaii generale

n memoriul explicativ se descrie camera frigorific proiectat, construcia pereilor termoizolai, dislocarea produselor pstrate, sistemul de rcire, condiiile de pstrare a ncrcturilor, caracteristica utilajului frigorific.

n compartimentul de calcule se efectueaz calculul capacitii frigoriferului pentru ncrcturi, reieind din dimensiunile date ale camerei, tipului ncrcturii pstrate i sistemului de rcire, termo- i hidroizolaiei camerei; sarcinii termice asupra instalaiei frigorifice i utilajului din camera frigorific. i

Proiectul de an se ndeplinete n ordinea urmtoare. n primul rnd se studiaz literatura specializat, recomandat pentru executarea proiectului, unde sunt descrise particularitile construciei i funcionrii camerelor destinate pentru pstrarea produselor alimentare. Apoi se determin capacitatea camerei, lund n consideraie dislocarea ncrcturii i utilajului frigorific din camer, se selecteaz i se argumenteaz tipul construciilor izolatoare ale pereilor camerei, se calculeaz coeficienii de transfer de cldur i grosimea izolaiei.

n continuare se calcul sarcina termic asupra instalaiei frigorifice i utilajul frigorific din camer lund n considerare toate fluxurile de cldur, se efectueaz calculul i selectarea instalaiei frigorifice produse n serie.

Partea explicativ a memoriului se perfecteaz dup efectuarea tuturor calculelor i se include n compartimentele respective ale proiectului. Partea grafic se execut la etapa final a lucrrilor de proiectare.

4. Schema de calcul a camerei frigorifice

Camera frigorific proiectat intr n componena frigoriferului cu un etaj (fig. 1), dislocat n zona climateric cu temperatura exterioar de calcul tex. Ea este destinat pentru pstrarea produsului alimentar indicat la temperatura tcam, are dimensiunile: lungimea L, limea B i nlimea H i este megie cu platforma auto deschis, coridorul pentru ncrcturi, care are ieire direct n exterior, camera frigorific cu temperatura tm, i secia de maini, unde este dislocat instalaia frigorific. Produsul este depozitat pentru pstrare cu temperatura tpr. Timp de 24 ore n camer este depozitat cota de ac de la capacitatea total de calcul a camerei Gcam.

Construcia camerei (pereii, podeaua, acoperiul) este executat din materialele de construcie indicate. n conformitate cu tipul ncrcturii pstrate podeaua poate fi dotat cu dispozitive de nclzire.

Camera este dotat cu o instalaie frigorific autonom, care funcioneaz pe agentul frigorific indicat. Sistemul de rcire a camerei este cu rcitoare de aer.

5. Calculul capacitii camerei frigorifice

Capacitatea camerei de pstrare a ncrcturii n tone se determin din formula:

Gcam = Fon gv hn ,

unde: Fcon suprafaa constructiv a camerei, m2; Fcon=BL; gv indicele de ncrctur pentru 1 m3 din volumul de ncrctur a camerei, t/m3 (Anexa 1); hn nlimea stivei cu ncrctur, m, pentru camerele cu rcitoare de aer suspendate se poate accepta hn=H-(11,2m); - randamentul de utilizare a suprafeei constructive a camerei, depinde de suprafaa camerei:

Fcon=66=36 m2gv=0,50 t/m2hn=6m-1m=5m

pentru camera dat cu suprafaa Fcon=36 m2din tabelul de mai jos avem=0,7Suprafaa camerei, m2Randamentul

pn la 1000,70,75

de la 100 pn la 4000,750,8

mai mare de 4000,80,85

Valoarea capacitii camerei, cptat din calcul, se rotunjete pn la un numr ntreg.

6. Calculul grosimii izolaiei pereilor

n sarcina calculului intr selectarea tipului i calculul grosimii izolaiei pentru toi pereii camerei. Grosimea izolaiei termice (m) se determin din formula:

,

unde: (iz coeficientul de conductivitate termic a materialului termoizolator, W/(m(K);

ko coeficientul recomandat de transfer de cldur, W/(m2(K);

(ex coeficientul de convecie termic din partea exterioar a peretelui, W/(m2(K);

(in coeficientul de convecie termic din partea interioar a peretelui, W/(m2(K);

(i grosimea stratului i a peretelui, m;

(i coeficientul de conductivitate termic a stratului i a peretelui, W/(m(K);

n numrul de straturi cu excepia stratului termoizolator.

Valorile recomandate ale coeficienilor din formul i exemple de realizare a construciilor termoizolatoare sunt date n anexele 25.

Valoarea grosimii izolaiei primite din calcul trebuie rotunjit (de obicei, n direcia majorrii grosimii) pn la un numr multiplu la 10 sau 25 mm. Apoi se precizeaz coeficientul de transfer de cldur prin perete:

.

Valoarea precizat a coeficientului de transfer de cldur se va utiliza n continuare n calculul fluxurilor de cldur.

7. Calculul fluxurilor de cldur n camera frigorific i determinarea sarcinii termice asupra utilajului din camer i mainii frigorifice

La determinarea sarcinii asupra utilajului din camera frigorific i asupra mainii frigorifice sunt luate n consideraie urmtoarele fluxuri de cldur:

Q1 prin pereii camerei din mediul ambiant;

Q2 de la tratarea termic a produselor;

Q3 de la ventilarea camerei;

Q4 de la diferite surse la exploatarea camerei;

Q5 de la respiraia fructelor i legumelor.

Modul de calcul a acestor fluxuri este descris mai jos.

7.1. Fluxul de cldur prin pereii ncperii din mediul ambiant Q1, W

Q1=Q1T+Q1Sunde: Q1T fluxul de cldur din cauza diferenei de temperaturi de ambele pri ale peretelui;

Q1S fluxul de cldur din cauza absorbirii cldurii radiaiei solare de ctre suprafaa exterioar a pereilor.

La rndul su:

Q1T=k(F((t= k(F((tex-tcam) i Q1S=k(F((tS,

unde: k coeficientul de transfer de cldur prin peretele dat a camerei, W/(m2K);

F suprafaa peretelui dat a camerei, m2;

tex temperatura de calcul a aerului exterior, oC;

tcam temperatura aerului din camer, oC;

(tS surplusul de diferen de temperatur cauzat de radiaia solar, oC.

Temperatura de calcul a aerului exterior i temperatura medie anual este dat n sarcina pentru proiectare. n cazul fluxurilor de frig prin pereii ce despart camera frigorific de ncperile nercite, pentru determinarea diferenei de temperaturi (t, se utilizeaz urmtoarele relaii:

a) dac ncperea nercit are ieire direct n afara cldirii:

(t=0,7(tex-tcam),

b) dac ncperea nercit nu are ieire direct n afara cldirii:

(t=0,6(tex-tcam),

La determinarea consumului de frig prin podeaua nclzit se accept temperatura medie a stratului cu dispozitiv de nclzire egal cu 1...3 oC.

Pentru determinarea consumului de frig prin podeaua nenclzit ea se mparte n zone (vezi fig. 2) i consumul se calcul cu formula:

,

unde: m coeficient ce ia n consideraie influena termoizolaiei podelei.

,

(i grosimea stratului i a podelei, m;

(i coeficientul de conductivitate termic a stratului i a podelei, W/(m(K);

kconv.i coeficientul convenional de transfer de cldur pentru zona i a podelei, W/(m2K);

Tabelul 1

ZonaIIIIIIIV

kconv, W/m2K0,470,230,120,07

Fi suprafaa zonei i a podelei (vezi fig.2), m2;

Fig.2. Divizarea suprafeei podelei n zone

Surplusul de diferen de temperaturi cauzat de radiaia solar pentru acoperiurile fr pod (ts=17,7 oC dac acoperiul este vopsit n culoare nchis i (ts=14,9 oC dac acoperiul e de culoare deschis. Pentru acoperiurile cu pod, surplusul de diferen de temperatur cauzat de radiaia solar se determin din tab.2., iar pentru pereii exteriori din tab.3.

Se recomand perfectarea calculului fluxurilor de cldur prin pereii ncperii Q1 n form de tabel. Tabelul 2

Surplusul de diferen de temperatur cauzat de radiaia solar pentru acoperiurile cu pod

Latitudinea geografic40o50o60o

(ts, oC15105

Tabelul 3

Surplusul de diferen de temperatur cauzat de radiaia solar pentru pereii exteriori

PereteleSurplusul de diferen de temperatur, oC

SSESWEWNENWN

Latitudinea geografic

40o50o60ode la 40o pn la 40o

din beton5,98,09,88,810,09,811,75,15,60

din crmid6,69,111,09,911,311,013,25,86,30

vopsit n culoare deschis3,64,96,05,46,16,07,23,23,50

vopsit n culoare nchis5,17,18,57,78,88,510,24,54,90

acoperit cu plci ceramice albe2,33,23,93,54,03,94,72,02,20

7.2. Fluxul de cldur Q2 de la tratarea termic, W:

Fluxul de cldur de la tratarea termic se determin din formula:

,

unde: Q2pr consumul de frig pentru tratarea termic a produselor, W;

Q2am consumul de frig pentru rcirea ambalajului, W;

Fluxul de cldur de la tratarea termic a produselor Q2pr (W) se determin din formula:

unde: Gpr cantitatea de produse primite timp de o zi, t/d;

i1,i2 entalpia produsului respectiv nainte i dup tratarea termic (vezi anexa 6), kJ/kg.

Dac produsul este tratat termic n ambalaj sau se afl n containere, trebuie s lum n consideraie i consumul de frig pentru rcirea ambalajului (containerelor) Q2am,W:

,

unde: Gam masa ambalajului primit in 24 ore;

cam capacitatea termic specific a ambalajului, kJ/(kgK);

tam diferena dintre temperaturile ambalajului pn i dup tratarea termic, oC.

Masa ambalajului i capacitatea lui termic specific se accept n corespundere cu Anexa 7.

7.3. Fluxul de cldur Q3 de la ventilarea ncperii, W:

Q3=Vconstr(a((cam((iex-icam)/86,4,

unde: Vconstr volumul constructiv al ncperii ventilate, m3;

a multiplicitatea schimbrii aerului din ncpere timp de 24 ore, se accept a=34 d-1;

(cam densitatea aerului din camera frigorific, la temperatura de 0oC(cam=1,293kg/m3; la minus 10oC (cam=1,342kg/m3; la minus 20oC (cam=1,396kg/m3; la minus 30oC (cam=1,453kg/m3;

iex, icam entalpia aerului, respectiv exterior i din camer, kJ/kg; se determin din Anexa 8, reieind din condiia c umiditatea relativ a aerului din camer se afl n limitele 8595%, iar temperatura i umiditatea relativ a aerului exterior i temperatura din camer sunt date n sarcin.

Acest flux de cldur are loc doar n camerele frigorifice destinate pentru pstrarea produselor vegetale n stare refrigerat.

7.4. Fluxul de cldur Q4 de la diferite surse la exploatarea camerei

a) de la iluminarea electric , W:

,

unde: Nsi puterea surselor de iluminare, W;

norma de iluminare, W/m2;

F suprafaa ncperii, m2;

b) de la motoarele electrice (dac motoarele electrice se afl n ncpere) , W:

;

unde: Nm.e. puterea motoarelor electrice, W. Petru condiiile proiectului se recomand Nm.e.=24 kW.

c) de la oamenii ce lucreaz n ncpere , W:

,

unde n numrul de oamenii ce lucreaz n ncpere (se recomand n=2).

a) prin uile camerelor , W:

,

unde: fluxul specific de cldur prim ui, raportat la 1 m2 al camerei, W/m2 (vezi tab.4);

F suprafaa camerei, m2.

Tabelul 4

Fluxul specific de cldur prim ui, raportat la 1 m2 al camerei, W/m2Destinaia camereiSuprafaa camerei F, m2

F ( 50 m250 m2 ( F ( 150 m2F ( 150 m2

Camere de pstrare a produselor refrigerate17,59,37,0

Camere de pstrare a produselor congelate13,07,04,5

Not. Valorile fluxului sunt date pentru camerele cu nlimea de 3,6 m. Pentru camerele cu alt nlime valoarea lui trebuie modificat proporional cu nlimea lor.

7.5. Fluxul de cldur de la respiraia fructelor i legumelor Q5, W

,

unde: cldura specific de respiraie, respectiv, la refrigerare i pstrare(vezi tab.5), W/kg;

Tabelul 5

Cldura emanat la respiraia fructelor i legumelor

Fructele i legumeleCldura emanat, W/kg la temperatura, oC

025101520

Mere de soiuri timpurii0,0190,0210,0310,0600,0920,121

Mere de soiuri trzii0,0100,0140,0210,0310,0580,073

Pere de soiuri timpurii0,0200,0280,0470,0630,1600,278

Pere de soiuri trzii0,0100,0220,0410,0560,1260,219

Caise0,0170,0270,0500,1020,1550,199

Piersici0,0190,0220,0410,0920,1310,181

Ciree0,0210,0310,0470,0970,1650,219

Perje0,0210,0350,0650,1260,1840,233

Struguri0,0090,0170,0240,0360,0490,078

Varz0,0330,0360,0510,0780,1210,194

Cartofi0,0200,0220,0240,0260,0360,044

Morcov0,0280,0340,0380,0440,0970,135

Sfecl0,0200,0280,0340,0600,1160,213

Ceap0,0200,0210,0260,0340,0310,058

Usturoi0,0220,0310,0470,0710,1280,152

Castravei0,0200,0240,0340,0600,1210,174

Roii0,0170,0200,0280,0410,0870,102

masa produselor primite pentru refrigerare i masa produselor pstrate, kg.8. Determinarea sarcinii asupra utilajului din camera frigorific i asupra compresorului

Sarcina sumar asupra utilajului din camera frigorific o determinm din formula:

Sarcina sumar asupra compresorului mainii frigorifice o determinm din formula:

Cunoscnd sarcina asupra compresorului determinm puterea frigorific necesar a compresoarelor seciei de maini din formula:

,

unde: Qo puterea frigorific necesar a compresoarelor din secia de maini, W;

Qo cm sarcina compresorului din calculul fluxurilor de cldur, W;

( coeficientul de pierderi la transportarea frigului, pentru sistemul cu rcire direct ( = 1,051,07;

b coeficientul timpului de lucru, b=0,750,9.

9. Determinarea regimului de lucru al instalaiei frigorifice

Temperatura de vaporizare to se determin din relaia:

to=tcam(510) oC,unde tcam temperatura aerului din camera frigorific, oC.

Temperatura de condensare tcd pentru condensatoarele rcite cu aer se determin din relaia:

tcd=ta2+(812) oC,

unde: ta2 temperatura aerului la ieire din condensator ta2=ta1+(ta;

ta1 temperatura aerului la intrare n condensator, se accept egal cu temperatura de calcul a aerului pentru var n localitatea dat;

(ta=(46) oC nclzirea aerului n condensator.

Temperatura de aspiraie pentru main frigorific care lucreaz pe freoni:

Temperatura agentului frigorific la intrarea n ventilul de laminare se determin din bilanul termic al schimbtorului de cldur regenerativ (fig. 3):

de unde:

Fig. 3. Construirea ciclului mainii frigorifice cu o treapt n diagrama ln P-i

Cunoscnd entalpia i4 determinm temperatura agentului lichid la intrarea n ventilul de laminare.

Dac n main frigorific nu se utilizeaz schimbtorul de cldur regenerativ, temperatura agentului frigorific la intrarea n ventilul de laminare se determin din relaia:

Dup selectarea regimului de lucru, n diagrama ln P-i pentru agentul respectiv se construiete ciclul mainii frigorifice, iar coordonatele punctelor de reper se introduc n tabel (vezi tab. 6).

Tabelul 6

Parametrii punctelor de reper ale ciclului mainii frigorifice

ParametrulPunctul

123456

Presiunea, MPa

Temperatura, oC

Entalpia, kJ/kg

Volumul specific, m3/kg

10. Calculul termic al mainii frigorifice cu o treapt i selectarea compresoarelor (mainii frigorifice)

n calcul determinm urmtorii parametri:

1) Puterea frigorifica specifica masic, kJ/kg:

qo=i6-i5.

2) Lucrul mecanic specific de comprimare, kJ/kg:

l=i2-i1.

3) Puterea frigorific specific volumic, kJ/m3:

qv=qo/v1.

4) Sarcina termic specific a condensatorului, kJ/kg,

- n cazul utilizrii schimbtorului de cldur:

qc=i2-i3,

- dac schimbtorul de cldur nu e folosit:

qc=i2-i4.

5) Debitul masic de agent frigorific, kg/s:

M=Qo/qo,

unde: Qo puterea frigorific a compresorului, kW.

6) Debitul volumic de agent aspirat n compresor, m/s:

V=M(v1.

7) Volumul cursei pistonului, m3/s:

Vh=V/(,

unde ( - coeficientul de debit. Valoarea lui poate fi determinat din fig. 4, cunoscnd raportul presiunilor de condensare i vaporizare Pc/Po.

Fig. 4. Valoarea coeficientului de debit n funcie de raportul presiunilor Pc/Po8) Calculul puterii frigorifice a compresorului pentru condiiile regimului standard, Qo st:

unde: Qo luc puterea frigorific a compresorului pentru condiiile de lucru;

luc coeficientul de debit pentru condiiile de lucru;

qvluc puterea frigorific specific volumic a compresorului pentru condiiile de lucru;

st coeficientul de debit pentru condiiile standard;

qvst puterea frigorific specific volumic a compresorului pentru condiiile standard;

Condiiile standard sunt: to = -15 oC; tc = +30 oC.

9) Cunoscnd volumul cursei pistonului i puterea frigorific necesar a compresorului n regimurile de lucru i standard, selectm din cataloagele firmelor productoare mainile frigorifice respective.

11. calculul i selectarea rcitorului de aer

Determinm aria suprafeei schimbtoare de cldur a rcitorului de aer:

,

unde: k coeficientul de transfer de cldur a rcitorului de aer, acceptm k=(1317)W/(m2K);

t diferena dintre temperaturile din camera frigorific i de vaporizare, acceptm t=(4...6) oC pentru camerele unde se pstreaz ou i fructe i legume n stare proaspt i t=(7...10) oC pentru celelalte produse.

Debitul de aer rece:

unde: aer densitatea aerului la ieirea din rcitorul de aer; valorile lui aer constituie la 0 oC 1,293 kg/m3; la minus 10 oC 1,342 kg/m3; la minus 20 oC 1,396 kg/m3 i la minus 30 oC 1,453 kg/m3.i diferena dintre entalpiile aerului la intrarea i ieirea din rcitorul de aer; in intervalul de umiditi relative a aerului 80100 % constituie 2,5...3,5 kJ/kg.

Cunoscnd aria suprafeei schimbtoare de cldur a rcitorului de aer i debitul de aer rece, selectm din cataloagele firmelor productoare rcitoarele de aer respective.Bibliografie

1. Niculi P. ndrumtorul specialitilor frigotehniti din industria alimentar. Bucureti: Editura Ceres, 1991.2. Niculi P. Tehnica i tehnologia frigului n domenii agroalimentare. Bucureti: Editura didactic i pedagogic, 1998.3. .. . .: , 1989.

4. 2.11.02-87. . .: , 2000.

5. : . .: , 1978.

6. .., .., .. . .-, , 2004.

7. .., .. . . : , 1988.

8. www.holodilshchik.ru9. www.bitzer.su10. www.ecopeland.com11. www.ostrov.ruAnexe

Anexa 1

Valorile indiciului de ncrctur gv pentru unele produse

ncrcturagv, t/ m3ncrcturagv, t/ m3

Carne de vit congelat:Mezeluri

ncrctur convenional0,35n cutii de lemn0,30

n semicarcase0,3Ou0,30

n ptrimi de carcase0,4Brnz0,50

Carne de porc congelat0,45Smntn0,50

Carne congelat n blocuri0,60ngheat0,60

Conserve0,60Unt de vac:

Psri n cutii de carton0,38n cutii de lemn0,70

Pete congelat:n cutii de carton0,80

n cutii de lemn0,35Fructe i legume0,35

n cutii de carton0,60

Anexa 2

Valorile recomandate ale coeficientului de convecie termic

SuprafaaCoeficientul de convecie termic, W/(m2(K)

Suprafeele exterioare ale pereilor i ale acoperiurilor fr pod23

Suprafeele interioare ale pereilor din camerele cu micarea natural a aerului8

Suprafeele interioare ale podelelor i tavanelor din camerele cu micarea natural a aerului6...7

Suprafeele interioare din camerele cu micarea moderat a aerului (pstrarea produselor refrigerate)9

Suprafeele interioare din camerele cu micarea intensiv a aerului (congelarea i refrigerarea produselor)11

Anexa 3

Valorile recomandate ale rezistenei termice a pereilor

a) pereii exteriori

Temperatura medie anual n zona construciei, oCRezistena termic, m2(K/W, pentru temperatura din camer, oC

-30-20-10-50512

( -24,83,93,12,62,42,11,9

> -2 dar < +75,14,33,62,82,42,11,9

(+75,44,84,33,73,32,82,2

Not. Pentru pereii exteriori ai camerelor de tratare termic a combinatelor de carne valorile rezistenei termice se vor accepta cu coeficientul 1,1.

b) acoperiurile fr pod

Temperatura medie anual n zona construciei, oCRezistena termic, m2(K/W, pentru temperatura din camer, oC

-30-20-10-50512

( -25,14,13,32,82,82,62,3

> -2 dar < +75,44,63,73,32,82,62,3

( +75,85,14,33,93,43,02,7

Note: 1. Pentru acoperiurile cu pod valorile rezistenei termice se vor accepta cu coeficientul 0,9, dar nu mai mici ca pentru perei.

2. La utilizarea n calitate de izolaie termic a spumei de polistiren PSB-S valorile rezistenei termice se vor accepta cu coeficientul 1,2.

Continuarea anexei 3

c) pereii dintre camerele frigorifice

Temperatura aerului n camera mai cald, oCRezistena termic, m2(K/W, pentru temperatura din camer mai rece, oC

minus 30minus 20minus 10minus 50512

Minus 301,7------

Minus 202,21,7-----

Minus 103,42,71,7----

Minus 54,03,32,21,7---

04,33,62,72,21,7--

54,64,03,22,72,21,7-

104,84,53,73,22,72,21,7

205,25,04,33,62,92,22,2

Not. Pentru pereii interiori ai camerelor de tratare termic a combinatelor de carne valorile rezistenei termice se vor accepta cu coeficientul 1,1.

d) pereii ce despart camerele frigorifice de ncperile nercite i nenclzite

Temperatura aerului n camera frigorific, oCRezistena termic, m2(K/W,

Minus 305,1

Minus 204,3

Minus 103,6

02,4

121,9

Continuarea anexei 3

e) podelele nclzite

Temperatura aerului n camera frigorific, oCRezistena termic, m2(K/W

Minus 12,8

Minus 103,8

Minus 205,5

Minus 306,5

Not. Podelele camerelor frigorifice dislocate pe sol nenclzit i cu temperatura de pstrare egal sau mai nalt de minus 4 oC trebuie sa fie termoizolate pe perimetrul pereilor exteriori cu o fie de izolaie termic cu limea de 1,5m i cu rezistena termic egal cu rezistena termic a pereilor exteriori, iar dac temperatura de pstrare este mai joas ca minus 4 oC, toat suprafaa podelei trebuie s fie acoperit cu izolaie termic cu rezistena nu mai mic de 2,0 m2(K/W.

Anexa 4Proprietile termofizice ale unor materialeMaterialulMasa volumic , kg/m3Coeficientul de conductivitate termic, W/(mK)

Beton25002,04

Crmid18000,81

Piatr20001,28

Vat mineral3001000,090,07

Spum de polistiren400,05

Spum de poliuretan400,25...0,3

Anexa 5Exemple de construcii termoizolatoare

SchiaDenumirea stratului(i, m(i, W/(m(K)

Perete exterior din crmid

1tencuial final pe rabi din mortar de ciment0,020,98

2izolaie termic din spum de polistiren PSB-S?0,05

3barier de vapori din 2 straturi de hidroizol pe mastic din bitum0,00040,30

4tencuial din mortar de ciment i nisip0,020,93

5zid de crmid0,380,81

6tencuial exterioar0,020,93

Perete exterior din beton

1tencuial pe rabi din mortar de ciment0,020,98

2izolaie termic din spum de polistiren PSB-S?0,05

3barier de vapori din 2 straturi de hidroizol pe mastic din bitum0,00040,30

4perete exterior din beton greu0,1401,86

Acoperi

1hidroizolaie din 5 straturi de hidroizol pe mastic din bitum0,0120,03

2strat de beton pe rabi0,0401,86

3barier de vapori un strat de pergamin0,00010,15

4izolaie termic din spum de polistiren PSB-S?0,05

5planeu din beton armat0,0352,04

7 beton cu nclzitoare electrice ncorporate--

Continuarea anexei 5Pardoseal

1strat din beton greu0,041,86

2strat din beton armat0,080,043

3barier de vapori din un strat de pergamin0,00010,15

4izolaie termic din spum de polistiren PSB-S?0,05

5 mortar din ciment i nisip0,0250,98

6 nisip 1,350,58

7 beton cu nclzitoare electrice ncorporate--

Perete interior

1 panou din beton de ceramzit0,240,47

2barier de vapori din 2 straturi de hidroizol pe mastic din bitum0,00040,30

3izolaie termic din spum de polistiren PSB-S?0,05

4tencuial pe rabi din mortar de ciment0,020,98

Legenda: (i grosimea stratului i a peretelui, m;

(i coeficientul de conductivitate termic a stratului i a peretelui, W/(m(K);

Anexa 6Entalpia specific a produselor

ProdusulTemperatura produsului, oC Entalpia specific a produsului, kJ/kg

-20-18-15-12-10-8-5-3-2-101

Carne de vac, pasre04,613,022,230,239,457,375,398,8186232236

Carne de oaie04,612,621,829,838,555,674,095,8180224227

Carne de porc04,612,221,428,934,854,473,391,6170212215

Pete sec05,014,324,833,643,56488, 4112212266270

Pete gras05,014,324,432,742,362,585,5106200249252

Ou-------227230234237240

Unt03,810,117,623,529,340,650,560,491,69599

Lapte05,514,325,232,742,362,888,7111184318323

Lapte acru----------03,2

Smntn----------03,8

Brnz de vac09,426,841,253,263,785,9103-193300302

Brnz-----1,35,511,314,316,71922,7

ngheat07,119,734,846,962,4105179221224227231

Struguri, caise, viine07,520,636,549,866,5116202229233236240

Alte fructe06,717,229,838,551,082,9139211268272274

Continuarea anexei 6ProdusulTemperatura, oC

2481012152025303540

Carne de vac, pasre238246248265271280297312329345361

Carne de oaie230236249255261271287302314334350

Carne de porc218224236242248257273288302318332

Pete sec273280293301308314336354371388406

Pete gras256263277283290300317334352369385

Ou243250262269274284300316332348363

Unt101107121130139155183204221240254

Lapte327334351359366378398418437458477

Lapte acru8,015,931,439,447,359,078,698,4118--

Smntn5,91329,336,844,455,273,795,8110--

Brnz de vac206313327334344352369387450--

Brnz25,23142,347,753,261,575,789,6104--

ngheat234241254264268278295311328345361

Struguri, caise, viine243250265272279290307326343361378

Alte fructe274287302309317328347366385403421

Anexa 7Caracteristicile termotehnice ale ambalajului

Materialul ambalajuluiMasa ambalajului, % de la masa produsuluiCapacitatea termic specific, kJ/(kgK)

Sticl1000,84

Lemn202,51

Carton101,67

Mas plastic202,09

Metal:

aluminiu

oel15

200,84

0,42

Metal (container ambalaj)1000,42

Anexa 8Entalpia aerului n funcie de temperatur i umiditate relativ

Temperatura, Entalpia, kJ/kg la umiditatea relativ, %Temperatura, Entalpia, kJ/kg la umiditatea relativ, %

60801006080100

-30-29,8-29,7-29,6513,115,818,5

-25-24,5-24,3-24,11021,525,329,2

-20-19,1-18,8-18,51531,136,441,9

-15-13,3-12,7-12,12042,345,153,2

-10-7,7-6,9-6,12555,365,776,2

-5-1,3-0,11,13071,28599,7

05,67,59,43590109,3128,5

Cuprinsul

31.Sarcina i coninutul proiectului de an

32.Perfectarea memoriului explicativ

43.Recomandaii generale

44.Schema de calcul a camerei frigorifice

55.Calculul capacitii camerei frigorifice

56.Calculul grosimii izolaiei pereilor

77.Calculul fluxurilor de cldur n camera frigorific i determinarea sarcinii termice asupra utilajului din camer i mainii frigorifice

148.Determinarea sarcinii asupra utilajului din camera frigorific i asupra compresorului

149.Determinarea regimului de lucru al instalaiei frigorifice

1610.Calculul termic al mainii frigorifice cu o treapt i selectarea compresoarelor (mainii frigorifice)

1811.calculul i selectarea rcitorului de aer

19Bibliografie

20Anexe

TEHNICA FRIGORIFIC

ndrumar la proiectul de an

Elaborare: Valentin Pisarenco,

Evghenii Balan,Vasile CartofeanuBun pentru tipar

Hrtie ofset. Tipar ofset.Tirajul 150 ex.Formatul hrtiei 60x84 1/16Coli de tipar

Comanda nr.

U.T.M., 2004, Chiinu, bd. tefan cel Mare, 168.

Secia Redactare i Editare a U.T.M.

2068, Chiinu, str. Studenilor, 11.

Coridor

Camera

frigorific

megie

L

Camera frigorific calculat

Platforma auto

Instalaia

frigorific

A

-

Fig. 1. Schema de calcul a camerei frigorifice

Secia de maini

A

30

_1285557436.unknown

_1285557444.unknown

_1285557449.unknown

_1285557454.unknown

_1285576290.unknown

_1482390571.unknown

_1285577173.unknown

_1285557457.unknown

_1285558758.unknown

_1285562336.unknown

_1285557456.unknown

_1285557451.unknown

_1285557453.unknown

_1285557450.unknown

_1285557446.unknown

_1285557448.unknown

_1285557447.unknown

_1285557445.unknown

_1285557440.unknown

_1285557442.unknown

_1285557443.unknown

_1285557441.unknown

_1285557438.unknown

_1285557439.unknown

_1285557437.unknown

_1285557432.unknown

_1285557434.unknown

_1285557435.unknown

_1285557433.unknown

_1285557429.unknown

_1285557430.unknown

_1285557428.unknown