GT 067 2013 GEO

1

Anex la Ordinul MDRAP nr../2013

GHID PRIVIND INTERPRETAREA I CONTROLUL LUCRRILOR

DE COMPACTARE A PMNTURILOR NECOEZIVE CU GRANULAIE MARE,

Indicativ GT 067-2013

PROI

ECT

2

CUPRINS

1. PREVEDERI GENERALE 1.1.Obiect i domeniul de aplicare

1.2. Simboluri i uniti de msur 1.3. Abrevieri

2. DOCUMENTE CONEXE I DE REFERIN 3. PARAMETRI GEOTEHNICI PRIVIND NATURA I STAREA DE NDESARE A PMNTURILOR NECOEZIVE 4.CRITERII PENTRU IDENTIFICAREA I ALEGEREA MATERIALULUI PUS N OPER N VEDEREA EXECUTRII LUCRRILOR TIP PERN

5. ETAPE PREMERGTOARE LUCRRILOR DE COMPACTARE TIP PERN 5.1. Stabilirea parametrilor geotehnici pentru materialul utilizat 5.2. Compactarea de prob

6. METODE DE VERIFICARE A CALITII LUCRRILOR DE COMPACTARE A PMNTURILOR NECOEZIVE 6.1. Stabilirea volumului ncercrilor de verificare 6.2. Metode de verificare a calitii lucrrilor de compactare 7. RAPORTAREA REZULTATELOR I RECEPIA LUCRRILOR

8. SCURT PREZENTARE A ORDINII OPERAIUNILOR DE EXECUIE A UNEI PERNE

DIN PMNTURI NECOEZIVE

ANEXE: ANEXA I -Model raport de ncercare ANEXA II-Determinarea parametrilor geotehnici optimi ANEXA III- ncercarea cu placa SE RN 1997-2-anexa k (informativa) ANEXA IV- Controlul calitii lucrrilor tip pern prin ncercri cu placa ANEXA V- ncercarea de penetrare dinamic (dp) ANEXA VI- Aprecierea gradului de ndesare n funcie de rezisten la penetrare dinamic ANEXA VII-Exemple de corelaii ntre gradul de ndesare i parametri geotehnici obinuti din penetrare standard (spt) ANEXA VIII- Referine tehnice i legislative

PROI

ECT

3

1. PREVEDERI GENERALE

1.1.Obiect i domeniul de aplicare

1.1.1. Prezentul ghid stabilete metodele de control al calitii umpluturilor controlate (perne) executate din pmnturi necoezive, cu respectarea actelor normative specifice, n concordan cu

legislaia european aplicabil.

1.1.2. Lucrrile de tip pern se realizeaz de regul pe terenuri dificile de fundare, ncadrate n categoriile geotehnice 2 i 3 conform normativului NP 074, asociate riscurilor geotehnice mare,

respectiv foarte mare. Se mai pot folosi i n cazul aducerii n cot a terenului de fundare n funcie de prevederile din proiect.

1.1.3. Terenurile ncadrate ca dificile se caracterizeaz printr-o deformabilitate mare i neuniform

i o capacitate portant redus. n vederea eliminrii acestor inconveniente se procedeaz n unele cazuri la excavarea total sau parial a terenului dificil de fundare i nlocuirea cu un strat din

material necoeziv compactat controlat tip pern.

1.1.4. Pmnturile necoezive se definesc din punct de vedere granulometric ca pmnturi grosiere si foarte grosiere conform SR EN ISO 14688-1, ce se ncadreaz n domeniul granular al nisipurilor (d = 0,063...2 mm), pietriurilor (d = 2...63 mm) si bolovniurilor (d >63......200mm).

1.1.5. Compactarea este un proces fizico-mecanic, prin care, sub aciunea unui lucru mecanic exterior n cazul pamanturilor necoezive, se realizeaz o reaezare a particulelor fazei solide, care

are drept urmare o micorare a porozitii i o cretere a gradului de ndesare, ceea ce conduce la modificarea caracteristicilor mecanice (rezisten i deformabilitate).

PROI

ECT

4

1.1.6. Pentru o compactare eficient trebuie determinai parametri optimi: a) umiditatea optim de compactare, wopt,; b) densitatea maxim n stare uscat, dmax .

1.1.7. Metodele de verificare a calitii lucrrilor de compactare a pmnturilor sunt directe i indirecte.

1.1.8. Metodele directe constau in determinarea parametrilor geotehnici.

1.1.9. Metodele de teren pentru verificarea pe cale indirect a calitii compactrii pmnturilor necoezive (penetrri dinamice, ncercri cu placa, metode geofizice, metode radiometrice) sunt utilizate numai n asociere cu metodele directe, bazate pe determinarea parametrilor geotehnici.

1.1.10. Verificarea calitii lucrrilor de compactare a pmnturilor necoezive se realizeaz conform caietului de sarcini elaborat de proiectant.

1.1.11. ncercrile de laborator i n situ pentru controlul compactrii pmnturilor necoezive se execut de ctre laboratoare de analiz i ncercri n activitatea de construcii, autorizate n

condiiile legii de ctre Inspectoratul de Stat n Construcii I.S.C., pentru profilul GTF (Geotehnic i Teren de Fundare).

1.1.12. Prezentul normativ se adreseaz tuturor factorilor implicai n procesul investiional: proiectani, verificatori de proiecte, experi tehnici, executani, responsabili tehnici cu execuia, investitori, proprietari, administratori i utilizatori, operatori economici cu activitate n construcii, precum i autoritilor administraiei publice i organismelor de verificare/control.

PROI

ECT

5

1.2. Simboluri i uniti de msur Litere latine

Cu (-) coeficientul de uniformitate granulometric Cc (-) factorul de curbur granulometric d10 (mm) dimensiunea particulelor corespunztoare procentului de 10% pe

curba granulometric

d30 (mm) dimensiunea particulelor corespunztoare procentului de 30% pe curba granulometric

d60 (mm) dimensiunea particulelor corespunztoare procentului de 60% pe curba granulometric

d90 (mm) dimensiunea particulelor corespunzatoare procentului de 90% pe curba granulometric.

dmax (mm) dimensiunea maxim a particulelor D (%) gradul de compactare e - indicele porilor emax - indicele porilor corespunztor greutii volumice minimale

emin - indicele porilor corespunztor greutii volumice maximale Eoed i-j kPa modulul edometric pentru diferite trepte (i, j) de incrcare EPLT kPa modulul de tasare pe baza ncercrii cu placa ID - gradul de ndesare k (m/s) coeficientul de permeabilitate m (g) masa pmntului n stare natural mw (g) masa apei md (g) masa probei uscate ms (g) masa particulelor solide n (%) porozitatea N - numrul de lovituri pentru o penetrare pe 300 mm la ncercarea de

penetrare standard SPT N10L - numrul de lovituri pentru o penetrare de 10 cm la ncercarea de

penetrare dinamic cu penetrometrul uor DPL N10M - numrul de lovituri pentru o penetrare de 10 cm la ncercarea de

PROI

ECT

6

penetrare dinamic cu penetrometrul mediu DPM.

N10H - numrul de lovituri pentru o penetrare de 10 cm la ncercarea de penetrare dinamic cu penetrometrul greu DPH

(N1)60 - numrul de lovituri la ncercarea de penetrare standard, SPT corectat pentru pierderile de energie i normalizat n funcie de

presiunea geologic vertical efectiv

V (cm3) volumul pmnt inclusiv goluri Vs (cm3) volumul particulelor solide (fr goluri)

pV (cm3) volumul porilor

Litere greceti

(g/cm3) densitatea pmntului s (g/cm3) densitatea scheletului mineral d (g/cm3) densitatea pmntului n stare uscat dmax (g/cm3) densitatea pmntului n stare uscat maxim dmin (g/cm3) densitatea pmntului n stare uscat minim (kN/m3) greutatea volumic s (kN/m3) greutatea volumic a scheletului d (kN/m3) greutatea volumic n stare uscat dmax (kN/cm3) greutatea volumic maxim n stare uscat (grade) unghi de frecare interioar

(grade) unghi de frecare interioar n termeni de eforturi efective

1.3. Abrevieri DP ncercarea de penetrare dinamic

DPL ncercarea de penetrare dinamic cu penetrometrul uor DPH ncercarea de penetrare dinamic cu penetrometrul greu

PLT ncercarea de ncrcare cu placa SPT ncercarea de penetrare standard

PROI

ECT

7

2. DOCUMENTE CONEXE I DE REFERIN Documentele conexe i de referin sunt prezentate n anexa VIII.

3. PARAMETRI GEOTEHNICI PRIVIND NATURA I STAREA DE NDESARE A PMNTURILOR NECOEZIVE 3.1. Clasificarea pmnturilor necoezive

(1) Clasificarea pmnturilor grosiere funcie de mrimea particulelor n conformitate cu prevederile SR EN ISO 14688-1 este prezentat n tabelul 3.1.

Tabelul 3.1. Clasificarea pmnturilor grosiere Fraciuni ale pmnturilor Subdiviziuni Mrimea particulelor

(mm) Pmnt foarte grosier Bolovni >63 pn la 200

Pmnt grosier Pietri >2,0 pn la 63 Pietri mare >20 pn la 63

Pietri mijlociu >6,3 pn la 20 Pietri mic >2,0 pn la 6,3

Nisip >0,063 pn la 2,0 Nisip mare >0,63 pn la 2,0

Nisip mijlociu > 0,2 pn la 0,63 Nisip fin >0,063 pn la 0,2

3.2. Granulozitatea (distribuia granulometric) reprezint repartiia procentual dup mrimi, a granulelor (particulelor) componente ale fazei solide a pmnturilor. Se reprezint sub forma unei curbe granulometrice, pe care se definesc diametre procentuale (d10, d30, d60, d90), reprezentnd dimensiunea particulelor corespunztoare procentului respectiv (10%, 30%, 60%, 90%) pe curba granulometric.

(2) Coeficientul de uniformitate granulometric, Cu, este indicele care caracterizeaz forma curbei granulometrice n zona de la d10 pn la d60 i se calculeaz cu relaia:

10

60

ddC

u= [ ] (3.1)

unde: d10 - dimensiunea particulelor corespunztoare procentului de 10% pe curba granulometric d60 - dimensiunea particulelor corespunztoare procentului de 60% pe curba granulometric.

PROI

ECT

8

(3) Factorul de curbur granulometric, Cc, este indicele care caracterizeaz forma curbei granulometrice pentru d10, d30 si d60 i se calculeaz cu relaia:

6010

230 )(

dddCc

= [ ] (3.2) unde:

d10 - dimensiunea particulelor corespunztoare procentului de 10% pe curba granulometric d30 - dimensiunea particulelor corespunztoare procentului de 30% pe curba granulometric d60 - dimensiunea particulelor corespunztoare procentului de 60% pe curba granulometric

3.3. Umiditatea, w, reprezint raportul dintre masa apei din porii unei probe de pamant si masa uscat a acesteia. Rezultatul se exprima n procente, conform urmtoarei relatii de calcul:

d

w

m

mw = .100 [ ]% (3.3)

unde: mw (g) - masa apei md (g) - masa probei uscate

3.4. Densitatea scheletului mineral, s, este raportul dintre masa particulelor solide componente ale

pmntului i volumul propriu acestor particule (fr goluri).

s

s

s Vm

= [g/cm3] (3.4)

unde: ms (g) masa particulelor solide

Vs (cm3) volumul particulelor solide (fara goluri)

3.5. Densitatea pmntului, , reprezint raportul dintre masa pmntului n stare natural i volumul acestuia (inclusiv golurile) conform urmtoarei relaii de calcul:

m

V = [g/cm3] (3.5)

unde: m

(g) - masa pmntului n stare natural. V (cm3) - volumul pmnt inclusiv goluri .

PROI

ECT

9

3.6. Densitatea pmntului n stare uscat, d, reprezint raportul dintre masa pmntului n stare uscat i volumul acestuia (inclusiv golurile) conform urmtoarei relaii de calcul:

1001 wV

mdd

+==

[g/cm3] (3.6)

unde: md (g) - masa probei uscate.

V (cm3) - volumul pmntului inclusiv goluri. w (%) - umiditatea pmntului . (g/cm3) - densitatea pmntului. 3.7. Porozitatea, n, reprezint raportul dintre volumul porilor i volumul pmntului inclusiv golurile:

pVn

V= .100 [ ]% (3.7.)

unde:

pV (cm3) volumul porilor. V (cm3) volumul pmntului inclusiv golurile.

3.8. Indicele porilor, e, reprezint raportul dintre volumul porilor i volumul particulelor solide ale unui pmnt i se calculeaz conform urmtoarei relaii de calcul:

p

s

Ve

V= [-] (3.8)

unde:

pV (cm3) volumul porilor

sV (cm3) volumul particulelor solide (4) Deoarece n calculele geotehnice se utilizeaz greutile volumice, acestea pot fi determinate prin calcule corespunztoare:

- greutatea volumic a scheletului - s;

- greutatea volumic in stare naturala - ;

- greutatea volumic n stare uscat - d

PROI

ECT

10

Relaia de calcul este:

g = [kN/m3] (3.9) unde:

g - acceleratia gravitationala = 9,81 2( / )m s 3.9. Gradul de ndesare, ID, caracterizeaz ndesarea pmnturilor granulare (nisip i pietri) n funcie de indicele porilor (e) i de indicii porilor corespunztori greutii volumice minimale (emax) i greutii volumice maximale ( emin). Gradul de ndesare se poate exprima conform relaiilor:

)()(

minmax

max

ee

eeI D

= [-] (3.10)

)()(

minmax

minmax

ddd

dddDI

= [-] (3.11)

unde: e - indicele porilor emax - indicele porilor corespunztor greutii volumice minimale emin - indicele porilor corespunztor greutii volumice maximale d - densitatea pmntului n stare uscat dmax - densitatea maxima in stare uscata dmin - densitatea minima n stare uscat

3.10.Gradul de compactare, D, se calculeaz cu relaia:

100max

=

d

dD

[%] (3.12)

unde:

d - greutatea volumica n stare uscat, determinat n laborator sau n situ dmax - greutatea volumic maxim n stare uscat, determinat n laborator pe probe din

pmntul utilizat n lucrare.

NOT: n principiu, noiunea de ID se utilizeaz la pmnturi necoezive, iar D la pmnturi coezive.

PROI

ECT

11

3.11.Coeficientul de permeabilitate, k, se calculeaz cu relaia:

ivk = [ ]sm / (3.13)

unde: v - viteza aparent de filtraie ca fiind raportul dintre debitul de ap care trece printr-o suprafa plan din mediul poros, perpendicular pe direcia curentului fluid i aria suprafeei;

i - gradientul hidraulic sau panta hidraulic

3.12.Parametri mecanici

(a) modulul edometric (Eoed i-j) pentru diferite trepte (i, j) de incrcare ; (b) unghi de frecare interioar ( ).

PROI

ECT

12

4. CRITERII PENTRU IDENTIFICAREA I ALEGEREA MATERIALULUI PUS N OPER N VEDEREA EXECUTRII LUCRRILOR TIP PERN

4.1. Criteriile pentru alegerea pmnturilor necoezive utilizate la executarea lucrrilor tip pern trebuie s se bazeze pe atingerea dup compactare a unei rezistene, rigiditi i permeabiliti

corespunztoare.

(1) Criteriile trebuie s ia n considerare scopul umpluturii i cerinele impuse de lucrrile amplasate pe aceasta.

(2) n acest sens se vor avea n vedere prevederile din SR EN 1997-2, cap. 5.10 ncercri de compactare a pmntului.

4.2. La alegerea pmnturilor necoezive pentru realizarea lucrrilor de compactare tip pern trebuie s se in seama de urmtoarele aspecte:

a) natura i caracteristicile fizice ale terenului natural de sub pern; b) nivelul apei subterane n terenul de sub pern; c) caracteristici mecanice ale terenului de sub pern; d) compoziia granulometric a materialului utilizat n pern; e) capacitatea de compactare; f) permeabilitatea materialului dup compactare; g) deformabilitatea materialului dup compactare; h) efectele excavrii, transportului i punerii n oper a materialului; i) condiiile meteoclimatice de la data execuiei.

4.3. Pmnturile necoezive utilizate la realizarea pernelor se exploateaz direct din cariere, balastiere sau prin excavare. n cazul n care pmnturile necoezive se exploateaz de sub nivelul hidrostatic, materialul se depune n depozite intermediare pentru eliminarea excesului de umiditate. Cnd materialul este uscat se aduce la umiditatea optim de compactare prin adugare de ap.

4.4. Pentru aceeai pern, dup transportul n lucrare, se recomand aprovizionarea cu material dintr-o singur carier (surs). Nu se accept prezena resturilor vegetale vizibile, buci de lemn, materii organice, deeuri industriale, resturi menajere.

PROI

ECT

13

4.5. Granulozitatea materialului trebuie s fie continu, reprezentat sub forma unei curbei granulometrice bine gradate, care se apreciaz pe baza unor mijloace cantitative furnizate de factorul de curbur granulometric (1

14

5. ETAPE PREMERGTOARE LUCRRILOR DE COMPACTARE TIP PERN 5.1. Stabilirea parametrilor geotehnici pentru materialul utilizat 5.1.1. ncercri de laborator i n situ 5.1.1.1. Determinarea granulozitii (1) Pentru realizarea acestei ncercri se vor avea n vedere prevederile din SR EN 1997-2. (2) Determinarea granulozitii pentru pmnturile necoezive se efectueaz, n funcie de mrimea granulelor, conform STAS 1913/5, corelat cu SR EN 933-2, care stabilete dimensiunile nominale i forma ochiurilor sitelor de estur metalic i de tabl perforat. (3) n funcie de mrimea granulelor, analiza granulometric se efectueaz prin:

a) metoda cernerii pe ciururi, pentru pmnturi cu granule mai mari de 2 mm (conform SR EN 933-2);

b) metoda cernerii pe ciururi i site, pentru pmnturi cu granule mai mari de 0,063 mm;

(4) Masa minim M a eantionului de pmnt necoeziv supus analizei granulometrice este dat n tabelul 5.1.

Tabelul 5.1.

Diametrul procentual d90 (mm)

Masa minim m

75 120 kg 63 70 kg 45 25 kg

37,5 15 kg 31,5 10 kg 22,4 4 kg 20 2 kg 16 1,5 kg

11,2 600 g 10 500 g 8 400 g

5,6 250 g 4 200 g

2,8 150 g 2 100 g

PROI

ECT

15

5.1.1. 2. Determinarea umiditii (5) Determinarea umiditii pmnturilor necoezive se efectueaz n laborator sau n situ, conform STAS 1913/1. (6) n cazul pmnturilor necoezive cu coninut predominant de particule nisipoase (d < 2mm) se recomand realizarea determinrilor de umiditate n laborator, deoarece metodele de teren pot da

erori de 1...2,5 % procente de umiditate fa de metoda de laborator. (7) Domeniile de utilizare ale metodelor de determinare a umiditii, conform STAS 1913/1, sunt prezentate n tabelul 5.2.

Tabelul 5.2.

Metoda de determinare Categoria de pmnt n laborator, prin uscare n etuv Toate categoriile de pmnt Pe teren, prin ardere cu alcool metilic Toate categoriile cu excepia pmnturilor grosiere

cu dimensiunea maxim a particulei dmax < 2 mm Pe teren, prin ardere cu flacra Pmnturi grosiere avnd dimensiunea maxim a

granulei dmax > 2...63 mm

(8) Masa minim, mmin, de pmnt necoeziv necesar pentru determinarea umiditii se stabilete n funcie de diametrul procentual d90 (corespunztoare coninutului de 90% pe curba granulometric), dup cum urmeaz:

a) pentru d90 < 2 mm, mmin = 100g; b) pentru d90 = 2......10 mm, mmin = m; c) pentru d90 > 10 mm, mmin = 0,3 m.

n relaiile de mai sus valoarea m este indicat n Tabelul 5.1.

5.1.1.3. Determinarea densitii scheletului (9) Densitatea scheletului pmntului se determin conform STAS 1913/2. Obs. Deoarece calculul valorilor ID i D se poate efectua pe baza valorilor d, respectiv d (fr evaluarea indicelui porilor, e), determinarea densitii scheletului nu este obligatorie pentru controlul compactrii pmnturilor necoezive.

PROI

ECT

16

5.1.1.4. Determinarea densitii pmntului (10) Determinarea densitii (sau a greutii volumice) n cazul pmnturilor necoezive se efectueaz pe teren conform STAS 1913/15.

(11) n funcie de dimensiunea maxim a granulelor dmax se pot utiliza urmtoarele metode de determinare a densitii:

a) pentru dmax 100 mm, metoda determinrii volumului cu ap i cu folie din material plastic, conform STAS 1913/15;

b) pentru dmax > 100, metoda topografic , conform STAS 1913/15.

(12) Dimensiunile gropii spate n teren se aleg astfel ca masa probei de pmnt s fie egal cu cel puin 1,4 x m (unde m este masa indicat n Tabelul 5.1, n funcie de diametrul procentual d90 al materialului).

5.1.1.5. Determinarea coeficientului de permeabilitate (13) Coeficientul de permeabilitate, k, se determin n laborator n stare inundat pe probe compactate prin ncercarea Proctor.

(14) Conform STAS 1913/6 acesta se determin prin urmtoarele metode: a) metoda permeametrului cu gradient constant se aplic la toate tipurile de

pmnturi;

b) metoda permeametrului cu gradient variabil se aplic la pmnturi necoezive. (15) Pe probe naturale se recomand obinerea coeficientului de permeabilitate n permeametru, att pe direcie vertical ct i orizontal, pentru evidenierea anizotropiei.

(16) Cnd se analizeaz permeabilitatea pmnturilor stratificate trebuie avut n vedere orientarea stratelor n raport cu direcia de curgere a apei. Aceast orientare poate varia ntre

0 00 90 . Cnd curgerea este paralel cu stratificaia coeficientul de permeabilitate (k//) este media ponderal a coeficienilor de permeabilitate a stratelor componente, dar ponderea hotrtoare o are stratul cu permeabilitatea cea mai mare.

PROI

ECT

17

(17) Cnd curgerea apei este perpendicular pe stratificaie valoarea coeficientului de permeabilitate ( k ) este condiionat de stratul cu permeabilitatea cea mai mic n care pierderea de sarcin este maxim.

(18) Determinarea coeficientului de permeabilitate poate fi determinat i prin alte metode conform SR EN 1997-2:

a) ncercri n situ; b) corelaii empirice cu curba granulometric; c) evaluarea pe baza ncercrii n edometru.

(19) Evaluarea coeficientului de permeabilitate poate fi optimizat printr-o combinaie ntre aceste metode. O variaie a coeficientului de permeabilitate poate exista chiar i n cazul unui pmnt omogen, datorit unor mici variaii ale strii de eforturi, ale indicelui porilor, ale structurii, mrimii particulelor i ale stratificaiei.

(20) n cazul nisipurilor omogene, coeficientul de permeabilitate poate fi evaluat pe baza corelaiilor cu curba granulometrica.

5.1.1.6. Determinarea caracteristicilor de compresibilitate

(21) Parametri principali de compresibilitate se determin prin metode de laborator i de teren dup cum urmeaz:

a) ncercarea de compresibilitate n edometru (STAS 8942/1) Caracterizarea compresibilitii pmnturilor se realizeaz prin urmtorii parametri dedui din curba de compresiune:

i) modulul edometric (Eoed i-j); ii) coeficientul de compresibilitate (mv);

iii) indicele de compresiune (Cc) iiii) presiunea de preconsolidare ( 'p )

b) ncercri pe teren cu placa (STAS 8942/3, STAS 2914/4) i) modulul de deformaie liniar E din ncrcri pn la o presiune stabilit prin caietul de

sarcini.

PROI

ECT

18

5.1.1.7. Determinarea parametrilor rezistenei la forfecare, prin ncercarea de forfecare direct conform STAS 8942/2. (22) n cazul pmnturilor necoezive rezistena la forfecare este dat de un singur parametru i anume unghiul de frecare interioara , care variaz cu dimensiunea i forma particulelor, natura

suprafeei i gradul de ndesare. (23) n unele cazuri poate s apar i o coeziune (aparent).

5.1.1.8. Determinarea densitii n stare uscat (24) Determinarea densitii n stare uscat a pmnturilor necoezive se face prin calcul pe baza valorilor obinute prin ncercri pe aceeai prob, ale densitii, i ale umiditii w, cu relatia 3.6.

Obs. Greutatea volumic n stare uscat se calculeaz cu relaia:

dd g = [kN/m3] (5.1)

5.1.1.9. Determinarea densitii maxime, respectiv minime n stare uscat a pmnturilor necoezive

(25) Determinarea densitii maxime n stare uscat (corespunztoare indicelui porilor emin), respectiv a densitii minime n stare uscat (corespunztoare indicelui porilor emax) se face conform STAS 13006, respectiv STAS 13021, pentru pmnturi necoezive coninnd n stare uscat 100% particule cu dimensiunea maxim dmax < 63 mm, din care 30 % particule cu diametru mai mare de 40 mm.

5.1.1.10. Determinarea caracteristicilor de compactare prin incercarea PROCTOR

(26) n faza premergtoare executrii lucrrilor de compactare de tip pern se fac ncercri de compactare PROCTOR pentru determinarea caracteristicilor de compactare. Aceste ncercri stabilesc relaia dintre natura pmntului, umiditate (w), lucrul mecanic specific de compactare (L) i greutatea volumic n stare uscat (d). (27) De pe diagrama de compactare se reine valoarea umiditii optime de compactare (wopt) creia i corespunde greutatea volumic n stare uscat maxim (dmax).

PROI

ECT

19

(28) Dimensiunile cilindrilor n care se realizeaz compactarea se stabilesc n funcie de dimensiunea maxim a particulei de pmnt dmax (mrimea diametrului ochiului de ciur prin care trece cel puin 75 % din material). Conform STAS 1913/13, dimensiunea maxim a granulei este dmax = 31,5 mm. n cazul pmnturilor foarte grosiere se fac ncercri speciale de compactare.

(29) n funcie de valoarea lucrului mecanic se deosebesc dou ncercri Proctor: a) ncercarea PROCTOR normal - L= 0,6 J/cm3; b) ncercarea PROCTOR modificat - L= 2,7 J/cm3

(30) Determinrile caracteristicilor de compactare prin ncercarea PROCTOR pot fi afectate de erori ale rezultatelor ce conduc la discordane ntre concluziile din laborator i performanele obinute n situ. Printre aceste cauze se menioneaz: a) modul de prelevare i alegere a probelor care se aduc la laborator i se pregtesc pentru determinare;

b) modul de pregtire cnd se face umezirea i omogenizarea; c) modul diferit de aplicare al lucrului mecanic de compactare n laborator i pe teren; d) modul de compactare n laborator: poziiile succesive ale maiului, cadena loviturilor, grosimile diferitelor straturi. Acest factor cuprinde i coeficientul personal al operatorului care execut determinarea, iar pentru diminuarea acestui coeficient se utilizeaz dispozitive automate de compactare.

Observatie: (31) n cazul pmnturilor foarte permeabile, cum sunt pietriurile curate i nisipurile curate grosiere i uniforme, nu se obin densiti maxime bine definite, n consecin umiditatea optim

poate fi dificil de obinut.

NOT: Echipamentele utilizate la determinrile menionate anterior vor fi etalonate i se va stabili

intervalul de etalonare utiliznd urmtoarea formul:

i

n

ii PFtt =

=1max0 (5.2)

PROI

ECT

20

unde:

t0 - intervalul iniial de etalonare tmax - intervalul maxim recomandat de etalonare pentru tipul de aparat. Fi - coeficientul de influen al factorului i asupra indicaiilor aparatului. Pi - ponderea factorului i asupra influenei indicaiilor aparatului.

Coeficienii de influen (F) se vor alege astfel: 0,90 0,95 - pentru influen foarte mic. 0,75 0,85 - pentru influen mic.

0,60 0,70 - pentru influen medie. 0,45 0,55 - pentru influen mare. 0,20 0,40 - pentru influen foarte mare.

Intervalele de etalonare vor fi revizuite regulat i ajustate. Modificarea frecvenei etalonrii se face dup obinerea unui nou certificat de etalonare, la schimbarea modului de utilizare, a mediului de lucru sau a preciziei cerute.

La ajustarea intervalului de etalonare n cazul utilizrii unor date obinute din calibrarea anterioar:

a) intervalul de etalonare va fi redus dac dou calibrri succesive sunt gsite n afara toleranei admisibile - recomandat cu -20 %;

b) intervalul de etalonare poate fi mrit dac n urma a trei calibrri succesive se constat stabilitatea caracteristicilor aparatului (deviaia indicaiilor aparatului n timp se afl n tolerane admise) - recomandat cu + 20%.

Intervalele maxime de etalonare se stabilesc n cadrul laboratorului de ncercri funcie de tipul echipamentului, starea echipamentului, frecvena utilizrii, etc.

5.2. Compactarea de prob

5.2.1. Compactarea de prob se execut pe poligoane experimentale care pot fi ncadrate chiar i n

cuprinsul pernei, cu scopul de a stabili utilajul cu care se va realiza compactarea, grosimea optim a

stratului elementar, numrul minim de treceri pe fiecare strat.

PROI

ECT

21

5.2.2. Determinrile pe sectoarele de prob se efectueaz n prezena proiectantului.

5.2.3. Materialul utilizat (pmnt necoeziv) i utilajul de compactat vor fi aceleai care urmeaz a fi

utilizate efectiv n lucrare.

5.2.4. Pentru fiecarea serie de compactare de prob constructorul va efectua determinrile prezentate

n cap. 5.1., pe minim 3 probe de control.

(32) n prealabil vor fi cunoscute valorile parametrilor de compactare determinai n laborator

prin metoda Proctor, pe acelai material.

(33) Funcie de modul de ncrcare n timp i natura materialului, se folosesc rezultatele

ncercrilor Proctor astfel:

a) pentru ramblee i perne din materiale coezive - ncercarea Proctor normal.

b) pentru perne din balast - ncercarea Proctor modificat.

5.2.5. Determinrile astfel efectuate vor fi prezentate proiectantului pentru definitivarea proiectului

de execuie a pernei, respectiv a caietului de sarcini, cu referire la utilaj, proces tehnologic i condiii

de calitate a lucrrilor de compactare.

5.2.6. Limitele inferioare admise pentru valoarea medie i valoarea minim a parametrilor de

compactare (D, ID i d) se stabilesc de ctre proiectant n funcie de tipul i importana lucrrii.

5.2.7. Abaterile admisibile fa de gradul de ndesare prevzut n proiect sunt definitivate de

proiectant pe baza rezultatelor obinute prin compactarea de prob.

PROI

ECT

22

6. METODE DE VERIFICARE A CALITII LUCRRILOR DE COMPACTARE A PMNTURILOR NECOEZIVE

6.1. Stabilirea volumului ncercrilor de verificare

6.1.1. Avnd stabilite tipul utilajului, numrul de treceri, grosimea stratului elementar i umiditatea de compactare, se va trece la compactarea efectiv a straturilor pn la realizarea grosimii pernei.

6.1.2. La lucrrile tip pern, fa de prevederile din caietul de sarcini, se mai verific: a) natura terenului de la baza pernei i proprietile fizico-mecanice; b) calitatea materialului utilizat la executarea pernei; c) respectarea tehnologiei de compactare; d) realizarea nivelului de compactare.

6.1.3. Condiiile de calitate ale pmnturilor necoezive din care se realizeaz perna sunt prezentate n tabelul 6.1, n funcie de granulozitatea acestora.

Tabelul 6.1. Caracteristici de compactare orientative

Caracteristici Simbol UM Nisip Pietri Bolovni

Greutatea volumic n

stare uscat

d kN/m3 19,520,5 20,521,5 21,5

Umiditatea optim de

compactare

wopt % 810 68 46

Gradul de ndesare ID - 0,80 0,75 -

6.1.4. Poziia punctelor de control se stabilete de ctre proiectant n planul spturilor, iar pe antier, cnd proiectantul consider necesar. Numrul minim al punctelor n care se face verificarea compactrii lucrrilor pmnturilor necoezive este prezentat n tabelul 6.2. Numrul punctelor de verificare se stabilete prin caietul de sarcini ntocmit de proiectant.

PROI

ECT

23

Tabelul 6.2.

Numrul minim al punctelor n care se face verificarea compactrii Tipul lucrrii Numrul punctelor de verificare Documente tehnice si standarde

Perne de pmnt (pentru fundare direct) 1 punct/20 m

3 rambleu

reglementri tehnice specifice privind verificarea calitii i recpia lucrrilor de

construcii i instalaii aferente Platforme, umplutura n jurul fundaiilor i sub pardoseli,

sistematizri verticale

1 punct/(50...100) m3 rambleu 1 punct/(200...1000) m2

platforma

reglementri tehnice specifice privind verificarea calitii i recpia lucrrilor de

construcii i instalaii aferente

Terasamente de drumuri i ci ferate

1 punct/(200...1000) m2 platforma

STAS 2914 i reglementri tehnice specifice privind

verificarea calitii i recpia lucrrilor de construcii i instalaii aferente

Terasamente cu volume peste 100.000 m3

(exclusiv baraje i diguri) 1 punct/(500...2000) m3 rambleu STAS 9850

Terasamente de ci ferate 1 punct/400 m3 strat compactat

n corpul terasamentului 1 punct/250 m3 n substratul cii

STAS 7582

6.1.5. Verificarea gradului de compactare a pernei, se face pe toat grosimea acesteia, prin adoptarea unei reele de puncte de verificare, distana dintre punctele reelei fiind determinat de uniformitatea rezultatelor obinute pe stratele elementare.

6.1.6. Controlul va avea caracter operativ (pe fiecare strat elementar) pentru a se putea lua din timp msurile necesare, n cazul cnd se constat o calitate a pernei necorespunztoare.

6.1.7. Controlul compactrii pmnturilor necoezive se execut prin verificarea gradului de ndesare (ID) obinut n lucrare, care trebuie s se nscrie n limitele stabilite n caietul de sarcini. Abateriile admisibile fa de gradul de compactare prevzut n proiect sunt prezentate n tabelul 6.3.

PROI

ECT

24

Tabelul 6.3.

Abateriile admisibile fa de gradul de compactare prevzut n proiect Tipul lucrrii Mediu Minim

reglementri tehnice specifice privind

verificarea calitii i recpia lucrrilor de

construcii i instalaii aferente

Dpr (%) este valoarea

gradului de compactare

prevzut n proiect

Perne de pmnt (pentru fundare direct)

Dpr - 2% Dpr - 5%

Umpluturi n jurul fundaiilor i sub pardoseli

Dpr - 5% Dpr - 8%

Sistematizarea vertical a terenului

Dpr - 10% Dpr - 15%

6.1.7. Numrul determinrilor pentru controlul calitii lucrrilor de compactare a pmnturilor necoezive sunt stabilite prin caietul de sarcini de ctre proiectant, n funcie de tipul i importana lucrrii.

6.1.8. Cerine minimale pentru controlul lucrrilor de compactare a pmnturilor necoezive (1). Determinarea gradului de ndesare (ID) sau a gradului de compactare (D) pe fiecare strat

elementar prin metode directe i indirecte conform punctului 6.1.3. (2). Determinarea modulului de deformaie liniar prin ncercri pe teren cu placa

(STAS 8942/3 i/sau STAS 2914/4, dup caz) : a) pe teren natural; b) pe nlime, din dou n dou strate elementare. c) la partea superioar a pernei.

(3). ncercarea de penetrare dinamic (SR EN ISO 22476-2) pe toat grosimea pernei. Dac sunt plci mici, ncercarea de penetrare dinamic este facultativ. Lng ncercrile cu placa pe teren natural, se vor face i determinri de proprieti geomecanice ale acestuia. Pentru pernele suport al unor lucrri cu ncarcri n regim permanent se efectueaz obligatoriu ncercri cu placa conform STAS 8942/3. ncercrile cu placa efectuate conform STAS 2914/4, sunt n acest caz doar orientative.

(4). Determinarea w prin metoda cu folia, pe strate elementare.

PROI

ECT

25

6.2. Metode de verificare a calitii lucrrilor de compactare 6.2.1. Metodele de verificare a compactrii lucrrilor tip pern se mpart n dou categorii:

a) metode directe din care rezult gradul de compactare i caracteristicile de deformabilitate; b) metode indirecte care prin obinerea unor valori corelate permit estimarea gradului de ndesare i caracteristicile de deformabilitate.

6.2.2. Metodele utilizate pentru verificarea calitii lucrrilor de compactare a pmnturilor necoezive se aplic conform reglementrile tehnice specifice, aplicabile, n vigoare, i respectnd prevederile din SR EN 1997-2.

6.2.3. O organizare eficient a controlului calitii compactrii pmnturilor necoezive trebuie s utilizeze att metodele directe ct i indirecte, rezultatele obinute prin metode directe fiind verificate i precizate prin metode indirecte.

6.2.4. Controlul calitii lucrrilor de compactare a pmnturilor necoezive n vederea recepiei se face obligatoriu prin metoda stabilit n poligonul experimental sau n cadrul lucrrilor anterioare.

6.2.5. Metoda direct pentru determinarea gradului de ndesare (ID) prin determinarea greutii volumice pe teren conform STAS 1913/15 (metoda determinrii volumului de ap i cu folia din material plastic). (1) La limita, prin extrapolare, se poate admite i pentru pmnturile macrogranulare, determinarea gradului de compactare (D), valabil n cazul pmnturilor coezive. (2) Determinarea umiditii pmntului compactat, compararea cu umiditatea optim determinat n laborator 3%optw w = , parametri optimi de compactare i calculul gradului de

compactare 100max

=

d

dD

(ANEXA II).

6.2.6. Metoda direct pentru determinarea caracteristicilor de deformaie prin determinarea modului de deformaie liniar prin ncercri pe teren cu placa (STAS 8942/3-90). Aceasta metod se utilizeaz pentru determinarea compresibilitii i portanei, respectiv a tasrilor (s) i a modului de deformaie liniar (E). Exemple de calcul pentru determinarea EPLT si ks sunt prezentate n Anexa III, conform SR EN 1997-2. n Anexa IV sunt rezultatele ncercrilor experimentale pentru controlul calitii lucrrilor tip pern prin ncercri cu placa (STAS 8942/3).

PROI

ECT

26

6.2.7. O metod des utilizat este ncercarea de compresiune cu placa. (1) Principiul ncercrii const n stabilirea curbelor de tasare prin compresiune, pe baza crora se apreciaz deformaia i capacitatea portant a pmntului. Din liniile (curbele) tasrii prin compresiune se poate determina modul de deformare Ev i modulul de balast ks.

(2) O alt metod compatibil este cea a ncercrilor cu placa dinamic (Dinaplaca). (3) Cele dou metode pot fi folosite doar n asociere cu celelalte metode n vigoare.

6.2.8. Metoda indirect pentru determinarea gradului de ndesare (ID) prin ncercarea de penetrare dinamic (SR EN ISO 22476-2). Rezultatele acestei ncercri se utilizeaz pentru determinarea proprietilor de rezisten i deformabilitate a pmnturilor necoezive, dar i n pmnturi cu granulaie fin, prin corelaii adecvate (ANEXA VI).

(1) Exist patru tipuri de procedee funcie de lucrul mecanic dezvoltat: a) ncercarea de penetrare dinamic uoar (DPL); b) ncercarea de penetrare dinamic medie (DPM); c) ncercarea de penetrare dinamic grea (DPH); d) ncercarea de penetrare dinamic foarte grea (DPSH).

(2) Alegarea tipului de ncercare de penetrare dinamic pentru verificarea calitii compactrii pmnturilor necoezive se face funcie de natura pmntului i de grosimea straturilor elementare ale pernei.

6.2.9. Gradul de ndesare (ID) a pmnturilor necoezive din pern se apreciaz funcie de numrul de lovituri (N10). (1) n Anexa V sunt prezentate exemple de corelaii ale rezultatelor obinute pe baza ncercrilor de penetrare dinamic (DP).

PROI

ECT

27

6.2.10. Metoda indirect pentru determinarea caracteristicilor de rezisten prin ncercarea de penetrare standard ( SR EN ISO 22476-3). (1) Principiul ncercrii const n infigerea unui tub carotier lsnd s cad un berbec cu mas de 63,5 kg pe o nicoval sau pe un cap de batere, de la o nlime de 760 mm. Numrul de lovituri (N) necesar pentru ptrunderea tubului carotier pe 300 mm reprezint rezistena la penetrare. (2) Exemple de corelaii ntre numrul de lovituri (N) i gradul de ndesare (ID) sunt prezentate n ANEXA VII, conform SR EN 1997-2.

7. RAPORTAREA REZULTATELOR I RECEPIA LUCRRILOR

7.1. Efectuarea controlului compactrii se face de ctre laboratoare autorizate i/sau acreditate cu consultarea specialitilor n domeniu (geotehnicieni), n concordan cu parametrii impui prin caietul de sarcini al lucrrii, precum i cu cei prevzui de prezentul ghid.

7.2. Lucrrile de tip pern vor fi recepionate pe fiecare strat elementar pentru a evita refaceri de

terasamente.

7.3. Rezultatele determinrilor efectuate n laborator sau pe teren sunt prezentate n rapoarte de ncercare.

(1) Rapoartele de ncercare se elaboreaz conform SR EN ISO/CEI 17025, pct. 5.10 Raportarea rezultatelor. n ANEXA I este prezentat un model de raport de ncercare.

7.4. Toate rapoartele de ncercare se consemneaz ntr-un registru denumit Registru de procese verbale pentru verificarea calitii lucrrilor ce devin ascunse.

7.5. Rapoartele de ncercare emise pentru lucrrile de compactare se pstreaz la unitatea elaboratoare i la beneficiarul lucrrii, care le va include n cartea construciei.

7.6. Recepionarea lucrrilor de compactare tip pern, se face n conformitate cu reglementrile tehnice privind verificarea calitii i recepia lucrrilor de construcie, aplicabile, n vigoare.

PROI

ECT

28

7.7. Recepia compactrii se face la faa locului de ctre reprezentanii beneficiarului, executantului i proiectantului (geotehnicianul), pe baza rezultatelor tuturor verificrilor efectuate, i va fi consemnat ntr-un document de recepie ce se ataeaz la cartea construciei.

7.8. Documentele privind execuia terasamentelor i nregistrrile legate de lucrrile executate se

pstreaz la cartea tehnic.

PROI

ECT

29

8. SCURT PREZENTARE A ORDINII OPERAIUNILOR DE EXECUIE A UNEI PERNE DIN PMNTURI NECOEZIVE

a) execuia excavaiei n terenul natural pn la cota din proiect; b) compactarea bazei excavaiei;

c) verificarea portanei terenului de fundare prin ncercri cu placa i identificarea proprietilor fizico-mecanice ale acestuia;

d) verificarea sursei de balast prin ncercri Proctor i alte ncercri de tipul: gelivitate, testul Los Angeles, rezistena la abraziune, etc.;

e) execuia poligonului experimental pentru stabilirea modului de punere n oper a balastului pe strate elementare;

f) execuia pernei pe strate elementare, cu verificarea de calitate prin metoda cu folia pe fiecare strat i ncercri cu placa din dou n dou strate elementare;

g) verificarea final a pernei prin ncercri cu placa i eventual prin metode indirecte.

PROI

ECT

30

ANEXA I Model raport de ncercare

LABORATORUL Certificat de autorizare laborator gradul I Nr. ........................ Certificat de acreditare nr.........................

Director,

Contract nr. Termen de predare:

RAPORT DE NCERCARE nr. din data de ....... (Denumire ncercare)

1. Denumirea obiectului de ncercat: 2. Productor (denumire, adresa telefon, fax, e-mail): 3. Solicitantul incercarii (denumire, adresa telefon, fax, e-mail): 4. Descrierea i identificarea obiectului supus ncercrii: 5. Data primirii obiectului supus ncercrii: 6. Data efecturii ncercrii: 7. Identificarea specificaiei sau a procedurii referitoare la ncercare: 8. Descrierea procedurii de prelevare: 9. Orice abateri suplimentare sau omisiuni fa de specificaia de ncercare i orice alte

informaii semificative: 10. Identificarea metodei sau procedurii de ncercare nestandardizate utilizate: 11. Rezultate obinute (msuratori, examinri i rezultate derivate, susinute prin tabele, grafice,

schie): 12. Declaraie privind incertitudinea msurrii: Incertitudinea de msurare, I, este .......,

determinat pentru un nivel de ncredere de ............. avnd n vedere c pentru ...........(se trece aparatul de ncercare i/sau de msurare), incertitudinea standard de tip B extinsa cu factorul de extindere k=2, conform Certificatului de etalonare Nr..../ ..........este ......

13. Declaraie c rezultatele ncercrii se refer numai la obiectul supus ncercrii 14. Raportul de ncercare nu poate fi reprodus parial sau total fr aprobarea scris a

laboratorului ce a efectuat ncercarea

Aprobat ef laborator,

Verificat, Executat,

Raport de ncercare nr........ din ....... pg......din ........

Ex.original/copia nr.......

PROI

ECT

31

ANEXA II

Determinarea parametrilor geotehnici optimi

Rezultate ncercri experimentale Perna de balast cu grosimea de 2,60 m pentru fundarea unui rezervor de pcur 20.000 mc

A/. Rezultatele ncercrilor de laborator asupra materialului granular (balast)

1. Umiditatea natural Proba 1 - w = 4,70% Proba 2 - w = 4,0 % Conform STAS 1913/13, umiditatea optim de compactare a balastului este de wopt = 2...6%. Rezult c ambele probe de balast se afla la umiditatea optim de compactare. 2. Densitatea

2.1. Densitatea balastului n stare afnat Proba 1 - = 1,45 g/cm3

Proba 2 - = 1,42 g/cm3 2.2. Densitatea balastului ndesat prin vibrare

Proba 1 - = 1,88 g/cm3

Proba 2 - = 1,90 g/cm3 2.3. Densitatea maxim n stare uscat (ncercarea Proctor)

Proba 1 - dmax = 1,80 g/cm3

Proba 2 - dmax = 1,83 g/cm3

3. Compoziia granulometric

Proba 1 Diametru ciurului

(mm) 40 31 16 7 3 1

Treceri prin ciur (%)

100 99,2 95,4 83,1 64,6 45,8

Proba 2 Diametru ciurului

(mm) 40 31 16 7 3 1

Treceri prin ciur (%)

100 100 95,3 81,1 61,4 43,6

PROI

ECT

32

Factor de uniformitate 10

60

ddC

u=

Proba 1 - Cu = 9 - curb mediu gradat Proba 2 -Cu = 7,5 - curb mediu gradat

B/. Verificarea lucrrilor de compactare. Rezultate obinute

Verificarea lucrrilor de compactare, la realizarea pernei de balast, s-a fcut prin prelevare de probe pe fiecare strat elementar. Au fost prelevate cte 20 probe de balast, din puncte uniform

distribuite pe suprafaa stratului. Determinarea densitii balastului, compact prin cilindrare, s-a efectuat conform STAS

1913/15 prin metoda determinrii volumului de ap i folia de material plastic. Umiditatea balastului a fost determinat prin ardere la flacar.

Rezultatele determinrilor obinute pe probe de balast prelevate pe fiecare strat, sunt prevzute n tabelele II.1 - II.9.

Tabelul II.1. Rezultatele determinrilor de laborator - stratul 1

Nr. prob

Grosime strat (cm)

Densitate pmnt (g/cm3)

Densitate n stare uscat d (g/cm3)

Umiditate (%)

1 25 2,09 1,88 11 2 33 2,11 1,90 11 3 33 2,0 1,80 11 4 32 1,99 1,79 11 5 30 2,13 1,92 11 6 32 2,12 1,91 11 7 32 2,11 1,90 11 8 38 1,91 1,72 11 9 30 2,11 1,90 11 10 30 2,11 1,90 11 11 38 2,11 1,90 11 12 38 2,10 1,89 11 13 38 2,06 1,86 11 14 34 2,05 1,85 11 15 35 2,0 1,80 11 16 35 2,03 1,83 11 17 35 2,0 1,80 11 18 35 2,04 1,84 11 19 35 2,02 1,82 11 20 35 2,01 1,81 11

PROI

ECT

33


Nr. prob

Grosime strat (cm)



Umiditate (%)

1 30 19,2 1,82 5,2 2 30 2,03 1,93 5,2 3 30 1,90 1,81 5,2 4 30 2,0 1,90 6,0 5 30 2,06 1,94 6,0 6 30 2,01 1,90 6,0 7 30 1,96 1,85 6,0 8 30 1,97 1,86 6,0 9 30 1,93 1,82 6,0

10 30 1,94 1,83 5,3 11 30 2,01 1,91 5,3 12 30 2,02 1,92 5,3 13 30 2,03 1,92 5,3 14 30 2,02 1,91 5,3 15 30 2,01 1,91 5,3 16 30 2,04 1,93 5,3 17 30 1,96 1,86 5,3 18 30 1,99 1,89 5,3 19 30 2,01 1,91 5,3 20 30 2,02 1,91 5,3


Nr. prob

Grosime strat (cm)



Umiditate (%)

1 30 2,0 1,88 6 2 30 2,01 1,90 6 3 30 2,01 1,90 6 4 30 1,95 1,84 6 5 30 1,91 1,80 6 6 30 1,95 1,84 6 7 30 1,93 1,82 6 8 30 2,0 1,89 6 9 30 1,99 1,88 6

10 30 2,05 1,93 6 11 30 1,98 1,90 4 12 30 2,03 1,95 4 13 30 1,98 1,90 4 14 30 1,92 1,85 4 15 30 1,96 1,85 6 16 30 2,01 1,90 6 17 30 1,98 1,87 6 18 30 1,99 1,88 6 19 30 1,96 1,85 6 20 30 1,98 1,87 6

PROI

ECT

34


Nr. prob

Grosime strat (cm)



Umiditate (%)

1 30 2,0 1,88 6 2 30 2,01 1,90 6 3 30 2,01 1,90 6 4 30 1,95 1,84 6 5 30 1,91 1,80 6 6 30 1,95 1,84 6 7 30 1,93 1,82 6 8 30 2,0 1,89 6 9 30 1,99 1,88 6 10 30 2,05 1,93 6 11 30 1,98 1,90 4 12 30 2,03 1,95 4 13 30 1,98 1,90 4 14 30 1,92 1,85 4 15 30 1,96 1,85 6 16 30 2,01 1,90 6 17 30 1,98 1,87 6 18 30 1,99 1,88 6 19 30 1,96 1,85 6 20 30 1,98 1,87 6


Nr. prob

Grosime strat (cm)



Umiditate (%)

1 30 1,93 1,85 4,2 2 30 1,88 1,80 4,2 3 30 1,91 1,83 4,2 4 30 1,95 1,87 4,2 5 30 1,94 1,86 4,2 6 30 1,96 1,88 4,2 7 30 1,98 1,90 4,2 8 30 2,0 1,92 4,2 9 30 2,01 1,94 3,5 10 30 2,0 1,93 3,5 11 30 2,03 1,96 3,5 12 30 1,97 1,90 3,5 13 30 1,91 1,85 3,5 14 30 1,95 1,88 3,5 15 30 1,97 1,90 3,5 16 30 1,93 1,86 3,5 17 30 1,97 1,90 3,5 18 30 1,91 1,85 3,5 19 30 1,88 1,82 3,5 20 30 1,91 1,85 3,5

PROI

ECT

35


Nr. prob

Grosime strat (cm)



Umiditate (%)

1 30 1,97 1,89 4 2 30 1,98 1,90 4 3 30 1,99 1,91 4 4 30 2,01 1,93 4 5 30 1,99 1,91 4 6 30 2,0 1,92 4 7 30 1,92 1,85 4 8 30 2,03 1,95 4 9 30 1,93 1,86 4 10 30 1,97 1,89 4 11 30 1,99 1,91 4 12 30 1,99 1,91 4 13 30 1,96 1,90 3 14 30 1,96 1,90 3 15 30 1,94 1,88 3 16 30 1,96 1,90 3 17 30 1,90 1,85 3 18 30 1,85 1,80 3 19 30 1,88 1,83 3 20 30 1,87 1,82 3

Tabelul II.7. Rezultatele determinarilor de laborator - stratul 6

Nr. prob

Grosime strat (cm)



Umiditate (%)

1 30 1,95 1,86 4,7 2 30 1,93 1,84 4,7 3 30 1,96 1,87 4,7 4 30 1,94 1,85 4,7 5 30 1,97 1,88 4,7 6 30 1,99 1,90 4,7 7 30 2,01 1,92 4,7 8 30 1,97 1,88 4,7 9 30 1,93 1,84 4,7 10 30 1,95 1,86 4,7 11 30 1,96 1,90 3,3 12 30 1,94 1,88 3,3 13 30 1,98 1,92 3,3 14 30 2,01 1,95 3,3 15 30 1,91 1,85 3,3 16 30 1,93 1,87 3,3 17 30 1,94 1,88 3,3 18 30 1,96 1,90 3,3 19 30 1,97 1,91 3,3 20 30 1,94 1,88 3,3

PROI

ECT

36

Tabelul II.8. Rezultatele determinarilor de laborator - stratul 7

Nr. prob

Grosime strat (cm)



Umiditate (%)

1 30 1,98 1,90 4,2 2 30 19,4 1,86 4,2 3 30 1,93 1,85 4,2 4 30 2,0 1,92 4,2 5 30 1,91 1,83 4,2 6 30 1,88 1,80 4,2 7 30 1,93 1,85 4,2 8 30 1,89 1,80 5,2 9 30 1,97 1,87 5,2 10 30 2,03 1,93 5,2 11 30 2,0 1,90 5,2 12 30 2,01 1,91 5,2 13 30 1,94 1,84 5,2 14 30 2,01 1,91 5,2 15 30 2,0 1,90 5,2 16 30 1,94 1,84 5,2 17 30 2,01 1,91 5,2 18 30 1,94 1,84 5,2 19 30 2,0 1,90 5,2 20 30 1,96 1,86 5,2

Tabelul II.9 Rezultatele determinarilor de laborator - stratul 8

Nr. prob

Grosime strat (cm)



Umiditate (%)

1 30 1,89 1,80 5,2 2 30 1,94 1,84 5,2 3 30 1,97 1,87 5,2 4 30 2,0 1,90 5,2 5 30 1,94 1,84 5,2 6 30 2,01 1,91 5,2 7 30 1,94 1,84 5,2 8 30 1,92 1,83 5,2 9 30 1,91 1,80 6,0

10 30 1,95 1,84 6,0 11 30 1,93 1,82 6,0 12 30 1,99 1,88 6,0 13 30 1,91 1,80 6,0 14 30 2,0 1,89 6,0 15 30 1,96 1,85 6,0 16 30 1,93 1,82 6,0 17 30 1,98 1,87 6,0 18 30 1,96 1,85 6,0 19 30 1,93 1,82 6,0 20 30 1,91 1,80 6,0

PROI

ECT

37

n general se constat c umiditatea balastului a fost cuprins ntre 2 i 6%, adic corespunztoare valorii umiditii optime de compactare pentru balast. Valorile mai mari s-au datorat unei ploi czute dup compactarea stratului respectiv.

n ceea ce privete densitatea n stare uscat a balastului (d), se constat c aceasta are valori egale sau mai mari dect valoarea minim prescris de proiectant d = 1,80 g/cm3, adic s-a realizat un grad de ndesare ID > 98% (valoare stabilit de proiectant).

C/. Concluzii

Se apreciaz ca perna de balast realizat pentru un rezervor de pcur s-a executat n condiii bune, densitatea balastului n stare uscat (d) avnd valori mai mari dect valoarea stabilit de proiectant.

PROI

ECT

38

ANEXA III

ncercarea cu placa SR EN 1997-2-

Exemple de calcul conform SR EN 1997-2 ANEXA K (Informativ)

A// Exemplu de calcul pentru determinarea modului de tasare cu placa PLTE (modul secant) n cazul ncercrilor cu placa efectuate, modulul de tasare cu placa, PLTE , poate fi calculat cu relaia:

2(1 )4PLT

p bEs

pi

=

(III.1)

n care:

p - este domeniul de presiune aplicat asupra terenului;

s - variaia tasrii totale inclusiv tasarea din curgerea lent corespunztoare variaiei de

presiune, p

b diametrul plcii; - coeficientul lui Poisson pentru condiiile ncercrii

Coeficientul lui Poisson ,, este egal cu 0,3 n cazul pmnturilor granulare.

B/. Exemplu pentru determinarea valorii coeficientului de pat, sk Coeficientul de pat ( sk ) se poate calcula cu relaia:

s

pks

=

(III.2)

n care:

p - domeniul ales de presiuni aplicate terenului;

s - variaia tasrii, inclusiv tasarea datorat curgerii lente, pentru domeniul de presiuni

p ales.

PROI

ECT

39

ANEXA IV

Controlul calitii lucrrilor tip pern prin ncercri cu placa (STAS 8942/3-90) ncercri experimentale

ncercrile cu placa au fost efectuate conform STAS 8942/3-90 Teren de fundare. Determinarea modulului de deformaie liniar prin ncercri cu placa. Perna de balast a fost executat n dou strate grosimea fiind de 2,75 m. Pentru verificarea calitii lucrrilor tip pern urmtoarele ncercari:

a). msurtori radiometrice pentru determinarea densitii n stare uscat a balastului compactat;

b). ncercri cu placa n vederea determinrii modulului de deformaie liniar a pernei de balast.

Efectuarea ncercrilor cu placa ncercrile au fost efectuate pe fiecare strat elementar. De acord cu proiectantul, s-a stabilit

un numr de 12 ncercri, distribuite aa cum sunt prezentate in tabelul IV.1. La perna de balast realizat au fost executate cte o ncercare n primul strat, respectiv dou

ncercri pe cel de-al doilea strat. ncercrile au fost efectuate pe balast la starea de umiditate din lucrare, de regul foarte

redus. ncrcarea pe placa a fost facut n trepte, de regul 100, 200 i 300 kPa, pn la stabilizarea

acestora n timp, conform STAS 8942/3.

PROI

ECT

40

Tabelul IV.1 Valorile modulului de deformaie liniar (E) determinate prin ncercri cu placa pe strate

STRATUL I (1) p = 300 kPa s = 2,41 mm E = 51400 kPa

(4) p = 300 kPa s = 2,60 mm E = 47700 kPa

(7) p = 300 kPa s = 3,93 mm E = 37800 kPa

(10) p = 250 kPa s = 1,79 mm E = 57300 kPa

STRATUL II (2) P = 300 kPa s = 2,01 mm E= 61600 kPa

(5) p = 300 kPa s = 1,35 mm E = 91800 kPa

(8) p = 300 kPa s = 4,60 mm E = 26900 kPa

(11) p = 300 kPa s = 2,41 mm E = 51400 kPa

STRATUL II (3) p = 300 kPa s = 1,69 mm E = 73300 kPa

(6) p = 300 kPa s = 1,53 mm E = 81000 kPa

(9) p = 300 kPa s = 2,29 mm E = 51400 kPa

(12) p = 300 kPa s = 2,21 mm E = 56700 kPa

(n) numrul de ordine al ncrcrii Prelucrarea rezultatelor. Date obinute

Cu datele nregistrate s-au trasat graficele centralizatoare cuprinznd: - variaia presiunii nete pe placa, cu timpul t;

- variaia tasrii, s, a placii, n funcie de timp; - variaia tasrii stabilizate fa de presiunea net pe plac.

Modulul de deformaie liniar a terenului de fundare a fost calculat, de regul pentru presiunea p = 300 kPa. n tabelul IV.1. sunt prezentate valorile modului de deformaie liniar (E), presiunea (p) i tasarea (s) corespunztoare pentru care a fost calculat modulul.

Din tabel se poate constata c valorile de compactare, determinate prin ncercri pe stratele

de balast compact, sunt superioare valorii minime indicate pentru perna de balast de proiectant (30000 kPa), ele variind intre 37800 kPa i 81000 kPa n funcie de gradul de compactare realizat i de compoziia granulometric a balastului obinut prin amestec nisip-pietri. O singur ncercare a pus n eviden o zon n care, iniial compactarea era insuficient (E =26900 kPa).

Concluzie Realizarea pernei de balast n dou strate, n grosime total de 2,75 m, a condus la

mbuntirea terenului de fundare, prin nlocuirea stratului iniial de modul E 10000 kPa, cu un strat de balast (compactat) de modul E > 30000 kPa.

PROI

ECT

41

ANEXA V

ncercarea de penetrare dinamic (dp)

A/. Exemple de corelaii ntre numrul de lovituri i gradul de ndesare

Corelaii ntre numrul de lovituri (N10) i gradul de ndesare (ID) pentru diferite valori ale coefientului de uniformitate (Cu) (domeniul de valabilitate 103 50N ) conform SR EN 1997-2 ANEXA G

- nisip uniform ( 3)uC deasupra nivelului apei subterane

100,15 0,260 lg ( )D LI N DPL= +

100,10 0,435lg ( )D HI N DPH= + - nisip-pietri neuniform ( 6)uC deasupra nivelului apei subterane

100,14 0,550 lg ( )D HI N DPH= +

B/. Exemplul unei corelaii ntre unghiul efectiv de frecare interioar i gradul de ndesare

Stabilirea unghiului efectiv de frecare interioar '( ) funcie de gradul de ndesare (ID), pentru calculul capacitii portante a pmnturilor necoezive (tabelul V.1.)

Tabelul V.1. Unghiul efectiv de frecare interioar '( ) la pmnturile necoezive n funcie de gradul de ndesare (ID), i de coeficientul de uniformitate (Cu)

Tipul pmntului Uniformitatea Domeniul ID %

Unghiul efectiv de frecare interioar

'( ) 0

Nisip fin, nisip cu pietri, nisip- pietri

Uniform ( 6)UC <

15....35 afnat 30 35.....65 ndesare medie 32,5

>65 ndesat 35 Nisip, nisip cu pietri, pietri Neuniform

(6 15)UC 15....35 afnat 30 35....65 ndesare medie 34

>65 ndesat 38

PROI

ECT

42

ANEXA VI

Aprecierea gradului de ndesare n funcie de rezisten la penetrare dinamic

Experimentrile efectuate pe pmnturi necoezive compactate riguros controlate din punct de vedere al granulozitii, gradului de ndesare au permis stabilirea prin prelucrare statistic a unei relaii de calcul pentru aprecierea gradului de ndesare pe baza rezistenei la penetrare exprimat

prin numrul de lovituri pentru ptrunderea conului de penetrare cu 10 cm.

+= 32101 log ahaNaI D (VI.1) unde: N10 - numrul de lovituri

h - presiunea geologic la nivelul vrfului penetrometrului;

a1, a2, a3 - coeficieni care depind de natura terenului i tipul de penetrometru - abaterea medie.

n figurile VI.1 si VI.2 sunt prezentate diagramele obinute pe baza relaiei (VI.1) pentru diferite valori ale gradului de ndesare, determinate pentru nisip, respectiv nisip cu pietri, n cazul utilizrii ncercrii de penetrare dinamic uoar (DPL) i a penetrrii dinamice medii (DPM).

Figura. VI.1 - Variaia gradului de ndesare cu numrul de lovituri pentru nisip

PROI

ECT

43

Figura VI.2 Variaia gradului de ndesare cu numrul de lovituri pentru nisip cu pietri

Figura VI.3 - Dreapta de regresie pentru aprecierea gradului de ndesare

Pentru aprecierea gradului de ndesare a pmnturilor din lucrrile de compactare, diagrama

obinut din datele sondajului de penetrare se suprapune peste diagramele care corespund cu natura pmntului i penetrometrul utilizat.

n funcie de poziia diagramei n raport cu diagramele corespunztoare diferitelor grade de ndesare se poate aprecia gradul de ndesare al lucrrilor de compactare.

PROI

ECT

44

Prelucrarea statistic a unor date experimentale efectuate n condiii controlate de laborator pe nisipuri medii a condus la relaia:

25,098,0log554,0(%)log 10 += LD NI (VI.2)

n figura VI.3 este reprezentat dreapta de regresie care are ecuaia (VI.2) i care permite aprecierea rapid a gradului de ndesare. Relaia (VI.2) este valabil pn la adncimea de 3,04,0 m, pn la care influena presiunii geologice este foarte mic i pentru sondaje de ncercri de penetrare uoar (DPL).

PROI

ECT

45

ANEXA VII

Exemple de corelaii ntre gradul de ndesare i parametri geotehnici obinuti din penetrare standard (spt), conform SR EN 1997-2

A/. Exemple de corelaii ntre numrul de lovituri i gradul de indesare

Relaia dintre numrul de lovituri dintre (N60), gradul de ndesare (ID) i presiunea total (iniial) efectiv ' 0v (kPa x 10-2) ntr-un nisip poate fi exprimat prin relaia:

'

060

v

D

baIN

+= (VII.1)

unde: a i b sunt parametri n nisip normal consolidat;

'

0v - presiune total efectiv

n tabelul VII.1 sunt prezentate corelaiile ntre numrul normalizat de lovituri (N1)60 i gradul de ndesare (ID).

Tabelul VII. 1

Corelaia ntre numrul normalizat de lovituri (N1)60 i gradul de ndesare (ID) Foarte afnat Afnat Mediu ndesat Foarte ndesat

(N1)60 0..3 3....8 8....25 25...42 42....58 (ID) 0%....15% 15%.....35% 35%...65% 65%.....85% 85%....100%

B/. Exemplu de corelaie ntre gradul de ndesare (ID) i unghiul efectiv de frecare interioar al nisipurilor cuaroase '( ) (vezi tabelul VII.2)

Tabelul VII.2

Corelaie ntre gradul de ndesare (ID) i unghiul efectiv de frecare interioar al nisipurilor cuaroase '( ) Gradul de ndesare

ID

Fin Mediu Mare

% Uniform Neuniform Uniform Neuniform Uniform Neuniform 40 60 80

100

34 36 39 42

36 38 41 43

36 38 41 43

38 41 43 44

38 41 43 44

41 43 44 46

PROI

ECT

46

ANEXA VIII

Referine tehnice i legislative

Not: 1. Referinele datate au fost luate n considerare la data elaborrii prezentei reglementri tehnice; 2. La data utilizrii reglementrii tehnice se va consulta ultima form n vigoare a referinelor legislative i tehnice.

1. Lista standardelor

Nr. Standarde Denumire 1. SR EN 1997-1: 2004 Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 1: Reguli

generale 2. SR EN 1997-1:2004/NB:2007 Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 1: Reguli

generale. Anex naional. 3. SR EN 1997-2: 2007 Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 2. Investigarea i

ncercarea terenului. 4. SR EN 1997-2:2007/NB:2009 Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 2: Investigarea i

ncercarea terenului. Anexa naional. 5. SR EN 1998-5: 2004 Eurocod 8. Proiectarea structurilor pentru rezistena la

cutremur. Partea 5. Fundaii, structuri de susinere i aspecte generale.

6. SR EN 1998-5:2004/NA:2007

Eurocod 8: Proiectarea structurilor pentru rezistena la cutremur. Partea 5: Fundaii, structuri de susinere i aspecte geotehnice. Anexa naional.

7. SR EN ISO 14688-1: 2004 Cercetri i ncercri geotehnice. Identificarea i clasificarea pmnturilor. Partea 1. Identificare i descriere.

8. SR EN ISO 14688-2: 2005 Cercetri i ncercri geotehnice. Identificarea i clasificarea pmnturilor. Partea 2. Principii pentru o clasificare.

9. SR EN ISO 14688-2: 2005/C91: 2007 Cercetri i incercri geotehnice. Identificarea i clasificarea pmnturilor. Partea 2. Principii pentru o clasificare.

10. SR EN 933-2:1998 ncercri pentru determinarea caracteristicilor geometrice ale agregatelor. Partea 2: Analiza granulometric. Site de control, dimensiuni nominale ale ochiurilor.

11. SR EN ISO/CEI 17025:2005 Cerine generale pentru competena laboratoarelor de ncercri i etalonri.

12. SR EN ISO/CEI 17025:2005/AC:2007 Cerine generale pentru competena laboratoarelor de ncercri i etalonri.

13. SR EN ISO 22476-2:2006 Cercetri i ncercri geotehnice. ncercri pe teren. Partea 2: ncercare de penetrare dinamic.

14. SR EN ISO 22476-3:2006 Cercetri i ncercri geotehnice. ncercri pe teren. Partea 3: ncercare de penetrare standard.

15. SR EN ISO 14688-1: 2004/AC:2006 Cercetri i ncercri geotehnice. Identificarea i clasificarea pmnturilor. Partea 1: Identificare i descriere.

16. SR EN 1997-1:2004/AC:2009 Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 1: Reguli generale

17. SR EN 1997-2:2007/AC:2010 Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 2: Investigarea i ncercarea terenului.

PROI

ECT

47

18. STAS 1913/15-75 Teren de fundare. Determinarea greutii volumice pe teren

19. STAS 1913/2-76 Teren de fundare. Determinarea densitii scheletului pmntului.

20. STAS 1913/3-76 Teren de fundare. Determinarea densitii pmnturilor.

21. STAS 1913/6-76 Teren de fundare. Determinarea permeabilitii n laborator. 22. STAS 1913 /1-82 Teren de fundare. Determinarea umiditii.

23. STAS 1913/13-83 Teren de fundare. Determinarea caracteristicilor de compactare. ncercarea Proctor.

24. STAS 1913/5-85 Teren de fundare. Determinarea granulozitii

25. STAS 2914-84 Lucrri de drumuri. Terasamente. Condiii tehnice generale de calitate

26. STAS 3300/2-85 Teren de fundare. Calculul terenului de fundare n cazul fundrii directe

27. STAS 6400-84 Lucrri de drumuri. Straturi de baz i de fundaie. Condiii tehnice generale de calitate

28. STAS 7582-91 Lucrri de cai ferate. Terasamente. Prescripii de proiectare i de verificare a calitii

29. STAS 8840-83 Lucrri de drumuri. Straturi de fundaii prin pmnturi stabilizate mecanic. Condiii tehnice generale de calitate

30. STAS 8942/2-82 Teren de fundare. Determinarea rezistenei pmnturilor la forfecare, prin ncercarea de forfecare direct

31. STAS 8942/1-89 Teren de fundare. Determinarea compresibilitii pmnturilor prin ncercarea n edometru

32. STAS 8942/3-90 Teren de fundare. Determinarea modulului de deformaie liniar prin ncercri pe teren cu placa

33. STAS 2914/4-89 Lucrri de drumuri i de cale ferat. Determinarea modulului de deformaie liniar

34. STAS 9850-89 Lucrri de mbuntiri funciare. Verificarea compactrii terasamentelor

35. STAS 13006-91 Teren de fundare. Determinarea densitii maxime corespunztoare strii uscate a pmnturilor necoezive

36. STAS 13021-91 Teren de fundare. Determinarea densitii minime corespunztoare strii uscate a pmnturilor necoezive

2. Legislaie

Nr. crt.

Acte normative Publicaia

1. Legea nr.10/1995 privind calitatea n construcii, cu modificrile ulterioare

Publicat n Monitorul Oficial, Partea I, numrul 12 din 24 ianuarie 1995

2. Normativ privind ntocmirea i verificarea documentaiilor geotehnice pentru construcii, indicativ NP 074-2013

Proiect de reglementare tehnic notificat

PROI

ECT

GT 067 2013 GEO

Documents

Transcript of GT 067 2013 GEO