fundatie izolata
-
Upload
negomireanu -
Category
Documents
-
view
1.542 -
download
53
Transcript of fundatie izolata
PROIECT ………………………………….
DIMENSIONARE FUNDATIE IZOLATA F..
N= 1038 KNM= 8 KNm
Dimensiunile stalpului de b.a. a b0.4 0.4
Dimensionarea blocului din b.s. C8/10
Se impun urmatoarele dimensiuni in plan
L= 2.20 mB= 2.20 m
240 KPa
Dimensiunile in plan ale cuzinetului se stabilesc cu relatiile:
Lc=0,5L Lc= 1.10 m
Se alege Lc= 1.10 m
Bc=0,5B Bc= 1.10 m
Se alege Bc= 1.10 m
Inaltimea cuzinetului se alege respectand conditia:
lx= 0.35 m rez. 35 cmly= 0.35 m rez. 35 cmSe alege h= 60 cm 0.6 m
Deschiderea in consola a blocului de fundatie rezulta:
0.55 m
Conform tabelului pt presiunea Pconv=230kPa si beton clasa C12/151.15
Din relatia urmatoare rezulta inaltimea blocului:
0.6325 m
Se alege H= 60 cm
Pconv=
Lx=
Se optine (tgα)min=
H=Lx*(tgα)min=
hlx
≥1
Lx=L−Lc
2
L
h1
12
p1
N+
M+
T+
Gf
p2
Inaltimea totala se imparte in doua trepte cu inaltimea H1=H2
H/2= 30 cm
Se calculeaza greutatea fundatiei
Gf= 7040.99 daN rezulta 70.4099 KN
1108.41 KN
Presiunea medie efectiva pe teren rezulta:
229.01 KN/m2 OK
Excentricitatea incarcari este:
e=M/Nt e= 0.007218 m
Valorile presiunilor pe teren la extremitatile fundatiei rezulta:
233.5182 KN/m2 max OK
224.5024 KN/m2 min OK
Dimensionarea cuzinetului:
Dimensiunile impuse
Lc= 110 cmBc= 110 cmh= 60 cm
tgβ= 1.714286 ≥ 1 OKsih/Lc= 0.545455 ≥ 0.25 OK
Valorile extreme ale tensiunilor la nivelul talpi cuzinetului
Gc= 20.9088 KN rez 2090.88 daN
Ntc= 1058.909
0.007555 m
911.1944 KN/m2
839.0681 KN/m2CLASA BETON CUZINET
911.1944 KN/m2= 9.111944 daN/cm2 ≤ 95 daN/cm2 C12/15OK
Daca apar eforturi de intindere intre cuzinet si talpa fundatiei rezulta:
Nt=
Pmed ef=
Pef 1=
Pef 2=
h/lx=
e1=
σ1=
σ2=
σ1=
Sca=σ1
σ1+ Iσ 2 I∗Sc
12.63333 Sc
nu se efectueaza calculul armaturiide ancoraj, dispunandu-se cate 2 bare Ǿ 12 pe fiecare directie
obtinandu-se:
0.007707 m
893.9144 KN/m2
821.7881 KN/m2
Calculul momentelor incovoietoare care apar in cuzinet
870.9651 KN/m2
893.9144 KN/m2
857.8512 KN/m2
47.10054 KNm
45.5376 KNm
Inaltimile utile ale sectiuni de beton a cuzinetului
ho= 55 cm
Aria de armatura pe directia x este
4.660536 cm2
Procentul de armare
Px%= 0.077034 % ≥pmin%= 0.05 % OK
Se aleg 11 bare Ǿ 10 cu aria efectiva = 7,85 cm2
Aria de armatura pe directia y este
4.505885 cm2
Procentul de armare
Py%= 0.074477 % ≥pmin%= 0.05 % OK
Se aleg 11 bare Ǿ 10 cu aria efectiva = 7,85cm2
Sca=
Daca suprafata activa Sca este mai mare decat 80% din suprafata totala a talpi cuzinetului Sc
Pentru determinarea armaturii cuzinetului se recalculeaza tensiunile, fara greutatea proprie Gc,
e1'=
σ1'=
σ2'=
σa'=
σ3'=
σmed'=
M1=
M2=
Aax=
Aay=
Sca=σ1
σ1+ Iσ 2 I∗Sc
CARACTERISTICI MATERIALE
BETON
Nr. Crt. Denumire beton
1 C6/7,5 Bc 7,5 B100 4.7 472 C8/10 Bc 10 B150 6.5 653 C12/15 Bc 15 B200 9.5 954 C16/20 Bc 20 B250 12.5 1255 C18/22,5 Bc22,5 B300 14 1406 C20/25 Bc 25 B350 15 1507 C25/30 Bc 30 B400 18 1808 C28/35 Bc 35 B450 20.5 2059 C32/40 Bc 40 B500 22.5 225
10 C40/50 Bc 50 B600 26.5 26511 C50/60 Bc 60 B700 31.5 315
OŢEL-BETON
Nr. Crt.
1 PC60 350 35002 PC52 300 30003 OB37 210 2100
Rc (N/mm2)
Rc (daN/cm2
)
Marca de otel
Ra (N/mm2)
Ra (daN/cm2
)
0.5 50.6 60.8 8
0.95 9.51 10
1.1 111.25 12.51.35 13.51.45 14.51.65 16.51.83 18.3
Rt (N/mm2)
Rt (daN/cm2
)
n n n n n n n
6 2.07 13 2.56 20 2.78 27
7 2.18 14 2.6 21 2.8 288 2.27 15 2.64 22 2.82 299 2.35 16 2.67 23 2.84 30
10 2.41 17 2.7 24 2.86 3111 2.47 18 2.73 25 2.88 3212 2.52 19 2.75 26 2.9 33
0.85 0.9 0.95
2 1.34 1.89 2.923 1.25 1.66 2.354 1.19 1.53 2.135 1.16 1.48 2.016 1.13 1.44 1.947 1.12 1.41 1.98 1.11 1.4 1.869 1.1 1.38 1.83
10 1.1 1.37 1.8111 1.09 1.36 1.812 1.08 1.36 1.7813 1.08 1.35 1.7714 1.08 1.34 1.7615 1.07 1.34 1.75
Tabelul III.3. Stabilirea adâncimii minime de fundare
H, (m) adâncimea minimă de fundare, (cm)
Terenul de
fundaţie conformSTAS de cota construcţii construcţii
6654-77 terenului definitive cu subsol
Tabelul III.1. Valorile coeficientului statistic n
Tabelul III.2. Valorile coeficientului statistic t a(n-2) pentru (f, c, y, a)
nivelul de asigurare, a
(n-1) pentru g
coeficientul statistic, ta
Hî, (cm)
terenuri supuse acţiunii îngheţului
(în spaţii reci şi neîncălzite)
terenuri ferite de acţiunea înghe-ţului
(spaţii calde sau încălzite)
adâncimea de îngheţ
adâncimea apei sub-terane faţă
provizorii
fără subsol
Roci stâncoase oricare oricare 30…40 20 20 20
oricare H 40 40 40
2
oricare H < 2,00 50 40 40
H 80 70 50 402 90 80 50 40
70 H < 2,00H 80 50 40
2 80 50 40
H < 2,00H 80 70 50 40
2.5 90 80 50 40
70 H < 2,50H 80 50 40
2.5 90 50 40
H < 2,50
a - pământuri necoezive
Denumirea pământului
Nisip mare 700 600Nisip mijlociu 600 500
Nisip 500 350
fin 350 250
Nisip uscat 350 300fin umed 250 200
Pietrişuri curate, balast,
cuarţ, nisi-Hî
puri mari şi mijlocii curate,
necoezive Hî + 10
Pietriş sau balast cu liant
argilos,Hî
nisip argilos, argilă grasă
Hî + 10
Hî > 70 Hî + 20
Nisip fin prăfos, praf
argilos, argilă pră-
Hî
foasă şi nisipoasă, mâl,
nămol
Hî + 10
Hî > 70 Hî + 20
Tabelul III.4. Valorile de bază ale presiunii convenţionale
îndesate îndesare medie
conv (kPa)
uscat sau umed
foarte umed sau saturat
¿
¿
¿
¿
¿
¿
¿
p̄
prăfos 200 150
b - pământuri coezive
indicele consistenţa
porilor, e
0.5 300 350
0.7 275 300
0.5 300 350
0.7 275 300
1 200 250
0.5 550 650
0.6 450 525
0.8 300 350
1.1 225 300
foarte umed sau saturat
conv (kPa)
Denumirea pământului
IC = 0,5 IC = 1,0
Cu plasticitate redusă (IP£10%)
nisip argilos, praf nisipos, praf
Cu plasticitate mijlocie ( 10% < IP £
20%): nisip argilos, praf nisipos argilos,
praf argilos, argilă prăfoasă nisipoasă, argilă nisipoasă, argilă prăfoasă
Cu plasticitate mare şi foarte mare
(IP>20%): argilă nisipoasă, argilă
prăfoasă, argilă, argilă grasă
p̄
1
2
3
4
5
6
7
0 0 1 3.14
2 0.03 1.12 3.324 0.06 1.25 3.516 0.1 1.39 3.718 0.14 1.55 3.93
Tabelul III.8. Valorile coeficientului m1
Tabelul III.9. Valorile coeficienţilor adimensionali N1, N2, N3
f (°) N1 N2 N3
10 0.18 1.73 4.1712 0.23 1.94 4.4214 0.29 2.17 4.6916 0.36 2.43 518 0.43 2.72 5.3120 0.51 3.06 5.6622 0.61 3.44 6.0424 0.72 3.87 6.4526 0.84 4.37 6.928 0.98 4.93 7.430 1.15 5.59 7.9532 1.34 6.35 8.5534 1.55 7.21 9.2136 1.81 8.25 9.9838 2.11 9.44 10.840 2.46 10.84 11.7342 2.87 12.5 12.7744 3.37 14.48 13.9645 3.66 15.64 14.64
Denumirea
pământurilor
- 1 1 - -
1.6 1-Mar 1 -
2.3 1.7 1.3 1.1
argilă prăfoasă 1.9 1.5 1.2 1Argilă, 1.8 1.5 1.3 1.2argilă grasă 1.5 1.3 1.1 1
Tabelul III.10. Valorile coeficientului de corecţie Mo
IC Coeficientul de corecţie Mo pentru indicele porilor, e, egal cu:
0,41¸0,60 0,61¸0,80
0,81¸1,00
1,01¸1,10
Nisipuri (cu excepţia ni-sipului argilos)
Nisip argilos, praf nisipos, argilă prăfoasă
0,00¸1,00
Praf, praf argilos,
0,76¸1,00
0,50¸0,750,76¸1,000,50¸0,75
z/B cerc dreptunghi cu raportul laturilor L/B1 2 3
0 1 1 1 1 1
0.2 0.95 0.96 0.96 0.98 0.980.4 0.76 0.8 0.87 0.88 0.880.6 0.55 0.61 0.73 0.75 0.750.8 0.39 0.45 0.53 0.63 0.641 0.29 0.34 0.48 0.53 0.55
1.2 0.22 0.26 0.39 0.44 0.481.4 0.17 0.2 0.32 0.38 0.421.6 0.13 0.16 0.27 0.32 0.372 0.09 0.11 0.19 0.24 0.313 0.04 0.05 0.1 0.13 0.214 0.02 0.03 0.06 0.08 0.165 0.02 0.02 0.04 0.05 0.136 0.01 0.02 0.03 0.04 0.1
0° 0 1 5.1
5° 0.1 1.6 6.510° 0.2 2.5 8.315° 0.7 3.9 1120° 1.8 6.4 14.8
22°30' 2.7 8.2 17.525° 4.1 10.7 20.7
27°30' 6.1 13.9 24.930° 9 18.4 30.1
32°30' 13.6 24.6 3735° 20.4 33.3 46.1
37°30' 31 45.8 58.440° 47.7 64.2 75.3
42°30' 75 91.9 99.345° 120.5 134.9 133.9
Tabelul III.11. Valorile coeficientului ao
ao pentru fundaţii sub formă de:
³ 10
Tabelul III.13. Valorile coeficienţilor Ng, Nq, Nc
f* Ng Nq Nc
Tabelul III.14. Valorile coeficienţilor lq, lc, lg
continuă 1 1
1 + 0.3 B`/L` 1 - 0.4 B`/L`
pătrat, cerc 1.3 0.6
Forma fundaţiei
lq, lc lg
dreptunghiulară B/L ³ 0.2
n n n
2.91 34 3.01
2.93 35 3.022.94 36 3.032.96 37 3.042.97 38 3.052.98 39 3.06
3 40 3.07
Denumirea pământurilor
Pământuri necoezive, cu excepţia nisipurilor prăfoase 2.5
2
Pământuri coezive cu plasticitate mare şi foarte mare 1.5
Presiunea maximă
pe teren, kPa Bc 3.5 Bc 5 Bc 7.51.3 1.2 1.1
1.5 1.3 1.2
1.6 1.4 1.3
1.7 1.5 1.4
1.8 1.6 1.5
- - 1.8
Tabelul III.5. Valorile coeficientului K2
K2
Nisipuri prăfoase şi pământuri coezive cu plasticitate redusă şi mijlocie
Tabelul III.6. Valorile raportului tgaValorile minime ale tg a pentru
beton de clasa:
pmax £ 200
pmax = 250
pmax = 300
pmax = 350
pmax = 400
pmax = 600
Tabelul III.7.
Presiunea maximă pe H/L
Bc 7.5 Bc 10 minim
100 0.2 0.2 0.2200 0.21 0.21 0.21300 0.23 0.22 0.22400 0.26 0.23 0.23500 0.28 0.26 0.24600 0.3 0.28 0.25
Denumirea terenului de fundare
2
Nisipuri fine: 1.7
1.6
Nisipuri prăfoase: 1.5
1.31.3
1.4
1.1
1.1
Valori H/L peste care nu mai este necesară verificarea la forţa
tăietoare
teren, pmax, kPa
Tabelul III.8. Valorile coeficientului m1
ml
Bolovănişuri cu interspaţiile umplute cu nisip, pietrişuri şi nisipuri cu excepţia nisipurilor fine şi prăfoase
-uscate sau umede (Sr £ 0.8)
- foarte umede sau saturate (Sr > 0.8)
- uscate sau umede (Sr £ 0.8)
- foarte umede sau saturate (Sr > 0.8)Bolovănişuri şi pietrişuri cu interspaţiile umplute cu pământuri coezive cu IC ³ 0.5
Pământuri coezive cu IC ³ 0.5
Bolovănişuri şi pietrişuri cu interspaţiile umplute cu pământuri coezive cu IC < 0.5Pământuri coezive cu IC < 0.5
PROIECT ………………………………….
PREDIMENSIONAREA FUNDATIEI PE BAZA PRESIUNILOR CONVENTIONALE DE CALCULFUNDATIE F..IncarcariGruparea fundamentala
940 KN
150 KNmGruparea speciala
1222 kN
225 kNmStabilirea dimensiunilor bazei fundatiei
a= 0.4 m b= 0.3 m
1.3 mDimensiunile stalpului
Conform tabelului III.4, pentru pamant cu Ip>20% se det. Prin interpolare liniara
valoarea lui Pconv corespunzatoare carac. de calcul ale stratului de fundare. Consistenta
. Argila prafoasa 0.6 450 496.95 525cafenie plastic 0.708 407.499vartoasa cu Ip>20% 0.8 300 331.3 350
Interpolare pe orizontala
pentru e= 0.6 ΔIc= 0.5 …………. ΔP_conv= 75 kPa ΔIc= 0.313 …………. ΔP_conv= x
x= 46.95 P_conv= 496.95 kPa
pentru e= 0.8
ΔIc= 0.5 ………….. ΔP_conv= 50 kPa ΔIc= 0.313 ………….. ΔP_conv= x
x= 31.3 P_conv= 331.3 kPa
Interpolare pe verticala (pentru Ic= 0.813 )
Δe= 0.2 ………….. ΔP_conv= -165.65 kPa Δe= 0.108 ………….. ΔP_conv= x
x= -89.451 P_conv= 407.499 kPa
Pcf=
Mcf=
Psc=
Msc=
hst,ancoraj=
Denumirea terenului de
fundare
Indicele porilor
"e"Ic=0,5 Ic=0,813 Ic=1
Pconv, kPa
pef med
≤pconv
pef
max≤1 . 2 pconv
pmin
ef≥0
Stabilirea adancimi de fundare, Df Df= 2.5 m
Pentru Df<2,0m
Pentru Df>2,0m
Se va folosi in functie Df din studiul geotehnicPentru Df>2,0m
18.04 kPa
γ= 18.04 kN/m32
425.539 kPa-presiune corectata cu Dfse poate face un calcul preliminar pentru determinarea dimensiunilor bazei fundatiei Lsi B
20 kN/m3
25 kN/m3
L/B= 1,2….1,5 se alege L/B= 1.33940/1,2xB2=425,54-20x2,5
1.444261 m Bef= 1.5 m
1.920868 m Lef= 2 m
Pentru B= 1.5 m
10.1875 kPaK1-coeficient care este :
0.1 pentru pamanturi necoezive(cu exceptia pamanturilor prafoase)0.05 pentru nisipuri prafoase si pamanturi coezive
Pconv= 435.7265 kPa
Se verifica conditiile pentru valoarea finala (corectata) a lui Pconv
Corectia de adancime:(CD)
CD=
Pentru K2 si γ se vor alege din tabelul III.5
K2=
pDfconv=
γbs=
γba=
Bnec=
Lnec=
Corectia de latime:(CB)
CB=
rezulta Pconv=P_conv+CD+CB
CD=pconv
D f−2
4, kPa
CD=K2γ (Df−2 ) , kPa
conv=pconv+CD
Pcf
L∗B=p
Dfconv−γmed∗Df
CB=pconv K1 (B−1)
pef med
≤pconv pmed
ef=P
cf
L∗B+γmed∗D f
L
H2
H1
h
lo l1 l2
Df
ls
L
ls
lc
lc+2l1
s b c
b c+2 b
1
B
a
1)
363.333 kPa < Pconv= 435.7265 kPa OK
2)
513.333 kPa
522.872
Rezulta > OK
3)
213.333 kPa OK
Stabilirea dimensiunilor pe verticala ale fundatiei izolate
Se considera varianta fundatie cu cuzinet de beton armat si bloc de beton simpluRaportul intre dimensiunile in plan ale cuzinetului si cele ale blocului trebuie sa se incadreze in intervalul:
pentru bloc cu doua trepte
pentru bloc cu o treaptaSe alege: 0.9 m
0.7 m hc= 0.3 m
Daca tgβ>1 nu mai este necesara verificarea la forta taietoare a cuzinetului.Pentru predimensionarea blocului de beton simplu se va tine seama de valoarea unghiului αtgα=f(Bc5;Pmax)--din tabelul III6 tgα= 1.6
463.3333 kN/m2
0.45 mVerificarea terenului de fundare la starea limita de deformatie
P(med)ef=
Pmaxef=
1,2Pconv=
P(max)ef 1,2Pconv
Pminef=
lc= bc=
pmax=Se alege un bloc de beton cu doua trepte Htreapta=
pef med
≤pconv pmed
ef=P
cf
L∗B+γmed∗D f
pef max≤1 . 2 pconv
pmax
ef=pmed
ef +M
cf
W=P
cf
LB+γmedDf +
Mcf
L2B6
pef min≥0
pmin
ef=Pcf
LxB+γmedD f−
Mcf
L2 B6
lcL≃bcB
=0. 40. . . 0 .50
pmax=P
cf
LB+M
cf
W
lcL≃bcB
=0.55 . .. 0 . 65
8 cm pt cazul de fata
732.043 kPaunde: m1= 1.4 tab. III.8
γ= 18.3 kN/m3 q= 45.75 kN/m2
c= 66 kN/m220 grade din tab. III 9 rezulta:
0.513.065.66
hu= 1 m inaltimea totala a fundatiei
Btr2 1.4 mLtr2 1.1 mTreapta 2 bloc fundare
2.043 volum beton simplu
0.345 volum beton armat
5.112 volum umplutura
19.0713 kN/m3
361.012 kPa
1) 732.0432 kPa OK
2) OK
511.012 kPa
878.452 kPa
Calculul tasari probabile
Δadm=
ppl=
γSLD=
ΦSLD= N1= N2= N3=
Vb= m3
Vba= m3
Vu= m3
γmedexact=
pefmed=
pefmed <ppl=
pefmax<1,2ppl
pefmax=
1,2*ppl=
1) pef .med≤p pl
2 ) pef .max≤1 . 2 ppl
3 )Δef≤Δadm
ppl=m1 (γ∗B∗N 1+q∗N2+c∗N3 )
q=huγ u+(Df−hu )γ SLD
pmed
ef=P
cf +Gf
L∗B= P
cf
L∗B+γ
exactmed∗D f
γexact
med=γ bV b+γ baV ba+γuV u
V b+V ba+V u
pmax
ef=pefmed
+M
f c
W
Grosimea maxima a stratului elementar:
0.6 m B= 1.5 m
Presiunea neta sub talpa fundatiei:
315.262 kPa
Calculul tasari probabile este organizat in tabelul urmator:
Nr strat L/B
1 0.6 0 1.333333 0 1 315.2615 286.888 18.30.6 0.4 0.82 258.5145
2 0.6 0.6 1.333333 0.4 0.82 258.5145 204.92 18.31.2 0.8 0.48 151.3255
3 0.6 1.2 1.333333 0.8 0.48 151.3255 122.952 18.31.8 1.2 0.3 94.57846
4 0.6 1.8 1.333333 1.2 0.3 94.57846 78.815383 18.32.4 1.6 0.2 63.05231
5 0.6 2.4 1.333333 1.6 0.2 63.05231 53.594461 18.33 2 0.14 44.13661
6 0.6 3 1.333333 2 0.14 44.13661 37.831384 18.33.6 2.4 0.1 31.52615
7 0.6 3.6 1.333333 2.4 0.1 31.52615 29.949846 18.34.2 2.8 0.09 28.37354
8 0.6 4.2 1.333333 2.8 0.09 28.37354 25.220923 18.34.8 3.2 0.07 22.06831
9 0.6 4.8 1.333333 3.2 0.07 22.06831 15.763077 18.35.4 3.6 0.03 9.457846
Mo Δi (cm)
1.5 93.83 140.745 1.223012presiunilor din fisa de foraj pe nivelul respectiv.
1.5 93.83 140.745 0.87358
1.5 93.83 140.745 0.524148
1.5 93.83 140.745 0.335992
1.5 93.83 140.745 0.228475
1.5 93.83 140.745 0.161276
1.5 93.83 140.745 0.127677
1.5 115 172.5 0.087725
hi<0,4B hi<
pnet=
hi Zi(m) Zi/B αi σz,i=αxPnetσz,i
med (kPa)
γ (kN/m3)
M2-3 (kPa)
E=M0M2-3 (kPa)
Pentru determinarea lui M2-3 se face media intre
Mo se determina din tabelul III.10
αi se determina din tabelul III.11
pnet=pef−γD f
Δef=0 . 8∑ ¿1
9
Δi<Δadm ¿
1.5 115 172.5 0.054828
2.89337 cm OK
Verificarea terenului de fundare la stare limita de capacitate portanta
Conditia care trebuie indeplinita este:
0.9
L'= 1.63175 m
B'=B
136.389 kN
554.982 kPa
unde: γ*= 18.25 kN/m3B'=B q= 45.75 c*= 65 kPa Φ*= 19 din tabelul III.13 rez.
0.92
4.4
11.76
λq=λc= 1+0,3B'/L'= 1.275777 λγ= 1-0,4B'/L'= 0.632297
1247.94 kPa
1123.15 kPa OK
Armarea cuzinetului de beton armat
Δef=
mc=
Gf=
p'ef=
Nγ=
Nq=
Nc=
Conform tabelului III.14 λγ, λq, λc rezulta:
pcr=
p'efkPa<mc pcr=
Δef=0 . 8∑ ¿1
9
Δi<Δadm ¿
p'ef≤mc pcr
p 'ef=Pcs+G f
L '*B '
L '=L−2e1=L−2M
cs
Psc
Pcr=γ¿B ' N γ λr+qNq λq+c¿N c λc
Valorile de maxim si de minim ale presiunilor pe talpa cuzinetului sunt:
4320.63 kPa
-441.27 kPa 441.2698
2381 kPa
Momentele de armare pe cele doua directi sunt:
lx= 0.25 ly= 0.2 ls= 0.4
Mx= 144.497 kNm My= 31.746 kNmPentru calculul ariei de armatura necesara se utilizeaza relatia:
in care:
0.265 m a= 3.5 cm
210
0.00305 30.5474
0.00067 6.71128
Se considera armatura:
Pe directia x-x 7Ǿ25 rez 34.36 OK
Pe directia y-y 7Ǿ12 rez 7.92 OK
Procentele de armare pe cele doua directii sunt:
1.85229 % OK
0.33208 % OKArmatura de ancoraj a cuzinetului in blocul de beton simplu
pmax=
pmin=
pmed=
ho=
Ra= N/mm2
Aa,x= m2 rez. cm2
Aa,y= m2 rez. cm2
Aa,ef= cm2
Aa,ef= cm2
px=
pY=
pmax,min c
=psc
lcbc
±M s
c
W c
M x=34∗
( pmaxc + pmin
c )2
pmaxc +2 pmin
c∗(
Bl x2
2−l y3
3)
M y=pmedc l y
2
6(3l s+4 l y )
Aa=M
0 .85∗h0∗Ra
px=A a, x
bc∗ho100 p y=
Aa , y
bc∗ho100
l '=pminc lc
pc
min+pmaxc
l'= 0.0834 mForta totala de intindere
0.6133651 T= 12.8807 kN
Aria de armatura necesara este: Se considera 2Ǿ8 1.01
Aa= cm2
Aa,ef= cm2
l '=pminc lc
pc
min+pmaxc
T=12pminc l ' bc
Aa=TRa
Ic= 0.5
Icc= 0.813
Ic= 1Se completeaza si in tabel
PROIECT ………………………………….FUNDATIE CONTINUA DIN BETON SIMPLUIncarcari
Q= 185 kN/mDf= 1.2 m
220 kPab= 25 cm latimea ziduluiLatimea talpi fundatiei se calculeaza cu relatia:
0.925 cmSe admite B= 95 cm 0.95 m
Distanta de la perete la marginea fundatiei
B-b/2= 35 cm 0.35 m
Daca distanta este mai mare de 20cm se recomanda fundatie cu o treapta
tgα=H/l= 1.5 din tab 7,2 (tabele 1)
H= 45 cm 0.45 m
Coeficientul de supraincarcare n= 1.2
Greutatea volumica a betonului 24
Greutatea volumica a umpluturi 18
Gf= 29.592 kN/m
p= 225.8863 kPa 0
pconv
Bnec=
γb= kN/m3
γu= kN/m3
p=Q+Gf
B+1 . 0≤p tr
Bnec=1 .1Qpconv
PROIECT ………………………………….FUNDATIE CONTINUA EXCENTRICA DIN BETON SIMPLU
Incarcari
Q= 130 kN/mDf= 1.4 m
300 kPab= 37.5 cm latimea zidului
Se calculeaza latimea maxima a talpi
84.375 cmB= 85 cm = 0.85 mCoeficientul de supraincarcare n= 1.2
Greutatea volumica a betonului 24
Greutatea volumica a umpluturi 18
Gf= 34.272 kN/m
Se calculeaza excentricitatea:
e= 11.875 cm = 0.11875 m
p1= 355.2595 kPa OKp2= 31.26284 kPa OK
pconv
Bmax=
γb= kN/m3
γu= kN/m3
Bmax=(1 .5 )2.5∗b
e=B2
−(34b+2. 5)
p1 .2=N
B∗1 . 0∗(1±
6 eB
)
PROIECT ………………………………….FUNDATIE ZID SUBSOL
Incarcari
Q= 250 kN/m Df= 3 m
300 kPa b= 37.5 cm latimea zidului
18
Φ= 25 CTS= 0.6 mtgα=H/l= 1.5 din tab 7,2 (tabele 1) l= 0.25 mSe impune latimea talpi B= 1 m L= 0.5 m H= 0.375 m H= 40 cm = 0.4 mNivel umplutura= 2 m Gf= 11.52 kN/m Gu= 9 kN/m
32.557.5
h= 2.4
21.03971 kN/m
3.548034 kN/m
Incarcarile care actioneaza asupra fundatiei se reduc in raport cu centrulde greutate a talpii fundatiei, rezultand:
N= 270.52 X= 0.375 m M= 12.98369 kNm
e= 0.047995 m
p1= 348.4222 kPa OK p2= 192.6178 kPa OK
pconv
γu= kN/m3
O
pa=
pp=
N=Q+Gf+Gu
pa=γh2
2tg2 (450−θ
2)
pp=γh2
2tg2 (450+ θ
2)
p1 .2=N
B∗1 .0∗(1±
6 eB
)
PROIECT ………………………………….DIMENSIONARE GRINDA FUNDATIElo= 5.6 mbz= 0.3 m latime zidariehz= 2.16 m inaltime zidarieSe alege grinda cu sectiunea transversala 35x50B= 0.35 h= 0.5
25
16
0.19Evaluarea incarcarilorgz = 12.4416 kN/mgt= 0.98496 kN/mgp= 5.25 kN/m
Incarcarea totala:q= 18.67656 kN/m
Calculul solicitarilor
52.29437 kNM= 73.21212 kNm
Calculul armaturii
0.455 m 45.5 cma= 4.5 cm 0.045 m
Se alege un procent de armare p%= 0.67 %
Aa= 10.66975
Se alege armatura: 3Ǿ16 Aa= 6.03
2Ǿ18 Aa= 5.09
p%= 0.698273
γb= kN/m3
γc= kN/m3
γt= kN/m3
VA=VB=
ho=
cm2
cm2
cm2
V A=V B=ql02
M=ql
20
8