Cutie de Distributie

8/12/2019 Cutie de Distributie

1/58

FAC. DE INGINERIE MECANICA Cat. de Autovehicule i Motoare

PROIECTla

Construcia i calculul automobilelor I

Sa se proiecteze cutia de distributie

pentru o autobasculanta MAC 190 kW, 2850 rot/min

Student

Secia ARAnul IV, grua !!"#

$ndru%&tor' ro(.dr.ing.Ion PREDA

Anul uni!ersitar 2011"2012

Se%e)trul II

1


2/58

1 CUPRINS

Contents

1 C#$%&'S((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((2

2 )*S+&'A+&A S& CAS&-&CA%*A %*)#C+.A%*.% )&S+%&+.A%*(((((((

2(1 )estinatia reductorului"distribuitor(((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((

2(2 Constructia reductorului"distribuitor((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((

+&$#%& C.'S+%#C+&* )* %*)#C+.A%* )&S+%&+.A%*(((((((((((((((((((((

(1 %eductorul distribuitor cu dispoziti! pentru decuplarea puntii anterioare((((((

(2 %eductorul distribuitor cu di3erential intera4ial(((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((

( %eductorul"distribuitor cu cupla6 unisens((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((8

CAC## %*)#C+.%##& )&S+%&+.%((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((10

5 &'+%*+&'*%*A %*)#C+.%##& )&S+%&+.%(((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((57

&&.%A-&*(((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((((58

2


3/58

2 DESTINATIA SI CASI!ICAREA REDUCTOAREORDISTRI"UITOARE

2#1 DESTINATIA REDUCTORUUI$DISTRI"UITOR

Automobilele destinate sa lucreze in conditii rele de drum sau pe terenuri

accidentale au de in!ins rezistente mari si pentru a 3olosi intreaa reutate a lor aderenta

acestea se construiesc toate puntile motoare(

$entru transmiterea momentului motor la toate puntile motoare, automobilele

sunt ec:ipate cu un distribuitor sau un reductor"distribuitor(

Distribuitorul are rolul de a distribui momentul motor la puntile motoare 3arainsa al modi3ica(

Re%uctorul$%istribuitor are rolul de a distribui momentul motor la puntile

motoare si in acelasi timp il si modi3ica( &n eneral reductorul"distribuitor este pre!azutcu doua trepte, permitand dublarea numarului de trepte ale cutiei de !iteze( &n ma6oritatea

cazurilor una din trepte are raportul de transmitere eal cu unitatea, iar a doua !ariabil

intre 1&'si 2&(# $rin marirea raportului de transmitere si 3olosirea interala a reutatii careutate aderenta, automobilul !a putea sa urce pante de 50;0


4/58

) TIPURI CONSTRUCTI*E DE REDUCTOAREDISTRI"UITOARE

)#1 REDUCTORU DISTRI"UITOR CU DISPO+ITI* PENTRUDECUPAREA PUNTII ANTERIOARE#

&n 3iura (1 este prezentat reductorul"distribuitor utilizat la autoturismul A%.,

a!and doua trepte, una cu raportul de transmitere, si a doua cu raportul de transmitere

2,175(

+reapta cu raportul de transmitere 1 se obtine prin cuplarea mu3ei 19 cu dantura

au4iliara a pinionului 21 de pe arborele primar 1( &n 3elul acesta, momentul se transmite

direct de la arborele primar la arborele secundar 1 de antrenare a puntii din spate( &n

acelas timp momentul se transmite de la pinionul 21 la pinionul 22, solidar cu arborele

intermediar 11( Cuplarea puntii din 3ata se realizeaza prin deplasarea in stana a mu3ei de

cuplare 5 pentru solidarizarea arborelui secundar 2 de antrenare a puntii din 3ata cupinionul ( $inioanele 21 si a!and acelasi diametru raportul de transmitere intre arbori

1 si 2 este 1(

+reapta cu raportul de transmitere 2,175 pentru puntea din spate se obtine prin

cuplarea mu3ei 19 cu dantura au4iliara a pinionului 18 pentru a"l solidariza cu arborele

1( &n 3elul acesta momentul de la arborele primar 1 este transmis arborelui secundar 1

prin andrena6ele rotilor 21"22 si 10"18( $rin cuplarea mu3ei 5 cu dantura au4iliara a

pinionului 7 se obtine treapta cu raportul 2,175 si pentru puntea 3ata(

$rin utilizarea reductorului distribuitor se poate obtine

cuplarea numai a puntii din spate 3ara merirea momentului motor?

cuplarea ambelor punti 3ara marirea momentului motor?

cuplarea ambelor punti cu marirea momentului motor?

%eductorul distribuitor are si un dispoziti! de za!oare, care impiedica cuplarea

treptei ca raportul de transmitere 2,175 cand puntea din 3ata este decuplata si elimina

posibilitatea decuplarii puntii din 3ata, cand este cuplata treapta in3erioara(


5/58

!i,# )#1#

5


6/58

)#2 REDUCTORU DISTRI"UITOR CU DI!ERENTIAINTERA-IA

&n 3iura (2 se prezinta reductorul distribuitor pre!azut cu di3erential intera4ial

asimetric cu roti cilindrice utilizat la autocamioanele MA'(

Miscarea se transmite prin intermediul rotilor dinstante si 8 sau 5 si 7 de pe arborele

primar 1 si de pe arborele intermediar 2 la roata 9 3i4ata pe caseta di3erentialului 11(

Satelitii 1 sunt in anrenare permanenta cu rotile 1 si 12 care sunt 3i4ate pe arborii sirespecti! ( Atat timp cat 3ortele pe sateliti sunt eale, di3erentialul este blocat( &n cazul

in care raportul 3ortelor rotilor puntilor din 3ata si spate di3era de raportul razelor rotilor

1 si 12 di3erentialul intra in 3unctiune( Cu a6utorul mu3ei 1 comandata de le!ierul 15

di3erentialul se bloc:eaza@ mecanic sau pneumatic in cazul in care rotile uneia din punti

patineaza(

%eductorul distribuitor prezentat permite obtinerea a doua trepte cu raportul de

transmitere 1 si 1,8 @ prin deplasarea mu3ei 17(

)i3erentialul asimetric se utilizeaza la automobilele la care reutatea aderenta

corespunzatoarea puntii anterioare ( )i3era mult de reutatea aderentacorespunzatoarea puntii posterioare ( )i3erentialul asimetric repartizeaza

momentele M la puntea anterioara si M la puntea posterioara in raportul M1/M2B1/2(

&n 3unctie de !aloarea momentului motor ce poate 3i transmis, automobilele

MA' pot 3iec:ipate cu reductorul distribuitor 50 pentru momentul ma4im de 500

'(m si cu actionare manuala a blocarii sau cu reductorul distribuitor 800 pentru

momentul ma4im de 8000 '(m si cu actionare pneumatica a blocarii(


7/58

!i,# )#2

7


8/58

)#) REDUCTORU$DISTRI"UITOR CU CUPA. UNISENS

&n 3iura ( se reprezinta constructia unui redactor"distribuitor,la care cupla6ul

unisons este un dispoziti! tip roata libera,utilizata la un autocamion 4 (

!i, )#)

%eductorul"distribuitor cuprinde cinci arbori,si anumearbore primar 1,arbore de

antrenare a puntii posterioare 2,arbore intermediar 11,arbore de antrenare a puntii din

mi6loc 9 si arbore de antrenare a puntii din 3ata (Cnd este cuplata treapta in3erioara,momentul se transmite la arborii si 9, prin intermediul pinioanelor , si 5, iar la

arborele 2, prin intermediul pinioanelor ,, si (

&n treapta a doua, momentul se transmite la arborii si 9, prin intermediul pinioanelor

, , si 5, iar la arborele 2, prin cuplarea directa @cu mu3a10, cu arborele 1( a

deplasarea automobilului in linie dreapta pe un drum cu coe3icient de aderenta mare,

motoare !a 3i numai puntea posterioara ce primeste momentul de la arborele 2( $untea

din mi6loc si puntea din 3ata de!in motoare numai la patinarea puntii posterioare, cnd

intra in actiune mecanismele tip roata libera 7 si 7 ( $entru ca momentul motor sa poata

3i transmis la cele trei punti, la deplasarea inapoi a automobilului, reductorul ;distribuitor este pre!azut cu mu3ele de cuplare 8 " 8 , care bloc:eaza mecanismele tip

roata libera cnd se cupleaza treapta pentru mersul inapoi( a aparitia circulatiei de

puterimecanismul tip roata libera se decupleaza(

8


9/58

9


10/58


11/58

11

at 25:=

d&

1 +1 10

at:= d& 5(22= m Se adopta d& 5:= m

Diametrul arborelui itermediar:

d&&

1 +2 10

at:=


12/58

12

Diametrul arborelui primar:


13/58

1

Profilul cremalierei generatoare:

an 20:= :an 1:= Con 0(25:= aon 0(8:= 25de:=

Alegerea otelurilor, tratamentelor aplicate si a tensiunilor limita:

Materialul 18MoCr'i1 S+AS 791"80+ensiunea de rupere rB 1550 M$a

imita de curere 02B 850 M$a+ratament termic Cementare ECFlire E %e!enire 6oasF

Calculul de dimensionare si de verificare:

5(((((0

cos1

2ma41

=

+

=

n

*

datn

*

%

a

u%

a+

z1ma4 02

udat 1+ cos @ := z1ma4 (252= dint

se adopta z1 7:= dinti

z2 udat z1:= z2 7= dint

Se adopta z2 7:= dint

Calculul de dimensionare si verificare

Raportul real de angrenare: uz2

z1

:= u 1=


14/58

1


15/58

15

Latimile preliminare ale rotilor b,!:

a 0(:=

b2 a a:= b2 8= mm@

"se adopta b 2:= mm@

b1 b2 b+:= b1 8= mm@

Modulul danturii:

mn

2 aD

z2 z1+cos @ := mn (29= mm@

m se standardizeaza din S+AS 822 adica mn (5:= mm@

mmin 2:= mm@

mn mmi>

Distanta dintre axele de referinta:

amn

2 cos @ z2 z1+( ):=

a 12(887= mm@

"ng#iul de presiune in plan frontal :

#n:iul de inclinare al danturii in plan normal n 20de:= 25de:=

t atantan n( )

cos @

:= BG t 21(88 de=


16/58

1Atunci coe3icientul deplasarii de pro3il este

4sn

in!Dt in! t

2 tan n( )z2 z1+( ):=


17/58

17

"ng#iul real de angrenare in plan frontal,respectiv normal :

Dt acosa

aD

cos t( ) := BG Dt 18(719 de=

Dn asinsin

n( )sin t( ) sin Dt( )

:= BG Dn 17(1 de=

Coeficientul deplasarii totale de profil in plan normal , respectiv in plan frontal :

Se calculeaza urmatoarele in!olute in!Dt tan Dt( ) Dt:= BG in!Dt 0(012=

in! t tan t( ) := BG in! t 0(02=


18/58

18

$lementele geometrice ale rotilor dintate :

Diametrele cercurilor de divi%are :

d1

mn

cos @ z1:= BG d1 12(887= mm@

d2

mn

cos @ z2:= BG d2 12(887= mm@

Diametrele cercurilor de ba%a :

db1 d1 cos t( ):= BG db1 12(595= mm@

db2 d2 cos t( ):= BG db2 12(595= mm@

Diametrele cercurilor de rostogolire :


19/58

19

dD1 d1

cos t( )cos Dt( )

:= BG dD1 10= mm@

dD2 d2

cos t( )cos Dt( )

:= dD2 10= mm@ BG

aD 10= mm@ BG Se !eri3ica conditia dD1 dD2+

2

aD BG 10 10+

2

10 a

Diametrele cercurilor de cap:

Se de3ineste pro3ilul cremalierei de re3erinta cu urmatorii termeni

n 20de:= :an 1:= cn 0(25:=

da1 2 aD mnz2

cos @ 2 :an 2 4n2+

:= BG da1 18(01= mm@

da2 2 aD mnz1

cos@ 2 :an 2 4n1+

:= BG da2 15(58= mm@

Diametrele cercurilor de picior :

d31 mn

z1

cos @ 2 :an cn+ 4n1( )

:=


20/58

20

3i( (2

3i( (

"un:iul de inclinare a danturii pe cercul de baza

b atan cos t( ) tan@ ( ):=

b 2(99 de=

"pasul danturii in plan normal respecti! in plan 3rontal

pn m:= pn 10(99= mm

pt mn

cos @ := pt 12(12= mm


21/58

21


22/58

22

"pasul pe un cerc oarecare @de baza in plan 3rontal

pbt pt

cos t( )cos @

:= pbt 12(22= mm

"arcul dintelui pe cercul de di!izare in plan normal, respecti! in plan 3rontal

sn1 0(5 2 4n1 tan n( )+( ) m:= sn1 (9= mm

sn2 0(5 2 4n2 tan n( )+( ) m:= sn2 (072= mm

st1 0(5 2 4t1 tan t( )+( )mn

cos @ := st1 5(7= mm

st2 0(5 2 4t2 tan t( )+( )mn

cos @ := st2 (9= mm

*lementele anrena6ului ec:i!alent

"numerele de dinti ale rotilor ec:i!alente

zn1

z1

cos b( )( )2

cos @ := zn1 8(9= dinti

zn2

z2

cos b( )( )2

cos @ := zn2 8(9= dinti

"diametrele cercurilor de di!izare ale rotilor ec:i!alente

dn1 mn zn1:= dn1 19(2= mm

dn2 mn zn2:= dn2 19(2= mm

"diametrele cercurilor de baza ale rotilor ec:i!alente

dbn1 dn1 cos n( ):= dbn1 159(12= mm

dbn2 dn2 cos n( ):= dbn2 159(12= mm

"diametrele cercurilor de cap ale rotilor ec:i!alente

dan1 dn1 da1+ d1:= dan1 17(785= mm

dan2 dn2 da2+ d2:= dan2 172(7= mm


23/58

2

eri3icarea conditiilor de 3unctionare corecta a anrena6ului

"conditia de e!itare a inter3erentei

4n1min17 zn1

17:= 4n1min 1(851= 4n1 4n1mi

4n2min

17 zn2

17:= 4n2min 1(851=


24/58

2

"distanta dintre a4e a anrena6ului ec:i!alent

aDna

cos b( )( )2

cos n( )cos Dn( )

:= aDn 1(811= mm

"radul de acoperire al anrena6ului ec:i!alent

n

dan12

dbn12

dan22

dbn22

+ 2 aDn sin Dn( )

2 mn cos n( ):= n 1(882=

-conditia de evitare a ascutirii dintelui :

-unghiul de nclinare al danturii pe cercul de cap :

a1 atanda1

d1

tan@

:= a1 25(785 de=


25/58

25

a2

atanda2

d2

tan@

:=

a2 25(1 de=

-unghiul de presiune al danturii pe cercul de cap :

at1 acosd1

da1

cos t( )

:= at1 2(98 de=

at2 acosd2

da2

cos t( )

:= at2 2(8 de=

on 20de:=

-arcul dintelui pe cercul de divizare n plan normal, respectiv n plan frontal :

sn1 0(5 2 4n1 tan on( )+( ) m:= sn1 (9= mm

sn2 0(5 2 4n2 tan on( )+( ) m:= sn2 (072= mm

st1 0(5 2 4t1 tan t( )+( )mn

cos @ :=

st1 5(7= mm

st2 0(5 2 4t2 tan t( )+( )mn

cos @ := st2 (9= mm

-arcul dintelui pe cercul de cap in plan frontal, respectiv normal :

in! @ tan @ :=sat1 in! t( ) in! at1( )( )

mn z1

cos @ st1+

cos t( )cos at1( )

:= sat1 (17= mm

sat2 in! t( ) in! at2( )( )mn z2

cos @ st2+

cos t( )cos at2( )

:= sat2 (1= mm

d!1 1 m:=san1 sat1 cos a1( ):= san1 2(987= mm

san2 sat2 cos a2( ):= san2 (08=


26/58

2

Se verific conditiile :

san1 2(987= m GB 0( mn 1(=

san2 (08= m GB 0( mn 1(=

-viteza periferic pe cercul de divizare :

!1

d1 n1( )0000

:= !1 5(1= m

s

Alegerea treptei de precizie si a procedeului tehnologic de executie a rotilor dintate:

Se adopt treapta de precizie 9; danturare prin frezare cu frez melc

-alegerea rugozit tii flancului si a zonei de racordare :

%a1(2 0(8 m:= ,pentru flanc;

%a1(2 1( m:= ,pentru zona de racordare

Alegerea lu!rifiantului :

Se adopt uleiul T&' !( $P, cu viscozitatea cinematic de :

50 180mm2

s:= @cSt

Determinarea tensiunilor si verificarea angrena"ului

HDeterminarea factorilor specifici angrena"ului

-factorul de elasticitate al materialelor rotilor :

1 0(:= 2 0(:=

*1 2(0 105

:= *2 2(0 105

:=

I*1

1 1

2

*1

1 22

*2

+

:= I* 189(812=


27/58

27

-factorul zonei de contact si factorul de form al dintelui pentru solicitarea dencovoiere :

IJ

2 cos b( )

cos t( )2

tan Dt( ):= IJ 2(508=

K-a1 3 zn1 4n1,( ):= K-a2 3 zn2 4n2,( ):=

#entru dimensionare :

zn1 8(9= zn2 8(9=

K-a1 2(5:= K-a2 1(95:=

-factorul de corectie a tensiunilor de ncovoiere la !aza dintelui :

KSa1 3 zn1 4n1,( ):= KSa2 3 zn2 4n2,( ):=

KSa1 1(:= KSa2 1(9:=

-factorii nclin rii dintilor pentru solicitarea de contact, respectiv de ncovoiere :

I cos @ := I 0(952=

K 1 de

120:= K 1=

Kmin 1 0(25 :=

K 1=


28/58

28

G


29/58

29

L- 1(125:=

-factorii de repartizare a sarcinii n plan frontal, pe perechile de dinti aflate simultann angrenare, pentru solicitarea de contact, respectiv de ncovoiere :

LJ

0(9 0(2 1( )

+:= L

J1(88=

L- LJ:= L- 1(88=

-factorul de corectie a tensiunii de incovoiere la roata etalon de incercat :

KS+ 2:=

-factorul relativ de sensi!ilitate al materialului la concentratorul de tensiuni de la!aza dintelui, la dura!ilitate nelimitat$ %factorul de reazem& :

K1 3 material KSa1,( ):= K1 1:=

K2 3 material KSa2,( ):= K2 0(9:=

-factorii dura!ilitatii pentru solicitarea de contact, respectiv de ncovoiere :

I'1 3 18MoCr'i1 ce c+ r+, '1,( ):=

-unde ce'c'r reprezint$ tratamentul termic:

cementare'c$lire'revenire "oas$;

I'2 3 18MoCr'i1 ce c+ r+, '2,( ):=

K'1 3 18MoCr'i1 ce c+ r+, '1,( ):=

K'1 3 18MoCr'i1 ce c+ r+, '2,( ):=


30/58

0

-factorii de repartizare a sarcinii pe l ( imea danturii pentru solicitarea decontact, respectiv de ncovoiere :

LJ 1(0:=


31/58

1

#entru sigurant$ normal$ n functionare % pro!a!ilitate de defectare)*+ & se adopt$ :

SJmin 1(:= S-min 1(5:=

-factorul de ungere se alege n functie de tensiunile limit$ minime siviscozitatea cinematic$ a uleiului :

I 1(0:=

-factorii rugozit tii flancurilor pentru solicitarea de contact, respectiv dencovoiere :

%z1(2 %a1(2:= %z1(2 9( m=

%z100 %z1(2100

10:= %z100 7(589 m=

I% 0(955:=

K%1 1:= K%2 1:=

-factorul de vitez$ pentru solicitarea de contact :

I! 0(98:=

-factorii de m$rime : I4 1:=

K41 1:= K42 1:=

- factorul raportului durit$tilor flancurilor dintilor :

ID 1(1:=

- factorul de angrenare, corespunzator punctului interior de angrenare unipara pentrupinion:

I 1:=

- factorul de angrenare, corespunzator punctului interior de angrenare uniparapentru roata condusa:

I) 1:=


32/58

2


33/58

Tensiunile limita la solicitarea de contact

Jlim1 150:= M$a

Jlim2 150:= M$a

J$1

Jlim1 I'1

SJminI I% I! ID I4:= J$1 1( 10

= M$a

J$2

Jlim2 I'2

SJmin

I I% I! ID I4:= J$2 1(52 10

= M$a

J$ J$1:= J$1 1( 10

= M$a

Tensiunile limita la solicitarea de incovoiere

-lim1 50:= M$a

-lim2 50:= M$a

Pentru pinion

-$1

-lim1 KS+ K'1 K1 K%1 K41

S-min

:= -$1 8(7= M$a

Pentru roata condusa

-$2

-lim1 KS+ K'2 K2 K%2 K42

S-min

:= -$2 780= M$a

Tensiunile efective la solicitarea de contact

J/

I/ I* IJ I I

aD

+1 10

2 bLA L! LJ LJ

u 1+@

u

cos t( )cos Dt( )

:=

J/ 88(02= M$a

J)I) J

I

:= J) 88(02= M$a


34/58


35/58

5

Tensiunile efective la solicitarea de incovoiere

Pentru pinion

-1

+1 10

z1 u 1+@ 2

2 b1 aD( )2

cos @

LA L! L- L- K K K-a1 KSa1cos t( ) cos t( )

cos Dt( ) cos Dt( ):=

-1 22(812= M$a

Pentru roata condusa

-2

-1 b1 K-a2 KSa2

b2 K-a1 KSa1:=

-2 2(159= M$a

)tabilirea fortelor din angrenaje

-i( (


36/58


37/58

7

-i( ((


38/58

8

-i( (5(


39/58

9

*orte tangentiale

-t1

2+1 10

dD1

:= -t1 1(057 10

= '

-t22+2 10

dD2

:= -t2 1(057 10

= '

-t

2+2 10

dD2

:= -t 1(057 10

= '

-t

2+1 10

dD1

:= -t 1(057 10

= '

-t1 -t2 -t -t

*orte radiale

-r1

-t1 tan Dn( )

cos @ := -r1 (59 10

= '

-r2-t2 tan Dn( )

cos @ := -r2 (59 10

= '

-r

-t tan Dn( )

cos @ := -r (59 10

= '

-r

-t tan Dn( )

cos @ := -r (59 10

= '

-r1 -r2 -r -r

*orte axiale

-a1 -t1 tan@ := -a1 (91 10

= '

-a2 -t2 tan@ := -a2 (91 10

= '

-a -t tan@ := -a (91 10

= '

-a -t tan@ := -a (91 10

= '

-a1 -a2 -a -a


40/58

0


41/58

1

)tabilirea sc#emelor de incarcare cu forte ale arborilor in cele doua plane + si

Arborele primar

)istanta dintre reazeme l 185:= m


42/58

2

Determinarea reactiunilor din lagare pentru arborele primar

2

-tJ

2

l-tlJ

0lJ2

l-0NM

1

/

1

/

/t1A

=

=

==


43/58

J@

J/

-t1

2:= J/ 5(287 10

= '

0-tJ

0NK

/1A =+

=

,

JA -t1 J:= JA 5(287 10

= '

Mi1Jma4 JAl

2:= Mi1Jma4 (891 10

5=


44/58

Arborele intermediar

l 200:= m


45/58

5


46/58

Determinarea reactiunilor pentru arborele intermediar

0lJ2

l-@-0NM )tt2c =+=

J@

J)

-t2 -t+

2

:= J) 1(057 10

= '

0J-t-t@J

0NK

)2C =++

=

JC -t2 -t+( ) J):= JC 1(057 10

= '

Mi2Jma4

JC l

2:= Mi2Jma4 1(057 10

= 'm

0l2

d-

2

l-

2

l-

2

d-0NM )

D2arr2

D2a2c =++=

@

)

-a2

dD2

2 -r2

l

2+ -r

l

2 -a

dD2

2+

l:= ) (52 10

= '

0-r-r0NK )2C =++=

C -r2 -r ):= C (52 10

= '

Mi2ma4 -a2 dD2:=

Mi2ma4 (90 105

= 'm

Mi2ma4 Mi2ma42

Mi2Jma42+:= Mi2ma4 1(2 10

= 'm


47/58

7

Determinarea reactiunilor din lagare pentu arbori

%A JA2

A2+:= %A (2 10

= '

%/ J/

2

/

2

+:= % 5(288 10

= '

%C JC2

C2

+:= %C 1(112 10

= '

%) J)2

)2+:= %) 1(112 10

= '

erificarea arborelui primar la solicitari compuse

Compresiune


48/58

8

c1

-a1

d&2

:= c1 2(002= M$a

+orsiune t1

1 +1 10

d&

:=


49/58

9

,aria-ia tensiunilor de .ncovoiere datorit/ rota-iei arborelui

-ibrele arborelui sunt supuse alternati! la compresiune @3ibra A sau la tracOiune @3ibra /, iar

dupF o rotire a arborelui cu 180P, la compresiune @3ibra / Qi la tracOiune @3ibra A(

)enumirea cicluluiCaracteristicile

ciclului Alternant simetric

Sc:iOa

ciclului de

solicitare

+ensiunea

ma4imF0ma4> 0ma4>

+ensiuneaminimF ma4min

= ma4min =

+ensiunea

medie R%, %0

2

minma4 =+ 02

minma4 =+

Amplitudinea

ciclului Rv, vma4

minma4

2

=

ma4

minma4

2

=

Coe3icientul de

asimetrie a

ciclului R

1ma4

min =

1ma4

min =

tabelul( (1

Calculul sagetii maxime pentru arborele intermediar

* 2(1 105:=

'

mm2

d&& 5= m

&z2

d&&

:= &z2 (827 10

5= mm

T2ma4

-t2 -t+( ) l

8 * &z2:= T2ma4 0(05= m


50/58

50


51/58

51

erificarea montajului cu rulmenti, dupa capacitatea dinamica de incarcare pentruarborele primar

Se ale rulmenti radial"a4iali cu role conice pe un rand pentru arborele primar si secundar

3i( 12tabelul( (2

d

[mm]

D

[mm]

B

[mm]

C

[mm]

T

[mm]

a

[mm]e

Cr[KN]

Cor[KN]

X Y Simbol

55 120 29 25 (5 2( 0(5 12 110 0( 1(7 011A


52/58

52

)tabilirea fortelor axiale suplimentare

-rA %A:=

-r/ %/:=

K 1(7:=

-aA 0(5

-rA

K:= -aA 1(892 10

=


53/58

5

'

-a/ 0(5-r/

K:= -a 1(555 10

= '

)tabilirea fortelor axiale totale din lagare

-atA -aA -a1 -a/+ -aA( )+:= -atA (8 10= '

-at/ -a/:= -at 1(555 10

= '

Lagarul A

-atA

-rA

1(008=-atA

-rA

e> e 0(5:=

U 0(:=

K 1(7:=

$A U -rA K -atA+:=

$A 1( 10

= '


54/58

5

Capacitatea de incarcare necesara

CrnecesarA $A

1

(

:= CrnecesarA (085 10

= '

Crcatalo 11 10:= '

Durabilitatea asigurata de rulment

Crcatalo

$A

(

:= 1(055 10= milro

Durata de functionare asigurata

:10

0 n1:= : 2(011 10

=

ore

Se ale rulmenti radiali cu bile pe un rand pentru arborele intermediar

3i( 1 +abelul( (

d

[mm]

D

[mm]

B

[mm]

Cr[KN]

Cor[KN]

Simbol

55 120 29 2 22(8 11


55/58

55

milrot

Capacitatea dinamica de incarcare necesara

Crnecesar $:= Crnecesar 1(897 10

= '

Crcatalo (2 10:= '


56/58

5

)arcina dinamica ec#ivalenta

$ -r2:= $ (59 10= '

Durabilitatea rulmentului

: 2800:= ore

0 n2 :

10

:= 1(88=


57/58

0 INTRETINEREA REDUCTORUUI DISTRI"UITOR

&ntretinerea reductorului"distribuitor consta in !eri3icarea ni!elului uleiului de

transmitere dupa 3iecare 5000 km? daca este scazut se !or elimina cauzele scurerilor de

lubri3iante si se !a complecta cu cantitatea necesara(

&nlocuirea uleiului de transmisie din carterul reductorul"distribuitor se 3ace odatacu inlocuirea lubri3iantului din carterul cutiei de !iteze(

#nerea anrena6elor din reductorul distribuitor 800,utilizat la automobilele

MA',se 3ace cu o pompa actionata cu aer comprimat la o presiune de 0,5M$a,dispusa

la partea in3erioara a reductorului distribuitor()istribuitorului

#leiul este trimis spre danturile rotilor si spre mu3a de cuplare prin intermediul a

doua conducte pre!azute cu ori3icii(

57


58/58

"I"IORA!IE

1( Calculul si constructia automobilelor iorel ulpe, #ntaru Marin, Campean asile,

Seitz 'icolae, $eres :eor:e

2( Anrena6e cilindrice %adu elicu, :eor:e Moldo!ean

( +ransmisii mecanice cu reductoare intr"o treapta Mi:ai Musat, ina Stoica

( Catalo de rulmenti

Cutie de Distributie

Documents

Transcript of Cutie de Distributie