UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTI CATEDRA CONSTRUCTII DE BETON ARMAT P85/2004 Responsabil lucrare: Prof. dr. ing. Tudor POSTELNICU 1.1 1.PROBLEME GENERALE 1.1.Modul de aplicare 1.1.1PrezentulGhidcuprindeprevederireferitoarelaproiectareaconstruciilor cu perei structurali de beton armat monolit i/sau din elemente prefabricate. Prevederile privind alctuirea de ansamblu i calculul structurilor cu perei, ctidetaliiledealctuireconstructividearmareapereilor,sereferla tipurileuzualedestructuricareaparnmodcurentlacldirileetajatecivilesau industriale, cu pn la 20 de niveluri. Pentrualtecategoriideconstrucii,cuforme,alctuirii/sausolicitri speciale,saulacldirimainalte,prevederileprezentuluiGhidvorfiluaten considerare cu caracter orientativ. 1.1.2 n cazul construciilor situate pe terenuri sensibile la umezire i, n general, pe terenuri la care pot aprea tasri difereniale importante, este necesar ca, pe lngrespectareaprevederilorprezentuluiGhid,sseprevadimsuri suplimentare de alctuire, dimensionare i armare corespunztoare condiiilor de fundare respective. Aceste msuri nu fac obiectul prezentei prescripii. 1.1.3 Alctuirea constructiv a structurilor cu perei de beton armat va fi pus de acord cu procedeele de execuie folosite (sistemul de cofraj utilizat pentru pereii verticalidinbetonarmatmonolit,saurealizaidinpanourimariprefabricate, modul de execuie al planeelor, etc.). Sevaurmricatehnologiadeexecuiesnuafectezecomportarea structural avut n vedere a proiectare. 1.1.4PrevederileprezentuluiGhidtrebuieinterpretatecaavnduncaracter minimal.Delacazlacazproiectaniidestructuripotaplicaialtemetodede calculipotluaialtemsuriconstructivepentruobinereaniveluluidoritde siguran. 1.2.Relaia cu alte prescripii 1.2.1 Sub aspectul msurilor de protecie seismic, prezentul ghid de proiectare este bazat pe prevederile normativului P100/1992, fa de care cuprinde detalieri i precizri suplimentare. Proiectareastructurilorcupereidebetonarmatvafiorientatpe satisfacerea exigenelor structurale (vezi cap.3): -conformarea general favorabil a construciei; -asigurarea unei rigiditi suficiente la deplasri laterale; -impunereaunuimecanismstructuralfavorabildedisipareaenergieisub aciuni seismice de intensitate ridicat. 1.2 1.2.2Metodeledeproiectareseismicalestructurilorcupereistructuralide betonarmat,difereniatenfunciedemodulncareestemodelataciunea seismic,defidelitateamodeluluidecalculnraportcucaracterul,ngeneral, spaial, dinamic i neliniar al comportrii structurale, precum i de modul concret n care sunt efectuate verificrile ce privesc condiiile de conformare antiseismic i performanele rspunsului seismic, sunt cele prescrise la pct.2.3 i tabelul 6.2 dinNormativulP100/92,undesuntprecizateidomeniilerecomandabilede utilizare a acestor metode. 1.2.3PrevederileprezentuluiGhidvorficompletatedupnecesiticu prevederilealtorprescripiisubacrorincidenseaflconstruciileproiectate, cum sunt: -standardele din seria STAS 10101, referitoare la aciunile n construcii; -standardeledinseriaSTAS10107,referitoarelaproiectareaelementelorde beton armat din construcii civile i industriale; -standardele din seria STAS 3300, referitoare la calculul terenului de fundare; -Instruciunile tehnice pentru proiectarea i executarea armrii elementelor de beton cu plase sudate P59/80; -coduldepracticNE012/99pentruexecutarealucrrilordebetonibeton armat, etc. -NP 112/04 Normativ pentru proiectarea de fundare direct. 2.1 2.ALCTUIREA DE ANSAMBLU 2.1.Definiii. Clasificri 2.1.1Construciilecupereistructuralisuntcelelacareelementelestructurale verticale sunt constituite n totalitate sau parial din perei de beton armat turnai monolit sau realizai din elemente prefabricate. Laacestestructuriestenecesarrealizareaplaneelorcadiafragme orizontale,careasigurdeformareasolidarnpreluareaforelororizontale(din aciunea cutremurului sau a vntului) a elementelor verticale structurale perei sau stlpi. 2.1.2Dup modul de participare a pereilor la preluarea ncrcrilor verticale i orizontale, sistemele structurale se clasific n urmtoarele categorii: A.Sistemecupereistructurali,lacarerezistenalaforelateraleeste asigurat, practic, n totalitate de ctre perei structurali de beton armat. Structura maipoatecuprindeialteelementestructuralecurolnumainpreluarea ncrcrilorverticale,acrorcontribuienpreluareaforelorlateralepoatefi neglijat. B.Sistememixte(duale)lacarepereiistructuraliconlucreazcucadrede beton armat n preluarea forelor laterale. 2.1.3Pereii structurali se clasific n: -perei n consol individuali (necuplai), legai numai prin placa planeului; -pereicuplai,constituiidindoisaumaimulimontani(pereinconsol) conectaintr-unmodregulatpringrinzi(grinzidecuplare)proiectate,dup caz, pentru a avea o comportare ductil sau n domeniul elastic. -ocategoriespecialoconstituiepereiiasamblaisubformaunortuburi perforate sau nu. 2.2.Alctuireageneralacldiriloridispoziiaelementelorstructurale verticale 2.2.1La stabilirea formei i a alctuirii de ansamblu a construciilor se vor alege, depreferin,contururiregulatenplan,compacteisimetrice,evitndu-se disimetriilepronunatendistribuiavolumelor,amaselor,arigiditiloria capacitilorderezistenalepereiloriacelorlaltesubsistemestructurale,n cadrulaceluiaitronsondecldire,nvederealimitriiefectelordetorsiune general sub aciunea seismic i a altor efecte de interaciune defavorabile. Prin alctuirea structurii se va realiza un traseu sigur ct mai scurt, al ncrcrilor verticale i orizontale, de la locul unde sunt aplicate la terenul de fundare. 2.2 Lastabilireaconfiguraieistructuriiiapereilorstructurilorsevorrespecta prevederileparagrafelor4.1i4.3dinnormativulP100/92iprevederile suplimentare prezentate n continuare. 2.2.2n cadrul aceluiai tronson, suprafaa planeului la fiecare nivel va fi pe ct posibil aceeai, iar distribuia n plan a pereilor va fi, de regul, aceeai la toate nivelurile,astfelcaacesteassesuprapunpevertical.Seadmitretragerila ultimele niveluri, inclusiv cu suprimri pariale sau totale ale unor perei, urmrind s se evite apariia unor disimetrii importante de mase i de rigiditi. Dimensiunileiarmareapereilorsevorpstra,deregul,constantepe nlimeacldirii.Lacldiricunlimimaridimensiunilesepotmicoragradat, fr salturi brute importante, la unul, dou din niveluri. 2.2.3ncazulcndlapartersaulaalteniveluriintervinenecesitateadease creaspaiiliberemaimaridectlaetajecurente,sepoateacceptasuprimarea unorperei.Sevorluamsuripentruamenineilaacesteniveluricapaciti suficientederigiditate,derezistenideductilitatepeambeledireciiprin continuareapnlafundaiiacelorlalipereiiprinalctuireaadecvata stlpilor de la baza pereilor ntrerupi. 2.2.4La dispunerea pereilor n plan se va urmri s se evite efectele negative rezultatedinapariiaunorexcentricitisuplimentarecaurmareaplastificrii nesimultaneaunorpereilaaciuneacutremuruluidupanumitedirecii.De asemenea, la poziionarea pereilor n plan se va urmri ca cerinele de ductilitate s fie ct mai uniform distribuite n pereii structurii. 2.2.5 Amplasareanplanapereilorstructuralivaurmricuprioritate posibilitateaobineriiunuisistemavantajosdefundaii(incluznd,daceste necesar, pereii de lasubsol i/saude laalte niveluride lapartea inferioar), n msur s realizeze un transfer ct mai simplu i mai avantajos al eforturilor de la baza pereilor la terenul de fundare. 2.2.6Pereilorstructuralicroralerevincelemaimarivalorialeforelor orizontaletrebuiesliseasigureoncrcaregravitaionalsuficient(sfie suficient lestai) astfel nct s se poat obine condiii avantajoase de preluare asolicitrilordinncrcriorizontaleidetransmitereaacestoralaterenulde fundare. 2.2.7La construciile cu forma n plan dreptunghiular, pereii structurali se vor dispune, de regul, dup dou direcii perpendiculare ntre ele. Se recomand ca rigiditiledeansamblualestructuriidupceledoudireciisfiedevalori apropiate ntre ele. Lacldiriledealteforme,aceleaicerinesepotrealizaiprindispunerea pereilor dup direciile principale determinate de forma cldirii. 2.2.8Sevaurmricarezultantelencrcrilorverticale(gravitaionale)care acioneaz pereii unei structuri s nu duc la excentriciti mari cu acelai sens fadecentreledegreutatealepereilorrespectivi,neechilibratepeansamblul structurii la fiecare nivel. 2.3 2.2.9Dintrepereiiinteriori,serecomandsfiefolosiicapereistructuralicu precdereaceiacareseparfunciunidiferitesaucaretrebuiesasigureo izolarefonicsporit,necesitndcaataregrosimimaimariicare,nacelai timp,nuprezintgolurideuisaulacareacesteasuntnnumrredus.Din aceast categorie fac parte: -la cldirile de locuit, pereii dintre apartamente i pereii casei scrii; -lacldirileadministrative,pereiidelanucleuldecirculaieverticalidela grupurile sanitare, etc. 2.2.10Pereiiexterioripotfirealizaidinbetonarmatiutilizaicaperei structurali, cu condiia asigurrii izolrii lor termice prin placare, la exterior, cu un materialtermoizolator.Acetipereipotfidinbetonarmatmonolitsaudin elemente prefabricate. 2.2.11Laproiectareastructurilorcupereistructuralisevaaveanvederen afarasituaieiconstrucieinfazadeexploatareisituaiilecareaparpe parcursul execuiei, n care lipsa unor elemente nc neexecutate (de exemplu, a planeelor)potimpunemsurisuplimentarenvedereaasigurriistabilitiii capacitii de rezisten necesare ale pereilor. 2.3.Alctuirea elementelor structurale 2.3.1 Pentru elementele structurale verticale, perei individuali sau perei cuplai, se vor alege, de preferin, forme de seciuni ct mai simple (fig.2.1). Astfel,sevaurmrirealizareapereilorcu seciunilamelaresauntritelaextremiti,n funciedenecesiti,prinbulbiitlpicu dezvoltri limitate i se vor evita, pe ct posibil, seciunilecutlpiample,rezultatedin interseciapereilordepeceledoudirecii principale ale cldirii. Fig.2.1 ncazulconstruciilorcupereistructuralidei,dezideratulmenionatmai sussepoaterealizaprintr-odispunerejudicioasagoluriloriprineventuala fragmentare a pereilor. 2.3.2Sevoradopta,cndfunciuneacldiriioimpune,iruridegoluri suprapuse,cudispoziieordonat,conducndlapereiformaidinplinuri verticale(montani),legatentreelepringrinzi(rigle)decuplareavnd configuraia general a unor cadre etajate. 2.4 2.3.3Grinziledecuplarevoravea grosimeaegalcuaceeaa inimiipereilorverticalisau, dacestenecesar,dimensiuni maimaridectaceasta (fig.2.2).nacestultimcaz marginiledinspregolale pereilorvoraveacelpuin grosimeagrinzilor(vezii 7.2.4). 2.3.4nsituaiilencareseurmrete obinereaunorelementestructuralecu capaciti sporite de rigiditate i de rezisten (deexemplu,pentrurealizareaunei comportrideelementcuseciunetubular nchislaunelenucleedeperei)se recomanddecalareagolurilorpenlimea cldirii, n mod ordonat, ca n fig.2.3. 2.4.Planee 2.4.1Planeelevorfiastfelalctuitenctsasiguresatisfacereaexigenelor funcionale(deexemplu,celedeizolarefonic),precumicelederezisteni de rigiditate, pentru ncrcri verticale i orizontale. Moduldealctuirealplaneelorsevacorelacudistaneledintrepereii structurali astfel nct planeele s rezulte, practic, indeformabile pentru ncrcri n planul lor. 2.4.2Planeelepotfirealizateidinelementeprefabricate,cucondiiaca soluiile de mbinare s asigure planeului exigenele menionate la 2.4.1. 2.4.3Sevaurmricaprinformanplanaleaspentruplaneuiprin dispunerea adecvat a golurilor cu diferite destinaii (pentru scri, lifturi, instalaii, echipamente)snuseslbeascexageratplaneuldupanumiteseciuni,n care s apar riscul de rupere la aciunea unor cutremur de intensitate mare. Fig.2.2 Grinda de cuplare Grinzi de cuplare Fig.2.3 2.5 2.5.Rosturi 2.5.1Sevorprevedea,dupnecesiti,rosturidedilatare-contracie,rosturi seismice i/sau rosturi de tasare. Se va urmri ca rosturile s cumuleze dou sau toate cele trei roluri menionate. 2.5.2 n vederea reducerii sub limite semnificative, din punct de vedere structural, aeforturilordinaciuneacontracieibetonuluiiavariaiilordetemperatur, precum i a torsiunii generale la aciuni seismice, lungimea L a tronsoanelor de cldire,cailungimealntrecapeteleextremealepereilor(fig.2.4)nuvor depi, de regul, valorile date n tabelul 1. Fig.2.4 Tabelul 1 Tipuri de planeuL (m) l (m) Planeu din beton armat monolit sau planeu cu alctuire mixt (din predale prefabricate cu o plac de beton armat) 6050 Planeu prefabricat cu o suprabetonare de 6-7 cm7060 Distanadintrerosturipoatefimaimaredectceadintabelul1,dacseiau msuriconstructivespeciale(utilizareadebetoanecucontraciefoartemic, armriputernice,adoptareaunorrosturidelucrudeschisetimpsuficientetc.) i/sau se justific prin calcul c se poate controla adecvat procesul de fisurare. 2.5.3 Dispunerea rosturilor seismice i limea acestora vor respecta prevederile din paragraful 4.4 al normativului P100/92. n cazul unor tronsoane de cldire vecine, cu nlime i alctuire similare, limearostuluipoatefireduspnladimensiuneaminimrealizabil constructiv. 2.6 2.5.4ncazulncareconstruciaestealctuitdincorpuricumasepronunat diferite (de exemplu, au nlimi foarte diferite), sau cnd acestea sunt fundate pe terenuricuproprietisubstanialdiferite,rosturilevortraversaifundaiile, constituind i rosturi de tasare. 2.6.Infrastructura 2.6.1Pereiistructurali,individuali(nconsol)saucuplaivorfiprevzuila partealorinferioarcuelementestructuralecarespermittransmiterea adecvat a solicitrilorpereilor la terenul de fundare. Ansamblulacestorelementestructurale,carepelngfundatii,poate include, atunci cnd exist, pereii subsolului sau a mai multor niveluri de la baza structurii, alctuiete infrastructura construciei. nraportcumrimeasolicitrilorcareaparlabazapereilorstructuralii configuraiapereilorsubsoluluisepotprevedeadiferitesoluii,dintrecarecele mai importante sunt: a)Fundaiiizolatedetipulceloradoptatencazulstlpilorstructurilorncadre, darcuproporiiidimensiunicorelatecumrimeaeforturilordinpereii structurali. Un tip special de fundaii din aceast categorie l constituie fundaiile realizate subpereicaresepotrotiliberlabaz(vezifig.9.8),deexemplufundaiicu cuzinet i bloc de beton simplu. b)Grinzidefundaiipeunasaudoudirecii,constituindfundaiilecomune pentru mai muli perei. c)Infrastructurirealizatesubformaunorcutiinchisecumarerigiditateicu marecapacitatederezistenlancovoiere,fortietoareitorsiune, alctuitedinplaneulpestesubsol,pereiisubsolului,fundaiileiradierul (eventual placa pardoseal de beton armat). 2.7.Alctuirea elementelor nestructurale 2.7.1Se recomand utilizarea elementelor de compartimentare uoare, care s poatfimodificatesaunlocuitepeduratedeexploatareaconstruciiloricare s fie ct mai puin sensibile la deplasri n planul lor. 2.7.2ncazulpereilorexecutaidinmaterialerezistente(deexemplu,din zidriedecrmid)sevaurmri,caprinalctuirealor(dimensiuni,poziiai dimensiuneagolurilor)imodullordeprinderedeelementelestructurale,sse eviterealizareaunorinteraciuninefavorabileisseasigurelimitarea degradrilornpereinconformitatecuprevederilenormativuluideproiectare antiseismic. 3.1 3.EXIGENE GENERALE DE PROIECTARE 3.1.Probleme generale Proiectareaconstruciilorcupereistructuralitrebuiesurmreasc satisfacereatuturorexigenelorspecificedediferitenaturi(funcionale, structurale, estetice, de ncadrare n mediul construit, de execuie, de ntreinere i de reparare/consolidare, etc), n funcie de condiiile concrete pe amplasament (geotehnice,climatice,seismice,vecintateacualteconstrucii,etc.)ide importanaconstruciei.Astfelsepoateasiguraocomportarefavorabiln exploatare, cu un nivel controlat de siguran. Satisfacereaexigenelorstructuralereferitoarelapreluareaaciunilorde diferite categorii, n particular a celor seismice, se realizeaz prin: -concepia general de proiectare a structurii privind mecanismul structural de deformare elasto-plastica (si implicit de disipare de energie); -o modelare fidel n raport cu comportarea real i utilizarea unor metode de calcul adecvate pentru determinarea eforturilor i dimensionarea elementelor structurale; -respectareaprevederilorprezentuluiGhidialecelorlalteprescripiisub incidenacroraseaflconstrucia,referitoarelacalculul,alctuireai execuia tuturor elementelor structurale i nestructurale. 3.2.Exigene privind mecanismul structural de disipare a energiei (mecanismul de plastificare) Obinereaunuimecanismstructuraldedisipareaenergieifavorabilsub aciuniseismicedeintensitateridicatncazulconstruciilorcupereistructurali de beton armat implic: -dirijarea deformaiilor plastice n grinzile de cuplare i la baza pereilor; -cerinedeductilitatemoderateictmaiuniformdistribuitenansamblul structurii; -capacitidedeformarepostelasticsubstanialeicomportarehisteretic stabil n zonele plastice; -eliminarearuperilorpremature,cucaracterfragil,datoratepierderii ancorajelor, aciunii forelor tietoare, etc.; -eliminareaapariieiunorfenomenedeinstabilitatecaresnupermit atingerea capacitilor de rezisten proiectate. De regul, prin proiectarea structural trebuie s se asigure o comportare n domeniul elastic pentru planee i sistemul infrastructurii cu fundaiile aferente. Modalitilepracticedeimpunereamecanismelordeplastificareadecvatesunt prezentate la 6.2. 3.2 3.3.Exigene de rezisten i de stabilitate Exigenelederezistenimpuncaaciunileseismicedeintensitatemare snureducsemnificativcapacitateaderezistenaseciunilorcelormai solicitate ale structurii. Practic,seconsiderccerinelederezistensuntsatisfcute,dacn toateseciunilecapacitateaderezisten,evaluatpebazaprevederilordin STAS10107/0-90,cuprecizriledinprezentulGhidincondiiilerespectrii regulilordealctuireprevzutedeacestea,estesuperioar,lalimitegal,cu valorile de calcul maxime ale eforturilor secionale. Elementelestructuraletrebuienzestratecurezistennecesarntoate seciunileastfel ncts fie posibilun traseu complet, fr ntreruperi i ct mai scurt, al ncrcrilor de la locul unde sunt aplicate pn la fundaii. Exigenele de stabilitate impun evitarea pierderii stabilitii formei (voalrii) pereilor nzoneleputernic comprimate ieliminarea fenomenelordersturnare datorate unei suprafee de rezemare pe teren insuficiente. Totncategoriafenomenelordeinstabilitate,caretrebuieevitate,se ncadreaz i situaiile n care distribuia n plana pereilorduce laexcentriciti exageratealecentruluimaselornraportcucentrulderigiditatealpereilor structurali,nabsenaunorpereicarespreianmodeficientmomentelede torsiune general (vezi 2.2.1; 2.2.4). 3.4.Exigene de rigiditate Construciilecupereistructuralivorfiprevzuteprinproiectarecuo rigiditateladeplasrilateralenacordcuprevederilenormativuluideproiectare seismic. Deasemenea,rigiditateapereilorstructuralitrebuiesfiesuficientde marepentruaasiguraicondiiadenecoliziunelarosturiatronsoanelorde cldire vecine, cu caracteristici de vibraie pronunat diferite. 3.5.Exigeneprivindductilitatealocalieliminarearuperilorcucaracter neductil Condiia de ductilitate n zonele plastice ale structurilor cu perei de beton armat are n vedere asigurarea unei capaciti suficiente de rotire postelastic n articulaiileplastice,frreducerisemnificativealecapacitiiderezistenn urma unor cicluri ample de solicitare seismic. n mod practic condiia de ductilitate local se exprim printr-un criteriu de limitareanlimiirelativeazoneicomprimateaseciunilorsau,ncazul 3.3 elementelorverticale,pentruevaluripreliminare,printr-uncriteriuechivalent, mai aproximativ, de limitare a efortului unitar mediu de compresiune. nvedereamobilizriicapacitiideductilitatelasolicitareadencovoiere cusaufrefortaxial,sevaasigura,prindimensionare,ungradsuperiorde siguran fa de ruperile cu caracter fragil sau mai puin ductil, cum sunt: -ruperea la for tietoare n seciunile nclinate; -ruperea la forele de lunecare, n lungul rosturilor de lucru sau n lungul altor seciuniprefisurate; -pierdereaadereneibetonuluilasuprafaaarmturilornzoneledeancorare i de nndire; -rupereazonelorntinsearmatesubnivelulcorespunztoreforturilorde fisurare. nacelaiscopsuntnecesaremsuripentruevitareafenomenuluide pierdereastabilitiizonelorcomprimatedebetoniaarmturilorcomprimate (vezi pct.4.2.3 i 6.4.1). 3.6.Exigene specifice structurilor prefabricate Proiectareastructurilorrezultatedinasamblareaunorelemente prefabricate de perete, de suprafa sau liniare, trebuie s urmreasc obinerea uneicomportripracticidenticecuceastructurilorsimilarerealizatedinbeton armat monolit. nacestscop,mbinrileverticale,orizontalesaudupaltedireciintre elementeleprefabricatevortrebuisfiesolicitatendomeniulelastic,sub ncrcrile care corespund stadiului ultim pentru structura n ansamblu. Valorileforelordelunecareialecelorlalteforecareintervinla dimensionarea elementelor de mbinare vor fi cel puin egale cu valorile asociate mecanismului de plastificare structural. 4.1 4.PROIECTAREA PRELIMINAR A ELEMENTELOR STRUCTURALE 4.1.Stabilirea ncrcrilor verticale Valorilencrcrilorverticalesestabilescpebazaprevederilor standardelordeaciuni,corespunztorgrupriifundamentalesauspecialede ncrcri, dup caz. Valorileeforturiloraxialedinpereiidincelelalteelementeverticaleale structurii,provenitedinncrcrileverticale,sedeterminpebazasuprafeelor aferenteseciuniloracestora,nfunciedealctuirea(moduldedescrcare) planeelor (vezi pct.5.3). 4.2.Dimensionarea preliminar a seciunilor pereilor 4.2.1Aria total a inimilor pereilor pe o direcie (n m2) va fi, de regul, cel puin cea dat de relaia: 120pl sbiA n kA

(4.1) n care:

biA =ariainimilor,nseciuneorizontal,aletuturorpereilorstructurali,cu contribuiesemnificativnpreluareaforelororizontale,orientaiparalel cu aciunea forelor orizontale; = coeficient de importan a construciei, conform P100/1992; ks= coeficientul zonei seismice de calcul, conform P100/1992; Apl= aria suprafeei planeului n m2; n = numrul de niveluri de cldire (numrul de planee) situate deasupra seciuniiconsiderate. 4.2.2Grosimeapereilorvaficelpuin15cm.Lacldiricupnla1012 niveluriserecomandssepstrezedimensiuniconstantealeseciunilor pereilor pe toat nlimea. 4.2.3Aria bulbilor sau tlpilor At prevzute la capetele seciunii pereilor cu aria inimii Ai va respecta relaiile: 35 . 0AA5 , 1 nito+ (4.2) pentru zonele seismice de calcul A D i 4.2 50 . 0AA5 , 1 nito+ (4.3) pentru zonele seismice de calcul E i F. S-a notat: coR h bNn = (4.4) undeNesteefortulaxialdecompresiunenperei,bihdimensiunileinimii peretelui, iar Rc rezistena de calcul a betonului la compresiune. Relaiile(4.2)i(4.3)servescilaevideniereasituaiilorncareapare necesitatea prevederii de bulbi sau tlpi la extremitile pereilor. 4.3.Dimensionarea preliminar a seciunilor grinzilor de cuplare

4.3.1nlimeagrinzilordecuplarelacldirileobinuitesevaluaegalcu dimensiunea plinului de deasupra golurilor de ui i ferestre. 4.3.2Limea grinzilor se va lua egal, de regul, cu grosimea pereilor. 5.1 5.CALCULUL STRUCTURILOR CU PEREI STRUCTURALI LA ACIUNEA NCRCRILOR VERTICALE I ORIZONTALE 5.1. Indicaii generale 5.1.1Calculul elementelor structurale ale construciilor cu perei de beton armat se face pentru gruprile fundamental i special de ncrcri. Pentrucldirilecurentesubaspectulregimuluidenlime,alvalorilor ncrcrilorgravitaionale,grupareaspecial,incluzndaciuneaseismic,este ceacaredimensioneaz,deregul,ncondiiileaplicriiprescripiilordinara noastr, elementele structurale verticale. ncadrulprezentuluiGhiddeproiectaresearenvedere,cuprioritate, calculul n gruparea special de ncrcri pentru aceste elemente. 5.1.2Proiectarea seismica structurilor cuperei structurali,pe baza prezentei prescripii,arenvedereunrspunsseismicneliniaralansamblului suprastructur-infrastructur-terendefundare,implicndabsorbiaidisiparea de energie prin deformaii postelastice. Astfel: a)Seurmrete,deregul,localizareadeformaiilorpostelasticenelementele suprastructurii.PrevederiledinprezentulGhiddeproiectareaunvedere asigurarea unei comportri ductile pentru aceste elemente; b)n cazuri speciale se admite s se realizezeansamblul structural astfel nct deformaiilepostelasticessedezvoltecuprioritatenelementele infrastructurii. n situaiile n care seopteazpentru aceast soluie se vorlua msurile de ductilizarenecesarealeelementelorstructuralerespective,cureducerea corespunztoare a cerinelor de ductilitate pentru elementele suprastructurii. c)nsituaiilencaresoluiiledelapunctelea)ib)nusepotrealiza,de exemplu n cazul unor construcii ce urmeaz s se execute n spaiile limitate dintrealteconstruciiexistente(carenupermitdezvoltareasuprafeeide rezemare a structurii), se pot admite deformaii inelastice limitate i n terenul defundare,controlateprinprocedeedecalculadecvate.inacestecazuri sepotdiminuamsuriledeductilizarealeelementelorstructurale,deoarece cerinele de ductilitate ale acestora sunt mai mici dect cele corespunztoare construciilor obinuite. n situaiile n care se opteaz pentru abordri de tip b) i/sau c) trebuie s existecondiiideaccesideintervenielaelementeleproiectatepentrualucra ca elemente disipative. Dirijarea deformaiilor neliniare n unul sau mai multe din cele trei pri ale ansambluluisuprastructur-infrastructur-terendefundaresevafaceprin metodedecalculomologate.Corelareacapacitilorderezistenalecelortrei 5.2 componente se va face pe baza valorilor medii ale rezistenei betonului, armturii de oel i, respectiv, a terenului de fundare. 5.1.3ncondiiilencareabordareaunuicalculstructural,caresreflecte ntreagacomplexitateacomportriistructurale,nuestencpracticposibil dectpentrucazuriparticulare,pentruconstruciilecurentesevorutlizametodele de calcul din categoria A, conform P100/1992, care admit urmtoarele simplificri principale: a)Calculul la aciunea seismic se face la ncrcrile de calcul stabilite conform capitolului5dinnormativulP100/1992,aplicatestaticpestructura considerat ca avnd o comportare elastic; b)Dirijarea formrii unui mecanism structural de disipare a energiei favorabil, cu deformaiiplasticedezvoltatengrinziledecuplareilabazapereilor structurali,sefaceprindimensionareaelementelorstructuralelavalorilede eforturi prescrise n paragraful 6.2 n prezentul Ghid de proiectare; c)Cerineledeductilitateseconsiderimplicitsatisfcuteprinrespectarea condiiilordecalculidealctuireconstructiv,datenprezentulGhidde proiectare; d)ncazulcldirilorcuformeregulate,cuelementelestructurale(perei, eventual cadre) orientate pe dou direcii principale de rigiditate ale structurii, calcululseefectueazseparatpeceledoudirecii.ncazulncare elementelestructuraleverticalesuntorientatepedireciicarediferde direciileprincipalealeconstruciei,calcululseefectueazpemaimulte direciistabilitecapotenialnefavorabiledinpunctdevederealcomportrii structurale la aciuni orizontale; e)Deformaiileplaneelorseconsiderneglijabilenraportcudeformaiile pereilor. PrevederiledinprezentulGhiddeproiectaresereferlacazurilencare aceste simplificri pot fi acceptate. nacestecondiii,pentrucalcululuneistructuricupereistructuralila aciuneancrcrilorverticaleiorizontalesuntnecesareurmtoareleoperaii principale: (i)Alctuireainiialastructurii(dispunereapereilorstructurali,alegerea formeiseciunilor,adimensiunilorelementelorstructurale,etc.),inclusiv ale infrastructurii; (ii)Modelarea structurii pentru calcul (stabilirea seciunilor active ale pereilor structurali, pentru fiecare direcie de aciune a ncrcrilor orizontale i ale grinzilor de cuplare, conform prevederilor paragrafului 5.2); (iii)Stabilireaniveluluilacareseconsiderncastrareapereilor(conform cap.9); 5.3 (iv)Determinareancrcrilorverticaleaferentefiecruiperetestructuralia eforturilorsecionaledecompresiuneprodusedeacestencrcri (conform paragrafului 5.3); (v)Verificareapreliminaraseciunilorpereilorstructuralipebazacriteriilor dincap.4dinprezentulGhiddeproiectareieventualmodificarea acestora(prinmrireagrosimiiinimii,prevedereadebulbilacapetele libere,mrireaclaseibetonuluidelanivelurileinferioarealecldirilorcu nlimi mari, etc.); (vi)Determinareacaracteristicilorderigiditatealepereilorstructuralipentru fiecaredireciedeaciuneancrcrilororizontale(conformparagrafelor 5.2 i 5.4). (vii)Stabilirea ncrcrilor orizontale de calcul conform cap.5 din P100/1992; (viii)Determinarea eforturilor secionale din aciunea ncrcrilor orizontale. Se recomandcalcululcuprogramedecalculautomatcaresian considerarecomportareaspaialastructurii.ncazurileprecizatela paragraful5.4.3referitoarelastructurileordonate,cualctuiremonoton pe vertical i cu nlimi mici i medii ( 9 niveluri), se pot aplica metodele simplificateprezentatenanex,efectundcalcululmanualsauautomat printr-un program bazat pe ipotezele simplificate respective; (ix)Determinareaeforturilorsecionalededimensionaredinncrcrile orizontale pe baza prevederilor paragrafului 6.2; (x)ncazurilespecialecndncrcrileverticaleseapliccuexcentriciti pronunate(deexemplu,construciicubalcoanenconsolpeosingur parteacldirii,construciicunucleudepereincrcatexcentric,etc.), determinareapeaceeaischemdecalculieforturilesecionaledin acestencrcri,caresensumeazcueforturileprodusedencrcrile orizontale; nsituaiileobinuite,lastructuriordonateisimetriceeforturilede ncovoieredinperei,produsedencrcrileverticalenuau,deregul, valori semnificative i pot fi neglijate. (xi)Calcululiarmareagrinzilordecuplare,lancovoiereilafortietoare (conform prevederilor de la 6.6); (xii)Calcululiarmareaelementelorverticalelacompresiune(ntindere) excentric,lafortietoarenseciuninclinateinrosturiledeturnare (pe baza prevederilor din STAS 10107/0-90 i a celor de la paragraful 6.5 din prezentul Ghid de proiectare ); (xiii) Calculul,ncazulstructurilorprefabricate,almbinrilorverticalei orizontalealepereilorialmbinrilordintreplaneuipereiistructurali (conform 6.5.2 i 6.5.3); (xiv)Determinareaeforturilorndiafragmeleorizontaleformatedeplaneei calculul armturilor necesare (conform 6.7); 5.4 (xv)Alctuirea pereilor structurali i a grinzilor de cuplare (conform cap.7). (xvi)Evaluarea iniial a dimensiunilor elementelor infrastructurii i a fundaiilor; (xvii)Modelarea infrastructurii pentru calcul: stabilirea ncrcrilor (a forelor de legtur cu suprastructura i cu terenul), modelarea legturilor structurale ale elementelor infrastructurii, etc.; (xviii)Calculul eforturilor secionale n elementele infrastructurilor prin metode de calcul (de regula cu programe de calcul automat) compatibile modelului de calcul stabilit la xvii); (xix)Calculul de dimensionare a elementelor infrastructurii i al fundaiilor. 5.2.Schematizarea pentru calcul a structurilor cu perei structurali 5.2.1Seciunile de calcul (active) ale pereilor structurali.ncalcululsimplificatadmispentrustructurilecupereistructurali, constndncalculeindependentepedousaumaimultedirecii,problema seciunilor active ale pereilor (a conlucrrii tlpilor cu inima pereilor) intervine la: (i)Evaluarea rigiditilor la deplasare lateral i implicit la stabilirea eforturilor secionale din aciunea forelor orizontale care revin pereilor structurali; (ii)Determinarea ncrcrilor verticale aferente pereilor structurali; (iii)Evaluareamomentelorcapabileiaforeitietoaredecalcul,asociate capacitii de rezisten la ncovoiere cu efort axial. (iv)Evaluarea ductilitilor secionale; n cazul n care talpa este constituit dintr-un bulb (fig.5.1a), limea activ bp se ia egal cu limea real a bulbului, Bp. Fig.5.1 ncazulpereilorstructuraliacrorseciuneprezinttlpilaunasau ambeleextremiti(rezultate,deexemplu,dininterseciapereilordepecele (b) 5.5 doudirecii,fig.5.1b),limeaactivbpdeconlucrareatlpilorestedatde relaia (5.1): dr st pb b b b + + = (5.1) undeb se stabilete pe baza relaiilor (fig.5.2): i o1 i iih 5 , 1 lh hhb += +(5.2) i bdistana pn la primul gol (pn la marginea peretelui). Fig.5.2 S-a notat: b= grosimea inimii; hi ,hi+1= nlimile seciunilor unor perei paraleli consecutivi; lo= distana liber ntre doi perei consecutivi.Lastructurilecuetaje nalteigolurirelativmicise recomandconsiderarean calculapereteluicaelement unic,cuseciunea indeformabil,cucondiia asigurrii,prinmodulde alctuirealgrinzilorde cuplarerigide,aunei comportri n domeniul elastic a acestor grinzi. nsituaiilencare pereiiseintersecteaz formndunnucleu,ntreg nucleulpoateficonsideratun element unic (fig. 5.3). Pentrucalculul deformaiilorprodusede foreletietoareseciunea Fig.5.3 Grinzi de cuplare rigide si rezistente 5.6 activseiaegalcu seciunea inimii. Fig.5.4 5.2.2Seciunile de calcul (active) ale grinzilor de cuplare a)Pentrucalculul deformaiilorprodusede momentelencovoietoare,la determinareaeforturilor secionale seciunea activ a grinziidecuplareseia conform fig.5.4: Fig.5.5 -dacplaneelesetoarnodatcupereiisaudacsetoarnnetape distincte, dar se prevd msuri de realizare a conlucrrii plcii cu grinda, se ine seama de conlucrarea plciica n fig.5.4 lund: p o dr sth 2 l 25 , 0 b , b = (5.5) unde lo= lumina liber a golului; hp = grosimea plcii. -dacplaneelesuntprefabricatesauturnateulteriorpereilorinuse realizeazconlucrareaplciicugrinda,seciuneaseconsiderdreptunghiular ca n fig.5.5 cu nlimea hr pn sub placa planeului; Pentrucalcululdeformaiilorprodusedeforeletietoare,seciuneaseia egal cu seciunea inimii. b)PentruevaluareacapacitiiderezistenseaplicprevederileSTAS 10107/0-90. 5.3.Determinarea eforturilor axiale de compresiune n pereii structurali din aciunea ncrcrilor verticale

ncrcrileverticaletransmisedeplaneupereilorstructuralise determinpebazasuprafeeloraferenteseciuniloracestora,inndseamade alctuireaplaneelorcareinflueneazdistribuiareaciunilorpecontur(plci 5.7 armatepeosingurdireciesaupedoudirecii,plcicugrinzi).Seadmitec eforturile unitare de compresiune din ncrcrile verticale sunt uniform distribuite pe suprafaa seciunii transversale a pereilor. Valoareaforeiaxialedecompresiunedinncrcrilegravitaionalese obineprinnmulireavaloriimediiaeforturilorunitaredecompresiunecu suprafaa seciunii active a peretelui. Pentruncrcrilelocale,concentratesaudistribuite,seadmitec repartizarea n corpulpereilor se face cuopant de2/3 ca n fig.5.6a. n cazul golurilor n pereii structurali, linia de descrcare se deviaz conform fig.5.6b. ncazurile obinuiteseadmitec rezultantancrcrilor verticale este aplicat n centruldegreutateal seciuniiactivea peretelui.Dacdistana dintrecentrulde greutatealncrcrilor verticaleicentrulde greutatealseciunii peretelui este relativ Fig.5.6 mareidacefectulexcentricitilornuseechilibreazpeansamblulstructurii (fig.6.5),seefectueazuncalculseparat,pentrustabilireaeforturilordin ncrcrile verticale, utiliznd metode de calcul prezentat la paragraful 5.4. 5.4.Metodasimplificatpentrudeterminareaeforturilorsecionale,n domeniul elastic nprezentaseciunesefacprecizriprivindmoduldeutilizarealmetodelorsimplificatedecalculalstructurilorcupereistructuralindomeniul elastic,bazatepemodelareapereilorstructuraliprincadreetajate(structuri alctuite din elemente de tip bar). 5.4.1Ipoteze i scheme de baz 5.8 a)ncalcululcustructuraformat dinbare,seineseamadetoate tipurilededeformaiiprodusede aciunea diferitelor eforturi secionale: momentencovoietoare,for tietoareieforturiaxiale.ncazurile curenteseadmitesseneglijeze deformaiile datorate eforturilor axiale ngrinziledecuplare,precumi eforturileaxialedinpereiistructurali datorate ncrcrilor verticale. b)Deschiderile teoreticeale cadrului etajat,careschematizeazpereii cuplaicugolurisuprapuse,seiau ntre axele elementelor verticale. Pentru grinzile de cuplare (fig.5.7) se considerdeformabil(lancovoiere ilafortietoare)numaiporiunea central lo, avnd lungimea luminii Fig.5.7 (deschideriilibere)golului,iar poriunile laterale (L - lo) se admit a fi indeformabile(ariaseciuniise consider n calcul infinit). c)ncazulpereilorcugrinzide cuplarenaltenraportcunlimea nivelului, se va ine seama de variaia seciuniimontanilor,considerndca deformabilezonelecuprinsentre grinziledecuplare(lumina),iarn rest indeformabile (fig.5.8b). Fig.5.8 5.4.2Valorile de calcul ale rigiditilor elementelor structurale nprezentulparagrafsedauvaloripentrudeterminareacaracteristicilor de rigiditate, utilizate la calculul eforturilor secionale. ncazurilecurenteacestevalorialecaracteristicilorderigiditatesepot utilizailadeterminareacaracteristicilorvibraiilorproprii,inclusivaperioadelor de oscilaie n diferite moduri proprii, precum i la calculul deplasrilor orizontale laverificareacondiiilordedeplasarerelativdenivelsauladimensionarea rosturilorseismicentrediferiteletronsoanealeuneicldirisauntrecldiri vecine. b) a) 5.9 nsituaiilencaresuntnecesareevalurimaiprecisealedeformaiilor structurale,seaplicprocedeeledecalculspecificepentrubareledebeton armat,respectivprinintegrareanlungulelementeloradeformaiilorspecifice (axialeiderotire)stabiliteprinconsiderareasimultanacondiiilorstatice, geometrice i a legilor - ale betonului i oelului. Valoriledecalcul(echivalente)alecaracteristicilorgeometricesecionale utilizate n determinarea caracteristicilor de rigiditate a elementelor structuralese iau dup cum urmeaz: a)Pentru perei structurali: dacb ec bI 8 , 0 I 4 , 0R AN= = (5.6)

b eA 9 , 0 A = (5.7) bi eiA 8 , 0 A = (5.8) dac b ec bI 4 , 0 I 0 , 0R AN= = (5.9)

b eA 6 , 0 A = (5.10) bi eiA 5 , 0 A = (5.11) dacb ec bI 1 , 0 I 2 , 0R AN= = (5.12)

b eA 4 , 0 A =(5.13) bi eiA 2 , 0 A = (5.14) PentruvaloriintermediarealeraportuluiN/AbRc,valoriledecalculaleIe, Ae , Aei se stabilesc prin interpolare liniar, unde Ie , Ae , Aei sunt valorile de calcul (echivalente)alemomentuluideinerie,arieiseciuniitransversaleiariei seciuniide forfecare,iar Ib , Ab , Abisunt valorile corespunztoare ale seciunii de beton (nefisurate). CuNiRcs-aunotatvaloareadecalculaforeiaxiale(pozitivpentru compresiune)nseciuneirespectiv,valoarearezisteneibetonuluila compresiune. n vederea reducerii numrului de ipoteze de ncrcare cu fore orizontale la evaluarea eforturilor secionale de calcul, n cazul structurilor de tip obinuit se admitesseutilizezevalorilecaracteristicilorderigiditatealeseciunilor nefisurate(Ib,Ab,Abi)alemontanilor.Valorilemomentelordencovoierei forelortietoareastfelobinute,sepotcorecta,nvedereaobineriiunorvalori dedimensionaremaipotrivitenraportcucomportarearealastructurii,prin redistribuia adecvat a eforturilor ntre elementele verticale, care s in seama degraduldiferitdefisurarealacestora.Acestprocedeudecalculsimplificat furnizeaz i valorile de calcul ale deplasrilor orizontale. b)Pentru grinzile de cuplare: 5.10 n cazul armrii cu bare ortogonale (bare longitudinale i etrieri): b eI 4 , 0 I = (5.15) b eA 4 , 0 A = (5.16) n cazul armrii cu carcase diagonale: b eI 6 , 0 I = (5.17) b eA 6 , 0 A = (5.18) ncalcululdeformaiilorsevautilizaovaloareunicamodululuide elasticitate al betonului Eb corespunztor clasei prescris prin proiect. 5.4.3Metode de calcul structural Pentrustabilireaeforturilorsecionalenelementelestructurilorcuperei debetonarmatsepotutilizametodeledecalculpentrustructurilespaiale alctuite din bare. ncazurilecurentencareplaneeledebetonarmatsatisfaccondiiade diafragme, practic infinit rigide i rezistente pentru fore aplicate n planul lor, se voraplicametodedecalculncaredeformaiilesolidarealepereilorpotfi definite de numai trei componente ale deplasrii la fiecare nivel (dou translaii i o rotire). n cazul unor structuri nu prea nalte (orientativ, cu pn la 10 niveluri), cu alctuireregulatilacarepereiistructuraliprezintmonotoniegeometricpe vertical se admite utilizarea procedeului de calcul structural simplificat descris n anex.Metodapoatefiaplicatilastructurimainaltesaucuoalctuiremai puin regulat n evalurile iniiale din faza predimensionrii. Pentru structuri cu alctuire complex, cu forme complicate de seciuni de perei rezultate din intersecia pereilor structurali, cu goluri de dimensiuni diferite delanivellanivelsau/icarenusuntdispuseordonatsauncazurilencare estenecesarssedeterminestareadeeforturipentrudireciialeforelor orizontalecarenusesuprapuncudireciileprincipalealestructurii,se recomandutilizareamodelriipereilordinelementefinitedetippanou,grind istlpi.nacestscopsepotfolosiprogrameledecalculcarepermito asemenea abordare. 5.5.Metode de calcul n domeniul postelastic Clasificarea,caracterizareaidomeniiledeutilizarealemetodelorde calcul al structurilor n domeniul postelastic sunt date n cap.5.8 i tabelul 6.2din P100/1992. nceleceurmeazsefacprecizrireferitoarelaparticularitileutilizrii acestor metode n cazul structurilor cu perei structurali. 5.11 5.5.1Clasificarea metodelor de calcul Metodeledecalculndomeniulpostelasticseaplicunorstructuricu capacitilederezistencunoscute,respectivlastructurilacarearmturile longitudinale sunt cunoscute. n raport cu ipotezele simplificatoare admise n calcul, metodele de calcul n domeniul postelastic se clasific n urmtoarele trei categorii principale: a)Procedee de prim aproximaie, care constau n exprimarea echilibrului limit peunmecanismcinematicdeplastificarecuarticulaiiplasticeformatela capetele tuturor grinzilor de cuplare i la baza pereilor structurali, fr s se poat pune condiii privind ncadrarea rotirilor din aceste articulaii plastice, n capacitile de rotire respective. b)Procedeedecalculstaticneliniar,careconstauntr-uncalculstaticpascu pasalstructurii(calculbiografic),mrindtreptatncrcrilelaterale, determinndlafiecaretreaptdencrcareeforturilesecionalei deformaiilestructuriiiverificndcompatibilitatearotirilornarticulaiileplasticeformatelacapetelegrinzilordecuplareilabazapereilor.Stadiul ultim de solicitare a structurii se consider stadiul n care se atinge deformaia limit ntr-una din articulaiile plastice formate la baza pereilor structurali. c)Metodedecalculdinamicneliniar,obinuteprinadaptareametodelorde calculdinamicastructurilornbaresauastructurilorbidirecionale.Pornind delaaccelerogrameleunorcutremurerealenregistratesaudela accelerogrameleetaloncaracteristiceamplasamentuluisedetermin elementelerspunsuluistructuralnevoluialorpedurataaciuniiseismice, diagrameledeeforturisecionale,tabloularticulaiilorplasticenfiecare moment,cerineledeductilitate,energiaabsorbitienergiadisipatn articulaiile plastice, etc. Calcululndomeniulpostelasticprinprocedeeledincategoriile(b)i(c) permitverificareaurmtoarelorcondiiidebunconformareastructuriinraport cu aciunile seismice: -dezvoltarea unui mecanism structural de disipare a energiei favorabil, care, n cazurilecurente,presupuneformareaarticulaiilorplasticelaextremitile grinzilordecuplareilabazapereilorstructurali,naceastordine,la cutremure de intensitate ridicat (cu perioade de revenire mari); -structuraposedcapacitateanecesardeductilitate(deabsorbieide disiparedeenergie)pentruaputearezistalauncutremurdeintensitatea maxim considerat prin codurile de proiectare; -capacitilededeformarepostelasticaelementelorverticalesfie echilibrate(lacerinedeductilitateapropiate)nsensulevitriiapariieide ruperiprematurealeunoradintreacestea,ntimpcecelelalteprezintnc rezerve mari de ductilitate; -structurasnunregistreze,pedurataaciuniiseismice,deplasrimaimari dect cele admise. 5.12 5.5.2Metode de prim aproximaieCametoddeverificare(dedeterminareaforeiorizontalecapabilea structurii),aceeabazatpeechilibrullalimitalstructuriipoatefiutilizatla stabilireavaloriigraduluideasigurarelaaciuniseismicedefiniteprinvaloarea foreilateraleasociatemecanismuluistructuraldeplastificare.Aplicarea echilibrului limit al structurii presupune c nu apar ruperi premature, cu caracter neductil,prinaciuneaforelortietoaresauaruperiiancorajuluiarmturilor,iar capacitatea de deformare n articulaiile plastice este suficient. Metodapoatefiutilizatilaproiectareaconstruciilornoipentru dimensionareamairaionalagrinzilordecuplareiapereilorstructurali,n situaiile cnd, pe baza unui calcul n domeniul elastic, rezult solicitri i armri multdiferitenelementelestructuralesimilareiesteindicatoperareaunor redistribuii de eforturi (vezi 6.2.1 i 6.2.4). 5.5.3Metode de calcul static neliniar a)Date generale Pebazaunuicalculprealabilndomeniulelastic,efectuatconform paragrafului5.4dinprezentulGhiddeproiectare,sestabilescseciunilei armareapereilorstructurali.Seciunileastfeldimensionateurmeazafiapoi corectate dup necesiti de rezultatele calculului n domeniul postelastic. Pentruefectuareacalcululuindomeniulpostelasticestenecesarsse determinevalorilemomentelordeplastificarealeseciunilorcaracteristiceale elementelorstructurale(seciuniledelaextremitilegrinzilordecuplareia seciunilordelabazapereilor),precumicaracteristicilededeformareale zonelor care nregistreaz deformaii plastice. La stabilirea acestora se utilizeaz valorile medii ale rezistenelor betonului i oelului, conform STAS 10107/0-90. a aR 35 . 1 R = c cR 75 . 1 R = b)Scurt descriere a procedeului Seefectueazuncalculstatic,lancrcriorizontaleseismiceavnd distribuiaforelorseismiceconvenionale,caresemrescprogresiv.Este recomandabilsseconsidere2distribuiialeforelororizontale,nfurtoare (deexempluodistribuietriunghiulariunauniform).Lafiecaretreaptde ncrcaresedeterminstareadeeforturiidedeformaieastructurii,se identificseciunilencareapardeformaiiplasticeisestabilescmrimile rotirilornarticulaiileplasticeconvenionaleformatelacapetelegrinzilorde cuplareilabazamontanilor.Severificdacrotirilenarticulaiileplasticese ncadreaznvalorilerotirilorcapabilealeelementelorstructuralencareapar aceste articulaii. Pentru analizarea unor stride solicitare avansate se pot admite depiri alecapacitiiderotireaarticulaiilorplasticedingrinziledecuplare(ruperi). 5.13 Aceastaimplicmodificareaschemeistaticepentruetapeledecalcululterioare, n sensul nlocuirii barelor ieite din lucru prin penduli articulai la capete, capabili spreianumaieforturiaxiale.Castadiulimitdesolicitareastructuriise consider stadiul n care se atinge deformaia limit la baza unuia din montani. Rezultantancrcrilororizontale,corespunztoareacestuistadiu, reprezintforaorizontalcapabilastructurii,iardeplasrilenregistrate, reprezint deplasrile maxime pe care le poate suporta aceasta. c)Caracteristici de deformare plastic a pereilor structurali Aplicareaprocedeuluidecalculdescrislapunctulanteriorimplicverificarea compatibilitiideformaiilor(rotirilor)plasticenarticulaiileplasticeteoretice formatenseciuniledelacapeteleriglelorilabazamontanilor.Pentru aceasta, valorile ale rotirilor nregistrate n articulaiile plastice la diferite niveluri alencrcriiorizontalesecomparcuvalorilelimitpalerotirilorcesepot dezvolta n articulaiile plastice, denumite, n mod curent, rotiri capabile (cap). Condiia ca un element s nu se rup n zona unei articulaii plastice se exprim prin relaia: p cap = Valorilecapsedeterminprinnsumarearotirilorspecifice(curburilor)pe lungimea zonelor plastice, n situaiile n care n seciunea cea mai solicitat s-au atinsdeformaiilespecificeultimeabetonului,bu(corespunztorgraduluide confinareabetonuluiprinarmturitransversale)sauaarmturiideoelntinse, au. 5.5.4Metode de calcul dinamic neliniar Metodologia calculului dinamic neliniar i datele privind parametrii seismici aiexcitaiei(accelerogramenregistratepeamplasamentsauaccelerograme generate,compatibilecuspectrulderspuns)iairspunsuluiseismical structurii (legile constitutive ale comportrii elementelor structurale, innd seama idedegradrilestructurale,proprietiledeamortizare,etc.)suntprecizaten P100/1992 i n manualele de utilizare a metodelor de calcul dinamic neliniar. 6.1 6.CALCULUL SECIUNILOR PEREILOR STRUCTURALI 6.1.Generaliti Laproiectareaconstruciilorcupereistructuralisevaaveanvedere satisfacerea unor condiii care s confere acestor elemente o ductilitate suficient, iar pentrustructuranansambluspermitdezvoltareaunuimecanismstructuralde disipare a energiei favorabil (cap.3). Principalelemsurilegatededimensionareaiarmareapereilorstructurali prin care se urmrete realizarea acestei cerine sunt urmtoarele: adoptarea unor valori ale eforturilor de dimensionare care s asigure, cu un grad maredecredibilitate,formareaunuimecanismstructuraldeplastificarectmai favorabil (pct. 6.2); moderareaeforturiloraxialedecompresiunenelementeleverticalei,mai general, limitarea dezvoltrii zonelor comprimate ale seciunilor (pct. 6.4.1); eliminarea fenomenelor de instabilitate (pct. 6.4.2); moderareaeforturilortangenialemediinbetonnvedereaeliminriiriscului ruperii betonului la eforturi unitare principale de compresiune (pct. 6.4.3); asigurarealungimiideancorareialungimiidesuprapunere,lanndire, suficientepentruarmturilelongitudinaleiceletransversalealeelementelor structurale; folosireaunoroeluricusuficientcapacitatededeformareplastic(OB37,PC 52,PC60)laarmareaelementelornzonelecusolicitriimportantelaaciuni seismice (n zonele plastice poteniale); prevedereaunorprocentedearmaresuficientenzonelentinsepentru asigurarea unei comportri specifice elementelor de beton armat. Condiiile de dimensionare i cele de alctuire constructiv se difereniaz, n conformitatecuprevederileP100/1992,nfunciedezonaseismicdecalcul, precum i funcie de categoria (participante sau neparticipante la aciuni seismice) i de clasa (a, b sau c) din care face parte elementul, conform STAS 10107/0-90. Deasemenea,condiiilemenionatesedifereniazntrezonelencarese ateaptsseproducdeformaiileplastice("zoneleplasticepoteniale")irestul zonelor aparinnd unui anumit element structural. Zoneleplastice,ncazulpereilor structurali, sunt considerate urmtoarele: lagrinziledecuplare,ntreagadeschidere liber(lumina),daclo3hgizonelecu lungimea hg, la grinzi cu lo > 3hg; la pereii structurali, izolai sau cuplai, zona de labazaacestora(situatdeasupranivelului superior al infrastructurii), avnd lungimea: H 05 . 0 h 4 . 0 lp+ =(6.1) ncazulcldiriloretajate,aceastdimensiunese rotunjetenpluslaunnumrntregdeniveluri, daclimitazoneiplasticeastfelcalculat depetenlimeaunuinivelcumaimultde 0,2Hnivelinminus,ncazulcontrar.Zonadela baza peretelui structural delimitat n acest fel, Fig.6.1 6.2 avndcerinedealctuirespecifice,estedenumitnprezentulGhiddeproiectare, zona A; restul peretelui cu solicitri mai mici i cerine de alctuire mai reduse fa de cele ale zonei A este denumit zona B (fig. 6.1). 6.2.Valorile eforturilor secionale de dimensionare 6.2.1ncazulncarecalcululeforturilorafostefectuatpebazacaracteristicilorde rigiditate,conformrelaiilor(5.65.14),valorileacestorasepotredistribuintre pereiistructuralidepeaceeaidirecie,atuncicndprinaceastaseobinavantaje sub aspectul prelurii eforturilor. n aceast situaie valorile redistribuite nu vor depi 30 % din valorea maxim obinut prin calcul (fig. 6.2.a). Redistribuia postelastic a eforturilor nu modific valorile forei tietoare totale i a momentului total de rsturnare. 6.2.2Valorilededimensionare,M,alemomentelorncovoietoarenseciunile orizontale ale pereilor structurali se determin cu relaiile (fig. 6.3.b): a) n suprastructur, pentru zona A: M = Mso(6.2) b) n suprastructur, pe nlimea zonei B: M = kM Ms Mso(6.2) Pentrucalcululeforturilordedimensionarenseciunileorizontaleiverticale aleelementelorinfrastructurii,valoareamomentelorlabazapereilor(labazazonei A) se ia: M = kM Mso (6.3) S-a notat: Ms=momentulncovoietordinncrcrileseismicedecalcul;labazaperetelui,acesta are valoarea Ms,o. =raportuldintrevaloareamomentuluicapabildersturnare,Mo,cap,calculatla bazasuprastructurii(labazazoneiA),asociatmecanismuluideplastificarea peretelui structural, individual sau cuplat, i valoarea momentului de rsturnare, Mo , corespunztor ncrcrilor seismice de calcul (fig.6.4). ` 4ML N MMM

oi i cap , iocap , o+= = (6.4) Fig.6.2 6.3 Mi,cap= momentul capabil la baza montantului i; Ni=efortulaxialdinmontantuli,produsdeforeleorizontalecorespunztoare formrii mecanismului de plastificare al peretelui; Li = distanele de la axa montantului i pn la un punct, convenabil ales, n raport cu care se calculeaz momentele forelor axiale Ni; kM= coeficient de corecie a eforturilor de ncovoiere din perei (fig. 6.3.d). kM = 1,25penlimea zonei B; kM = 1,00pe nlimea zonei A i pentru elementele infrastructurii; kM = 1,25n elementele infrastructurii. Fig.6.3 Obs. 1:MomentuldersturnareMoestedefinitaicicamomentulforelor orizontale seismice de calcul aplicate peretelui considerat (sau, dup caz, structurii n ansamblu)nraportcuseciuneadelabaza.Aceastasepoatecalculaindirectprin momentulreaciunilor(momentencovoietoareiforeaxiale)naceeaiseciune, care echilibreaz momentul forelor orizontale (fig.6.4). Obs. 2:nfig.6.3.bs-afiguratidiagramamomentelorcapabile corespunztoare armrii minime constructive Mcap,min. Obs. 3: Diagrameledemomentifortietoaresubcotateoreticde ncastrareapereteluisuntdesenateprincipialpentrucazuluneiinfrastructuririgide cu 2 niveluri, considernd un grad oarecare de deformabilitate a terenului. 6.2.3n cazul structurilor la care forele seismice sunt preluate practic n totalitate de pereiistructurali,valorilededimensionareQaleforelortietoarenpereiiverticali se determin cu relaia (fig. 6.3.c): s s Q sQ 5 Q k Q Q 5 , 1 = (6.5) S-a notat: Qs = fora tietoare din ncrcrile seismice de calcul; kQ = coeficient de corecie a forelor tietoare (fig.6.3.e) kQ = 1,2(6.6) 6.2.4Valorileeforturilorsecionaledincalculullancrcrileseismicesepot redistribuintregrinziledecuplaresituatepeaceeaivertical.Coreciileefectuate nuvordepi20%dinvalorilerezultatedincalcul,iarsumavaloriloreforturilordin grinziledepeaceeaivertical,rezultatenurmaredistribuirii,nuvafiinferioar valorii corespunztoare rezultat din calcul. 6.4 6.2.5Valoareaforeitietoaredecalculpentrugrinziledecuplaresedetermincu relaia: rinfcapsupcaplM M25 , 1 Q+= (6.7) unde: infcapsupcapM , M -valorileabsolutealemomentelorcapabilenseciuniledela extremitilegrinziidecuplare,corespunztoarecelordousensuri deaciuneamomentelor,stabilitepebazarezisteneidecalcula armturiiRa;lastabilirealuiMcapsupsevaineseamaidecontribuia armturilor din zona activ a plcii; lr=l0- deschiderea grinzii de cuplare (vezi 5.4.1). ncazulgrinzilordecuplaredemarerigiditateicuocapacitatemarede rezisten,carenusuntproiectatecaelementededisipareaenergieiseismice(de exemplugrinzilecudeschideremiclaconstruciicunlimedenivelmarecu rspunsprobabilndomeniulelastic),calcululeforturilorseefectueazpebaza echilibrului mecanismului de plastificare format n acest caz. 6.2.6Foreleaxialededimensionaredinpereiicuplaisestabilescpebaza echilibrului peretelui n starea de mecanism de plastificare. n cazul (frecvent) n care mecanismulimplicplastificareagrinzilordecuplare,foratietoareasociatdin grinzi se ia fr sporul de 25 % al capacitii de rezisten la ncovoiere considerat n relaia (6.7). 6.3.Efectul ncrcrilor verticale excentrice ncazulstructurilorlacarerezultantancrcrilorverticaleaferentepereilor seaplicexcentricnraportcucentruldegreutatealseciuniiloridacaceste ncrcriexcentricenuseechilibreazpeansamblulstructurii(fig.6.5)iproduc deplasriorizontalesemnificativealestructurii,sevorevaluaseparateforturile corespunztoareisevornsumacuceledinaciuneancrcrilororizontaledin gruparea special de ncrcri. Fig.6.4 6.5 Pentrudeterminareaeforturilordinncrcrileverticaleseutilizeazacelai model structural ca pentru ncrcrile orizontale. 6.4.Dimensionarea seciunii de beton a pereilor structurali 6.4.1Grosimeanecesarapereteluistructuralioportunitateaprevederiidebulbi sau tlpi la capetele libere se stabilesc punnd condiia: limhx = (6.8) n care x este nlimea zonei comprimate stabilit pe baza rezistenelor de calcul ale betonului i armturii la starea limit de rezisten n gruparea special. Valorile lim se iau: 0,10( + 2) n cazul zonelor seismice de calcul A D; 0,15( + 2) n cazul zonei seismice E i F. ncazulncarecondiia(6.8)nuestendeplinitsuntnecesaremsuri speciale de confinare a zonei comprimate de beton conform paragrafului 7.5.2. 6.4.2nzonaplasticpotenialapereilor,nsituaiacndnlimeaxazonei comprimate depete cea mai mic dintre valorile 5b (b - grosimea peretelui) i 0.4h (fig.6.6a) este necesar verificarea pentru evitarea pierderii stabilitii. Fig.6.5 6.6 Asemeneaverificrisuntnecesareila extremitiletlpilor,dacnlimea zoneicomprimatex>2hp,nporiunile caredepescdimensiunile4hpde fiecare parte a inimii (fig.6.6.b). ncazurilecurenteseadmitec sempiedicpierdereastabilitii peretelui dac n zonele menionate este ndeplinit condiia: 15Hbesau15Hhep ncareHeestenlimealibera nivelului. n caz contrar extremitile respective ale pereilortrebuientritecubulbi(vezi 7.2.3). Daclacaptullamelar,peretele structuralestelegatprintr-ogrindde cuplaredeunaltperete,nloculvalorii He,nrelaiiledemaisusseva consideradimensiuneagoluluiHg (fig.6.6.c). Fig.6.6 6.4.3La stabilirea dimensiunilor pereilor structurali se va respecta i condiia: tbhR 5 . 2 Q (6.9) 6.5.Calculul armturilor longitudinale itransversale din pereii structurali 6.5.1Calculul armturilor longitudinale Calculul la compresiune (ntindere) excentric al pereilor structurali se face n conformitate cu ipotezele i metodele prescrise n STAS 10107/0-90. n calcul se va lua n considerare aportul tlpilor intermediare i al armturilor verticaledispuseninimapereteluiininterseciileintermediarecupereii perpendiculari pe peretele structural care se dimensioneaz. Serecomandaplicareametodeigeneraledecalculprinutilizareaunui program de calcul automat adecvat. 6.5.2Calculul pereilor structurali la for tietoare. Calculul la for tietoare se face n seciuni nclinate i n seciunile orizontale de la nivelul rosturilor de turnare. a) Calculul n seciuni nclinate. n cazul pereilor structurali cu raportul ntre nlimea n elevaie a peretelui i nlimea seciunii Hh 1,dimensionareaarmturiiorizontaleAao la for tietoare n seciunile nclinate se face pe baza relaiei: x > 5b 0,4h 6.7 a ao bR A 8 , 0 Q Q + (6.10) unde: Aao =suma seciunilor armturilor orizontale intersectate de o fisura nclinat la 45o, incluzndarmturiledincenturiiarmturacontinudinzonaaferentde plac(nglobnddougrosimideplacdefiecareparteaperetelui)a planeului, dac fisura traverseaz planeul; Qb= fora tietoare preluat de beton, care se ia cu valorile: Qb = 0.3 b h 0 0.6 b h Rt(6.11) n zona A a peretelui i Qb = b h (0.7 Rt + 0.2 0) 0 (6.12) n zona B. unde 0 este efortul unitar mediu n seciune. Fraciuneadinocorespunztoarencrcrilorverticaleseobineprin raportareantregiincrcriverticalelanivelulconsideratlaariatotalaseciunilor orizontale efective ale tuturor pereilor verticali (vezi 5.3). Fraciuneadin0dinefecteleindirectealeforelororizontaleseobinprin raportarea forelor axiale respective la seciunea activ de calcul, conform 5.2.1. n relaiile (6.11) i (6.12), 0 ia semnul plus pentru compresiune. n cazul ntinderii,0se ia cu semnul minus n relaia (6.12) i zero n relaia (6.11). n cazul pereilor cu raportul1hH lo, calculul la fora tietoare se face cu relatia (6.21). a aoro ravR 8 , 0 Ahl 5 , 0 hA Q(((

||.|

\| + (6.21) Sectiunea armturilor transversale Aav va ndeplini condiia: hd 6.10 roavh 2lQ A 6.6.4ncazulncareseadoptunsistemdearmarecucarcasenclinatearia armturii nclinate Aai dup fiecare diagonal se determin cu relaia: =sin R 2QAaai(6.22) = unghiul de nclinare al carcaselor de armtur(fig.7.12). 6.6.5ncazulncaregrinziledecuplareauoalctuiremixt(prefabricat+ suprabetonare)iseurmreterealizareaconlucrriicelordouzonedebetonde vrste diferite, armturile transversale se vor dimensiona i pentru rolul de conectori, conform pct. 3.4.2.6 din STAS 10107/0-90. 6.7.Calculul planeelor ca diafragme orizontale 6.7.1Lastructurilecupereistructurali,nvedereaasigurriiuneicomportri spaialesolidareaansambluluistructural,estenecesarcaplaneelesprezinteo alctuire care s le confere o rigiditate ridicat n planul lor, astfel ca deformaiile s fie neglijabile n raport cu deformaiile elementelor verticale (perei structurali, cadre). n cazurile curente se poate considera c diafragmele sunt infinit rigide n planul lor. 6.7.2Lastructurilecupereideilacarerigiditilepereilordepeaceeaidirecie suntcomparabilecamrime,planeelelucreazcagrinzicudeschiderireduse, astfelcderegulnuestenecesaroverificarealorlaeforturilecelerevindin aceast solicitare. 6.7.3Lastructurilecupereirari(orientativ,cudistanemaimaride12mntre pereii structurali), precum i la cele cu nucleu central de perei i cadre perimetrale i altestructurisimilare,planeeletrebuieverificatelasolicitrilecelerevinca diafragme orizontale. Lapct.6.7.46.7.7seprezintetapeleunuiprocedeudecalculsimplificatpentru stabilirea eforturilor n diafragma orizontal.6.7.4ValorileforelorF1,F2,...,Fnreprezentndreaciunilediafragmeiasupra peretelui,lanivelulunuiplaneusepotdeducedincalcululdeansamblu.Astfel pentruperetelei(fig.6.10si6.11),diafragmasituatpesteniveluljexercit reaciunea:

1 jijijiQ Q F+ =undeQ Qijij,+1 sunt forele tietoare de calcul n peretele i la nivelurile j i j + 1 (6.2.4). 6.11 Fig.6.10 Fig.6.11 Mrimeairepartiiancrcrilororizontaledistribuiteliniarsestabilescdin condiiacarezultantalorscoincidcavaloareipoziiecurezultantaforelorF(fig. 6.11). Momentele ncovoietoare i forele tietoare n planul diafragmei se determin ca pentru o grind continu cu reaciunile pe reazeme (F1, F2, . . . . , Fn) i ncrcrile orizontale distribuite, qi. Dimensionareaplaneuluilancovoiereifortietoarepentruforeledin planulsusevafaceutilizndvaloriredusecu20%alerezistenelorbetonuluii oelului. 6.7.5La cldirile la care intervin suprimri ale unor perei structurali, planeul dintre zonelecunumrdiferitdepereivafiverificatcadiafragmpentruaasigura redistribuia la nivelul respectiv a forelor orizontale ntre pereii structurali. 6.7.6 Transmiterea forelor orizontale din planul planeului la perei se poate face (fig. 6.12): - prin compresiune direct pe captul peretelui (1) - prinarmturintinsecare colecteazforeledistribuitepeinimagrinzilorperei(a planeului diafragm orizontal) aferente(2) - prin lunecri ntre inima peretelui i diafragm (3) F = F1 + F2 + 2F3 Fig.6.12 F1 F2 F3 F3 (a) (b)(c) 45 suspensori colector 6.12 Evaluarea fraciunilor F1, F2, F3 din fora F care revine peretelui la fiecare nivel se face prin aprecieri inginereti, considernd mai multe scheme posibile, se va ine seamacmecanismul1estemairigiddectmecanismul3,iaracestamairigid dect mecanismul 2.ForaF1estelimitatlarezistenalastrivireabetonului.Pentrusporirea capacitii de a prelua compresiuni, zona de legtur ntre perete i placa planeului se poate ngroa sub forma unei centuri (fig.6.12c). Armturiledecolectareconstituiearmareacenturiiperetelui.Aceastatrebuie sfiesuficientdelungpentruaantrenaforeledinplaneuaferenteperetelui.n placa planeului mai trebuie prevzute armturi de suspendare a ncrcrilor care nu se afl n zona de influen a colectorului (aferent zonei poate n figur). Armturadecolectarecuprindeiarmturileorizontalecontinuesituaten planee, n zonele de lime 5b situate de o parte i de alta a peretelui. PreluareaforelorF3 sefaceprinconectoridimensionaiconformSTAS 10107/0-90. Identificareamecanismuluidetransmitereaforelordelaplaneulaperete este important mai ales la diafragmele de transfer, cum sunt, de exemplu, planeele delacontactulsuprastructuriicuoinfrastructurmultmairigidprinprezena pereilor de contur i, eventual, a altor perei suplimentari. 6.7.7Laconstruciileculungimimari,cupereistructuraliconcentrailaextremiti sau/insituaiilencareplaneelesuntperforatepringoluridedimensiunirelativ mari n zona lor median se va avea n vedere posibilitatea deoscilaie asincron a diferitelor pri ale planeului. Pentru a evita dezvoltarea unor fisuri rezultate din rolul de element ntins al planeului n asemenea situaii, aria tuturor armturilor continue dinplaneunfiecaredirecie,Acont,incluzndarmturilecenturilor,vafilaorice nivel: ajcontRF 5 , 0A = (6.23) n care Fj este fora seismic de calcul aplicat la nivelul considerat. 7.1 7.PREVEDERI CONSTRUCTIVE 7.1.Materiale utilizate 7.1.1Clasa minim a betonului utilizat n pereii structurali va fi Bc 15. Lacldirilecunlimimari(orientativ,cumaimultde10niveluri)se recomand utilizarea unor betoane de clas superioar Bc 30 . . . Bc 40, n special la nivelurile inferioare. 7.1.2Pentru armarea pereilor structurali se utilizeaz : - bare din oel beton (PC 60, PC 52, OB 37); - srmatrasmat(STNB) sausrmprofilatsub formdeplasesudate produse n industrie. PlaselesudatedinSTNBpotfifolosite,deregul,numailaarmturile constructive (paragraful 7.3.1). Plaselesudatedinsrmeecruisatemaipotfifolositecaarmturde rezisten nsituaiile ncare prinasigurareasuperioar fadeeforturilesecionale se asigur o comportare a srmelor n domeniul liniar elastic. 7.2.Alctuirea seciunii de beton a pereilor structurali. Dimensiuni minime 7.2.1Grosimea minim a inimilor i tlpilor pereilor structurali va ndeplini condiiile: b 150 mm i b He20. 7.2.2Pentrustabilireanecesitiiprevederiidebulbiitlpi(evazri)lacapetese vor lua ca baz condiiile de la paragraful 6.4.1 i 6.4.2. SerecomandcalacldirilesituatenzoneleseismicedecalculADcu pereistructuralirarisau/icumaimultde6niveluri,pereiisfieprevzuila extremiti cu bulbi sau tlpi. 7.2.3La dimensionarea seciunii bulbilor se vor respecta i condiiile: hp 250 mmsi bp 2b Seconsidertlpi,lameleletransversalecugrosimeaminimde150mmi lungimea de cel puin He4 (fig. 7.1). 7.2.4Grinziledecuplarelapereiicugolurideuivoravea,deregul,aceeai grosimecurestulperetelui.ncazurilencare,dincalcul,aceastgrosimerezult insuficient,grinzilesevorngroacucondiiangroriiiapereteluipeolungime suficient pentru a asigura ancorarea armturilor longitudinale din grind (fig. 2.2). 7.2.5n cazul n care se adopt armarea grinzilor de cuplare cu carcase nclinate de armtur grosimea acestora va fi cel puin 250 mm. 7.2 7.2.6Se va evita amplasarea golurilor pentru ui sauferestrenapropiereacapetelorlibereale pereilorstructurali.Se recomand cadistanade laextremitateapereteluistructuralpnla margineaprimuluigolsfiemaimarede1200 mm (fig. 7.1). ncazurilecndaceastcondiienupoate fi respectat, montantul de capt va fi prevzut cu bulb la marginea golului. 7.2.7Lapereiiavndgoluridecalatepe vertical(fig.7.2),serecomandcaplinuldintre golurileladounivelurisuccesivesfiede minimum 600 mm lungime. 7.2.8Se admite nglobarea n pereii structurali a tuburilorverticaledeinstalaiielectrice, respectndcondiiacangrosimeapereteluis nu se afle mai mult de un tub, iar distana minim ntredoutuburi,nlungulpereteluisfie200 mm. Tuburile vor avea diametrul de maximum 1/8 dingrosimeapereteluiisevorpozantrecele dou plase de armare curent. Fig.7.1 Fig.7.2 7.3.Armarea pereilor. Prevederi generale 7.3.1Armturile pereilor structurali se clasific n: a)armturiderezisten,acrornecesitateidimensionarerezultdin calculullaeforturiledinaciuneancrcrilorverticaleiorizontale,pebaza prevederilor din cap.6. n aceast categorie intr: armturilongitudinale(verticale)cuaportncapacitateaderezistenla ncovoiere; armturitransversale(orizontale)curolnpreluareaforeitietoare;lapereii scuri (pct. 6.5.2) i armturile longitudinale verticale contribuie la capacitatea de rezisten la for tietoare; armturi longitudinale de conectare n lungul rosturilor de turnare; armturi de confinare a betonului din zona comprimat; armturitransversalepentruevitareaflambajuluiarmturilorlongitudinale comprimate. b)armturiconstructive,acrornecesitatenusestabiletederegulprin calcul, prevederea lor fiind determinat de acoperirea unor solicitri neevideniate n calculecurente(cumsuntceleprodusedecontraciabetonului,variaiilede temperatur, cele datorate redistribuiilor n timp ale solicitrilor datorit deformaiilor decurgerelentabetonului,etc.)iconfirmatdecomportareanexploatarea cldirilor. n aceast categorie se ncadreaz i armturile cu rol de montaj. 7.3 7.3.2ncazulutilizriiplaselorsudate,sevorrespectaprevederile"Instruciunilor tehnicepentruproiectareaiexecutareaarmriielementelordebetoncuplase sudate" P59-80. ncazularmriicuplaseformatedinbareindependente,frsudur,barele orizontale se vor dispune spre faa exterioar a peretelui (fig. 7.3). Fig.7.3 7.3.3Acoperireacubetonaarmturilorvarespectacondiiileprevzuten paragraful 6.1 din STAS 10107/0-90. 7.3.4nndirea armturilor a) De regul nu se admit nndiri ale armturilor verticale n zona A, n special acelordediametremaimariconcentratelaextremitileseciunii,utilizndbarecu lungime suficient. b)DacnusepoateevitanndireaarmturilornzonaA,serecomandca nndirea armturilor principale concentrate de la extremitile seciunilor pereilor s sefacprinsudare,depreferincuprocedeedesudarecaplacapsauprin manoane sau alte dispozitive similare. n cazul adoptrii nndirii prin suprapunere, lungimile minime de nndire sunt date n tabelul 2. Tabelul 2 ArmturiLungimile minime de nndire pentru bare din: OB 37PC 52, PC 60 Barele orizontale inclusiv cele din centur i barele verticale din armarea de cmp. Fr crlige: 70d Cu crlige: 50d50d Barele verticale de rezisten cu seciunea Aa situate n zona de capt, (vezi 6.5.1) Barele cu d 20 - -50d Minimum 600 mm naceeaiseciunese nndete50%saumaipuin din aria total de armtur. Barele cu d > 20 mm se nndesc cu sudur Barele cu d 10 mm. 7.4.Armarea n cmp a pereilor structurali 7.4.1Prinarmaren cmpsenelegearmtura cuprinsn inimapereilornzona dintre dou intersecii succesive de perei, ntre o intersecie i o zon de capt sau ntre dou zone de capt(definite la 7.5.1) fr intersecii intermediare cu ali perei. nfunciedencadrareanprevederileparagrafului7.3.1,armareancmp poatefioarmarederezisten(paragraful7.4.2)sauoarmareconstructiv (paragraful 7.4.3). 7.4.2Armarea de rezisten, se prevede: - n zona A (definit conform paragafului 6.1); - n zona B (definit conform paragrafului 6.1); - n pereii scuri

< 1hH n conformitate cu prevederile paragrafului 6.5.2. nzonaAindiferentdetipulpereilor(lungisauscuri),procenteleminimede armare sunt cele din tabelul 3. n procentul de armare se consider armturile de la ambele fee ale peretelui. n afara zonei A se vor adopta ca procente minime de armare valorile indicate n tabelul 3 pentru zona seismic F. Tabelul 3 ZonaProcentul minim de armare pentru seismicBarele orizontaleBarele verticale de calculOB 37PC 52, PC 60OB 37PC 52, PC 60 A, B, C, D,E0,30%0,25%0,35%0,30% F0,25%0,20%0,25%0,20% ArmturiledincategoriaSTNBpotfiutilizatepentruarmareaderezisten numai n situaiile specificate la 7.1.2. Procentele minime n aceste cazuri sunt 0,25% pentru armturi orizontale i 0,20% pentru cele verticale. Armturaderezistenserealizeazdindouplasedispusecteunala fiecare fa a peretelui (fig. 7.3). Barele se nndesc conform 7.3.4 i indicaiilor din tabelul 2. Diametrulminimalbarelorsevalua8mm pentruarmturileorizontalei10mm pentru cele verticale, n cazularmrii cubare independente.Distanele maxime ntre bare se vor lua 350 mm pe orizontal i 250 mm pe vertical. 7.6 7.4.3Armareaconstructivserealizeazdindouplase5mmla200mm,din STNB,dispusecteunalafiecarefaaperetelui,saucuarmturicuseciuni echivalente din alte oeluri. La pereii de la calcane i de la rosturi i la cei care mrginesc casa scrii, pe toat nlimea acesteia, precum i la ultimul nivel n toate cazurile, se vor prevedea armturiorizontalecarecorespundcelpuinunorprocentedearmarede0,30%n cazul oelului OB 37 i 0,25% pentru oel PC 52 sau PC 60. 7.5.Armri locale ale elementelor verticale 7.5.1Armarea zonelor de la extremitile pereilor structurali. nzoneledelaextremitileseciunilorpereilorstructurali,pesuprafeele indicate n fig.7.6a, pentru seciuni lamelare, n fig.7.6b, pentru seciuni prevzute cu bulbi i tlpi i n fig.7.6c pentru seciunile pereilor cuplai, armarea se realizeaz cu carcase de tipul celor utilizate la armarea stlpilor. Procentele de armare vertical a acestor zone nu vor fi mai mici dect valorile indicate n tabelul 4. Tabelul 4 Zona seismicProcente de armare minime pentru armturi din: de calculOB 37PC 52, PC 60 zona Azona Bzona Azona B A, B, C, D, E0,7%0.5%0,6%0.5% F0.4%0,4% Diametrul minim al armturilor este 12 mm. Armarealocalvarespecta,deregul,dinpunctdevedereadistribuieii numruluiminimdebare,detaliiledinfig.7.7;7.8i7.9.Serecomandcabarele orizontalealeplaselorsudatesfienacelaiplanverticalcuramurileetrierilordin inim. Armturaconcentratmpreuncuarmturaverticalprevzutninimaitlpile pereilor,inclusivceadininterseciileintermediare(paragraful7.5.2),trebuies confereseciuniipereteluistructuralocapacitatederezistenlancovoiere superioar valorii momentului de fisurare Mf al seciunii determinat cu: t f pl s fR W c 5 , 0 Nr M + = (7.1) n care: rs=distanadelacentruldegreutatealseciuniipnlalimitasmbureluicentral situat pe aceeai parte cu fora excentric N; Wf = modulul de rezisten la fisurare al seciunii,calculat considernd zona ntins integral plastificat; cpl=coeficientcareineseamadeplastificareaparialazoneintinsea seciunii (tabelul 15, STAS 10107/0-90). 7.7 Fig. 7.6 Fig.7.7 Fig.7.8 Fig.7.9 7.8 Seciunile se vor alctui astfel nct armturile longitudinale s se gseasc la punctul de ndoire al etrierilor perimetrali, al celor intermediari sau al agrafelor. Diametrulminimaletrierilor:6mmid/4(d=diametrulminimalbarelor verticale al armturii). Distanele maxime admise ntre etrieri i agrafe sunt: n zona A: - 150 mm n zona seismic de calcul F; -120mm,darnumaimultde10d,pentruzoneleseismicede calcul A E; n zona B:- 200 mm, dar nu mai mult de 15d. Etrierii carcasei se vor realiza astfel nct aria lor s prezinte cel puin aceeai rezisten cu cea a armturilor orizontale din inima peretelui cu care se nndesc (fig. 7.7, 7.8 i 7.9). 7.5.2Armtura de confinare a zonelor comprimate. n condiiile n care nlimea zonei comprimate a seciunilor corespunztoare capacitii de rezisten depete valoarea limit stabilit cu relaia (6.8): x > xlim se va prevedea o armtur special de confinare a zonei comprimate, pe o lungime cel puin egal cu x/2. Cantitateadearmturdeconfinare Aao,nfiecaredireciesecalculeazcu relaia:

+ =hx5 , 0RRc a 10 , 0 Aace ao(7.2) n care: ae = distana interax, pe vertical, ntre seturile de etrieri de confinare; c=dimensiuneamiezuluidebetoncuprinsdeetrieriideconfinaremsurat perpendicular pe direcia braelor etrierilor. narmturaAaosepoateconsideraiarmturaorizontalainimiidac aceasta este ndoit dup barele verticale i ancorat corespunztor. nzonelencareprocentuldearmarelongitudinaldepetevaloarea2/Ra (N/mm2) se vor lua msuri suplimentare de a evita flambajul barelor n zona plastic potenial. Armturade confinare Aao poatejuca iacestrol. nacestezone, barele verticaledediametrud>14mmsevorlegatransversalprinetrieriiagrafela distane de cel mult 6d. 7.5.3Armarea interseciilor de perei structurali. Interseciilesituatelacapetelepereilorsealctuiescconformparagrafului 7.5.1.Interseciileinterioarecudimensiunileprecizatenfig.7.10searmeazcu carcase cu 2 etrieri n cruce, care fac legtura cu armarea orizontal a pereilor. Etrieriicarcaselordininterseciivorrespectacondiiiledela7.5.1privind seciunea minim i nndirea cu armtur orizontal din inima pereilor. Distana maxim ntre etrieri: 200 mm. Armarea vertical minim azonelor nintersecie: 1212 nzona A i412 + 810 n zona B. 7.9 Fig.7.10 7.5.4Armarea n jurul golurilor a)ncazulirurilordegolurisuprapusepevertical,limitatedemontanii grinzi de cuplare, armarea de contur se face conform paragrafului 7.5.1 i fig. 7.6. b)ncazulgolurilorizolatededimensiunimariialgolurilorcarenuse suprapunpevertical,armrilenjurulacestorasevorprevedeancorelarecu starea de eforturi stabilit innd seama n calcul de aceste goluri. c) n jurul golurilor de dimensiuni mici n raport cu cele ale peretelui i care nu influeneaz n mod semnificativ comportarea ansamblului acesteia, se vaprevedea oarmareconstructivavndpefiecarelaturcelpuindoubare10mmicel puin seciunea echivalent armturilor ntrerupte pe poriunea de gol aferent. Armarea din jurul golurilor va respecta regulile indicate n fig. 7.5. 7.5.5Armarea interseciilor pereilor cu planeele. Pe grosimea planeului n perete se prevede o armare de centur, format din cel puin 4 bare. Seciunea barelor continue din centuri va fi stabilit innd seama de cerinele de rezisten rezultate din solicitrile de diafragm orizontal (vezi 6.7). Se va utiliza oel PC 52, PC 60 sau OB 37. Diametrul minim al armturilor 10 mm. Lanndireaiancorareaarmturilorsevorrespectacondiiileindicaten fig.7.4. 7.6.Armarea grinzilor de cuplare 7.6.1nsistemuldearmarecubarelongitudinaleietrieriverticali,armareaunei grinzi de cuplare este format din (fig.7.11): a)Barelongitudinalerezultatedindimensionarealamomentncovoietor, dispuse la partea superioar i inferioar a seciunii. 7.10 Diametrul minim al barelor: 12 mm. Mrcile de oel recomandate: PC 52, PC 60. La detalierea armturii longitudinale se va ine seama de cerinele de execuie privindo bun betonare i compactare a betonului. b)Barelongitudinaleintermediaredispusepefeelelateralecudiametrul minim 12 mm. Barele intermediare vor realiza un procent de armare minim de: - pentru grinzi de cuplare la care 2lhor g aobh10025 . 0A , in zonele seismice A...D si g aobh10020 . 0A , in zonele E si F - pentru grinzi de cuplare la care o rol h2l < g aobh10050 . 0A , in zonele seismice A...D sig aobh10035 . 0A , in zonele E si F. c) Etrieri, care vor avea diametrul minim: 6 mm. Procentul minim de armare transversal: 0,20 %. Distana maxim admis ntre etrieri ae va fi: mm 150 ad 8 aee d=diametrularmturilorlongitudinaledelaparteasuperioaridelapartea inferioar. Lagrinzileturnatendouetapelacareseconteazpentreaganlime, etrierii se prevd pe ntreaga nlime a acestora, i care se dimensioneaz pentru a ndeplini i rolul de conectori. Fig.7.11 7.11 d)Armareagrinzilor seprezint canfig.7.11undeseindicilungimile de ancorrinecesare.ncazulutilizriiunorarmturilongitudinalecud22mmse recomand ca extremitile barelor s fie curbate i nndite prin sudur (fig.7.11). 7.6.2Grinzile de cuplare cu armturi principale nclinate ncruciate, se utilizeaz i sedimensioneazconformprevederilorparagrafelor6.6.2i6.6.4.nfig.7.12se prezint un exemplu de alctuire a acestui tip de grinzi. Diagonalele pot fi realizate i din profile metalice. Armturilenclinateseasambleazsubformde carcasecuctecelpuin4 bare.Lungimeadeancorareabarelornclinatevafiminimum60d.Serecomand nchiderealacapeteabarelornclinateprinbuclesudate.Oridecteori dimensiunile grinzii permit, acest sistem de armare este cel mai indicat. Armarea transversal se poate realiza cu etrieri sau cu freta continu. Distanadintreetrierisaupasulfreteinuvafimaimarede6d(diametrul armturilor nclinate). Diametrul minim al etrierilor sau al fretei d/4. Armturile orizontale i etrierii se dispun constructiv. Procentultuturorarmturilororizontalevareprezentacelpuin0,25%,iar procentul de armare transversal cu etrieri va fi cel puin 0.20% . Fig.7.12 8.1 8.PROBLEME SPECIFICEDE ALCTUIREA STRUCTURILORPREFABRICATE 8.1.Probleme generale n prezentul capitol se dau prevederi specifice proiectrii pereilor realizai din elementeprefabricatecareaunvedereaspecteledeordinstructural.Problemele referitoarelaproiectareadearhitectur,aizolaiilortermiceifoniceprecumila proiectarea tehnologiei de execuie nu fac obiectul prezentului Ghid de proiectare. Prinmsuriledealctuireaelementelorprefabricateiambinrilordintre acesteaseurmreteobinereauneicomportristructurale,inclusivnraportcu aciunile seismice, similare cu cea a structurilor cu perei din beton monolit. Regulilegeneraledealctuireastructurilorcupereidinelemente prefabricate,privindconfiguraiastructurii,formapereilorimoduldedispuneren plan sunt cele indicate la capitolul 2. De asemenea, planeul realizat din panouri prefabricate, va fi astfel conceput nct s seasigure comportarea lui ca diafragm practic infinit rigid i rezistent n planul ei. 8.2.Alctuirea panourilor 8.2.1Elementeleprefabricatecarealctuiescstructuracldiriivorfirealizate,de regul,subformdeelementeplane-panourimari.nfunciedeformaconcreta pereilor, de tehnologia de execuie i de mijloacele de ridicare i transport de care se dispune,sepotadoptaiformespaialesaudebaraunoradinelementele prefabricate. Formaelementelorprefabricaterezultprinsecionareapereilorprintieturi orizontale (fig. 8.1a) sau prin tieturi orizontale i verticale (fig. 8.1b,c). Fig.8.1 8.2.2Elementele prefabricate se realizeaz din beton de clas minim Bc20. 8.2.3Panouriledepereiinteriorivoraveaogrosimedecelpuin140mmpentru cldirile cu maxim 5 niveluri i de minim 160 mm pentru cldirile mai nalte. 8.2 8.2.4Panourile de perei exteriori vor fi, de regul, alctuite din 3 straturi i anume: unstratinteriorderezistendinbetonarmat;grosimeaminimaacestuia poateficu20mmmaimicdectceaindicatpentrupereiiinterioriivafi corelat cu numrul, poziia i natura elementelor de legatur (nervuri de beton armat sau/i agrafe) cu stratul exterior; unstrattermoizolatorintermediar,realizatdereguldintr-unmaterialrigid (polistiren celular, vat mineral) dimensionat pe baza calculului termotehnic; un strat exterior de protecie, din beton armat, n grosime de minimum 60 mm. Nervuriledelegturdintrestraturileinterioriexteriorsevorexecutacu grosimentre40i60mm.Poziiainumrulnervurilorsevorstabilinfunciede dimensiunileiformapanouluiiagolurilor,devaloareasolicitrilor,modulde execuie i de necesitatea de a reduce la minim punile termice. 8.2.5Panouriledeplaneuvoraveagrosimeastabilitpecriteriiderezisten, rigiditate i izolare fonic necobornd sub 120 mm. n funcie de forma i dimensiunile camerelor, vecintatea cu logii i balcoane, i de dispunerea pereilor, panourile se pot rezema pe 4, 3 sau chiar 2 laturi. Panouriledebalconsevorrealiza,deregul,prinscoatereanconsola panourilor de planeu. 8.2.6ArmareapanourilorsevafacecubaredeoelbetonPC52,PC60,OB37i STNB, de preferin sub form de plase i carcase sudate. Armareadecmpapereilorsevarealizadindouplase,carevorrespecta condiiile de armare minim pentru armturile orizontale i verticale date la cap. 7. Plasele din srm ecruisat pot fi folosite i la armarea panourilor de la baz, nzonaAastructurii,cucondiiacaprintr-odimensionareadecvat,armturile orizontale s nu depeasc stadiul de comportare liniar elastic sub forele tietoare asociate mecanismului de plastificare.Peconturulpanourilorsevaprevedeaoarmturadebordare,alctuitdin bareizolatesaucarcasesudatenvedereapreluriisolicitrilorcareaparntimpul fazelordemanipulare,transportimontaj.Lapanourilecugolurideuipentrua micora eforturile care apar n grinzile de cuplare n aceste faze, la partea inferioar a golurilor se vor prevedea dispozitive speciale recuperabile de rigidizare provizorie. Golurile de ui i de ferestre vor fi bordate cu bare izolate sau carcase, avnd dimensiunilenfunciede solicitrilepanoului.Serecomandarmareasuplimentar acolurilorcubarenclinate,curolnreducereafisurrii,lacolurileintrnde,n special la manipularea panourilor. Grinziledecuplaresevorarmaconformprevederilordela7.6.Dacse urmreteconlucrareacucentura,etrieriigrinzilorsevordimensionaipentrurolul de conectori. Barele verticalerezultate ca fiindnecesaredin calculul de ncovoiere cuefort axial,decompresiunesaudentindere,icarenusepotdispunenmonolitizrile verticalesedispunctmaiaproapedemarginilepanourilor.ncazulpanourilorcu golurideui,bareleverticalealearmturiicontinuesevorplasanimediata apropiere a golului. Acoperirea minim a acestor armturi 50 mm. 8.3 Armturilescoasedinpanousubformdemustidreptesausubformde buclesevordispunelainteriorulcelordouplasedearmareainimiipereilor.n cazularmturilorrealizatesubformdebucledediametrurelativmaresevorlua msurideasigurareaunuiancorajcorespunztorprinprevedereaa2-3bare transversale sudate (fig.8.2). Fig.8.2 Att mustile care ptrund n mbinrile verticale, ct i mustile prin care se asigur continuitatea armturilor verticale intermediare trebuie plasate centric pentru otransmiteredirect,farexcentricitate,aeforturilordentindere.Pentruaceasta estenecesarsseprevaddispozitiveiarmturisuplimentarepentruaasigura poziia mustilor pe durata betonrii i a transportului. 8.3.mbinrile structurilor cu perei din elemente prefabricate de beton armat 8.3.1Prinmodulderealizare,mbinriledintreelementeleprefabricatecare alctuiescpereii structurali, trebuie s leasigure acestora o comportare similar cu ceaapereilormonolii,subaspectulrigiditii,capacitiiderezistenide ductilitate (vezi 8.1). n toate cazurile mbinrile vor fi de tip umed cu beton armat. 8.3.2Duppoziialornstructuriduprolullorstructuralmbinrilepereilorse clasific n dou categorii: mbinri verticale, care asigur legturile orizontale de continuitate, dup caz, ntre panourile adiacente, ntre panouri i bulbi, etc. mbinriorizontale,subformdecenturiturnatenspaiileorizontalentre panouri, care asigur legtura vertical ntre panouri i n acelai timp legtura ntre pereii prefabricai i planeul prefabricat. 8.3.3La alctuirea mbinrilor se vor avea n vedere urmtoarele principii: a)Prindimensionareaelementelordembinaresevarealizaocomportarea mbinrilorndomeniulelasticdecomportarepentrusolicitareadelunecare.Pentru aceasta mbinrile vor avea un grad superior de asigurare (cedarea lor corespunde la fore orizontale mai mari fa de alte seciuni i alte solicitri). b)Foreledecompresiunesetransmitdelapanoulapanouprincontact nemijlocit prin intermediul betonului din mbinri. c) Forele de ntindere se transmit exclusiv prin armturile nndite prin diferite procedee: sudur, petrecere prin bucle petrecute; 8.4 d)Foreledelunecarentrepanourisetransmitprinalveole,praguri(dini), armturicaretraverseazmbinareaicaresuntcorespunztorancorate.Prin ntindereaacestorarmturisecreaz,nbeton,unefectdediagonalcomprimat sau un efect echivalent de frecare pe suprafaa de separaie ntre betoane de vrste diferite; e)Transmitereaeforturilornormaleitangenialesevafacectmaiuniform distribuit pentru a evita concentrarea de eforturi n anumite zone; f)Alegereagabaritelorelementelordembinare(seciunilestlpilori centurilor) va avea n vedere crearea spaiilor necesare pentru montarea i nndirea armturilor, o betonare i o compactare a betonului n condiii corespunztoare. 8.3.4mbinriledintrepanouri,attceleverticalecticeleorizontale,vorfi obligatoriu de tip deschis pentru a permite controlul vizual al calitii betonului turnat. 8.3.5mbinrile verticale ale panourilor. Feele laterale ale panourilor vor fi profilatesubformadediniavndde regul configuraia din fig. 8.3. Serecomandcaraportulh/d ntre dimensiunile dinilor s fie mai mic de8,iarunghiulsnudepeasc 300. Lungimeatotalaseciunilorde forfecareadinilor(dh)vaficirca jumtate din nlimea panoului. Mustileorizontalesepot realizacubaredrepte,ncarecaz poziialorestelajumtateagrosimii peretelui,iarnndirealorsefaceprin sudur,sausubformdebucle petrecutecanfig.8.4aib,soluie recomandabil. Numrullegturilordearmatur penlimeaunuietajvafiminim5. Armturile sub form de musti se vor lsadinintrnduriledintredini (alveole). n cazul mustilor sub form de bucledetipsemicircularsevor respectacondiiileprivindrazaminim de curbur prescris n STAS 10107/0-90,condiiicarestabilescidiametrul maxim al buclei. Zonele de mbinare vertical vor fialctuitedupreguliledealctuirea interseciilordeperei,prevzndu-se etrieri suplimentari ntre bucle. Fig.8.3 Fig.8.4 Bucla orizontal 8.5 Diametrul minim al etrierilor, care pot fi rectangulari sau cu forme ce urmresc formabuclelor,6mm.Distanamaximntrelegturiletransversalealebarelor verticale 10d. 8.3.6mbinrile orizontale ale panourilor La feele superioare i inferioare ale panourilor de perei se pot adopta alveole (amprente) pe adncimi de 20-25 mm sau chiar suprafee plane cu rugozitate sporit. mbinrilesealctuiescsubformaunorcenturicontinueavnd,deregul,o nlime egal cu grosimea panourilor de planeu. Panouriledeplaneuvor aveadimensiunileegalecu luminadeschiderilorntreperei, maipuin150mm(fig.8.5).Ele sevormontaprovizoriupepopi sau cricuri de perete, juguri, etc. Seadmiterezemarea panourilordeplaneupe pereteleinferiorprinintermediul unor bucle ntrite. Serecomandcafeele lateralealepanourilorde planeusfierealizatecuo uoar nclinare fa de vertical de cca. 100 (fig. 8.6). Rezemareapanourilorde pereipembinareaorizontal se poate realiza n dou moduri: peunstratdemortar vrtosmatatsubpanountr-un spaiude15-20mmdeasupra centuriirealizatprinmontarea corespunz-toareapanouluipe calaje; a) Perete exterior b) Perete interior Fig.8.5 Fig.8.6 directpebetonuldincentur,turnatdupmontareapereilordedeasupra (subbetonare). Aldoileaprocedeuestepreferabil.Serecomandcanacestcazmarginea inferioar a panoului de perete s fie necat 20-30 mm n grosimea centurii. Armturileverticaledinpanouricuroldeconectoriiarmturaderezisten intermediar de ncovoiere se realizeaz de regul din bare mai puine i cu diametru maimare(14mm)caresenndescprinsudurnniespecialprevzutela partea inferioar a panourilor de perete, cu dimensiuni corelate cu lungimile necesare nndirii. Se va urmri, prin modul de realizare a detaliilor de nndire, n special prin moduldedispunerealecliselor,transmitereacentricfrdevieriaeforturilorde ntindere din armturi. Seadmitialtesoluiiderealizareaarmturilorverticalecaretraverseaz mbinareaorizontal cum este deexemplu soluia cubuclepetrecute, dac acestea 8.6 satisfac condiiile structurale privind transmiterea eforturilor ce le revin i dac permit o execuie simpl i sigur. Armtura longitudinal a centurii, din cel puin dou bare, va ndeplini condiiile specificate la 7.3.5 referitoare la modul lor de ancorare. Armtura transversal a centurilor este realizat de mustile din panourile de planeu, alctuite, de regul, sub form de bucle i, dup caz, de etrieri suplimentari cu diametrul minim de 6 mm. 9.1 9.INFRASTRUCTURI 9.1.Probleme generale 9.1.1Condiiiledealctuireimodelarealorpentrucalculfacobiectul prescripiilor specifice acestei componente structurale. Prevederiledatenacestcapitolaucaprincipalobiectevidenierea concepieidebazaalctuiriiinfrastructurilorcldirilorcupereistructuralide beton armat. Acesteprevederiauuncaracterlimitat,nefiindnmsurasacopere ntreaga problematic specific i/sau toate situaiile posibile.nceprivetemodeleleiprocedeeledecalcul,precumisoluionarea unorproblemededetaliu,prevederiledinprezentulcapitolalGhidului,carese refer la un numr limitat de situaii, au de regul un caracter orientativ. nabsenunordatecerteprivinddistribuiaimrimeareaciunilorpe teren, n special n regim seismic de solicitare, se vor adopta ipoteze cu caracter acoperitorpentrudimensionareacapacitiiderezistenaelementelor infrastructurii. 9.1.2Clasificrialeinfrastructuriloriasistemelordefundaiesubaspectul comportrii la aciuni seismice: a)Dupmodulncaresuntdistribuitepresiunilepetlpilefundaiilorse identific urmtoarele cazuri: -fundaiincontactpermanentcuterenul(noricestadiudesolicitare posibilsedezvoltpresiunipetoatsuprafaaderezemare)careprezint numai deformaii elastice; - fundaii care n stadiile de solicitare maxim se desprind parial de teren; presiunile pe teren pot depi sau nu limita comportrii elastice; - fundaii care pot dezvolta eforturi de ntindere la contactul cu terenul prin intermediul piloilor i/sau pereilor mulai. b) Dup nivelul solicitrii n elementele infrastructurilor: - infrastructuri cu comportare elastic; - infrastructuri cu incursiuni n domeniul postelastic de deformare. 9.1.3Proiectarea seismicaansamblului suprastructur-infrastructur-teren, n situaiile construciilorobinuite n care intervin solicitri ndomeniulpostelastic, vaurmridirijareadeformaiilorpostelasticecuprioritatenelementele suprastructurii. Se vor lua msuri, prin dimensionarea suprafeelor de rezemare pe teren, pentru ncadrarea n limite admisibile a deformaiilor remanente. Deasemenea,cuexcepiaunorcazurispeciale,sevaurmri,prin proiectare,limitarea,eventualeliminareadeformriipostelasticeaelementelor 9.2 infrastructurii, a cror degradri sunt dificil de depistat i n multe situaii dificil de reparat sau de consolidat. Prin concepia proiectrii i prin detaliile adoptate trebuie eliminate soluiile ncarepotapreadeformaiiplasticeiimplicitdegradrisemnificativen elementealeinfrastructurilorinaccesibilepentruexaminaredupuneveniment seismic. 9.2.Tipuri de infrastructuri nprezentulparagrafseprezint,cucaracterexemplificativinmod schematic, cteva tipuri caracteristice d