Constructii Civile 3 Proiect

DETERMINAREA CARACTERISTICILOR DE

RIGIDITATE ALE DIAGRAGMELOR

TRANSVERSALE

Im1 9.2564 m4

:= Im2 3.2731 m4

:= Im3 24.4500 m4

:= Im4 3.0967 m4

:=

Im4' 0.5988 m4

:= Im4'' 0.1464 m4

:= Im5 2.5397 m4

:= Im6 9.0578 m4

:=

Im6' 0.5988 m4

:= Im7 2.4475 m4

:= Im8 2.6474 m4

:= Im9 11.7610 m4

:=

Im10 41.5998 m4

:= Ir 0.0059m4

:=

PT 5 NIVEL s 10.87:= He 3m:= H 15m:=

DIAFRAGMA 1

- diafragma plina

s 1:= Amt1 1.5m2

:=

Ies

s Im1

1 s

Im1

Amt1 H2

+

7.131m4

=:=

DIAFRAGMA 2 Em 1:=

CADRU real avem m2,m3,

km1

Im2 Em

He

1.091 m3

=:= km2

Im3 Em

He

8.15 m3

=:=

lr 90cm 2 0.35 72 cm+ 1.404m=:=Rigiditatea riglelor la distorsione

Art 0.215m2

:=

kr12

6 Er Ir

L12

L12

lr

3

:=Er

1

130 Ir

Art lr2

+

0.705=:=

Er 0.25 Em 0.25=:=

L12 8.01m:=

kr12

6 Er Ir

L12

L12

lr

3

0.145 m3

=:=

Cadru inlocuitor

kme

km1 km2+

24.621 m

3=:=

kre kr12 0.145 m3

=:=

Am1 1.6875m2

:= Am2 3.1602m2

:=

kre

kme

0.031=:=

1Im2 Im3+

L122

1

Am1

1

Am2

+

+ 1.393=:=

I0

1Im2 Im3+( ) 98.304m

4=:=

es 0.325:= Amt1 3.19m2

:=

Ies

es I0

1 s esI0

Amt1 H2

+

21.531m4

=:=

5 1.044=

DIAFRAGMA 3 Em 1:=

CADRU real avem m4,m4',

km1

Im4 Em

He

1.032 m3

=:=km2

Im4' Em

He

0.2 m3

=:=


Art 0.215m2

:=

kr12

6 Er Ir

L12

L12

lr

3

:= 1

130 Ir

Art lr2

+

0.705=:=

Er 0.25 Em 0.25=:=

L12 4.2m:= lm 4.3m:=

kr12

6 Er Ir

L12

L12

lr

3

0.04 m3

=:=

Cadru inlocuitor

kme

km1 km2+

20.616 m

3=:=

kre kr12 0.04 m3

=:=

Am1 1.5937m2

:= Am2 0.8871m2

:=

kre

kme

0.065=:=

1Im4 Im4'+

L122

1

Am1

1

Am2

+

+ 1.368=:=

I0

1Im4 Im4'+( ) 13.748m

4=:=

es 0.362:= Amt1 1.50m2

:=Ies

es I0

1 s

es I0

Amt1 H2

+

4.289m4

=:=

DIAFRAGMA 3`

CADRU real avem m4'',m5, Em 1:=

km1

Im4'' Em

He

0.049 m3

=:=km2

Im5 Em

He

0.847 m3

=:=


Art 0.215m2

:=

kr12

6 Er Ir

L12

L12

lr

3

:= 1

130 Ir

Art lr2

+

0.705=:=

Er 0.25 Em 0.25=:=

L12 4.1m:= lm 0.75m:=

kr12

6 Er Ir

L12

L12

lr

3

0.038 m3

=:=

Cadru inlocuitor

kme

km1 km2+

20.448 m

3=:=

kre kr12 0.038 m3

=:=

kre

kme

0.085=:=Am1 0.7723m

2:= Am2 1.5188m

2:=

1Im4'' Im5+

L122

1

Am1

1

Am2

+

+ 1.312=:=

I0

1Im4'' Im5+( ) 11.292m

4=:=

es 0.348:= Amt1 1.1862m2

:=

Ies

es I0

1 s

es I0

Amt1 H2

+

3.388m4

=:=

DIAFRAGMA 4

- diafragma plina

s 1:= Amt1 1.50m2

:=

Ies

s Im6

1 s

Im6

Amt1 H2

+

7.012m4

=:=

DIAFRAGMA 4` Em 1:=

CADRU real avem m6',m7,

km1

Im6' Em

He

0.2 m3

=:=km2

Im7 Em

He

0.816 m3

=:=


Art 0.215m2

:=

kr12

6 Er Ir

L12

L12

lr

3

:= 1

130 Ir

Art lr2

+

0.705=:=

Er 0.25 Em 0.25=:=

L12 4.1m:= lm 0.75m:=

kr12

6 Er Ir

L12

L12

lr

3

0.038 m3

=:=

Cadru inlocuitor

kme

km1 km2+

20.508 m

3=:=

kre kr12 0.038 m3

=:=

kre

kme

0.075=:=Am1 0.8871m

2:= Am2 1.4625m

2:=

1Im6' Im7+

L122

1

Am1

1

Am2

+

+ 1.328=:=

I0

1Im6'( ) Im7+ 12.328m

4=:=

es 0.346:= Amt1 1.19m2

:=

Ies

es I0

1 s

es I0

Amt1 H2

+

3.636m4

=:=

DIAFRAGMA 5 Em 1:=

CADRU real avem m8,m9,

km1

Im8 Em

He

0.882 m3

=:=km2

Im9 Em

He

3.92 m3

=:=


Art 0.215m2

:=

kr12

6 Er Ir

L12

L12

lr

3

:= 1

130 Ir

Art lr2

+

0.705=:=

Er 0.25 Em 0.25=:=

L12 6.75m:=

kr12

6 Er Ir

L12

L12

lr

3

0.103 m3

=:=

Cadru inlocuitor

kme

km1 km2+

22.401 m

3=:=

kre kr12 0.103 m3

=:=

kre

kme

0.043=:=Am1 1.5837m

2:= Am2 2.4775m

2:=

1Im8 Im9+

L122

1

Am1

1

Am2

+

+ 1.327=:=

I0

1Im8( ) Im9+ 58.427m

4=:=

es 0.299:= Amt1 2.54m2

:=

Ies

es I0

1 s

es I0

Amt1 H2

+

13.113m4

=:=

DIAFRAGMA 6

- diafragma plina

s 1:=

Amt1 2.7m2

:=

Ies

s Im10

1 s

Im10

Amt1 H2

+

23.848m4

=:=

Determinarea eforturilor sectionale dinincarcarea orizontala

PARTER +4 NIVELE

DIAFRAGMA 6 ESTE CEA MAI SOLICITATA

FB 307.43kN:=

Hcladire 15m:=

F1

m FB

n n 1+( ):=

n

"n" este nr de etaje total ( 5 nivele)

n 5:=

"m" este nr etajului curent

F1

2 FB

n n 1+( )20.495 kN=:=

F2 2 F1 40.991 kN=:=

F3 3 F1 61.486 kN=:=

F4 4 F1 81.981 kN=:=

F5 5 F1 102.477 kN=:=

F5

F1

5= verifica F1 F2+ F3+ F4+ F5+ 307.43 kN=

n 5:=Sarcina seismica

qs

2n FB

n 1+( )Hcladire34.159

kN

m=:=

METODA DIRECTA

momente incovoietoare montanti

Mjk

qs Hcladire2

100ms:= ms

M54

qs Hcladire2

100ms54:= ms54 M45

qs Hcladire2

100ms45:= ms45

M43

qs Hcladire2

100ms43:= ms43 M34

qs Hcladire2

100ms34:= ms34

M32

qs Hcladire2

100ms32:= ms32 M23

qs Hcladire2

100ms23:= ms23

M21

qs Hcladire2

100ms21:= ms21 M12

qs Hcladire2

100ms12:= ms12

M10

qs Hcladire2

100ms10:= ms10 M01

qs Hcladire2

100ms01:= ms01

1.393:= 0.031:=

ms54 1.21:= ms43 0.44:= ms32 1.98:= ms21 5.77:= ms10 10.7:=

ms45 0.79:= ms34 3.16:= ms23 6.78:= ms12 11.3:= ms01 16.7:=

M54

qs Hcladire2

100ms54 92.998m kN=:= M45

qs Hcladire2

100ms45 60.717m kN=:=

M43

qs Hcladire2

100ms43 33.817m kN=:= M34

qs Hcladire2

100ms34 242.87m kN=:=

M32

qs Hcladire2

100ms32 152.178 m kN=:= M23

qs Hcladire2

100ms23 521.094 m kN=:=

M21

qs Hcladire2

100ms21 443.468 m kN=:= M12

qs Hcladire2

100ms12 868.49m kN=:=

M10

qs Hcladire2

100ms10 822.375 m kN=:= M01

qs Hcladire2

100ms01 1.284 10

3 m kN=:=

km1

Im2

He

1.091 m3

=:=

km2

Im3

He

8.15 m3

=:=

kme

km1 km2+

24.621 m

3=:=

Pentru 0-1 Pentru 1-0

M011

km1

kme

M01 303.075 m kN=:= M101

km1

kme

M10 194.186 m kN=:=

M012

km2

kme

M01 2.264 103

m kN=:= M102

km2

kme

M10 1.451 103

m kN=:=


M121

km1

kme

M12 205.075 m kN=:= M211

km1

kme

M21 104.715 m kN=:=

M122

km2

kme

M12 1.532 103

m kN=:= M212

km2

kme

M21 782.22 m kN=:=


M231

km1

kme

M23 123.045 m kN=:= M321

km1

kme

M32 35.933 m kN=:=

M232

km2

kme

M23 919.143 m kN=:= M322

km2

kme

M32 268.422 m kN=:=


M341

km1

kme

M34 57.348m kN=:= M431

km1

kme

M43 7.985m kN=:=

M342

km2

kme

M34 428.391 m kN=:= M432

km2

kme

M43 59.649m kN=:=


M451

km1

kme

M45 14.337m kN=:= M541

km1

kme

M54 21.959m kN=:=

M452

km2

kme

M45 107.098 m kN=:= M542

km2

kme

M54 164.036 m kN=:=

FORTA TAIETOARE

-----------------------------

rigla nivel1

M121 M101+ 10.889 kN m=M1r1 M121 M101( ) 10.889 m kN=:=M122 M102+ 81.34 kN m=M2r1 M122 M102( ) 81.34 m kN=:=

rigla nivel2

M231 M211+ 18.33 kN m=M1r2 M231 M211( ) 18.33 m kN=:=M232 M212+ 136.922 kN m=M2r2 M232 M212( ) 136.922 m kN=:=

rigla nivel3

M1r3 M341 M321( ) 21.415 m kN=:= M341 M321+ 21.415 kN m=

M2r3 M342 M322( ) 159.969 m kN=:= M342 M322+ 159.969 kN m=

rigla nivel4

M431 M451+ 22.322 kN m=M1r4 M431 M451+( ) 22.322 m kN=:=M432 M452+ 166.747 kN m=M2r4 M432 M452+( ) 166.747 m kN=:=

rigla nivel5

M1r5 M541 21.959 m kN=:=

M2r5 M542 164.036 m kN=:=

forta taietoare pe rigle

L23 8m:=

Qr5

M2r5 M1r5

L23

17.76 kN=:=

Qr4

M2r4 M1r4

L23

18.053 kN=:=

Qr3

M2r3 M1r3

L23

17.319 kN=:=

Qr2

M2r2 M1r2

L23

14.824 kN=:=

Qr1

M2r1 M1r1

L23

8.806 kN=:=

He 3m=forta taietoare pe montanti He 3m=

Tm51

M451 M541+

He

12.099 kN=:=F

Tm52

M452 M542+

He

90.378 kN=:=

Tm41

M341 M431+

He

21.778 kN=:=Tm41 F4 6.02 10

4 N=

Tm42

M342 M432+

He

162.68 kN=:=

Tm31

M231 M321

He

29.037 kN=:=

F3 6.149 104

N=

Tm32

M232 M322

He

216.907 kN=:=

Tm21

M121 M211

He

33.453 kN=:=

Tm22

M122 M212

He

249.895 kN=:=

Tm11

M011 M101

He

36.296 kN=:=

Tm12

M012 M102+

He

271.134 kN=:=

Tm11 Tm12+ 307.43 kN=

FB 307.43 kN=

Determinarea eforturilor axiale din incarcari orizontale

rigla nivel 1

N11 F1 Tm11 15.801 kN=:=

N21 F1 Tm12 250.638 kN=:=

rigla nivel 2

N12 F2 Tm21 7.537 kN=:=

N22 F2 Tm22 208.904 kN=:=

rigla nivel 3

N13 F3 Tm31 32.449 kN=:=

N23 F3 Tm32 155.421 kN=:=

rigla nivel 4

N14 F4 Tm41 60.203 kN=:=

N24 F4 Tm42 80.699 kN=:=

rigla nivel 4

N15 F5 Tm51 90.378 kN=:=

N25 F5 Tm52 12.099 kN=:=

CALCULUL SUPRAFETELOR AFERENTE

-------------------------------------------------------------

MONTANT 1Ariamontant1 Si:=

ariam1 1.6250m2

6m2

+ 1.7172m2

+ 2.7717m2

+ 1.7172m2

+ 3.83m2

+ 17.661m2

=:=

MONTANT 2

ariam2 2.5137m2

1.6250m2

+ 12.3345m2

+ 16.473m2

=:=

incarcari transmise de planseu

Nivel terasa

QT Si gcharacteristic.terasa:= Sigcharacteristic.terasa 9820

kg

m3

:=

QT.1 ariam1 gcharacteristic.terasa 1.734 105

kg

m=:=

QT.2 ariam2 gcharacteristic.terasa 1.618 105

kg

m=:=

greutate proprie montant pe nivel Amontant1 3.16m2

:= Amontant2 1.68m2

:=

zid 1450kg

m3

:=G1 Amontant1 He zid 1.375 10

4 kg=:=

G2 Amontant2 He zid 7.308 103

kg=:=

Nivel curent

Qplaca Si qmediu.characteristic:= Siqmediu.characteristic 8100

kg

m3

:=

Qplaca.1 ariam1 qmediu.characteristic 1.431 105

kg

m=:=

Qplaca.2 ariam2 qmediu.characteristic 1.334 105

kg

m=:=

CALCULUL REZISTENTEI LA COMPRESIUNE EXCENTRICA

MOMENT INCOVAIETOR CAPABIL Mrd ASOCIAT FORTEI AXIALE DATE

Ned

1 date de intrare

1.1 Geometria peretelui

lw 4.30m:=

t 25cm:=

stalpisor 25x25

MATERIALE

elementele sunt pentru zidarie ceramica plina

1450kg

m3

:=

fmed 8.1N

mm2

:=

MORTAR M10

Rezistenta caracteristica la compresiune

Fk 3.50 0.95N

mm2

3.325N

mm2

=:=

Coeficient partial de siguranta pentru zidarie

M 2.2:=

Rezistenta de proiectare la compresiune

fd

Fk

M

1.511 106

N

m2

=:=

Beton armat C25/30

fcd 16.67N

mm2

:=

Otel PC52

Ra 300N

mm2

:=

Armarea stalpisorilor cu procentaj minim de armare 25*25*0.8%=5cmp

414 As.effectiv 6.16cm2

:=

Distanta intre centrele de greutate ale stalpisorilor

Ls lw 2 0.125 m 4.05m=:=

Incarcari

Forta axiala Ned

Ned 180kN 8653kN+ 8.833 103

kN=:=

NEd 900715kg:=

2 Characteristicile geometrice ale sectiunii transversale

Determinarea sectiunii echivalente de zidarie nearmata

coeficientul de echivalenta

Nech 0.7516.67

1.5 8.335=:=

latimea talpii echivalente

bechiv 25cm Nech 208.375 cm=:=

grosimea talpii echivalente

bt 25cm:=

Calculul momentului capabil

techiv 0.25m:=Ac900715mm

2

0.8 1.517.456 10

3 cm

2=:=

tw 0.25m:=

lungimea comprimata pe inima peretelui

bechiv 2.084m=xc

Ac bechiv techiv

tw

89.875 cm=:=

lungimea totala a zonei comprimate

x xc bt+ 114.875 cm=:=

0.3lw 129 cm=

centru de greutate al zonei comprimate

ycz 0.5528m:=

Momentul capabil al sectiunii ideale de zidarie

Mrd.zna.i 90000kg 0.5 lw ycz( ) 1.437 105

m kg=:=

Momentul capabil al armaturilor din stalpisori

Mrd.as Ls As.effectiv Ra 748.44 kN m=:=

78tone m

Mrd 78 145+ 223=:= tone m

Partea plina

Calculul momentului capabil

techiv 0.25m:=Ac900715mm

2

0.8 1.517.456 10

3 cm

2=:=

tw 0.25m:=

lungimea comprimata pe inima peretelui

bechiv 2.084m=xc

Ac bechiv techiv

tw

89.875 cm=:=

lungimea totala a zonei comprimate

x xc bt+ 114.875 cm=:=

0.3lw 129 cm=

centru de greutate al zonei comprimate

ycz 0.2158m:=

Momentul capabil al sectiunii ideale de zidarie

Mrd.zna.i 90000kg 0.5 lw ycz( ) 1.741 105

m kg=:=

Momentul capabil al armaturilor din stalpisori

Mrd.as Ls As.effectiv Ra 748.44 kN m=:=

78tone m

Mrd 78 177+ 255=:= tone m

Constructii Civile 3 Proiect

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