Cap 4 Adaos Prel Laminate

7/21/2019 Cap 4 Adaos Prel Laminate

http://slidepdf.com/reader/full/cap-4-adaos-prel-laminate 1/15

Cap.4 ADAOSURI DE PRELUCRARE PENTRU SEMIFABRICATELAMINATE LA CALD ŞI TRASE LA RECE

4.1. INDICAŢII GENERALEBarele laminate se folosesc ca semifabricate pentru arbori netezi i în trepte cu diferen eș ț

relativ mici între diametrele treptelor, pentru piese din clasa pahare (vezi tab.3.2) cu diametre până la 5 mm, pentru buc e cu diametrul până la 25 mm, piese de tipul flan elor etc. !entruș ș

determinarea diametrului barelor laminate din care se prelucrează arbori în trepte se calculeazăsuccesiv adaosurile de prelucrare intermediare i dimensiunile intermediare pentru treapta cuș

diametrul cel mai mare. "n cazul mai multor trepte cu diametre ma#ime e$ale, calculul se face pentru treapta cea mai precisă. %a calculul adaosurilor valorile & z, ' i , precum i toleran a seș ș ț

iau de la opera ia (faza) precedentă de prelucrare a suprafe ei respective, iar eroarea de instalare *ț ț

de la opera ia (faza) considerată. !entru determinarea adaosului la prima opera ie (fază) deț ț

prelucrare, valorile & z, ', i toleran a sunt cele corespunzătoare barelor laminate. +elelalteș ț

trepte ale arborelui, cu diametre mai mici, vor avea adaos suplimentar fa ă de treapta cuț

diametrul ma#im. acă adaosul tehnolo$ic suplimentar pentru treptele cu diametre mai mici nu

poate fi înlăturat într-o sin$ură trecere atunci în prima trecere de de$ro are se îndepărtează -ș

/0 din adaosul suplimentar, iar în a doua trecere, 3-1 0 din acest adaos. !relucrareaulterioară (strunirea de finisare) a treptelor mai mici pe care a e#istat adaos suplimentar se vaface la dimensiunile intermediare calculate cu formulele date în cap. 3.

iametrul nominal de calcul ds nom al barei laminate sau trase la rece se calculează curela iaț

dsnom d1max 2Ap1min |Ai| (1 4)



dsnom d1max 2Ap1min |Ai| (1 4)



4.2. ABATERI SPAŢIALE LA SEMIFABRICATE LAMINATE LA CALD IȘ

SEMIFABRICATE CALIBRATE6baterile spa iale care trebuie luate în considera ie la calculul adaosului de prelucrareț ț

pentru suprafe ele de revolu ie ale pieselor de tip arbore, prelucrate între vârfuri, sunt curbareaț ț

(abaterea de la rectilinitate a a#ei) i eroarea de centrare.ș

'e deosebesc curbarea totală c ma# i curbarea locală ș c.%a prelucrarea între vârfuri curbarea locală c se calculează cu formula ρc=2∆c ∙l c (1.2)

pentru lc < 4=2, în care lc este distan a în mm, de la sec iunea de prelucrat pentru care seț ț

determină curbarea până la capătul cel mai apropiat (fi$. 1.4) l - lun$imea totală >c - curbareaspecifică, în ?m=mm (tab. 1.).



acă, însă, la centruire, semifabricatele sunt orientate pe prisme cu fi#are unilaterală(fi$.1.3), atunci eroarea de centrare depinde i de toleran a la diametrul bazei de orientare aș ț

semifabricatului la centruire eroarea de centrare va fi

ρcentr=0,25 ∙√ T 2+1 [mm ] (1.5)unde este toleran a la diametrul bazei de orientare i se ia în mm.ț ș

!entru bare laminate este toleran a diametrului barei, iar pentru arbori matri a i, esteț ț ț

toleran a la diametrul fusurilor de orientare ale semifabricatului pe prisme.ț

%a centruirea semifabricatelor de tip arbore după trasa (la produc ia de serie mică iț ș

individuală) eroarea de centrare se poate lua

ρcentr=0,25 ∙T [mm ] , (1.)în care este toleran a, în mm, la diametrul semifabricatului.ț

%a prelucrarea între vârfuri, abaterea spa ială rezultantă se determină prin sumareaț

curbării i erorii de centrareș

ρ=√ ρc

2+ ρcentr

2 [mm ] (1./)

unde c este mărimea curbării locale sau totale în func ie de suprafa a pentru care se calculeazăț ț

adaosul de prelucrare."n cazul fi#ării în universal în consolă (fi$. 1.3) curbarea totală c ma# a semifabricatului

laminat sau calibrat se determină cu formula

ρc max=2∙∆c ∙ l ∙cos [arctg (2∆c )] [mm ] , (1.:)în care >c este curbarea specifică e#primată în ?m=mm l - lun$imea semifabricatului (conformfi$.1.1), în mm.



alorile curbării specifice >c pentru bare din o el rotund calibrat, tratate termic, sunt dateț

în tab.1./.

6baterile spa iale calculate cu rela iile (1./), respectiv (1.:) se iau în considera ie laț ț ț

calculul adaosului de prelucrare numai pentru prima opera ie de prelucrare prin a chiere aț ș

suprafe elor de revolu ie.ț ț

alorile abaterilor spa iale remanente după diferitele opera ii de prelucrare prin a chiereț ț ș

se calculează pe baza le$ii copierii abaterilor spa iale ale semifabricatelor brute la o scară deț

mic orare, cu formulaș

=K sf [ ] ( )



4.. PRELUCRAREA MECANIC! A SUPRA ELOR DE RE"OLU IEȚ Ț

!arametrii & z i ' care se ob in după diferitele opera ii de prelucrare mecanică aș ț ț

suprafe elor de revolu ie e#terioare, precum i treptele de precizie în care se încadrează toleran aț ț ș ț

tehnolo$ică la diametrul suprafe ei prelucrate sunt date în tabelul 1.; pentru piese prelucrate dinț

bare de o el laminate la cald i în tabelul 1.4 pentru piese prelucrate din bare de o el rotundț ș ț

calibrat. !entru prelucrarea $ăurilor se va consulta tabelul .4, (cap.).!entru a determina toleran a tehnolo$ică, pentru fiecare opera ie intermediară deț ț

prelucrare, în func ie de treapta de precizie indicată, se utilizează tabelul 2.45, (cap.2).ț



4.4. PRELUCRAREA MECANIC! A SUPRAFE ELOR FRONTALEȚ

!entru calculul adaosului de prelucrare la prima opera ie de prelucrare a fe elor frontaleț ț

plane, parametrii & z, ', precum i toleran a care intră în rela ia de calcul sunt parametriiș ț ț

caracteristici ai opera iei precedente - debitarea barei. "n tabelul 1.44 se dau valorile parametrilor ț

caracteristici la debitarea barelor.



'ă se calculeze adaosurile de prelucrare i dimensiunile intermediare pentru un arbore deș

la un reductor (fi$.1.5). 'emifabricatul este o bară din o el rotund laminat la cald, din materialț

9%+ 15 '6' ::-:, produc ia este de serie mică.ț

atorită seriei mici de fabrica ie, prelucrarea piesei se face pe ma ini-unelte universale cuț ș

re$larea sculelor la dimensiune prin metoda trecerilor de probă (ob inerea individuală a precizieițdimensiunilor). 9pera iile ce se vor e#ecuta la piesa din fi$.1.5 sunt următoareleț

- debitarea- frezarea frontală i centruireaș

- strunirea suprafe elor cilindrice (într-o sin$ură opera ie)ț ț

- frezarea canalelor de pană- tratament termic de îmbunătă ire (la D&+ 2...3)ț



'e rotune te dș i-4 ma# A di-4 nom A 25,2 mmiametrul minim rezultă

d i−1min=25,2−0,084=25,116mm

eci, opera ia de strunire se va e#ecuta la cotaț ϕ 25,2−0

+0

b. pentru strunjire (anterior strunirii materialul bară este sub formă de laminat)& z i-4 A 425 ?m'i-4 A 45 ?m

ρi−1=√ ρc

2+ ρcentr

2 [mm ]

conform formulei (1./) pentru prelucrarea între vârfuri

ρc=2 ∙∆c ∙ lc

>c A 4,5 ?m=mm (tab.1. pentru laminat fără îndreptare) ρc=2 ∙1,5 ∙108,6≈326 μm

ρcentr=0,25mm=250 μm (pentru centruire e#ecutată pe ma ina de centruit, cuș

fi#area materialului în prisme autocentrante, formula (1.1)

ρi−1=√ 3262

+2502=411 [ μm ]

6daosul minim pentru strunire este R

2∙(¿¿ z i−1+Si−1)+2 ∙ ρi−1=2 (125+150)+2∙411=1372 μm

2 A pi min=¿

in tab. 1.4 se ob ine abaterea inferioară 6ț i la diametrul barei laminate6i A - ,; mm.



di-4 min A 2,2 - ,:1 A 2,44 mm.

eci, opera ia de strunire se va e#ecuta la cotaț ϕ 20,2−0,084

0mm

*. pentru strunire adaosul se determină prin diferen a diametrelor de strunire ale treptelor ț

vecine, adică26 pi nom A 21,5 F 2,2 A 1,3 mm.

4. Pe%&'u (up'a)e eleț ϕ 17−0,006

+0,006mm

a. pentru rectificare se adoptă acela i adaos ca i la celelalte suprafe e rectificateș ș ț

26 pi nom A 4; ?m.

iametrul ma#im al suprafe ei finite esteț

4/ E , A 4/, mmiametrul ma#im înainte de rectificare (după strunire) este

di-4 ma# A 4/, E ,4; A 4/,4; mmse rotune te dș i-4 ma# A 4/,2 mm

di-4 nom A 4/,2 mm

oleran a pentru opera ia de strunire este / ?m (tab. 2.45) treapta 4 de precizie.ț ț

iametrul minimdi-4 min A 4/,2 F ,/ A 4/,43 mm.

9pera ia de strunire se e#ecută la cotaț ϕ 17,2−0,07

0mm

*. pentru strunire, adaosul se determină prin diferen a diametrelor de strunire ale treptelor ț

vecine



!entru fiecare suprafa ă frontală adaosul esteț

6 pi nom A 4 mm.Hormularul de calcul al adaosului de prelucrare, completat în baza calculelor efectuate,

este dat în tab.1.43.



14



15

Cap 4 Adaos Prel Laminate

Documents

Transcript of Cap 4 Adaos Prel Laminate