Calculul platelajului (Autosaved)3

89
UNIVERSITATEA TEHNICA ‘’GH.ASACHI’’IASI FACULTATEA DE CONSTRUCTII SI INSTALATII TEMA Proiectului de diploma/absolvire dat studentului ŢAPCIUC IONUŢ GAVRIL 1. Tema proiect POD CU SUPRASTRUCTURA CU SECTIUNE COMPUSA OTEL-BETON 2. Termen de predare a proiectului …………………………………………….. 3. Elemente initiale pentru proiect PLAN DE SITUATIE, TIPUL STRUCTURII, CONVOI DE CALCUL 4. Contunutul notei explicative de calcul (denumirea problemelor care vor fi rezolvate) CALCUL DALA PLATELAJ, CALCUL GRINDA PRINCIPALA, CALCUL ELEMENTE DE LEGATURA, CALCUL CONTRAVANTUIRI 5. Denumirea materialului grafic (cu indicarea precisa a problemelor obligatorii) PLAN DE SITUATII, PROFIL TRANSVERSAL, PROFIL LONGITUDINAL , PLAN COFRAJ ARMARE DALA PLATELAJ ALCATUIRE CALE POD, CONTRAVANTUIRI, PLAN COFRAJ CULEE 6. Consultatii pentru proiect (cu indicarea partilor de proiect pentru care solicita consultarea) Prof. Dr. Ing. C. Jantea 7. Data eliberarii temei……….. CONDUCATOR………………… Tema a fost primita pentru indeplinire, 1

Transcript of Calculul platelajului (Autosaved)3

Page 1: Calculul platelajului (Autosaved)3

UNIVERSITATEA TEHNICA ‘’GH.ASACHI’’IASI

FACULTATEA DE CONSTRUCTII SI INSTALATII

TEMAProiectului de diploma/absolvire dat studentului ŢAPCIUC IONUŢ GAVRIL

1. Tema proiect POD CU SUPRASTRUCTURA CU SECTIUNE COMPUSA OTEL-BETON

2. Termen de predare a proiectului……………………………………………..

3. Elemente initiale pentru proiect PLAN DE SITUATIE, TIPUL STRUCTURII, CONVOI DE CALCUL

4. Contunutul notei explicative de calcul (denumirea problemelor care vor fi rezolvate) CALCUL DALA PLATELAJ, CALCUL GRINDA PRINCIPALA, CALCUL ELEMENTE DE LEGATURA, CALCUL CONTRAVANTUIRI

5. Denumirea materialului grafic (cu indicarea precisa a problemelor obligatorii) PLAN DE SITUATII, PROFIL TRANSVERSAL, PROFIL LONGITUDINAL , PLAN COFRAJ

ARMARE DALA PLATELAJ

ALCATUIRE CALE POD, CONTRAVANTUIRI, PLAN COFRAJ CULEE

6. Consultatii pentru proiect (cu indicarea partilor de proiect pentru care solicita consultarea) Prof. Dr. Ing. C. Jantea

7. Data eliberarii temei………..

CONDUCATOR…………………

Tema a fost primita pentru indeplinire,

Data………………….. Semnatura studentului………………

1

Page 2: Calculul platelajului (Autosaved)3

Borderou

1. Tema proiectului

2. Memoriu ethnic

3. Note de calcul

Piese scrise

3.1. Elemente generale

3.2. Alcătuirea şi calculul platelajului

3.3. Alcătuirea şi calculul grinzilor principale

3.4. Alcătuirea şi calculul contravântuirilor

3.5. Alcătuirea si cerificarea aparatelor de reazem

Piese desenate:

3.6 Plan situaţie

3.7 Profil longitudinal

3.8 Dispozitie generală pod

3.9 Secţiune transversală pod

3.10 Grindă principală şi detalii

3.11 Plan cofraj culee

3.12 Plan armare dală şi plan cofraj dală

3.13 Cotravântuiri şi antretoaze

3.14 Aparate de reazem

3.15 Profil transversal

3.16 Detalii imbinari si prinderi

4. Caiet de sarcini privind confecţiile metalice

6.Antemăsurăoare

7. Bibliografie

2

Page 3: Calculul platelajului (Autosaved)3

MEMORIU TEHNIC

1. DATE GENERALE:

1.1. DENUMIREA INVESTIŢIEI:

POD METALIC DE ŞOSEA CU SUPRASTRUCTURĂ CU SECŢIUNE

COMPUSA OŢEL - BETON

1.2. ELABORATOR: Ţapciuc Ionuţ Gavril

1.3. AMPLASAMENTUL:

ÎN LOCALITATEA CORNI-ALBESTI, JUDEŢUL VASLUI, PESTE

PÂRÂUL VOROIATA

2. DATE TEHNICE ALE LUCRĂRII

Podul cu suprastructură compusa oţel beton este de tip grindă simplu rezemată, tablierul

fiind realizat din oţel, cu 2 grinzi principale cu inimă plină, dispuse la 4.75m distanţă

interax. În secţiune transversală se asigură o parte carosabilă de 6.00 m, şi doua trotuare de

1.50m.

Grinzile principale cu inima plina sunt in conlucrare cu paltelajul din beton.Ele se

execută cu secţiune asimetrica (tălpile superioare cu dimensiuni mai reduse decât tălpile

inferioare) sudată,cusăturile sudate între tălpi şi inimă fiind suduri de colţ.

Grinzile principale au înălţimea de 1.40m fiecare solidarizate transversal cu un sistem de

contravântuiri orizontale.Peste grinzile principale se monteaza platelajul din beton turnat

monolit.Conlucrarea platelaj grinzi se asigură după turnarea betonului monolit prin

elementele de legatură ce sunt inglobate in platelaj.

3

Page 4: Calculul platelajului (Autosaved)3

În zona de rezemare a suprastructurii se prevede câte o antretoază pentru a împiedica

deformarea tablierului în cazul ridicării suprastructurii.

După asigurarea conlucrarii platelaj grinzi se execută calea pe pod alcatuită din sistemul

rutier al părţii carosabile,trotuarele si parapeţii de siguranţă.

Sistemul rutier este alcătuit dintr-un strat de egalizare de grosime medie 4.5 cm, peste

care este dispusă hidroizolaţia de 1 cm grosime care este protejată de o şapă de protecţie de

4 cm grosime. Peste şapa de protecţie este dispusă îmbrăcămintea căii din beton asfaltic, în

2 straturi de 3 cm grosime fiecare.Trotuarele sunt amenajate denivelat faţă de partea

carosabilă şi sunt prevazute cu borduri. Pe pod este montat un parapet metalic construit din

ţeavă metalică.

Podul nu este echipat cu guri de scurgere.

Infrastructura podului este alcătuită din 2 culei înnecate în terasamente pe care reazemă

suprastructura podului. Culeele prezintă elevaţii masive din beton armat monolit, fundaţii

directe, de suprafaţă, sub forma a 2 blocuri de beton în trepte.

Culeele sunt echipate cu ziduri de gardă. Fundaţiile culeelor se realizează direct, fiind

alcătuite din 2 trepte, cu înălţimea de 2.00 m şi lăţimea de 3.00m din beton armat clasa

C16/20. Pe bancheta de rezemare a fiecărei culei se montează aparatele de reazem tip III A.

Intocmit

Ţapciuc Ionuţ-Gavril

4

Page 5: Calculul platelajului (Autosaved)3

Alcatuirea si calculul platelajului

Determinarea eforturilor sectionale

1.Incarcari permanente

greutatea sistemului rutier

beton asfaltic:0.06×1.00×1.00×2400×1.5=216daN /ml

beton protectie:0.045×1.00×1.00×2400×1.5=162daN /ml

hidroizolatia:0.01×1.00×1.00×1500×1.5=22.5daN /ml

beton egalizare:0.04×1.00×1.00×2400×1.5=144daN /ml

greutatea trotuarelor:0.30×1.00×1.00×2400×1.1=792daN /ml

greutatea parapetului pietonal:1.00×50×1.1=55daN /ml

greutatea dalei din beton:

0.2×1.00×9.5+2×(0.2+0.8 )×0.15

2+2×0.35×0.20

9.5×2500×1.1=633.94 daN /ml

gsr=216+144+22.5+162=544.5daN /ml

gd=633.94daN ∕ ml

gt=792daN ∕ m

5

Page 6: Calculul platelajului (Autosaved)3

Calculul eforturilor sectionale din incarcari permanente

MRg=633.94×2.3752

2+ 544.5×0.6252

2+792×1.5× (0.75+0.625 )+55×2.25=3651.50daNm

-V×4.75+792×1.5× (0.75+4.75+0.625)+633.94×7.125×3.5625+55×7.125+544.5×5.375×

2.6875 -55×2.375-792×1.5× (0.75+0.625)-633.94×2.375×1.1875-544.5×0.625=0

=>V=5838,459daN

MCg=5838.459×2.375-792×1.5×(2.375+0.625+0.75)-55×4.75-633.94×4.75×2.375-544.5×

3×1.5=

451.79daNm

Tst =633.94×2.375+1.5×792+55+544.5×0.625= 3088.92daN

Tdr=3088.92-5838.459= -2749.539daN

Calculul eforturilor sectionale din incarcari utile

Incarcarile care solicita platelajul sunt convoaiele de calcul tip A30 si V80.

6

Page 7: Calculul platelajului (Autosaved)3

Dala se va calcula pe rand la actiunea fiecarui convoi urmand ca pentru dimensionarea

armaturii sa se adopte valorile maxime ale eforturilor sectionale dntre cele doua convoaie

tip.

Eforturile sectinale M si T din convoaie tip A30 si V80 din dala de beton se calculeaza

in urmatoarele etape:

1. Pozitionarea convoiului in ipoteza cea mai defavorabila de incarcare

corespunzatoare efortului sectional respectiv.

2. Se calculeaza latimea active de placa.

3. Se calculeaza efortul sectional respectiv.

Calculul momentului incovoietor din actiunea convoiului tip A30

1. Sectiunea din campul dalei

Stabilirea latimii active de placa

Latimea active de placa este acea latime pe care dala de beton preia fortele concentrate

transmise de rotile vehiculelor astfel incat eforturile unitare sunt constant ca valoare pe

intreaga latime.

Suprafata sporita de repartizare –forta concentrate transmisa de roata vehiculului se va

repartiza prin straturile caii s=15.5cm dupa plane inclinate la 45º in sens transversal si

longitudinal podului rezultand la fata superioara a platelajului o suprafata sporita de

repartizare

-latimea de repartitie a rotii:b1=b0+2(hstr+hd/2)=70+2×25.5=121cm

-lungimea de repatitie a rotii:a1=a0+2(hstr+hd/2)=20+2×25.5=71cm

7

Page 8: Calculul platelajului (Autosaved)3

acr=a1=0.71m ; ac

r=13lb=1.33m a⇿ c

r=1.33m

acc=a1+

13 lb≥

23 lb 0.71+1.33=2.04m⇿ ≥2.66m

acc=2.66m>d=1.60m

Se adopta acc=1.60m din conditia de nesuprapunere a efectului a 2 roti alaturate.

8

Page 9: Calculul platelajului (Autosaved)3

Calculul momentului incovoietor

p= P

aac=6000

1 . 60=3750daN

McA30=∑ (P×η )×Ψ ×n=3750 (0.7125+0.7125 )×1.4×1.3=9725.625daNm

2.Sectiunea din reazem:

Calculul latimii active de placa:

-latimea de repartitie a rotii:b1=b0+2hsr=70+2×25.5=121cm

-lungimea de repartitie a rotii:a1=a0+2hsr=20+2×15.5=71cm

9

Page 10: Calculul platelajului (Autosaved)3

acr=a1+2x=0.71+2×0.88=2.47¿1.60

Se adopta acr=1.60m

Calculul momentului incovoietor:

p= Pa �̜ �̜

=60001.60

=3750daN

MrA30=p×

x ²2 ×Ψ×n=3750×

0.88 ²2 ×1.4×1.3=2642.64daNm

Calculul fortei taietoare din actiunea autocamioanelor A30

Etape de calcul:

Stabilirea latimii active de placa:

10

Page 11: Calculul platelajului (Autosaved)3

- latimea de repartitie a rotii: b1=b0+2×hsr=70+2×25 . 5=121cm

- lungimea de repartitie a rotii: a1=a0+2×hsr=20+2×25. 5=71cm

Se adopta : bac=1. 21m

Se adopta aac=1.60mdin conditia de nesuprapunere a efectului a 2 roti alaturate

11

Page 12: Calculul platelajului (Autosaved)3

Calculul fortei taietoare:

p= Pa �̜ �̜

=60001.60

=3750daN

T oA30=3750( 0.87+0.40 )×1 .4×1 .3=8667 .75daN

Calculul momentului incovoietor din actiunea vehiculul special V80

1. Zona centrala

Calculul latimii active de placa:

- latimea de repartitie a rotii: b1=b0+2×hsr=80+2×25. 5=131cm

- lungimea de repartitie a rotii: a1=a0+2×hsr=20+2×25. 5=71cm

12

Page 13: Calculul platelajului (Autosaved)3

acc= a1+

13 lb≥

23lb

acc=0.71+

13×4.75≥

23×4.75→2.293≥3.166

Se adopta acc=1.20

Calculul momentului incovoietor:

13

Page 14: Calculul platelajului (Autosaved)3

M cV 80=10000×0 .5125×2×1 . 1×1. 1875

1 . 20=11033daNm

Zona din reazem:

Stabilirea latimii active de placa:

- latimea de repartitie a rotii: b1=b0+2×hsr=80+2×25. 5=131cm

- lungimea de repartitie a rotii: a1=a0+2×hsr=20+2×25. 5=71cm

14

Page 15: Calculul platelajului (Autosaved)3

acr=a1+2x=0.71+2×0.88=2.46¿1.20

Se adopta ar=1.20m

Calculul momentului incovoietor:

M rV 80=10000×0. 522

2×1 . 1× 1

1 .20=1239 .33daNm

15

Page 16: Calculul platelajului (Autosaved)3

Calculul fortei taietoare din actiunea convoiului V80

Stabilirea latimii active de placa:

- latimea de repartitie a rotii: b1=b0+2×hsr=80+2×25. 5=131cm

- lungimea de repartitie a rotii: a1=a0+2×hsr=20+2×25. 5=71cm

Se adopta ac=1.20m

16

Page 17: Calculul platelajului (Autosaved)3

Calculul fortei taietoare:

TV80=10000(0.72+0.21)×1.1×1

1.20=5464.74daN

Calculul momentului incovoietor din actiunea oamenilor pe trotuare ArAOT

MrAOT=300×1.5×(1.5/2 +0.625)×1.3=928.125daN×m

Tabel pentru momentul in reazem:

M rg (daN×m) 4480.87 4480.87

MrAOT(daN×m) 928.125

M rA30(daN×m) 2642.64

M rV 80(daN×m) 11033

M rmax (daN×m) 8051.63 8030.2

17

Page 18: Calculul platelajului (Autosaved)3

Tabel pentru momentul in camp:

M cg (daN×m) 451.79 451.79

M cA30(daN×m) 9725.62

M cV 80(daN×m) 11033

M cmax (daN×m) 10177.45 11484.79

Tabel pentru forta taietoare:

T g (daN ) 3088.92 3088.92

T A30(daN ) 6825

T V 80(daN ) 5464.74

Tmax (daN ) 9913.92 8553.66

Dimensionarea platelajului

Se considera dala realizata din beton clasa de calitate BC 50, iar armatura de rezistenta

din Pc 52.

18

Page 19: Calculul platelajului (Autosaved)3

{RC=243daN /cm2 ¿ ¿¿¿

Ra=3000daN /cm2

Armarea sectiunii din camp:

1.a=c+ d

2=2. 5+ 1. 4

2=3 .2≈3cm

2.h0=h−a=20−3=17cm

3.m=

MC

b×h02×RC

=1148479100×172×243

=0.16≤0 .42

4.ξ=1−√1−2×m=0.17

5.Aanec=ξ×b×h0×

RC

Ra

=0. 17×100×17×2432900

=24 . 21cm2

6.Pc=

Aanec

b×h0

×100=24 . 21100×17

×100=1.42 00≥0. 8 0

0

Se sporeste inaltimea placii la h=22cm:

1.a=c+ d

2=2. 5+ 1. 4

2=3 .2≈3cm

2.h0=h−a=22−3=19cm

3.m=

MC

b×h02×RC

=1148479100×192×243

=0.13≤0. 42

19

Page 20: Calculul platelajului (Autosaved)3

4.ξ=1−√1−2×m=0.13

5.Aanec=ξ×b×h0×

RC

Ra

=0. 13×100×19×2432900

=20.69cm2

6.Pc=

Aanec

b×h0

×100=20 .69100×19

×100=1.08 00≥0 . 8 0

0

Se sporeste inaltimea placii la h=24cm:

1.a=c+ d

2=2. 5+ 1. 4

2=3 .2≈3cm

2.h0=h−a=24−3=21cm

3.m=

MC

b×h02×RC

=1148479100×212×243

=0 .1≤0 .42

4.ξ=1−√1−2×m=0.1

5.Aanec=ξ×b×h0×

RC

Ra

=0. 1×100×21×2432900

=17 . 59cm2

6.

Pc=Aanec

b×h0

×100=17 .59100×21

×100=0.83 00≥0. 8 0

0

Aanec=17.59⇿7bareΦ . .18 .mm

Va rezulta o arie efectiva de armature: Aef=. 17 .78 . .cm2

Armarea sectiunii din reazem:

20

Page 21: Calculul platelajului (Autosaved)3

1.a=c+ d

2=2. 5+ 1. 4

2=3 .2≈3cm

2.h0=h−a=22−3=19cm

3.m=

M r

b×h02×RC

=805163100×192×243

=0.09≤0 .42

4.ξ=1−√1−2×m=0.09

5.Aanec=ξ×b×h0×

RC

Ra

=0. 09×100×19×2432900

=14 .32cm2

6.Pc=

Aanec

b×h0

×100=14 . 32100×19

×100=0 .75 00≤0. 8 0

0

0 .1%≤Pc=0 . 75 %≤0 . 8%

Aneca =14 . 32cm2⇒

7bare Φ . .. 16mm

Va rezulta o arie efectiva de armature: Aef=14 .07 .cm2

Dimensionarea la forta taietoare:

Se verifica

T≥3 .5×b×h0×Rt

9913 .92≥3 .5×100×19×119913 .92≥73150 F

Se verifica

T≺0 .75×b×h0×Rt

9913 .92≥0 . 75×100×19×119913 .92≺15675F

Armatura inclinata se dispune constructiv.

21

Page 22: Calculul platelajului (Autosaved)3

Alcatuirea si calculul grinzilor principale

Determinarea eforturilor sectionale

1.Incarcari permanente

-greutatea grinzii principale:

g≈k ×L=20×18.00=360daN /ml

k=(15÷25 )

22

Page 23: Calculul platelajului (Autosaved)3

-greutatea contravantuirilor:

g=25%g=25 %360=90daN /ml

-greutatea dalei de beton:

(0.55×0.20+ 0.15+0.342

×1.975+ 0.24+0.342

×0.2+0.3×0.34+0.24×2.025)×1.00×2500=2155.62daN /ml

-greutatea antretoazei:

ga=k ×B=21×4.75=100daN /ml

k=(15÷25 )

-greutatea sistemului rutier:

-greutatea betonului asfaltic

0.06×3.0×1×2400=432daN /ml

-greutatea betonului de protectie

0.04×3.0×1×2400=288daN /ml

-greutatea betonului de egalizare

0.045×3.0×1×2400=324 daN /ml

-greutatea hidroizolatiei

0.01× (3.0+1.0+0.20 )×1×1500=63daN /ml

-greutatea trotuarului

0.30×1.50×1.00×2400=720daN /ml

-greutatea parapetului pietonal-55daN/ml

g =5891.68daN/ml

23

Page 24: Calculul platelajului (Autosaved)3

Eforturi sectionale din incarcari permanente:

Mg=g× L²

8=5891.68 .×18.00²

8=238613.04 daNm

Tg=g× L

2=5891.68×18.00

2=53025.12daN

2.Incarcari utile

Determinarea reactiunilor pe grinzile principale A30

Rf=Pf∑ ηi=3000× (1.02+0.62+0.39−0.005 )=6075daN

Rs=PS∑ ηi=6000× (1.02+0.62+0.39−0.005 )=12150daN

24

Page 25: Calculul platelajului (Autosaved)3

V80

Rv=Pv∑ ηi=10000× (0.99+0.42 )=14100daN

Eforturi sectionale din actiunea convoiului A30:

Moment incovoietor

R=Pf+2×Ps=6075+2×12150=30375daN

25

Page 26: Calculul platelajului (Autosaved)3

R×x=0+Ps×6.00+Ps×7.60=0+12150×6.00+12150×7.60=164900daNx=164900

30375=5.42

c=0.54

x’=L2+C

2=18

2+ 0.54

2=9.27m

x’’=L2−C

2=18

2−0.54

2=8.73m

A30

Mmaxmax=∑ (R×η )×Ψ= [Rs× (4.49+3.67 )+Rf ×1.54 ]×1.27=137794.36daNm

Ψ=1+ 1537.5+L

=1.27

26

Page 27: Calculul platelajului (Autosaved)3

Forta taietoare

Tmax=∑ (R×η )×Ψ= [Rs× (1.00+0.91 )+Rf ×0.57 ]×1.27=26728.65daN

Eforturi sectionale din actiunea conviului V80

Moment incovoietor

R=4×RV=4×14100=56400daN

c=0.6m

x’=L2+C

2=18.00

2−0.6

2=8.70m

x’’=L2−C

2=18.00

2+ 0.6

2=9.30m

27

Page 28: Calculul platelajului (Autosaved)3

Mmaxmax=∑ (R×η )=Rv×(3.87+3.91+3.33+4.49)=218691daNm

Forta taietoare

V80

Tmax=∑ (R×η )=Rv× (1.00+0.93+0.86+0.80 )=50619daN

28

Page 29: Calculul platelajului (Autosaved)3

1. Eforturi sectionale din actiunea oamenilor pe trotuare

p=300daN/ml

MA.O.T=p× L²

8=300×18.00²

8=12150daNm

TA.O.T=p× L

2=300×18.00

2=2700daN

Tabel cetralizator

Incarcari

Eforturi

G A30 V80 A.O.T Eforturi

totale

M 238613.04 137794.36 218691 12150 607248.4

T 53025.12 26728.65 50619 2700 133072.77

Predimensionarea sectiunii compuse otel-beton

Se stabilesc pentru elementele componente, grinda metlica si dala de beton,dimensiuni

care in final sa duca la indeplinirea conditiilor de rezistenta si stabilitate pentru sectiunea

compusa.

29

Page 30: Calculul platelajului (Autosaved)3

Predimensionarea sectiunii din beton

Grosimea dalei hd se determina din dimensionarea ei la incovoiere.Latimea de

conlucrare a dalei cu grinda metalica este doferita de latimea reala a acesteia(distanta intre

grinzile metalice) deoarece eforturile unitare de compresiune in dala sunt

variabile.Latimea de conlucrare bc a dalei se defineste ca fiind latimea pe care volumul de

eforturi unitare de compresiune, considerate distribuite uniform si egale cu efortul unitar

maxim in dala in dreptul grinzii metalice,este egal cu volumul eforturilor unitare de

compresiune,variabile,actionand pe latimea reala a dalei br.

bc=bv+bas+bad

bv=20+15+15=50cm

ηs=bas

li= 145

1800=0.08

li=L=18.00m

βs=0.95

α s=0.85

30

Page 31: Calculul platelajului (Autosaved)3

χd=bad

li=175.20

1800=0.09

βs=0.85

α s=0.75

a=max(bas;bad) a=max( 145; 175,2 )

basc =0.95×145=137.75cm

basr =0.85×145=123.25cm

badc =0.85×175.20=148.92cm

badc =0.75×175.20=131.40cm

bcc=137.75+148.92+50=336.67 cm

bcr=123.25+131.40+50=304.65cm

31

Page 32: Calculul platelajului (Autosaved)3

32

Page 33: Calculul platelajului (Autosaved)3

Verificarea eforturilor unitare normale din incarcari permanente pe sectiunea

compusa otel-beton

Determinarea caracteristicilor sectionale

Coeficient de echivalenta pentru incarcari de lunga durata:

ni=nφ=EO

Ebφ

E0= modul de elasticiateal OL din grinda metalica

Ebφ=Eb

1+1.1φcl

Ebφ-modul de deformatie al betonului pentru incarcacari de lunga durata

33

Page 34: Calculul platelajului (Autosaved)3

φcl-caracteristica curgerii lente a betonului

φcl=K b×K R×φ∞

Kb-coeficient in functie de grosimea fictiva bf

Lucrabilitatea betonului din dala:

b f=2 Ab

U a

× λ f

Ab-aria sectiunii dalei de beton

Ua-perimetrul sectiunii dalei in contact cu atmosfera

Ab=336.67×24=8080.08cm2

Ua=336.67+336.67=673.34cm

λ f=1.5

bf=2×8080.08

643.43 ×1.5= 36

Kb=1.0

Maturizare a betonului la 28 zile

KR=1.00

φ∞=3.0

φcl=1.00×1.00×3.00

Ebφ=81395.34daN/cm2

nφ=210000081395.34

=25.8

S=AO× yoi

34

Page 35: Calculul platelajului (Autosaved)3

So=35×2.0×(145.5−22 )+140×1.5×(145.5−2.0−140

2 )+60×3.5×3.52

=29917.5cm ³

Ao=35×2.0+140×1.5+60×3.5=490cm ²

490× yoi=29917.5↔ yo

i=61.05 cm

yos=84.45cm

I o=35×2³

12+35×2.0×(84.45−2

2 )+ 140³×1.512

+140×1.5×(84.45−2−145.52 )

2

+ 60×3.5³12

×(60−3.5−3.52 ) ²=1011226.19 cm ⁴

I b=336.67×24³

12=387843.84 cm ⁴

Ab=336.67×24=8080.08cm2

Ai=Ao+Ab

ηφ

=490+ 8080.0825.8

=803.18cm ²

So−oi =Ai×ao=803.18×ao

So−0i =

Ab

nφ(ao+ab )=8080.06

25.8×106=33197.22cm ³

ao=33197.22

803.18=41.33≈41cm

ab=64.67≈65cm

I i=I o+Ao×ao2+

I bnφ

+Ab×ab

2

=1011226.19+490×412+ 387843.8425.8

+8080.08×652

25.8=3173140.26cm4

σ oig =

M g

Ii× ( yoi+ao )= 23861304

3173141.26× (61.05+41 )=767.39daN /cm²

σ osg =

M g

Ii× ( yos−ao )= 23861304

3173140.26× (84.45−41 )=326.73daN /cm²

35

Page 36: Calculul platelajului (Autosaved)3

σ big =

M g

Ii× ( y os−ao )× 1

= 238613043173140.26

× (84.45−41 )× 125.8

=12.66daN /cm ²

σ big =

M g

Ii×(ab+

hd

2 )× 1nφ

= 238613043173140.26

× (65−12 )× 125.8

=15.55daN /cm ²

Verificarea eforturilor unitare normale din incarcari utile pe sectiunea compusa

otel-beton

Determinarea caracteristicilor sectionale

Coeficient de echivalenta pentru incarcari de scurta durata:

E0=2100000daN/cm2

Eb=350000daN/cm2

36

Page 37: Calculul platelajului (Autosaved)3

Ai=Ao+Ab

n=490+ 8080.08

6=1836.68cm²

So−oi =Ai×ao=1836.68×ao

So−0i =

Ab

n(ao+ab )=8080.08

6×106=142748.08cm ³

ao=142748.08

1836.68=77.72≈78 cm

ab=28.27≈28cm

I i=I o+Ao×ao2+

I bn

+Ab×ab

2

n=1011226.19+490×782+ 387843.84

6+8080.08×

282

6=5112823.95 cm4

σ oiu =

M u

I i× ( yoi+ao )= 21869100

5112823.95× (61.05+78 )=594.75daN /cm ²

σ osu =

M u

I i× ( yos−ao )= 21869100

5112823.95× (84.45−78 )=27.58daN /cm ²

σ biu =

M u

I i× ( yos−ao )× 1

n= 21869100

5112823.95× (84.45−78 )× 1

6=4.59daN /cm²

σ biu =

M g

Ii×(ab+

hd

2 )× 1nφ

= 218691005112823.95

× (28−12 )× 16=11.40daN /cm²

37

Page 38: Calculul platelajului (Autosaved)3

σ o i=767.39+594.75=1362.14daN /cm²≤σao=1600daN /cm ²

σ os=326.73+27.58=354.31daN /cm ²≤σao=1600daN /cm²

σ bi=12.66+4.59=17.25daN /cm²≤σab=120daN /cm ²

σ os=15.44+11.40=26.84 daN /cm ²≤σab=120daN /cm ²

Verificarea eforturilor unitare tangentiale din incarcari permanente pe sectiunea

compusa otel-beton

T g=53025.12daN

Ai=Ao+Ab

=490+ 7311.625.8

=773.39cm ²

38

Page 39: Calculul platelajului (Autosaved)3

Ab=304.65×24= 7311.6 cm2

So−oi =Ai×ao=773.39×ao

So−0i =

Ab

nφ(ao+ab )=7311.6

25.8×106=30039,9cm ³

ao=30030.0773.39

=38.84≈39cm

ab=67.15≈67cm

τ maxg =

T g×Smax

t i× Ii=53025.12×23586.23

1.5×3042280.88=274.06 daN /cm ²

Smax=7311.625.8

×67+35×2.00×(45−22 )+45×1.5×

452

=23586.23 cm ³

I b=304.65×24³

12=350956.8cm ⁴

I i=I o+Ao×ao2+

I bnφ

+Ab×ab

2

=1011226.19+490×392+ 350956.825.8

+7311.6×672

25.8=3042280.88c m4

39

Page 40: Calculul platelajului (Autosaved)3

Verificarea eforturilor unitare tangentiale din incarcari utile pe sectiunea compusa

otel-beton

T u=50619daN

Ai=Ao+Ab

n=490+ 7311.6

6=1708.6cm ²

Ab=304.65×24=7311.6 cm²

So−oi =Ai×ao=1708.6×ao

So−0i =

Ab

nφ(ao+ab )=7311.6

6×106=129171.6cm ³

ao=129171.6

1708.6=75.6≈76cm

ab=30.39≈30cm

τ maxu =

T u×Smax

t i×I i= 50619×

1.5×4996698.99=daN /cm ²

Smax=7311.6

6×30+35×2.00×(37−2

2 )+18×1.5×182

=41301.22cm ³

I b=304.65×24³

12=350956.8cm ⁴

I i=I o+Ao×ao2+

I bnφ

+Ab×ab

2

=1011226.19+490×762+ 350956.86

+7311.6×302

6=4996698.99cm4

40

Page 41: Calculul platelajului (Autosaved)3

τ rez=τmax g +τmax

u =274.06+250.53=520.59≤ τa=920 daN /cm ²

Verificarea deformatiilor din incovoiere

f g=M g×L ²

48× EO×IO= 23861304 ×1800²

48×2.1×106×1011226.19=0.75cm

f u=M u×L ²

48×EO× IO= 21869100×1800²

48×2.1×106×1011226.19=0.59cm

41

Page 42: Calculul platelajului (Autosaved)3

f u=0.59≤ f a=1

500L=3.6cm

f cs=f g+14f u=0.75+ 1

40.59=0.89cm

Verificarea eforturilor unitare normale din contractia betonului

ni=nc=EO

Ebc

= 2100000136718.75

=15.36

Ebc=

Eb

1+0.52φcl

= 3500001+0.52φcl

=136718.75

φcl=3

Ac=Ao+Ab

nc

=490+ 15391.6815.36

=1492.06 cm²

42

Page 43: Calculul platelajului (Autosaved)3

a0c=Ab

nc

×aAc

=15391.6815.36

×106

1492.06=71.18≈71cm

abc=34.81≈35cm

I c=I 0+A0×a0c2 +

I bnc

+Ab

nc

×abc2 =1011226.19+490×71²+387843.84

15.36+ 15391.68

115.36×35²=4734093.003cm ⁴

N c=εbc×Ebc× Ab=2×10−4×136718.75×15391.68=420866.25daN

ε bc=2×10−4-pentru dale turnate monolit

M c=N c×abc=420866.25×35=14730318.75daN ×cm

σ 0 ,infc =

−N c

Ac

+M c

I c× ( yo ,inf+aoc )=−420866.25

1492.06+ 14730318.75

4734093.003× (61.05+71 )=128.10daN /cm ²

σ0 ,¿=

−N c

Ac

−M c

I c׿ ¿

σ b ,infc =

N c

Ab

−N c

nc× Ac

−M c

nc×I c׿

σb ,¿=

N c

Ab

−Nc

nc× Ac

−M c

nc× I c× ¿¿

Verificarea eforturilor unitare normale din variatii de temperatura

In central de greutate al sectiunii de beton se considera forta axiala:

N t=±αt× Δt×Eb× Ab

α t-coeficient de dilatare termica liniara

Δt-diferenta de temperature dintre grinda metalica si dala de beton

43

Page 44: Calculul platelajului (Autosaved)3

Conform STAS 1545-89 α t=1.0×10−5 Δt=15° C

N t=±1.0×10−5×15×350000×15391.68=808063.2daN

M t=N t×abc=808063.2×35=28282212daN ×cm

σ 0 ,infΔ t =

−N t

Ac

+M t

I c× ( yo ,inf +aoc )=

−808063,21492.06

+ 282822124734093

× (61.05+71 )=462.68daN /cm²

σ0 ,¿=

−N t

A c

−M t

I c× ¿¿

σ b ,infΔ t =

N t

Ab

−N t

n× Ac

−M t

n× I c׿

σb ,¿=

N t

Ab

−N t

n×A c

−M t

n× I c

× ¿¿

Verificare:

Gruparea І fundamental:

σ o ,infІ=σ0 , infg +σo , inf

u +σo .infc =767.39+594.75+128.10=1490.24 daN /cm ²≤σaoІ

σ o , supІ=σ0 ,¿+σo ,¿+σo.¿=326.73+27.58−240.22=114.09 daN/cm ²≤σ

aoІ¿¿¿

σ b ,infІ=σb , infg +σb .inf

u +σ b ,infc =12.66+4.59+6.25

¿23.5daN /cm²≤σabІ

σ b ,supІ=σ b ,¿+σb .¿+σb,¿=15.44+ 11.40−0.54=26.3daN /cm² ≤σ

abІ¿¿¿

Gruparea ІІ fundamental suplimentată

σ o ,infІІ=σ 0.infІ+σ o ,infΔ t =1490.24+247.31=1737.55daN /cm ²≤σaoІІ

σ o , supІІ=σ0. supІ+σ o ,¿=114.09−621.92=−507.83 daN /cm ²≤σ aoІІ ¿

σ b ,infІІ=σb ,infІ+σ b ,infΔ t =23.5−51.15=−27.67 daN /cm ²≤σabІІ

σ b ,supІІ=σb , supІ+σ b ,¿=26.3−84.56=−58.26daN / cm²≤ σ abІІ ¿

44

Page 45: Calculul platelajului (Autosaved)3

σ aoІ=1600daN /cm ²

σ aoІІ=1800daN /cm ²

σ abІ=σabІІ=120daN /cm ²

Date centralizate

Eforturilor unitare normale din incarcari utile pe sectiunea compusa otel-beton

σ oi=1362.14daN /cm²≤σ ao=1600daN /cm ²

σ os=354.31daN /cm ²≤σao=1600daN /cm²

σ bi=17.25daN /cm ²≤σab=120daN /cm ²

σ os=26.84daN /cm ²≤σ ab=120daN /cm ²

Eforturilor unitare normale din contractia betonului

σ 0 ,infc =128.10daN /cm²

σ 0 ,¿=−240.22daN / cm²¿

σ b ,infc =6.25daN /cm²

σ b ,¿=−0.54daN / cm²¿

Eforturilor unitare normale din variatii de temperature

σ 0 ,infΔ t =462.68daN /cm ²

σ 0 ,¿=−621.92daN / cm²¿

σ b ,infΔ t =−51.15daN /cm²

45

Page 46: Calculul platelajului (Autosaved)3

σ b ,¿=−84.56daN /cm ²¿

Verificare:

Gruparea І fundamental:

σ o ,infІ=1490.24daN /cm²≤σ aoІ

σ o , supІ=114.09 daN /cm ²≤σaoІ

σ b ,infІ=23.5daN /cm ²≤σabІ

σ b ,supІ=26.3daN /cm²≤σ abІ

Gruparea ІІ fundamental suplimentată

σ o ,infІІ=1737.55daN /cm ²≤σaoІІ

σ o , supІІ=−507.83 daN /cm ²≤σaoІІ

σ b ,infІІ=−27.67daN /cm²≤σ abІІ

σ b ,supІІ=−58.26 daN /cm ²≤σabІІ

σ aoІ=1600daN /cm ²

σ aoІІ=1800daN /cm ²

σ abІ=σabІІ=120daN /cm ²

Verificarea eforturilor unitare echivalente

46

Page 47: Calculul platelajului (Autosaved)3

Încărcări permanente

47

Page 48: Calculul platelajului (Autosaved)3

Moment încovoietor

Ω1=3.86×5.625=21.71m ²

Ω2=3.86×12.375=44.76m ²

M xp=g× (Ω1+Ω2 )=5891.68×(21.71+47.76)=409295daNm

Forţa tăietoare

Ω1=5.625×0.32=1.18m ²

Ω2=0.68×12.375=8.41m ²

T xp=g× (Ω2−Ω1 )=5891.68×(8.41−1.8)=38944daN

48

Page 49: Calculul platelajului (Autosaved)3

Încărcări utile

A30

Moment încovoietor

MxA30=∑ (R×η )×Ψ= [Rs× (2.62+3.86 )+Rf ×1.89 ]×1.27

[12150× (2.62+3.86 )+6075×1.89 ]×1.27=114571.46daNm

Ψ=1+ 1537.5+18.00

=1.27

Forţa tăietoare

TxA30=∑ (R×η )×Ψ= [Rs× (0.68−0.22 )+Rf ×0.25 ]×1.27

[Rs× (0.68−0.22 )+Rf ×0.25 ]×1.27=9798.36dan

V80

49

Page 50: Calculul platelajului (Autosaved)3

MxV80=∑ (R×η )=[Rv× (3.03+3.86+3.48+3.11) ]=¿¿

[14100× (3.03+3.86+3.48+3.11) ]=190068daNm

TxV80=∑ (R×η )=[14100× (0.68+0.62+0.55−0.24 ) ]=22701daN

Încărcări din aglomeraţia cu oameni pe trotuare

50

Page 51: Calculul platelajului (Autosaved)3

A.O.T

Moment încovoietor

Ω1=3.86×5.625=21.71m ²

Ω2=3.86×12.375=47.76m ²

M xA . OT=P× (Ω1+Ω2 )=300×69.47=20841daNm

Forţa tăietoare

Ω1=5.625×0.32=1.8m ²

Ω2=0.68×12.375=841m ²

T xA ..O.T=P× (Ω2−Ω1 )=300×(8.41−1.8)=1983daN

Calculul eforturilor echivalente

51

Page 52: Calculul platelajului (Autosaved)3

Eforturi normale din încărcări permanente

σ 1p=M

I× y= 40929500

3173140.26×41=528.84daN /cm²

σ 2p=M

I× y= 40929500

3173140.26×104=1341.46daN /cm ²

σ 3p=M

I× y= 40929500

3173140.26×36.25=467.57daN /cm²

Eforturi normale din încărcări utile

M=(114571.46+190068+20841) =325480.46daN/cm2

σ 1u=M

I× y= 325480.46

5112823.95×3=19.09daN /cm ²

σ 2u=M

I× y= 325480.46

5112823.95×138.5=881.68daN /cm ²

σ 3u=M

I× y= 325480.46

5112823.95×36.25=230.76daN /cm ²

52

Page 53: Calculul platelajului (Autosaved)3

Eforturi tangenţiale din încărcări permanente:

τ1p=T ×S

I × t i=38944×25118.22

3042280.88×1.5=214.35daN /cm ²

τ 2p=T ×S

I × t i=38944×21948.75

3042280.88×1.5=187.30daN /cm ²

τ3p=T ×S

I × t i=38944×16954.92

3042280.88×1.5=144.69daN /cm²

τ1u=T ×S

I× ti=34482.36×41309.47

4996698.99×1.5=190.05daN /cm ²

τ 2u=T ×S

I× ti=34482.36×29452.5

4996698.99×1.5=135daN /cm²

τ3u=T ×S

I× ti=34482.36×21522.42

4996698.99×1.5=99.01daN /cm²

Verificare

permanente

σ 1−1echiv=√σ 1−12 +3 τ1−1

2 =646.14daN

σ 2−2echiv=√σ 2−22 +3 τ2−2

2 =1380.12daN

σ 3−3echiv=√σ3−32 +3 τ3−3

2 =530.12daN

utile

53

Page 54: Calculul platelajului (Autosaved)3

σ 1−1echiv=√σ 1−12 +3 τ1−1

2 =392.81daN

σ 2−2echiv=√σ 2−22 +3 τ2−2

2 =299.59daN

σ 3−3echiv=√σ3−32 +3 τ3−3

2 =224.37daN

Verificarea stabilităţii la voalare

x=5.625cm

A30

54

Page 55: Calculul platelajului (Autosaved)3

MxA30=∑ (R×η )×Ψ= [Rs× (1.04+2.39 )+Rf ×1.44 ]×1.27=¿¿

[Rs× (1.04+2.39 )+Rf ×1.44 ]×1.27=64036.57daNm

V80

MxV80=∑ (R×η )=[Rv× (3.04+3.87+3.49+3.12 ) ]=¿¿

[14100× (1.36+2.39+2.15+2.01 ) ]=111531daNm

55

Page 56: Calculul platelajului (Autosaved)3

M xg=5891.68×18.00

2×5.625−5891.68×5.625×

5.6252

=205058.08daNm

M xmax=M xV 80+M x

g=111531+205058.08=316589.08daNm

σ o .infu =M

I× ( y o ,inf+ao )= 31658908

5112823.95(61.05+78 )=861.00daN /cm ²

σo .¿=−M

I× ¿¿

σ o .infg =M

I× ( y o ,inf+ao )= 12719600

3173140.26(61.05+41 )=409.06daN /cm ²

σo .¿=−M

I× ¿¿

Din contracţia betonului

σ o .infc =128.10daN /cm²

σ o .¿=−240.22 daN / cm²¿

σ 0.inf=σ o .infu +σo . inf

g +σo .infc =861.00+409.06+128.10=1398,16 daN /cm ²

σ 0.¿=σo .¿+σo.¿+σ

o.¿=−39.93−174.17−240.22=−454.32 daN /cm² ¿

¿¿¿

56

Page 57: Calculul platelajului (Autosaved)3

τ=T p+T u

t i×hi

=38944+227011.5×140

=293.54daN /cm²

η=σ2

σ1

= 1398,16−454.32

=−3.07←1-compresiune şi întindere când întinderea este mai mare decât

compresiunea.

Stabilitatea la voalare a panoului considerat este asigurată dacă:

νv≤ν vad

νv=σ crcomp

√σ12+3 τ2

σ crcomp=√σ 1

2+3 τ2

1+η4

×σ 1

σ1cr √(3−η4

×σ1

σ1cr)

2

+( ττ cr

) ²

σ 1cr=kσ×σe

Pentru α=ab=2.25

140=1.60→kσ=23.9

σ e=¿ [(π2×E ) / 12×(1-µ2)]×(ti/b)= [(π2×2.1×106 ) / 12×(1-3.02)]×(1.5/140)=40463.93

daN/cm2

σ 1cr=Kσ×σe=23.9×404.63=9670.657 daN/cm2

σ 1cr=¿9670.657 daN/cm2

57

Page 58: Calculul platelajului (Autosaved)3

τ cr=kτ×σe

k τ=5.34+ 4

α2=5.34+ 4

1.62=7.84

τ cr=3172.29daN

σ crcomp=√−454.32²+3×293.542

1−34

×−454.329670.657 √( 3+3

−454.329670.657 )

2

+( 293.543172.29

) ²

= 681.83−0.5×−0.046×0.116

=3246.80daN

νv=σcrcomp

√σ1 ²+3 τ2= 3246.80

√−454.32²+3×293.54²=4.76

νv¿ νva=1.32

Calculul contravântuirilor

58

Page 59: Calculul platelajului (Autosaved)3

hw=391.23cm

p=150 daN /cm ²

pw=hw× p=3.9123×150=598.50daN

α=arctg4.752.25

=62.71

59

Page 60: Calculul platelajului (Autosaved)3

60

Page 61: Calculul platelajului (Autosaved)3

1.

0.56218.00

=x1

15.75→x1=0.491

Ω1=18.00×0.491

2=4.425m ²

D0 ' '−1❑=−D 0' '−1'=pw×Ω1=±586.845×4.425=±2596.78daN

2. 0.56218.00

=x2

13.5→x2=0.421

Ω2=15.43×0.42

2=3.24 m²

D1 ' '❑−2=−D¿❑×Ω2=±586.845×3.24=±1901.55daN ¿

3. 0.56218.00

=x3

11.25→x3=0.351

Ω3=12.85×0.351

2=2.256 m ²

D2' '−3=−D2' '−3 '❑❑=± pw×Ω3=±586.845×2.256=±1324.468daN

4. 0.56218.00

=x 4

9.00→x4=0.281

Ω 4=10.29×0.281

2=1.44cm ²

D3 ' '❑−4=−D3' '−4❑❑=± pw×Ω4=±586.845×1.44=±848.428daN

Efortul in fiecare bara are semn dublu dupa cum bate vantul intr-un sens sau altul,

transversal podului.

Dimensionarea şi verificarea contravântuirilor

61

Page 62: Calculul platelajului (Autosaved)3

Lungimea diagonalei:ld=√4750²+2250²=5255.94mm

Se alege ţeavă rotundă cu diamentrul D=100mm si d=80mm

α= dD

=0.8

Anet=π4

(D2−d2)=π4

(1002−802)=2827mm ²

Abrut=Anet−2t (t+1 )=2827.43−2×10 (10+1 )=2607.43mm2

I=π ×D 4

64(1−α 4 )=2898119.22cm ⁴

W=π ×D3

32( 1−α 4 )=57962.38cm3

i=D4

√1+α 2=32cm

Verificarea eforturilor unitare maxime

62

Page 63: Calculul platelajului (Autosaved)3

σ max=D0 ' '−1❑=−D 0' '−1'❑

Anet

=25967.82827.43

=9.18≤σaІІ=270 N /mm ²

Dimensionarea prinderii contravântuirilor de gusee

amin≤as≤amax

amin=3mm

amax=0.7×tmin=0.7×10=7mm

Impunem as=5mm

4 ×5×lc×160=25967.8→lc=8.11mm

ls=lc+2×as=18.11mm

Se adoptă o lungime a sudurii de 10mm.

Alegerea şi verificarea aparatelor de reazem

Determinarea reacţiunilor pentru un aparat de reazem

1.Reacţiuni din încărcări verticale

Reacţiuni din încărcări utile

Convoi A30

RA 30V =[12150 (1.00+0.91 )+6075×0.58 ]×1.27=33947.1daN

Convoi V80

63

Page 64: Calculul platelajului (Autosaved)3

RV 80V =14100(1.00+0.93+0.87+0.80)=50760daN

Reacţiunea din încărcările permanente:

RpV=5891.68×18.00

2=53025.12daN

Reacţiunea din aglomeraţia oamenilor pe trotuare:

RA .O.TV =300×18.00

2=2700daN

2.Reacţiuni din încărcări orizontale

Din acţiunea vântului asupra suprastructurii

Rotr=pw×L

4=586.84×18.00

4=2640.78daN

Reacţiunea din acţiunea indirectă a forţei de frânare

Rolong=F2

=2702

=135 KN

F=0.9×P×B

P-greutatea autocamionului convoiului de calcul

B=n2

n-nr max de benzi de circulatie

64

Page 65: Calculul platelajului (Autosaved)3

n-numărul maxim de benzi de circulaţie

F=0.9×300×1=270 KN

R vtotalІ=RPV+RV 80

V +R A.O .TV =53025.12+50760+2700=106485.12daN=1064.85 KN

R vtotalІІ=RPV+RV 80

V =53025.12+50760=103785.12daN=1037.85 KN

Conform STAS 4031-77 se alege tipul de reazem III A.

Verificarea presiunii pe cuzinet

Rv+0.295× Rotr

B+3.93 Rol

218.4=

1064.85+ 0.295×26.40784.75

+3.93×135

218.4=7.31 N /mm ²<σa=10N /mm ²

Presiunea de contact a rulourilor

37.65×√m(Rv+ 0.23 RotrB )

37.65×√0.095(1064.85+0.23×26.40784.75 )=¿378.90¿

0.5+0.0025×L=0.05+0.0025×18.00=0.095

m-coeficientul de excentricitate

Deplasarea maximă Δc=0.75×L=0.75×18.00=13.5mm

Măsuratoarea materialului metalic din tablier

65

Page 66: Calculul platelajului (Autosaved)3

66

PiesaDenumirea

piesei

Dimensiuni

(mm)

Greutate

(kg)

Piese

aseme

nea

Greutate

totală

(kg)

Calitate

material

P1

Talpa

superioara

grinda

principala

350x20x18600 1022.07 2 2044.17OLT 37

4k

P2Inima grinda

pricipala

1400x15x18600 3066.21 2 6132.42OLT 37

4k

P3

Talpa

inferoara

grinda

principala

600x35x18600 3066.21 2 6132.42OLT 37

4k

P4

Ţeava rotundă

pt

contravântuiri

100x10x4300 95.44 9 858.96 OLT 37

P5

Ţeavă rotundă

pt

contravântuiri

100x10x4050 247.2 7 1730.43 OLT 37

P6

Teava rotunda

pentru

contravantuiri

100x10x4748 104.36 7 730.52 OL 37

P9

Teava rotunda

pentru

contravantuiri

100x10x2739 167.18 16 2674.89 OL 37

P8

Teava

rotunda

pentru

contravantuiri

100x10x2139 48.67 16 778.72 OL 37

Rigidizari

Page 67: Calculul platelajului (Autosaved)3

Caiet de sarcini.Confecţii metalice

1. Prevederi generale

Prezentul capitol conţine prevederi tehnice generale pentru execuţia în uzină şi pe

şantier a subansamblelor, ansamblelor şi a suprastructurilor metalice de poduri rutiere în

alcătuirea constructivă si schemele statice următoare:

grinzi cu zăbrele cu platelaj de beton sau ortotrop, simplu rezemat sau

continue;

grinzi cu inima plină cu platelaj de beton sau ortotrop, simplu rezemate,

grinzi continue, cadre şi arce.

Prevederile din acest capitol se pot aplica parţial şi la structuri special ca poduri

suspendate sau hobanate pentru execuţia unor elemente. Totuşi, pentru aceste structuri se

vor elabora caiete de sarcini speciale.

La fiecare lucrare în parte având suprastructură metalică se va descrie soluţia

constructivă, schema statică şi tehnologia adoptată, elaborându-se un caiet de sarcini

conţinând prevederi tehnice speciale pentru lucrarea respectivă.

În afara prevederilor din acest capitol la proiectarea, execuţia şi recepţia

suprastructurilor metalice de poduri se vor respecta şi următoarele standarde:

SR 1911-1997-,,Poduri metalice de cale ferată. Prescripţii de proiectare’’

SRAS 1844-75-,,Poduri metalice de şosea. Prescripţii de proiectare’’

STAS 3461-83-,,Poduri de cale ferată şi şosea. Suprastructuri nituite.

Prescripţii de execuţie’’

STAS 9407-75-,,Poduri metalice de cale ferată şi şosea. Suprastructuri

sudate. Prescripţii de execuţie.’’

STAS 8542-79-,,Alegerea oţelurilor pentru construcţii metalice’’

STAS 12187-88-,,Table groase din oţel pentru elemente principale ale

podurilor şi viaductelor’’

67

Page 68: Calculul platelajului (Autosaved)3

SREN 29692-1999-,,Sudarea cu arc electric cu electrod învelit, sudarea cu

arc electric în mediu de gaz protector şi sudarea cu gaze prin topire.

Pregătirea pieselor de îmbinat’’

STAS 6662-,,Îmbinări sudate. Formele şi dimensiunile rosturilor la

sudarea manuală cu arc electric şi cu gaze’’

2. Materiale

2.1.Oţeluri pentru elemente de construcţie

În execuţia elementelor pentru suprastructurile metalice ale podurilor rutiere se pot

folosi următoarele tipuri de oţeluri:

OL 37 si OL 52 EP conform STAS 12187-88;

OL 37 si OL 52 conform STAS 500/1-89 si STAS 500/2-80;

OCS 1, OCS 2 si OCS 3 conform SREN 10113-1/1995;

OT 50 conform STAS 880-88;

OLC 35 N conform 880-88.

La alegerea tipurilor de oţel se va ţine seama de precizările din tabelele nr. 1 si 2 din SR

1911-1997 precum si de prevederile STAS R 8542-70.

Folosirea altor tipuri de oţeluri decât cele precizate in SR 1911-97 se poate face dacă

acestea corespund condiţiilor prevăzute în standardele de produs menţionate , cu privire

la:

compozitia chimică;

caracteristici mecanice;

comportarea la sudare.

In lipsa unei corespondenţe , folosirea materialelor poate fi admisă numai pe

baza unui aviz emis de către un institut de specialitate şi cu acordul beneficiarului.

Se admite folosirea în alcătuirea aceleiasi structuri cât şi în alcătuirea aceluiaşi

element , a oţelurilor de mărci şi clase de calitate diferite dar cu respectarea condiţiilor

menţionate în caietul de sarcini cu prescripţii speciale.

68

Page 69: Calculul platelajului (Autosaved)3

La alegerea mărcilor de oţeluri în afara criteriilor de ordin tehnic şi economic se

va ţine seama de clasa de calitate şi de gradul de dezoxidare , în vederea garantării

elementelor contra ruperii fragile , temperaturilor minine de exploatare a podurilor

considerându-se -30°C.

Tablele din oţel OL 52-EP, cu grosimi de 10-15 mm, folosite la elementele

principale de rezistenţă vor fi controlate US conform prevederilor din STAS 12187-88

pct.2.7.

a. Îmbinări sudate

Forma prelucrării muchiilor în vederea sudării se va alege în funcţie de tipul

îmbinării prevăzute şi de grosimea pieselor sudate .

Geometria rosturilor (unghi, mărimea muchiei teşite, deschiderea rostului,etc.) la

toate tipurile de îmbinări cu pătrundere se vor stabili de uzină pe baza procedeelor de

sudare omologate, tipul de sudură folosit la execuţia cusăturilor fiind prevăzut în desenele

de detalii.

Asamblarea pieselor în vederea sudării se va face conform STAS 9407-75.pct.4.3, în

dispozitive special de asamblare – sudare, ce vor fi proiectate de uzina constructoare pe

baza procedeelor tehnologice şi a SDV-urilor întocmite.

Subansamblele se vor suda în hală, la temperaturi de minim -5°C , iar zonele

respective de lucru trebuie să fie lipsite de influenţa curenţilor de aer.

Dispozitivele de asamblare –sudarea trebuie să asigure aplicarea procedeelor

tehnlogice deformarea liberă a pieselor în timpul sudării,precum si respectarea , in limitele

toleranţelor admise , a dimensiunilor subansamblelor din desenele de execuţie , care sunt

cele finale după sudare.

Sudurile provizorii de prindere de piese a unor dispozitive ajutătoare asamblărilor,

maniplărilor sau pentru montaj vor fi în număr cât mai redus.Înlăturarea sudurilor

provizorii de prindere se va face prin tăiere cu flacăra , cu dalta penumatică manual sau cu

procedeul cu arc-aer urmată de polizarea la nivelul laminatului.

69

Page 70: Calculul platelajului (Autosaved)3

Eventualele mici goluri în piese se vor curăţa şi se vor încărca cu sudură şi se vor

poliza la nivelul feţei laminatului.Poziţia, grosimea şi lungimea cusăturilor provizorii de

prindere(hafturi) vor fi precizate in procesele tehnologice de execuţie, ţinând seama de

marca oţelului folosit în piesele ce se sudează.

Electrozii cu care se execută cusăturile de prindere vor fi aceeaşi marcă cu cei care se

folosesc la executarea cusăturilor.Folosirea acestora se va face în aceleaşi condiţii cu

electrozii definitivi.

Sudurile provizorii se vor executa numai de către sudori autorizaţi, instruiţi special

pentru acest fel de sudură.

Sudarea subansamblelor se va face liber sau în dispozitive de sudare sau sudare-

asamblare.

Dispozitivele trebuie să fie astfel proiectate încât să asigure posibilitatea ca

majoritatea cusăturilor de colţ să fie executate în jgheab , iar cusăturile cap la cap să fie

executate pe cât posibil în poziţie orizontală.

Sudarea se va executa respectând procesele tehnologice întocmite şi avizate conform

pct.3.Arcul electric va fi amorisat numai în rosturi sau pe placate special de amorsare.

La operaţiile de sudare , hafturile se vor tăia polizându-se locul lor, se vor topi parţial

sau se vor îngloba în cusăturile respective, după cum este prevăzut în procesul tehnologic

de sudare.La înglobarea lor prin sudură , în cusături se va asigura o legătură perfectă între

ele şi restul materialului depus ulterior.

La sudarea în mai multe straturi suprafaţa stratului anterior va fi curată de zgură ,

după care va fi examinată de către sudor cu ochiul liber şi cu lupa.

Nu se admit fisuri .Dacă se constata fisuri ,sudorul va anunţa maistrul sau inginerul

sudor pentru stabilirea măsurilor de remediere.

Craterele neumplute se vor îndepărta prin curăţare,polizare şi resudare.

Cusăturile cap la cap şi de colţ se execută obligatoriu cu resudarea rădăcinii atunci

când pe planurile de execuţie nu este prevăzut altfel.

Inaintea resudării rădăcinii ,aceasta va fi curăţată prin crăiţuire cu dalta pneumatica

sau cu procedeul arc-aer după care locul curăţat se va poliza până la luciu metalic.

70

Page 71: Calculul platelajului (Autosaved)3

De asemenea, înainte de începerea resudării rădăcinii sudorul va verifica cu ochiul

liber şi cu lupa ca în rostul ce se sudează să nu existe fisuri , lipsa de topire sau alte

defecte vizibile neadmise , în situaţii incerte făcându-se verificarea cu lichid penetrant.

Sudurile cap la cap se vor efectua obligatoriu cu placuţe terminale. Sudurile cap la

cap din zonele întinse se vor prelucra obligatoriu prin polizare.

După sudare, cusăturile se vor prelucra conform indicaţiilor din proiect, din fişele

tehnologice şi din STAS 9407-75,pct.4.6.1-4.6.3.

Verificarea calităţii sudurilor se va face pentru cordoane precizate de proiectant prin

procedee precizate în planşele de execuţie.

b. Îmbinări cu şuruburi păsuite

Şuruburile folosite pentru îmbinarea elementelor metalice sunt şuruburi din categoria

de execuţie ,,precisă’’ cu grupa de caracteristici mecanice 4.6 conform STAS 2700/3-89.

Şuruburile păsuite se montează în găuri cu diamentru mai mare decât cel al

şuruburilor cu 0.3mm.

Partea filetată a şuruburilor nu trebuie să pătrundă în interiorul găurilor în acest scop

se folosesc şaibe sub piuliţe.

În cazul în care coaxialitatea găurilor din piesele îmbinate cu şuruburi nu se poate

obţine prin găurirea separată a pieselor, se realizează iniţial găuri în piese cu diametrul cu

cca 2-3mm mai mic decât cel nominal , găurirea la diametrul iniţial realizându-se după

fixarea pieselor în îmbinare cu ajutorul dornurilor si şuruburilor provizorii

Strângerea şurubului se face cu chei fixe astfel încât momentul de strângere la cheie

să fie de cca 5daNm pentru diametre (20-30)mm (eforturi unitare de intindere de cca 200-

300daN/cm²).

Suprafeţele pieselor care nu au contact vor fi vopsite înainte montarea pieselor cu două

straturi de miniu de plumb(se vopsesc şi suprafeţele în contact ale pieselor).

Şuruburile se montează cu şaiba plată poziţionată numai sub piuliţă.

71

Page 72: Calculul platelajului (Autosaved)3

La execuţia îmbinărilor cu şuruburi va fi respectat SR 1911-98 ,, Poduri metalice de

cale ferată.Prescripţii de proiectare ‘’.

2.4.Alte prvederi privind materialele

Atât materialele de bază cât şi cele de adaos, precum şi mijloacele de îmbinare (nituri,

suruburi sau SIR) vor fi însoţite de certificatele de calitate şi vor fi marcate de către

furnizor.

Întreprinderea de uzinare va verifica de corespondenţa dintre datele cuprinse în

certificatele de calitate cu cele prevăzute în standardele de produs.

De asemenea, întreprinderea de uzinare va verifica la fiecare 200 tone (pentru lucrări

cu un consum de oţel sub 500 tone) aprovizionarea , calitatea acestora prin încercări

mecanice şi analiza chimică conform STAS 9407-75 PCT 3.1.2.3 şi STAS 2015/1-83 si

STAS 2015/2-85.

Rezultatele determinărilor vor corespunde şi standardelor 500/1-89 , 500/2-80 şi STAS

12187-88.

Dacă rezulatele probelor mecanice şi chimice sunt corespunzătoare ,verificarea se face

la fiecare laminat, din şarja din care s-au prelevat probe,îndepărtându-se cele cu calităţi

necorespunzătoare.

Materialele de adaos (electrozi şi sarmă pentru sudare) utilizate vor corespunde

prevederile STAS 1125/1-91 si STAS 1126-87.Acestea se vor preciza şi în tehnologia de

sudare.

Procesul tehnologic de execuţie în uzină se va stabili de către uzina constructoare pe

baza tehnologiilor de sudare omologate şi va fi acceptat de beneficiar.

Omologarea procedeelor de sudare ,ca metodologie,se va face conform STAS 11400-

89, iar criteriile de acceptabilitate vor fi conform STAS 9407-75.

72

Page 73: Calculul platelajului (Autosaved)3

Elementele,subansamblele şi ansamblele suprastructurii metalice sudate se vor executa

numai cu sudori autorizaţi.Autorizarea sudorilor se va face conform prevederilor din

STAS 9532/1,3-74 şi prescripţiilor tehnice ISCIR CROMATOGRAFIE 9-84 şi în

conformitate cu ,,Programul de autorizare a sudorilor pentru lucrări care se xecută sub

supravegherea Registrului Naval Roman’’.

Toate reperele suprastructurii se vor curăţi de tunder în uzină prin aplicare sau sablare ,

înainte de operaţiile de debitare şi vopsire. Protecţia anticorozivă a subansamblelor şi

ansamblelor livrate de uzină se va face cu un grund pasivant a cărei reţetă se va preciza în

proiect sau în caietul de sarcini speciale, sau prin colaborare cu uzina.

3. Parapeţi

Parapeţii pot fi pietonali , direcţionali sau cu rol dublu. Realizarea lor se va face in

conformitate cu proiectul.

Parapeţii din oţel se vor proteja prin vopsire , calitatea şi culoarea vopselei fiind

aprobate de beneficiar.

4. Bordurile de trotuar

Bordurile pentru trotuar vor fi din elemente prefabricate de beton sau din piatră.

Calitatea betonului sau a pietrei , modul de tratare a suparafeţei şi dimensiunile se

vor preciza prin proiect.Montarea bordurilor se va face cu respectarea profilului în lung şi

transversal al căii.

Bordurile prefabricate de beton se vor realiza cu beton cu clasa minim 40 realizat cu

ciment I 42.5 având grad de impermeabilitate minim P8 şi va rezista la cel putin 150

cicluri de îngheţ-dezgheţ.

5.Dispozitii finale

Documentaţia tehnică a suprastructurii metalice va fi verificată de uzina.În cazul în

care se vor constata neconcordanţe ,omisiuni sau dispoziţii constructive a căror realizate

73

Page 74: Calculul platelajului (Autosaved)3

este dificilă, uzina va semnala aceasta beneficiarului şi proiectantului în vederea măsurilor

ce se impun.

Nu sunt admise nici un fel de modificări de alcătuire constructivă fără avizul

proiectantului şi al beneficiarului.Uzina poate face propuneri de modificări privind

alcătuirea constructive,când acestea conduc la uşurarea execuţiei şi îmbunătăţirea calităţii

îmbinărilor.

Înainte de începerea montajului pe şantier se va face o măsuratoare exactă a

distanţelor dintre axele de rezemare de pe infrastructuri , în vederea corectării eventualelor

abateri de la proiect.

După asamblare şi montaj zonele de tablier având protecţia de miniu de plumb

degradată, se vor vopsi de către antreprenor.Apoi se vor aplica două straturi de vopsea de

baza de ulei a carei culoare şi indicativ se va preciza în proiect şi caietul de sarcini şi va fi

probată de beneficiar.

Supravegherea calităţii lucrărilor , a modului de aplicare şi respectarea tehnologiilor de

execuţie, a procedeelor de sudare omologate, a normelor si standardelor in vigoare cat si a

prevederilor din caietul de sarcini se va face de catre reprezentanti ai beneficiarului.

74

Page 75: Calculul platelajului (Autosaved)3

Bibliografie

1. Jantea, C. – Poduri metalice, Alcătuire şi calcul, Iaşi, Casa de editură Venus, 19962. Jantea, C. – Poduri metalice, Alcătuirea şi calculul îmbinărilor, Iaşi, Ed. Societăţii

Academice “Matei-Teiu Botez”, 20083. Ionescu C., Radu, P.I., Negoescu E. –Poduri din beton armat, Bucureşti, Ed.

Didactică şi Pedagogică, 19814. Muhlbacher, R., Bucă I. – Poduri Metallice-Exemple de proiectare, Bucureşti, Ed.

Didactică şi Pedagogică, 19815. STAS 1844-75 -Poduri metalice de şosea. Prescripţii de proiectare6. STAS 4031-77 -Poduri metalice de cale ferată şi şosea. Aparate de reazem din oţel

turnat. Condiţii tehnice de execuţie şi montaj.7. STAS 5626-92 -Poduri. Terminologie8. STAS 9407-75 6/81 -Poduri metalice de cale ferată şi şosea. Suprastructuri sudate.

Prescripţii de execuţie.9. Note de curs –Prof. Dr. Ing. Jantea C.

75

Page 76: Calculul platelajului (Autosaved)3

76