CONSTRUCII CIVILECURS ANUL 4 SEM. 1STRUCTURI DE REZISTEN PENTRU CONSTRUCII CIVILETIPURI DE STRUCTURI DE REZISTENProiectarea funcional. Funciile locuinei.Cerine:1. Psiho-fiziologice: - iluminat- hidroterm- acustic- nsorire i g. ac. mec- acces la ci de comunicaii2. Sociologice3. Economico-organizatorice:- indici tehnico-economici- grad de industrializare4. Adaptarea la spaiul de locuitTipuri de structuri de rezisten1. Structuri din perei portani de zidrie2. Structuri din diafragme de b.a.3. Structuri din panouri mari prefabricate din b.a.4. Structuri pe cadre din b.a.: monolit; prefabricat parial sau total5. Structuri din celule 1) Structuri din zidrie portant de crmidCldirea este alctuit din pereiportanidin zidrie de crmid i urmtoarele tipuri de planee:- din b.a. monolit;- din b.a. prefabricat: - panouri sau semipanouri- fii cu goluri rotundeProiectarea acestor structuri se va face respectnd urmtoarele condiii:- se va crea o structur care s preia ncrcrile seismice. Condiia se rezum la simetrie n plan;- masele provenite din zidrie i planeele vor fi distribuite n plan i pe nlime.Cldirea va fi prevzut cu rosturi antiseismice conform normativului P 100 / 2006.Rostul antiseismic separ tronsoanele de construcie cu caractere dinamice diferite permind oscilarea independent sub aciunea ncrcrilor seismice.Se prevd n cazurile:- ntre cldiri de nlimi diferite;- ntre cldiri diferite ca mas sau rigiditate;- ntre corpuri de cldiri cu planee la nivele diferite i pentru construcii n form de T, L, H.Rostul antiseismic separ complet tronsoanele de cldire, inclusiv fundaiile. Limea rostului antiseismic se determin din condiia ca n timpul oscilaiilor independente cldirile s nu se deterioreze prin izbire reciproc.D limea rostuluiD1, D2 deplasrile totale ale celor 2 tronsoane sub aciunea ncrcrii seismice la nivelul extremitii superioare a corpului cu nlimea mai micD >D1 + D2 + 2 cmD2H1DD1H2Se vor prevede rosturi antiseismice pentru cazul cnd lungimea tronsonului depete lungimea prevzut n normativul P 100 / 2006.Lungimea normat depinde de gradulde intensitate seismic alzoneiide tipul planeului cldirii i variaz de la 40 60 cm.Tipuri de structuri cu perei portani din zidrieClasificarea se face n funcie de modul de compartimentare n:a) structuri cu compartimentare deasb) structuri cu compartimentare rarc) structuri tip sala) Structuri cu compartimentare deasStructura este format din perei portani transversale i longitudinal, planee monolite sau prefabricate.Se caracterizeaz prin:- deschidere maxim 5 m;- nlime maxim nivel 3 m;- suprafa delimitat de perei portai < 25 m2.Aecst tip se recomand pentru locuine, cmine, cldiri administrative.Structura deasare avantajulcasigur rigiditatea laaciunea forelorseismice. ncrcarea seismic total se va distribui pereilor portani n funcie de rigiditatea acestora.Pereii portani vor prelua ncrcrile gravitaionale distribuite de planee i transmise de la pereii superiori. Se recomand folosirea planeelor sub form de panouri sau semipanouri de b.a. Aceste planee transmit ncrcri tuturor pereilor pe care reazem (se face repartiia dup o suprafa triunghiular sau trapezoidal).b) Structuri cu compartimentare rarStructuraestealctuitdinperei portani longitudinali i transversali aezai la distana de 6 9 m unul de altul.Cldirea are planee de b.a. monolit sau b.a. prefabricat.Planeele din panouri mari sau semipanouri vor rezema pe perei portani i grinzi prefabricate susinute de stlpi.Structura se recomand pentru sli, laboratoare, cldiri administrative.n cazul structurilor rare ncrcarea seismic este preluat de pereii portani transversali (cnd ncrcarea seismic acioneaz transversal).rost antiseismicLef > Lnormatperei de rezisten longitudinali perei de rezisten transversaliS1S2< 3 mS3ncrcrile gravitaionale sunt preluate att de pereii transversali i longitudinali ct i de stlpi structurii. Suprafaa delimitat de pereii portani < 75 m2.Avantaj: se poate recompartimenta cldirea.c) Structuri tip salSunt alctuite dintr-o ncpere cu deschiderea de 8 18 m i alte ncperi anexe. nlimea slii > 4 m.Pereii sunt din zidrie iar planeul din elemente prefabricate din beton precomprimat.n zone cu grad de intensitate seismic ridicat se face rigidizarea pereilor portani nalicu stlpioriicenturiintermediare astfelnct suprafaa de zidrie cuprins ntre centuri i stlpiori s aib valorile: - 24 m2, zona seismic de grad 6,- 18 m2, zona seismic de grad 7,- 12 m2, zona seismic de grad 8,9.1 sal mare2 scen3 anexen zonele seismice de grad 61/2, 7, pereii din zidrie simpl nu rezist la seim. Se folosesc centuri i stlpiori.Consolidarea zidriei cu armturi introduse n rosturi orizontaleConsolidarea se face n scopul mririi capacittii de preuare a ncrcrilor seismice.Armarea zidriei de crmid este obligatorie pentru:- cldiri cu nlimea > 9 m, pentru grad seismic 7;- cldiri cu nlimea 6 - 9 m, pentru grad seismic 8, 9.Sevor consolidaprinarmarearosturilor orizontalecoluri, intersecii, ramificaiile pereilor interiori i exteriori.Armarea rosturilor orizontale se va face fie cu bare independente de OB37, 26 la 60 cm, fie cu plase sudate prin puncte, plasele sudate vor fi alctuite din 3 bare longitudinale4mmi armtura transversalcu pasul maxim 40cm.Armareaseva extinde de o parte i de alta a colului sau ramificaieipe lungimea de 1 m. Armarea cu bare independente se face cu 26 la 60 cm, pe nlime.123armarea cu bare independentearmarea cu plase sudateMarca mortarului folosit la zidrie este minim M25. Dac se folosesc plase sudate, se vor respecta distanele:- 5 cm din axul armturii longitudinale pn la marginea zidriei netencuite;- 2,5cmdinaxul armturii longitudinalepnlaextremitateaarmturii transversale;- paleii cu lungimi < 1 m se vor arma cu 26 / 60 cm.- Sub golurile pentru ferestre n cazul cnd lungimea paleilor este sub 1 m se introduc armturiminim 28 pe toat faada sub form de centur din zidrie de crmid.Consolidarea zidriei de crmid cu stlpiori din b.a.Se realizeaz pentru:- sporirea local a capacitii portante la ncrcri verticale;- mrirea capacitii de deformaie i a rezistenei zidriei supuse la ncrcare seismic.Obs.: Stlpiorii din b.a. care au rolul de a mri capacitatea portant la ncrcri verticale, seamplaseaznzonapaleilor i nlungul pereilor portani caresuport ncrcri mari i a cror grosime este limitat din considerente de ordin funcinal. Distanele la care se vor amplasa stlpioriise vor determina prin calcul. Stlpioriidin b.a. destinai prelurii ncrcrilor seismice se vor amplasa n urmtoarele poziii:L9m, amplasate n zone cu grad seismic 8, 9.- La colurile tronsonului de cldiri i n zona intrndurilor la cldirile cu H>9m, situate n zone seismice de grad 7 i la cldiri cu nlimea cuprins ntre 6 9 m situate n zona seismic de grad 8, 9.- Lacapetelediafragmelor puternicsolicitatei deopartei dealtaa golurilor pentru ferestre cu latura > 1,5 m (pentru cldiri cu H>9m situate n zone seismice de grad 8, 9) i n zona paleilor cu seciune redus. stlpioriConsolidarea zidriei de crmid cu stlpiori din b.a. (continuare)Stlpiorii din b.a. se vor amplasa la colul interseciei i ramificaiei n funcie de forma cldirii i gradul de protecie antiseismic.Consolidareapereilor dinzidrieprinstlpiori i centuri dinb.a. prezinti urmtoarele avantaje:- mbuntirea legturii dintre suprastructura din zidrie i unfrastructura cldirii;- mbunttirea condiiilor de stabilitate ale pereilor nali, n special cei slbii cu goluri;- realizarea unor panouri de zidrie consolidate cu elemente din b.a. (stlpiori i centuri, panouri care au o capacitate de rezisten i de deformare post-elastic mult superioar zidriei simple);- mbuntirea conlucrrii plinurilor (paleilor) de zidrie;- reducerea pericolului de expulzare a zidriei i dedislocare a marginilor golurilor apropiate i localizarea degradrilor provocate de aciunea seismicLa cldirile de zidrie cu structur tip sal se prevd stlpiori i centuri intermediare din b.a. n funcie de mrimea panoului. Stlpiorii: beton minim B150, b.a., dimensiune minim 25 cm.Armareastlpiorilor cubareverticaleminim412mmOB37sau410mm PC52. Barele se leag cu etrieri 6 mm la 20 cm ndesii n zonele de nndire ale barelor verticale. Procent minim de armare 1,2 %.Stlpiorii din b.a. se vor ancora n fundaiile cldirii n funcie de natura efortului transmis prin:a) prelungirea armturii verticale n fundaia continu pe o lungime de minim 1 m (ntinderea);b) printr-un cuzinet din b.a. dac se transmit eforturi de compresiune. h< 3mHLcentur intermediarA = hlA < 24 m2 gr. 6A < 18 m2 gr. 7A < 20 m2 gr. 8, 9stlpiorizidriela structurin cadrea) min1mcenturaB100Obs.: n zone seismice nu se fac zidrii simple.Ancorarea se realizeaz pe o poriune > 1,00 m.b) Cnd se transmit compresiuni.60cuzinetB100A AConlucrarea stlpiorior cu zidria se asigur prin introducerea unor armturidin OB 6 mm sau plase sudate n rosturi orizontale la distana de 60 cm.Armtura se extinde n zidrie pe o poriune de 50 cm simetric fa de stlpiori.Sect. A A50 50412 OL37410 PC526/60etrier 6/20min450506/60 etrier 6/60pentru colturintr-o zon seismic este obligatoriu stlpiorul. Legtura ntre zidrie i stlpiori se poate realiza i cu ajutorul unor pene.Obs.: Execuia stlpiorilor se face concomitent cu zidria. 6050paleii : n zonele seismice se va face armarea paleilor cu 2 bare 6 mm la distana de 60 cm. n zona golurilor apar paleii.Consolidarea zidriei prin centuri de b.a.Centuriledinb.a. sevor prevedeobligatoriundreptul pereilor portani i de rigidizare la nivelul planeelor i la niveluri intermediare la cldirile tip sal. Centurilevor alctui unsistemnchis, continuu, dencadrareapanourilor de planeu. Centurile planeelor ndeplinesc un rol multiplu: - transmit ncrcrilegravitaionaledelaunnivel laaltul i preiaueforturi de ntindere care apar datorit tasrilor neuniforme, aciunii forelor seismice i a eforturilor din contracie dilatarea centurilor asigur conlucrarea planeelor cu pereii portani i de rigidizri;- asigur conlucrarea planeelor din elemente prefabricate isporirea rigidittii acestora;- atenueaz concentrrile de tensiuni ce pot aprea n jurul discontinuittii planeelor. Ex.: goluri mari, ntrnduri i ieinduri pronunate;- mbuntesc comportarea pereilor din zidrie la aciunea seismic prin crearea mpreun cu stlpiorii a unui sistem de nrmare din b.a.;- la planeele din elemente prefabricate (tip fii) se recomand ca transmiterea ncrcrii verticale s se fac prin betonulde monolitizare, chiturile situate la nivelul planeelor vor avea nlimea egal cu cel puin grosimea planeului.nmodcurent nlimeacenturilor pereilor portani esteriori ai casei scrii i a celor portani interiori de rigidate mare care alctuiesc elementele principale ale structurii antiseismice vor fi de 15 25 cm.Limea centurii va fi ega cu cea a peretelui dac peretele este 12 ... 15 5Alctuirea planeelor la structuri din zidrie portantTipul de planeu se alege n funcie de nlimea cldirii i gradul de seismicitate.Condiii impuse planeelor:- s formeze diafragme orizontale rigide (aibe), care s preia ncrcarea seismic;- s fie plane i coplanare;- s ncarce uniform pereii;- serecomandplaneeledinb.a. monolit subformdeplci armatepe2 direcii i panouri mari din b.a. Tipuri de planee utilizate:- b.a. monolit sau din elemente prefabricate cu suprabetonare continu de minim 4 cm grosime;- panouri sau semipanouri din b.a. prefabricat mbinate pe toate laturile cu bare sudate sau bucle i prin monolitizare;- elemente prefabricate de tip fie prevzute cu bare sau bicle de legtur la cele 2 extremiti;- planee cu grinzi i corpuri de umplutur, se recomand acelai tip de planeu la toate nivelurile. Pentru a asigura rigiditatea planeului se vor lua urmtoarele msuri:- rezemarea planeului pe perei portani i de rigidizare se va face prin intermediul centurilor din b.a.;- golurile de dimensiunimariprevzute n planee se vor ntrila margine cu centuri sau grinzi;- elementele prefabricate care formeaz planeul se vor lega ntre ele n dreptul reazemului cu bare sudate sau bucle;- pe centurile planeului ancorarea n centurile marginale se va face prin suprapunerea buclelor cu etrierii centurii pe minim 10 cm, cuprinznd cel puin 2 bare longitudinale sau prin sudarea mustilor de etrieri speciale de ancorare.Msuri de consolidare a elementelor nestructurale:Elementelenestructuraleseancoreazi serigidizeazastfel nct snuse produc ruperea sau cderea lor din cauza aciunii seismice, evitnd accidentarea oamenilor, avarierea sau agravarea degradrilor structurii de rezisten.Se vor lua msuri constructive de armare, rigidizare i ancorare a pereilor despritori, courilor de fum, arpantelor, frontoanelor, cornielor, aricelor i copertinelor.Db1 < 1,50 mDb2 < 1,50 mDb1 = 0,2 HDb1 < B1/2Db2 < B2/2Db1 < l/2Db2 < l/2Nivel de calculCalculul structurilor din zidrie la aciunea seismicPrincipii de calcul (structuri rigide cu perei din zidrie)Calcului structurilor rigide cu pereidin zidrie la aciunea seismica se efectueaz asemenea structurilor cu diafragme avnd elemente specifice ce rezult din caracteristicile de alctuire i comportare a structurilor din zidrie. Proiectarea structurilor se face astfel nct s se asigure gradul deprotecie antiseismic astfel:1) n cazurile relativ frecvente de apariie a unor cutremure de intensitate redus sau moderat, construciasnusufereavarii nstructuraderezisten. Seaccept eventuale deteriorri n unele elemente nestructurale. 2) n cazul unui cutremur puternic cu intensitate maxim previzibil pentru amplasamentulconsiderat, avnd o probabilitate redus de apariie, s fie evitat prbuirea parial sau total a construciei obinndu-se limitarea avariilor n structura de rezisten. Calculul structurilor din zidrie se face dupa 2 metode;a) calculul ndomeniul elasticsubaciuneancrcrilor seismiceconvenionale. Se aplic principalele ipoteze referitoare la corpurile elastice, cu anumite particulariti care rezult din caracteristicile de deformaie ale zidriei;b) calculul n domeniul postelastic. Se analizeaz comportarea structurilor cu diafragme din zidrie solicitate pn la epuizarea capacitii lor de deformare. a) Calculul n domeniul elasticStructura de zidrie este alctuit din diafragme pline sau cu goluri. Diafragmele se consider ca (schema static) nite console verticale ncastrate la baz i cu legturi ntre ele la nivelul fiecrui planeu.Seciunea diafragmei din zidrie poate fi dreptunghiular, n form de T, U.Db1 < 1,50 mDb2 < 1,50 mDb1 = 0,2 HDb1 < B1/2Db2 < B2/2Db1 < l/2Db2 < l/2Skhk TNMNivel de calculb2 b1bzB2 B1lbbz = limea nivelului de conlucrareNotm cu b = grosimea diafragmeibt = Db1 +b + Db2 H = nlimea total a diafragmeilN l rx rR x lz o n a f i s u r a t az o n a f i s u r a t aN l el f NR m a x < R NT Mbx by 2 y 1Principalele ipoteze n domeniul elastic1) Planeele se consider cu o rigiditate suficient (formeaz aibe orizontale) capabile s redistribuie ncrcrile, s asigure conlucrarea diafragmelor i ncrcarea acestora cu fore orizontale n raport cu rigiditatea lor relativ.Db1 < 1,50 mDb2 < 1,50 mDb1 = 0,2 HDb1 < B1/2Db2 < B2/2Db1 < l/2Db2 < l/2Stri limit considerate n calcul la compresiune excentric a diafragmelor de zidrie simpl:- starea limit de rezisten;- starealimitelastic(dencepere a plasticitii);- starea limit de fisurare n rosturi orizontale.xe es2 = 0Nivel de calcul2) Buiandrugii din b.a. se consider elemente de legtura ncastrate elastic n zidrie.3) Stlpiorii din b.a. nglobai n zidrie conlucreaz cu aceasta contribuind la rigiditatea i capacitatea de rezisten a diafragmelor. La calculul rigiditilor diafragmelor se va lua n considerare efectul deformaiilor de ncovoiere ct i a celor de lunecare. Capacitatea de rezisten a uneidiafragme se va determina pentru urmtoarele solicitri:a) compresiune excentric n planul diafragmei;b) aciunea forei tietoare poate duce la:- cedareazidriei nseciunilenclinatedatorittensiunii principalede ntindere;- fisurarea n seciunile nclinate a panourilor de zidrie limitat de stlpiori din b.a. datorit tensiunilor principale de ntindere;- cedarea zidriei prin forfecare n rosturi orizontale. Pentru calculul diafragmelor se va stabili limea de conlucrare a tlpilor.Capacitatea de rezisten a diafragmelor din zidrie simpl - stabilirea limii minime de conlucrareSe vor determina:1) momentele ncovoietoare capabile;2) fora tietoare (T) asociat fiecruia dintre momentele ncovoietoare.La solicitrile de compresiune excentric n planul diafragmei se calculeaz pentru urmtoarele stri limit: a) Starea limit de rezisten. Se caracterizeaz prin atingerea deformaiiilor derupere nfibraextrem comprimat. Se consider zona comprimat plastificat n ntregime. Pentru calcul se admite ipoteza repartizrii uniforme a efortului de compresiune avnd valoare egal cu rezistena de calcul a zidriei;b) Starealimitaelastic. Secaracterizeazprinatingereadeformaiei elastice limit n fibra extrem comprimat. Pentrucalculseadmitevariaia liniaraefortului decompresiune. Valoareamaximdindiafragm(R F Y) este rezistena de calcul a zidriei;c) Starea limit de fisurare, prin anularea tensiunilor de compresiune ntr-una din fibrele extreme (s2 = 0).Pentru calcul se admite s2 = 0. Calculul momentelor ncovoietoare capabile corespunztoare fiecrei stri limit:Mcap r = N erMcap e = N eeMcap f = N efunde: N=foraaxialminimdatoritncrcrilorgravitaionalecareapar ngruparea special de ncrcrier, ee, ef= excentricitile forei axiale n raport cu CG al seciunii corespunztoare fiecreia din strile limit menionateX = lungimea zonei comprimate a seciuniigt = seciunea dreptunghiular sau cu talp n zona ntinsbRNXr ,771 , 031 eeXy ebRNXe2, 6eefis ; xxyxypNvh/2hlni vel de calcul - coeficient flambaj- coeficient care ine seama de eventuala aplicare excentric a ncrcrii gravitaionale n raport cu planul diafragmei de zidrieR - rezistena de calcul la compresiune a zidrieiCalculul forei tietoare(T)asociatfiecruiadintremomentelencovoietoare capabile determinate pentru strile limit a, b, c.Sevaconsideracanivel decalcul, seciuneaamplasatlajumtateanlimii etajului. Starea limit de rezisten a diafragmeide zidrie simpl la cedarea n seciunea nclinat datorit tensiunii principale de ntindere.a) zr MTcapasr , rupereb) ze MTcapase , elasticc) zf MTcapasf , fisurareZ= braul de prghie al rezultantei ncarcrii seismice orizontale aplicate deasupra seciunii de calcul n raport cu aceast seciuneFora tietoare capabil la cedarea n seciunile nclinate datorit tensiunilor principale de ntindere sestabiletenfuncie de starealimitade rezisten respectiv, caresecaracterizeazprindeschidereafisurilor ntrepte, fienrosturileorizontalei verticale i prin rosturi i crmizi pe ntrega nlime a panoului de zidrie.Valoarea efortului principal maxim:[ ]p c cppRc + + 2max2max421 ccAN unde: cA- aria comprimat (activ) a seciuniimax- efort tangenial maximx bT 5 , 1maxpc- coeficient de corecie, pentru seciuni dreptunghiulare = 1pentru seciuni triunghiulare = 0,8Acest coeficient ineseamadeneconordanadintrepunctul ncaretensiunea principal are valoare maxim i centrul de greutate al seciunii active pe care se dezvolt tensiunile max, c. pR= rezistena de calcul a zidriei la tensiunile principale de ntinderep pcpp pcapR cRlxc+ 1cS- momentul static al zonei comprimatel - lungimea diafragmeiFora tietoare capabil la cedarea n seciuni nclinate datorit tensiunilor principale de ntindere:N l Tb fcap fcap4 , 0 Fora tietoare capabil la forfecare n rosturi orizontale:) 4 , 0 (ANRl b cTfffcap+ a) Starealimitderezistenlaforfecarenrostul orizontal secaracterizeazprin depirea forei de frecare de pe zona ariei comprimate;b) Starealimitderezistenlaforfecarenrostul orizontal secaracterizeazprin depirea ntr-o seciune a rezistenei limit la forfecare. Se nsumeaz rezistena la forfecare a zidriei n rosturi neesute cu rezistena dat de frecare.fc=coeficient careexprimconcordana dintrecurbadevariaieatensiunii tangeniale i rezistena la forfecare1 5 , 0 fc, n funcie de raportul l z /fR= rezistena de calcul la forfecare a zidriei n seciuni cu rosturi neesute Pentru proiectarea structurilor se va determina fora tietoare capabil a diafragmei de zidrie simpl.Calcului structurilor din zidrie la aciunea seismic (continuare)Metode de proiectare antiseismic:1)Metodadeproiectarecurent: obtigatoriepentruconstrucii curente(locuine social culturale, agrozootehnice, industriale). Metoda consider simplificat aspectele comportrii dinamice i liniare a structurii.2)Metoda bazat pe considerarea proprietilor de deformare nelinear a structurii - pentru construcii de importan deosebit din b.a. sau oel.1) Metoda simplificat de calcul. Calculul la capacitatea portant.Ipoteze: - planee suficient de rigide pentru a distribui ncrcrile;- prinredistribuireancrcrilor pot fi antrenateelementecaremai aurezervede rezisten;- efecteleneconcordanei dintrecomportareaefectivasi ipotezelefcuteasupra redistribuirii ncrcrii; se corecteaz printr-un coeficient al condiiilor de lucru;- pentrucalculul latorsiuneal structurii i pentruverificareafundaiilorseaccept ipotezadistribuirii solicitrilororizontalenfunciedecapacitareaderezistena elementelor;- se consider c elementele de b.a. nglobate n zidrie conlucreaz cu aceasta;- la pereii cu goluri pentru ui i ferestre se ia in calcul efectul favorabil al ncrcrilor.a) Schema de calculDiafragmeleseconsiderconsolencastratelabazavndlanivelul planeului legturi cu celelalte elemente.Nivelul dencastrareseconsiderlanivelul superior al fundaiilor lacldirilecu subsolsau alsocluluila cele fr subsol. Dac subsolulare o rigiditate mult maimare dect suprastructura nivelul de ncastrare se consider la nivelul planeului peste subsol.b) Stabilirea elementelor verticale portante ale structurii. Se delimiteaz din ansamblul cldirii, se stabilesc limile de conlucrare ale tlpilor elementelor.c) Determinarea ncrcrilor seismice de calcul:- Perei plini- Perei cu goluri;a) elemente cu legaturi pendulare:b) elmente cu legaturi ncastrate elastic:

Se calculeaz ncrcarea seismic de calcul.Se calculeaz ncrcarea seismic de nivel. I) Calculul capacitii de rezistent a structurii t iiijj kn kkTc m S1Calcululse face n mod curent la fiecare nivel. La structurile cu compartimentare deas, uniform alctuite, se admite calculul numaipentru nivelulde baz cu formula de mai sus.unde:Tcij - fora tietoare capabil minim a diafragmei i la nivelul "j" - coeficientul ncrcrilor prin care se ine seama de efectul torsiuniim - coeficientul condiiilor de lucrun -numrul nivelurilor cldiriit -numrul total al diafragmelor pe direcia de calculSk -sarcina orizontal seismic de nivel, la nivelul kObs: sedetermincapacitateaportantpentrufiecarediafragmexprimatsubforma forei tietoare capabile la nivelul " 0" alegnd valoarea minim a acestei fore determinate pentru una din urmtoarele solicitri:- compresiune excentric n planul pereilor;- forfecarea rostului orizontal;- eforturi unitare principale de ntindere.1. Zidrie simpl: ccCMS Rz ze NzMT 25 , 100e A Sc c RNAc25 , 1unde:Ac - aria comprimatTCM - fora tietoare capabil la solicitri de compresiune excentricMc- momentulncovoietor maxim capabilaldiafragmelor respective la nivelulde calculN - sarcina gravitaional maxim aferent diafragmei la nivelul de calculz - distana pevertical delaseciunea de calcul la punctul de aplicaie al rezultantei forelor orizontale R - rezistena de calcul a zidriei la compresiunecc cCMS Rz ze A Rze NzMT 25 , 1 25 , 10 02. Zidrie ntrit cu stlpiori zMTcCM) (1N z b by N S R S Rz + unde:Rb - rezistena de calcul la compresiune a betonuluiSb - momentul static al ariei comprimate de beton n raport cu centrul de greutate al armturii ntinseSz - idem pentru Ac a zidrieiyn-distanade lacentrul degreutateal armturii ntinselaaxul caretreceprin punctul de aplicaie al forei gravitaionale NForatietoarecapabillacompresiuneexcentricnplanul pereilor pentrumontanii diafragmelor cu goluri se corecteaz lund n considerare efectulbuiandrugilor ncastrai elastic.II) Capacitatea de rezisten la forfecare n rostul orizontal a) Compresiune excentric cu excentricitate mic:- pentru seciuni dreptunghiulare la carel e610 5 , 175 , 0 N fTcf- pentru zidrie ntrit cu stlpiori (zidrie complex): + + a a ai a a cfR A A R A N f T ) ( ) ( 5 , 0unde:Aai - suma seciunilor barelor verticale din toi stlpiorii peretelui consideratAa - seciunea barelor din stlpiorut de pe partea prinsRa - rezistena de calcul a armturiiIII) Capacitatea de rezisten la eforturi principale de ntindere- pentru seciuni I, T, L:p ii pcpRA RT08 , 0 1+- pentru seciuni dreptunghiulare:ppcpRl b RT08 , 0 15 , 1 + unde: Rp- rezistenadecalcul azidriei laeforturileprincipaledentindere(aceast rezisten se amplific cu n = 1,2) - coeficient care depinde de excentricitatea relativ 0ee Pentruzidriacomplexsevor respectarelaiilepentrucenturi i armturi din rosturi orizontale:lilbetiia accphl R AT 2iiiaascpllR AT2unde: Aac - aria armturii din centuri, destinat a prelua numai solicitrile seismice i aria total de armatur din rosturile totale ale zidriei pe nlimea unui nivel

asA- aria armturii, din stlpiori din poriunea mijlocie a peretetui (fr armturile stlpiorilor marginali)

il- suma lungimilor de perete aferente stlpiorilor din poriunea mijlocie2 STRUCTURI DIN DIAFRAGME DIN B.A.Sunt alctuitedinpereiverticali distribuiipe2 direciilegai in planorizontalcu planee. Diafragmeleaurigiditatemarenplanul lor. Dacsunt aezateladistanemici, eforturile din ncrcrile orizontale sunt reduse iar armarea rezult constructiv. Dac sunt aezateladistanemedii saumari solicitrilesunt importanteiar armarearezultdin calcul.Proiectarea,deirespect principiile calcululuin domeniulelastic prin: evaluarea forelor seismice, conformarea ialctuirea structurii, ine seama de posibilitatea trecerii structurii n domeniul neelastic de lucru al aciunii seismice mari.Se consider c energia introdus n structur este disipat n mare msur prin deformaii plastice ductile. LadiafragmeleplinecuH/ 3>5disipareaenergiei esteconcentratlabaz (plastifierea se face greu dac armarea este slab). Ladiafragmelecugoluri disipareaenergiei: prinformareadearticulaii plastice ductile la capetele buiandrugilor.Buiandrugii sunt: - disipatori de energie; - montanii: linie elastic.Clasificarea diafragmelor: 1. Dup dispunerea n plan:a) desesautipfigure: sepreteazexecuiei inducndinelementelestructurii eforturi relativ mici.Suntformate din perei longitudinali itransversaliamplasailadistane de maxim4m. Serecomandpentrulocuine. Elementeleportantealestructurii preiau ncrcrile gravitaionale i orizontale. ncperile sunt delimitate de diafragme, modificarea ulterioar a compartimentrii fiind imposibil. Avantaje: consum redus de OB, indici de cost favorabili.Fiecare diafragm preia :- ncrcri gravitaionale repartizate triunghiular sau trapezoidal;- un procent din ncrcarea seismic de calcul (proporional cu rigiditatea diafragmei).b) rare sau tip celular:sunt alctuite din diafragme longitudinale i transversale aezate la distane de maxim 12 m . Se recomand la structuripentru coli, cldiriadministrative, existndposibilitateadeaserecompartimenta. Planeele(prefabricatesaumonolite) reazempediafragmei nexterior pestlpi dinb.a. (elementeportantedinb.a.). ncrcarea seismic este preluat numai de diafragme (elementele verticale portante nu preiau seism). ncrcarea gravitaional este preluat de: diafragme, elemente portante. Diafragmele vor fi sufficient de rigide pentru a prelua n ntregime ncrcara seismic.c) cu nucleu central:alctuite dintr-o zon central cu diafragme din b.a. (zon ce cuprinde casa scrii, ascensor) i stlpii dispui pe conturul cldirii. Acest sistem se preteaz la cldiri tip punct. Planeele reazam pe stlpi. Nucleul susine partea central a cldirii, preia integral solicitarea seismic.d) structuri cadre - diafragme: conlucreaz ntre ele pentru preluarea ncrcrilor seismice.Formele n plan pot fi: - tip bar, lungime limitat, rosturi antiseismice la 50 60 m;- tip punct,, avnd la mijloc casa scrii, ascensorul. n cazul structurilor pecadre se dubleaz stlpii, riglele. Formanplanadiafragmelor sealegea.. seliminesausreduclaminim nesimetriile de mase i rigiditi pentru a evita efectele nefavorabile ale torsiunii generale.La proiectare se vor lua msurile:- se vor evita forme cu disimetrii accentuate T, L, separndu-se cu rosturi antiseismice;- tronsoanele aceleiai cldiri vor avea acelai numr de niveluri;- prindistribuiadiafragmelor seurmretesseobinlafiecarenivel coincidena centrului de greutate CG cu centrul de rigiditate al ansamblului;- diafragmelesevor dispunedupdirecii perpendicularea.. ssencarcect mai uniform sub aciunea ncrcrilor verticale;- se vor dispune obligatoriu diafragme n zonele de capt ale tronsoanelor, n jurul casei scrilor pentru asigurarea rigiditii;- este obligatoriu ca diafragmele s formeze un sistem monoton, se refer la executarea diafragmelor din acelai material, cu aceleai caracteristici geometrice pe toate nivelele ;- nlimea nivelelor s fie constant;- este obligatorie suprapunerea golurilor de ui i ferestere pe vertical.e) cldiri cu parter elastic: La parter structura este alctuita din stlpi b.a. pe care reazem planee, ncepnd cu etajul I structura este din diafragme. Nu se recomand n zonele cu grad seismic > 7, pentru c apar solicitri n zona de schimbare brusc a rigiditii. Serecomandcastlpii nivelului flexibil ssecontinuei laprimul nivel cu diafragme sub form de ngrori ale diafragmelor. stlpidiafragme2. Dup forma cldiri:- de tip punct;- de tip bar;- de tip L, H, T.3. Dup conformarea diafragmelor:- lamelare;- cu bulbi;- T, L.4. Dup raportul H / L:- lungi H / L > 5,efecte de ncovoiere preponderente;- medii 2 < H / L < 5;- scurte H / L < 2, predomin fora tietoare. 5. Dup forma lor:- pline; - cu goluri.Alctuirea structurilor de diafragme din beton armatConformarea de ansambluSe va asigura o conformare seismic, satisfcnd urmtoarele condiii:- adoptarea unor forme n plan, care s evite disimetrii pronunate n distribuia maselor i rigiditilor;- dispunerea ct mai simetric a diafragmelor n raport cu axele principale ale structurii;- distribuirea ct mai uniform a diafragmelor n planul structurii;- meninereaunei distribuii identicenplanadiafragmelor latoatenivelurile, evitnd variaii brute ale rigiditii pe nlimea cldirii;- meninerea, pe ct posibil identic, la toate nivelurile, a poziiei i dimensiunilor golurilor de ui i ferestre. Pentru reducerea tensiunilor provocate n structur de variaiile temperaturii exterioare, lungimea tronsoanelor cuprinse ntre 2 rosturi, va fi l = 45 ... 50 m.Se recomand o infrastructur sub form de subsolgeneral. Infrastructura se va alctui astfel nct s formeze un ansamblu spaial cu rigiditate mare pe orice direcie.Elemente constructive i principii de armare a diafragmelor Materiale folosite: beton de clas: - Bc15 pentru cldiri de tip curent cu regim de nlare redus sau mediu (maxim P+10E);- Bc20, Bc30: la numr mai mare de niveluri sau pentru solicitri mai mari sau distane marintre diafragme, eventual numai la niveluri inferioare. armtur de rezisten i constructiv alctuit din bare independente minim 6 mm, PC52, PC60 sau plase sudate STNB 5 mm.Forme de seciuni: diafragmele pot fi: a. lamelare; b. cu bulbi simetrici sau ntr-o singur parte; c. cu tlpi, rezultate din ncruciri cu alte diafragme perpendiculare, simetrice sau ntr-o singur parte.Se prevd bulbi sau tlpi la cldiri:- amplasate n zone cu grad de protecie antiseismic < C;- cu diafragme rare n zone cu grad de protecie antiseismic < E;- cu mai mult de P+4E, n zone cu grad de protecie antiseismic < E.Grosimi minime ale inimii i tlpilor:- b, hp > 14 cm;- b, hp > Hnivel / 20Dimensiuni minime pentru bulbi:- hp > 20 cm;- bp > lf / 7; lf lungimea de flambaj.bmin = 14 cm bp > 2,5b, dac bp hp < 1200 cm2;bp > 2,0b, dac bp hp > 1200 cm2.Necesitatea prevederii de bulbi rezult din condiia ca:55 , 0 20+ itAAn pentru zone cu grad protecie antiseismic > E;50 , 0 20+ itAAn pentru zone cu grad protecie antiseismic < E.' '0cbhRNn unde: Rc - rezistena de calcul a betonului la compresiune pentru inimi i tlpib - grosimea diafragmelorh - nlimea seciunii transversale a diafragmelorAt - aria tlpilor (bulbilor) Ai - aria inimiiSevaevitaamplasareagolurilor pentruui i ferestrenapropiereacapetelor diafragmelor.Delamargineagolului pnlacaptul diafragmei vafi odistanmai marede 1,20 m. Pentru distane mai mici de 1,20 m, zona respectiv se va trata ca un stlp.Ladiafragmeleavndgoluri decalatedelaunetaj laaltul serecomandca lungimea plinului ntre goluri nvecinate de la 2 niveluri succesive fie de cel puin 60 cm.Armarea diafragmelor I. Armarea n cmp a diafragmelor1. Armtura de rezisten: rezult din calcul. Se prevede atunci cnd Q > 0,5 bhRt. Rt - rezistena de calcul la ntindere a betonului.Armarea se face cu reea din bare verticale i orizontale sau plas. d < 30 cm pentru bare verticale d < 25 cm pentru bare orizontaleSe vor utiliza bare cu min = 6mm.Independent de rezultatul din calcul se va prevede o armare continu cu caracteristicile armaturii de rezisten, n urmtoarele cazuri:- la parterul cldirilor cu n < P + 4E;- ia parter i etaj 1 pentru cldiri cu n > P + 4E.Tabel cu procente minime de armare:> 1,20 m60cmdGrad prot.antiseismicBare orizontale Bare verticale< E 0,20 0,15> E 0,25 0,202.Armtura constructiv: nu rezult din calcul. Se prevede lund n considerare experiena acumulat i comportarea favorabil a structurii pe diafragme n timp.Armturaconstructivpreiasolicitriledin: contraciabetonului, dilataiatermic, redistribuirea eforturilor datorit curgerii lente a betonului. Se recomand folosirea plaselor sudate i a carcaselor preconfecionate. Avantaj: meninerea poziiei corecte n timpul turnrii. Armtura constructiv poate fi continu i discontinu:a) armtura continu: se prevede, dac nu rezult din calcul, la toate nivelurile la: cldiri cu g.p.a > E; cldiri cu g.p.a < E,cu diafragme rare sau nucleu central; la diafragme cu solicitri suplimentare determinate de temperatur; la calcane (perei terminali); la rosturi; la pereii casei scrii.n celelalte cazuri, la ultimulnivel, pentru a prelua eforturile suplimentare datorit dilatrii planeului teras.b) armtur discontinu: se prevede sub form de: carcase verticale, dispuse la maxim2,5 m legatecu centuriorizontalela partea superioar a fiecrui nivel; carcase verticale, de o parte i de alta a golurilor de ui.Carcasele verticale vor fi formate din 4 - 6 bare cu min 8 mm i etrieri 6 mm la 20 25 cm.Centurile orizontale se vor amra cu 48 n afara armturii prevzute n centura de la nivelul planeului.Etrieri marca 3 6 / 20 cm vor traversa rostul de turnare al diafragmei.La diafragme cu grosimea de 15 cm se folosesc 410 PC52 sau 68.II. Armarea capetelor diafragmelorDiafragmele sunt solictate la compresiune excentric. Capetele diafragmelor se vor arma cu carcase din bare verticale legate cu etrieri. OB37 PC52g.p.a.min= 1010< E1210> EProcentul minim de armare depinde de excentricitate:e0 = M / N OB 37 PC 52 , PC 60< h / 4 0,075 0,05> h / 4 0,120 0,08Procentul maxim de armareeste 1,00 %.1001006 , 0minminbhp A ApbhAa aa +>unde:Aa - aria armturii de rezistenDAa - aria diferitelor armturii cu mai mic dect armturii de rezisten Armarea capetelor se realizeaz:- pe 0,1 h, unde h este nlimea seciunii transversale a unei diafragme- pe 6b1, la tlpi, unde b1 este grosimea tlpiiDetalii de armare a capetelor diafragmelor: lamelare - continue - discontinue cu bulbi - continue- discontinue cu tlpi -continu- discontinu- armarea interseciilor diafragmelor -continu- discontinundirea plaselor sudate:- sevafacepe1ochi+5cmntreaxelebarelor extremealefiecrei plasedin cuprinsul ndirii, dac pe lungimea de petrecere exist minim 2 bare dispuse pe cealalt direcie.- petrecerea se face pe o distan > 40d, dac pe lungimea de ndire exist minim o bar.- pe distane > 60d, dac nu exist nici o bar pe cealalt direcie.a - a a - aPlasele sunt legate cu agrafe:- 40 gr / mp < 8 mm;- 60 gr / mp > 8 mm.ndirea barelor independente: prin ancorareElem. ArmturaLungimi minime de ancorare sau ndireOB 37 PC 52, 60VERTICALBare orizontale inclusiv cele din centuriFr ciocuri60 d40 dBare verticaleCu ciocuri45 d45 dFr ciocuri60 dMinim 60 cm pentru barele cu rol de rezisten prin sudur, pentru:- bare verticale cu > 16 mm din OB 37;- bare verticale cu > 20 mm din PC 52, 60.Acoperirea din beton: pentru bare i etrieri: 1,5 cm; pentru bare verticale din bulbi i capete: 2,5 cm.Se vor folosi bare fr ciocuri, care favorizeaz turnarea i compactarea betonului.Calculul diafragmelor metoda simplificata - a a - abst

bdr

Structurile se consider alctuite din elemente structurale orizontale pe dou direcii. Calculul se face separat pe cele dou direcii. Pentru structurile curente, calculul la actiunea seismic se face la ncrcri convenionale conform P100-1 / 2006.Defomaiile planeelor care se consider aibe orizontale se realizeaz n raport cu deformaiile diafragmelor daca L/B 5.Etape de calcul: 1. Stabilirea schemei de calcul;2. Stabilirea seciunii active a diafragmei;3. Stabilirea ncrcrii seismice totale;4. Repartizarea ncrcriiseismice de calculla diafragmele structuriin funcie de rigiditate;5. Calculul eforturilor N, T, M n diafragmele structurii;6. Dimensionarea i verificarea diafragmelor.1. Stabilirea schemei de calculLa ncrcri orizontale se consider o grind verical cu seciune: Nivelul de incastrare se stabileste in functie de rigiditatea de ansamblu a subsolului. Daca rigiditatea subsolului e mai mare, in raport cu cea a suprastructurii, incastrarea se considera la nivelul planseului peste subsol.Scheme dinamice de calcul:a) mase concentrate n dreptul planeului;b) mase uniform distribuite pe nlime;c) masa planeului se consider concentrat n dreptul planeelor.a)b)c)2. Stabilirea seciunii active a diafragmelor verticale12 3 4incarcare seismicaa - a a - aAm1 Im1 Am3 Im3 Am2 Im2 l0 bst

bdr

Pentruadelimitaformaseciunii transversaleadiafragmelor plineverticaleeste necesar stabilirea seciunii active zona de conlucrare ntre diafragme. bp = bst + bdr+ b bp = bst (dr)+ b bst 2lstbp10HH nlimea total a cldiriih nlimea seciunii transversale a diafragmei3. Stabilirea ncrcrii seismice m T S Fd b) (1 1, fora tietoare de baz conform P100-1 / 2006.unde: Sd(T1)ordonataspectrului de rspunsde proiectarecorespunztoareperioadei fundamentale de vibraie T1;g1 factor de importan expunere al construciei;m masa total a cldirii, calculat ca sum a maselor de nivel mi;l factor de corecie care ine seama de contribuia moduluipropriu fundamental prinmasamodalefectivasociatacestuia, carearevaloareal=0,85pentru construcii cu mai multe deschideri i mai multe niveluri. 4. Repartizarea ncrcrii seismice orizontale de calcul la diafragmele structurii ncrcrileorizontaleaplicatecentricserepartizeazladiafragmeproporional cu rigiditatea acestora. Rigiditatea de ansamblu a uneidiafragme este egal cu ncrcarea orizontal necesara pentru a produce la capatul superior al diafragmei o deplasare unitar 1 = iif

n care: i - ncrcarea orizontalfi sgeata5. Calculul momentelor de ineie echivalenteLa construciile la care se iau n considerare att deformaiile din ncovoiere ct i celedelunecare, repartizarea ncrcrilororizontale ladiafragmeseface nfunciede rigiditatea de ansamblu echivalent la diafragme (funcie de momentul de inerie echivalent calculat n funcie de tipul de diafragm).Ladiafragmeplinesepunecondiiacaegalitateasgeilor diafragmei sfiela X=0,8H.'112GA HEIIE +hbpAm1 Im1 Am3 Im3 Am2 Im2 l0 l=l0 +2 Tkr Tkrl= 2 a TM lstldrbst

bdr

bpLadiafragme cu goluri se clasific n funcie de coeficientul de monolitism.( se calculeaz n funcie de caracteristicile geometrice i proprietile materialului): diafragme cu goluri mici < 10; diafragme cu goluri mijlocii = 1...10; diafragme cu goluri mari < 1. = H = 11321,1 6pk kk rpimmrac IIh EEe ki11]1

+ + p iim mpiipmA AcI1 1) 2 (11212 ') 2 (25 , 28 1,k rrrra AK IIIkkke k+Se calculeaz CGale montanilor iar distana ntre CG se noteaz L1=2c1, L2=2c22ak lungimea de calcul a riglei de cuplare = 0,35 hr = 40 cm Kbhrk 123rrbhIkAm1 Im1 L1=2c1 L2=2c2Am3 Im3 Am2 Im2 l0 l=l0 +2 Tkr Tkrl= 2 a TM Am1 Im1 Am2 Im2 hhehhe6. Calculul eforturilor n diafragme - Metoda simplificatDiafragmepline: diafragmeleseconsideraconsolencastratelanivelul planeului pestesubsol saunivelul fundaiei. M,Tsecalculeaznseciuneadencastrarea consolei.Diafragme cu golurimici: se calculeaz ca diafragme pline. Se verific buiandrugii (riglele de cuplare) la T i M provenite din lunecarea care apare la nivelul buiandrugului pe nlimea unui etaj.Fora tietoare Tkr care apare n rigola de cuplare de la nivel K se calculeaz:Tkr =IS Tk k1 ,HeMkr = Tkr aunde: Tk,k - 1 - fora exterioar la nivelul buiandrugului; S-momentul statical seciunii caretindeslunecenraport cuCGal seciunii diafragmei;I - momentul deinerieal seciunii transversaleadiafragmei nraport cuCGal seciunii.Diafragmecugoluri mijlocii: pentrucalculul diafragmelor monotonelaacionarea ncrcrilor orizontale exist:a)metoda cadrelor nlocuitoare;b)metoda structurii continue echivalente.Diafragme monotone- caracteristicile geometrice ale seciunii i ale materialului s fie identice pe toate nivelurile:- hetaj constantant;- golurile s fie suprapuse i s aib aceleai dimensiuni la toate nivelurile;- dimensiunile riglelor de cuplare s fie aceleai la toate nivelurile;- ncrcrile orizontale s varieze pe nlimea construciei dup legi simple - ncrcri uniform distribuite la vnt i triunghiulare la seism;- planeele s fie nedeformabile n planul lor astfel nct s impun deplasri identice din translaiile tuturor diafragmelor structurii.a) METODA CADRELOR NLOCUITOAREn locul diafragmelor cu goluri se va considera un cadru la care stlpii sunt montanii iar riglele sunt buiandrugii (rigle de cuplare).- Se determin CG ale montanilor;- Se stabilete deschiderea de calcul a cadrului C;- Se calculeaz momentele de inerie I ale montanilor i rigiditile practice la distorsiune;- Se calculeaz momentele de inerie ale buiandrugilor.KheheTkTkr Tkrl= 2 a TM Am1 Im1 Am2 Im2 hhehheSe consider egalitatea sgeilor la nivelulcelmaiapropiat de 0,8H. Momentulde inerie echivalent va fi:+pimesk A HIIIi120001coeficienii depind de numrul de nivele, tipul diafragmei i rezult din tabele.Momentele n montani: Mmi = ks * qs*mijmiII H 21002 ks - din tabele in functie de i

,_

pmpi kkmr rhEIacEE Iiech k1,6b) METODA STRUCTURII CONTINUE ECHIVALENTESeapliclastructuri cuP+6EpnlaP+11E. nlocul structurii realeculegturi orizontale se utilizeaz o structur echivalentculegturi continuepezona golurilor la distante dx ( infinit mici).Senlocuietesistemul deecuaii liniarecorespunztor structurii realeculegturi discrete, printr-o singur ecuaie diferenial cu coeficieni constani.Se utilizeaz graficele funciilor efortutilor secionale rezultate prin rezolvarea ecuaiilor difereniale.Momentele ncovoietoare n montani vor avea urmtoarele expresii:Im1heheIm2IrAm1 Im1 LAm2 Im2 hheLhheL/2L/2S3 S2S1 Tr3 Tr2 Tr1 Tr2 Tr3 qs1]1

+ +) , (133 223 2) ( ssmmmH qIIMiii) , (4323) (, sjj riisrac Iac Ih H qTech iechiFunciile s , s sunt exprimate prin abace de unde se scot valorile. Diafragme cu goluri mari: se pot neglija momentele de ncastrare a buiandrugilor, se consider c diafragma lucreaz ca o consol plin, cu seciunea transversal egal cu suma seciunilor transversale ale montanilor iar momentul deinerie egal cu suma momentelor de inerie ale montanilor.ncrcrile orizontale: se repartizeaz la montani proporional cu momentul de inerie. Fiecare montant se va calcula ca o diafragm plin.7. Dimensionarea seciunii de beton a diafragmei Rezisten e de calcul S5S4S1S2S3dxl0l0/2Se nlocuiete.zona Bzona AHpH nivH nivH niv H niv-beton din bulbiitlpirezistena seva corectacu un coeficientm1=0,75 corespunztor elementelor turnatevertical i avndunadindimensiuni mai mic de 30 cm.Rc = m1 Rc- betondininimadiafragmeim2=0,70expriminfluenaexcentricitilor i neomogenitilor inerente rezultate din tehnologia de execuie. Rc = m1 m2 Rc = 0.75 x 0.70 x Rc Condiia de rezistenla alctuirea seciunii de beton a diafragmei se va stabili cu relaia:N / Ab + M / Wb Rc

unde: M, N eforturile de calculAb , Wb aria respectiv modulul de rezisten al zonei active coeficientul de flambaj Verificarea grosimii diafragmei Grosimea i oportunitatea prevederii de bulbi sau tlpi se va stabili dup condiiile:ro 1,5 At / Ai+0,35 r g.p.a. > 7 ro 1,5 At / Ai+0,45 r g.p.a. 7 unde :r = 0,5 + 0,5 Aa2/ Aa1ro = "cbhRNro efortul unitar mediu de compresiuneAt aria seciunii tlpiiAi aria seciunii inimiiN efortul axial de calcul: ncrcri normate din gruparea specialr coeficient care ine seama de raportul armturii de la cele dou capete ale diafragmei 0,7 < r < 1Aa1 aria armturii din zona ntins Aa2 aria armturii din zona comprimat Stabilirea dimensiunii inimii diafragmelor:Qc 1,5bhRt ,Qc fora tietoare de calculn cazul aciunii seismice Qc se va stabili considernd valoarea cea mai mare dat de relaiile:Qc 1,5 QQc Q MMcazQ, M valorile forei tietoare i momentul ncovoietor ale diafragmei sau montantului n cazul diafragmelor cu goluri.- =1pentru : TcapQMMQ 3 ,QT fora tietoare total pe ntreaga construcie-= MMQQcapT3 cndTcapQMMQ 3 >Calculul valorilorse va face la nivelul de baz a structurii i se consider constant pe zona A.hbAtbp1Aa2hAa1h/2lg Gzona Bzona AHpH nivH nivH niv H niv| al0 | aCalculul lacompresiuneexcentrical diafragmelor plinesaucugoluri sevaface utiliznd abace i calculnd caracteristicile de ncercare. Dimensiona rea armturii verticale din capetele diafragmelor a) Seciuni simetrice- calculul caracteristicilor de ncrcare a seciunii m, nn = cR bhN ;m =cR bhM 2unde:b grosimea inimii h nlimea seciunii transversale- seciunea de armtur necesarAa1 = Aa2 = acRRbh, coeficientul de flambaj stabilit n funcie de forma seciunii: - pentru capetele rigidizate prin diafragme perpendiculare sau bulbi cu lf /bp 4, =1 - pentru capetele cu bulbi cu 4 QbQb fora preluat de betonQb = 0,5bhRt , pentru zona AQb = 0,7bhRt , pentru zona BQc = Qb deci armtura orizontal nu rezult din calcul ci se prevede constructiv.nA0nivnu este cuprins armtura din centurile .......ate n grosimea peretelui. Verificarean seciunile orizontale de la nivelul rosturilor de turnare Aria total vertical Aavcare asigur legatura ntre poriunile separate prin rostul de turnare se calculeaz cu relaiile:Aav = acRN Q8 , 02 , 0 pentru g.p.a. 7Aav = acRN Q8 , 03 , 0 pentru g.p.a. < 7N fora axial ce se exercit asupra seciunii active.Seciunea activ a diafragmelor se stabilete conform dispoziiilor constructive.Determinarea este valabil i pentru zona mijlocie a seciunii care iar este semnificativpentrucalculul momentului deineriedar areimportanpentrucalculul seciunii active la eforturi axiale i a ncrcrii verticale aferente diafragemei.Pentrucalculul deformaiilor produsedeforeletietoareseciuneaactivseia egal cu seciunea inimii fr considerarea conlucrrii tlpilor. Aria seciunii active a montantului:Amt = kbh,Amt- aria seciunii active a montantului pentru calculul deformaiilor produse de forele tietoare Verificarea sec iunii riglelor de cuplare Stabilireasec iunii activeariglelor decuplarepentrucalculul deformaiilorproduse de moment- Pentruplaneeprefabricatesauturnateulterior diafragmei nuseconsider conlucrarea cu planeul (fig.1).- La planeele turnate odat cu diafragmele se valuahr inclusiv limea planeului (fig.2).br = 0,15l0hr ,l0 lumina buiandrugului | al0 | aa-ahr br fig.1a-a brfig.2hrPentru calculul deformaiilor produse de forele tietoare:Art = kh br r Verificarea la ncovoiere a riglelor de cuplare Calculul sefacecapentruseciuni simpluarmate, seciuneatrebuiesrespecte relatia:Qrc 2br hr Rt

Se calculeaz momentul maxim n seciunea de ncastrare a riglei i se determin:Aa = a rrR hM85 , 0, Aa armatura longitudinal care lucreaz la ncovoiereEtrierii se vor verifica cu formula:Aaetr = r aecrh R na Q ) 8 , 0 (

unde:Qrc fora tietoare de calcul pentru rigla de cuplare ae distana ntre etrieri n numrul de brae ale etrieruluiDacdimensiuneariglei decuplaresatisfacerelaiile:l0/ hr1,5; b22cm, se adapteaz un sistem de armare cu rigle nclinate. Aai = sin 2arRQ

STRUCTURI DIN PANOURI MARI DE BETON ARMAT PREFABRICATStructura estealctuit dintr-un ansamblu de diafragme verticale(transversale i longitudinale) i orizontale (planeu). Se formeaz o structur rigid spaial, capabil s reziste la aciunea ncrcrilor orizontale i verticale.Elemente generale:- se realizeaz industrializarea procesului de execuie a cldirilor;- panourilemari prefabricateaudimensiuni corespunztoarelimii celulelor funcionale ale cldirilor i sunt mbinate ntre ele n vederea alctuirii ansamblului structural.Caracteristici:- procesul de execuie e transferat n ntreprindere i poligoane de prefabricate;- seconfecioneazprinprocedeedenaltproductivitate. Peantier seexecut operaii de montare, asamblare a elem.pref., crescnd astfel productivitatea muncii i reducndu-se consumul de manopera;- scurtarea duratei de execuie;- reducerea consumului unor materiale de baz;- eliminarea aproape total a materialului lemnos;- asigurarea unei caliti superioare.Se realizeaz tipizarea acestor construcii, corelat cu condiiile tehnico-economice. Pentru cldirile de locuit se fac serii de seciuni cu caracter de prefabricate unificate. La alegerea tipuluide seciune de cldire , se recomand adoptarea unuinumr minim de seciuni n fiecare serie, dar suficient pentru acoperirea tuturor tipurilor de apartamente.Utilizarea de cataloage de elemente prefabricate conduce la:- posibilitatea de execuie concomitent la mai multe tipuri de cldiri sau trecere de la o seciune la alta;- folosirea unui numr restrns de travei i deschideri modulate i unificarea nlimii etajului;- adoptarea unor forme regulate n plan;- verificarea dimensiunilor i poziiei uilor i ferestrelor;- meninerea unei organizri identice a partiului la toate nivelele cldirii;- obinereadefaadevariateprinmodificareaunor elementedepanouri deperei exteriori sau ale elementelor neportante din faade, parapete din balcoane, logii, atice i adoptarea de finisaje variate;- asamblarea variat a seciunilor componente.Eficiena structurilor dinpanouri mari econdiionat demodul dealctuireal panourilor, gradul de echipare i finisare n ntreprinderi, gradul de prefabricare a elementelornestructuraleiainstalaiilor.Sevaacordaateniedeosebitconcepiei i modului de realizare a mbinrilor dintre panouri, precum i operaiilor executate pe antier (armarea, cofrarea i betonarea mbinrilor), controlul calitii i finisarea suprafeei. Pentru a crete gradul de industrializare a execuiei cldirii se recomand ca i infrastructura s se execute din elemente prefabricate ( planeele i pereii subsolului).Alctuirea structurii de rezistentStructura din panouri mari trebuie s ndeplineasc urmtoarele condiii:- sasigurepreluareatuturorncrcrilor verticalei orizontalei transmiterealor direct la fundaii;- s fie corect conformat antiseismic, respectndu-se condiiile prevzute n P100/2006;- s fie corect conformat sub aspectul rezistenei la aciunea unor tasri inegale.Cldirile vor fi prevzute cu rosturi de deformaie i anume:a) rosturi de dilataie amplasate la distane de maxim 60 m;b) rosturi de tasare n caz de necesitate la distane 4 cm la suprastructur i > 2 cm la infrastructur.Din punct de vedere al modului de alctuire al schemeistructurale, structurile se clasific n:1) sistem fagure2) sistem celularRecomandri pentru proiectare la alctuirea i dispunerea diafragmelor.- Rigiditatea de ansamblu a diafragmelor transversale i longitudinale trebuie s fie ct mai apropiateasigurndperioadeproprii devibraieapropiatei ocomportare similar pe ambele direcii. - Dispunerea n plan a diafragmelor ct mai simetric pentru a reduce n msur ct mai mare eforturile defavorabile de torsiune general.- Diafragmele trebuie s fie coplanare evitndu-se dezaxrile care produc concentrri importante de eforturi.- Diafragmelevorfi continuepetoat limea, lungimea tronsonului ntre2 rosturi mrindrigiditateai rezistenacldirii i evitndapariiaunor eforturi suplimentare locale.- Diafragmele vor fi continue pe toat nlimea cldirii asigurnd transmiterea direct a eforturilor verticale prin pereii subsolului la fundaii.- Trebuie s existe un raport judicios ntre plinuri i goluri de ui i ferestre; golurile trebuie dispuse suprapus.- Distana ntre diafragme nu va depi pe nici o direcie 7,2 m.- La amplasareape terenuri cutasri inegale pe direcie longitudinal tronsoanele trebuie s fie prevzute cu ir continuu de diafragme interioare fr decalriifr ntreruperi.Recomandri pentru perei exteriori longitudinali- S fie elemente portante la aciunea ncrcrilor verticale.- Smreascrigiditatea, rezistenai stabilitateadiafragmelor transversaleprin realizarea unor tlpi la capetele acestora.-S sporeasc rigiditatea i rezistena de ansamblu a cldirii la aciunea ncrcrilor seismice- S constituie elemente rezistente la aciunea unor tasri inegale.Recomandri pentru alctuirea planeelor- S formeze diafragme rigide n planullor, capabile s transmit is repartizeze ncrcrile verticale la diafragmele orizontale.- Amplasarea casei scrilor i a golului pentru lift se va face astfel nct s nu scad rigiditatea i rezistena structurii- Golurile pentru scri se vor amplasa simetric fa de axele cldirii.CC CCpanouriplanseuRecomandri pentru alctuirea suprastructurii i infrastructurii- Suprastructura va fi alctuit din panouri care formeaz diafragme verticale3243PLAN SECTIUNE- Infrastructuraserecomandsfiecusubsol general; enecesar sformezeun ansamblu cu rigiditi mari pe ambele direcii- Legtura ntre infrastructur i suprastructur trebuie s asigure o conlucrare efectiv. Pereii subsolului vor fi din b.a. monolit sau panouri prefabricateRecomandri pentru alctuirea pereilor- Pereii exteriori formai dinpanouri, trebuiesfieelementeplane, cunlimea nominal de 2,70 m, lungimea nominal a panoului s fie egal cu distana interax a unei celule constructive- Dimensiunile geometrice nominale ale panoului de planeu s fie egale cu distana interax a celulei dup cele 2 direcii- Se recomand ca limea panourilor de planeu s fie < 3,6m- Panourile deperei pot fiplinesau cugoluri. Serecomand confecionarea unui panou pentru fiecare celul spaial.- Panoul e alctuit din 3 straturi: un strat de rezisten amplasat spre interior, clas minim C16/20 (Bc20) cu grosime > 10 cm pentru 6 nivele i > 12 cm la mai mult de 6 nivele1. Panouri b.a prefabricat2. mbinri verticale3. mbinri orizontale4. Panouri planeu termoizolaie un strat de protecie din beton armat spre exterior, de minim 6 cm412 3termoizolatiestrat de protectiestrat de rezistentaAABBA-A B-B1- Musti orizontale necesare mbinrilor verticale2- Musti verticale3- Urechi de agare4- Armtur cu continuitate prin sudur- Pe conturul panoului exist alveole sau praguri necesare trasmiterii eforturilor tangeniale.- Panourile pentru pereiinterioripot fi pline sau cu goluri de u i se execut din beton greu cu grosimea de 14 cm la cldiri pn la 5 nivele i 16 cm peste 5 nivele.- Pentru a obine mbinri capabile s preia ncrcri orizontale, feele laterale sunt prevzute cu un sistem de profiluri, alveole sau praguri. Armarea panoului interior rezult din calcul. Variantele de armare a panourilor sunt:a) Armare cu plase confecionate din srm tras trefilatb) Armare local cu carcase i bare izolate confecionate din OB37, PC52c) Armare local cu carcase ntreptrunse dispuse perpendicular pe planul panoului.d) Golurile de u se bordeaz cu bare verticale.b a re b o rd a replasa sudatac a r ca sa su d a taca rc a se lo ca l eSTRUCTURI DIN PANOURI MARI PREFABRICATE DIN BETON ARMATmbinriPrin mbinarea panourilor prefabricate se va urmris se realizeze din elemente izolate (panouri), diafragme verticale i orizontale continue i rigide n planul lor, care n ansamblu s se comporte ca o structur cu diafragme din b.a. monolit. Principala funcie a mbinrii dintre panourile mari care alctuiesc structura de rezisten, const n restabilirea continuitii structurii astfel nct aceasta s prezinte sub aciunea ncrcrilor verticale i orizontale o comportare similar unei structuri monolite.La mbinarea panourilor de perei exteriori se va urmri asigurarea izolrii termice i a etanrii mpotriva ptrunderii umiditii atmosferice.Pentru alctuirea mbinrilor se vor respecta urmtoarele principii:a) asigurareacapacitii depreluareatuturor tensiunilor ceapar nzonele respective pe baza calculului de ansamblu al structuriib) mbinrile se vor dimensiona i alctui astfelnct sub aciunea ncrcrilor normateverticalei orizontalenct solicitareasfiendomeniul elastic, deformaiile ifisurile rmnnd n limitele admise de exploatare normal a cldirilor. Pentrusolicitri mai mari dect celenormate(ex.: cutremur de intensitateridicat)sauaunor situaii accidentale(ieireadinlucruaunor elemente structurale) mbinrile trebuie s aib ductilitate ridicat astfel nct prin comportarea lor elasto-plastic s se evite rupericasante iprbuirea parial sau total a cldirii.c) evitarea concentrrilor de tensiunid) asigurarea unei execuii simple, cu coninut redus de materiale i manoper, posibilitatea efecturii controlului calitii lucrrilor executate.Condiii1) trasmiterea eforturilor de compresiune s se fac prin beton, a eforturilor de ntindere prin armturile nndite prin sudur, petrecere sau bucle.2) transmiterea eforturilor tangeniale s se fac prin alveole sau praguri.3) mbinrile s se plastifieze la solicitri foarte mari pentru a evita prbuirea cldirii.Clasificarea mbinrilor1) dup poziia n construcie: - mbinri verticale;- mbinri orizontale.2) dup modul de distribuie al mbinrii:- cu legturi distribuite pe conturul panourilor;- cu legturi concentrate la colurile panourilor.Cu legturi distribuite pe conturul panourilor:panouprefabricat3 421imbinari orizontale11 - armtur longitudinal n stlpiori2 - musti (legturi trasversale n stlpiori)3 - armturi longitudinale n centuri4 - armturi transversale n centuriCu legturi concentrate la colurile panourilor:panouprefabricatstalpisorb.a. Bc25Cea mai frecvent este prima variant i se folosete n special n zone seismice. Are o comportare bun din punct de vedere al rezistenei i rigiditii structurii.A doua variant are unele avantaje tehnologice, dar prezint dezavantaje din punct de vedere alimprecizieide execuie,avnd irezerve maimicide rezisten la aciuni accidentale. Betonul de monolitizare va fi min C 20/25 ( Bc25). Se recomand clasa s fie cu o treapt mai ridicat dect clasa betonului din panourile prefabricate.intinderecompresiuneSLPanourile de perei se clasific dup modul de preluare a ncrcrilor, astfel:a) portante sau de rezisten (preiau ncrcrile de la pereii superiori i de la planee i le transmit fundaiilor);p l a n s e ub) autoportante (preiau ncrcrile de la pereii superiori); p l a n s e uc) purtate preiau numai greutatea proprie. n acest caz se vor lua msuri pentru ca ncrcrile de la planeu s nu se transmit peretelui( s nu se formeze reazeme). m a te l a s ti cPrin monolitizarea panourilor de perei i planeu se obin diafragme ncastrate la nivelulplaneuluipeste subsolsau n fundaii. Schema static se va considera o consol ncastrat la baz.intinderecompresiuneS VMT NL1L1 LarmaturalongdinimbinariverticaleN NFora axial N se transmite de la un element la altul prin mbinrile orizontale. Din momentul ncovoietor apar lunecri L1, iar foratietoareproducelunecri n rosturile orizontale ( L ) care sunt preluate de fora de frecare din rostul orizontal.L = lunecarea orizontal n rost (este preluat de armtura din mbinri)N = greutatea poriunii deasupra rostuluif = coeficient de frecare ( f = 0,35 0,45 )mbinri verticaleSerealizeazprinexecutareaunor stlpiori dinbetonarmat ntrepanourilede perei. Dup posibilitatea de execuie i posibilitatea de verificare exist mbinri deschise sau nchise. mbinrile deschisepot fi pe una sau pe ambele pri.Avantaj: posibilitatea executrii sudrii mustilor;- efectuaredirect a controlului calitii;- se recomand pentru ncrcri mari. Dezavantaj: - necesitatea cofrriimbinriiieventuale rectificria feeibetonuluimonolit; mbinrile nchise nu permit executarea sudrii mustilor i nici controlul de calitate:- legtura ntre panouri se realizeaz prin suprapunerea buclelor de armtur fr sudur. mbinrile verticale se realizeaz ntre pereii de faad (2 i unul interior) sau ntre 2defaadi ntrecei interiori. nmbinrileverticaleseobinlegturileprinmusti sudate cu eclise sau cu bucle.Numrul i diametrul barelor depinde de :a) mrimea tensiunilor tangeniale din mbinri i de considerente constructive;b)barele de armtur se vor monta astfel nct s permit turnarea i compactarea corect a betonului;c) armturile longitudinale din stlpiori au rolul deapreluatensiunile de ntindere.Recomandrintr-o mbinare vertical vor fi minim 5 legturi orizontale pe nlimea unui nivel.Legturile ntre panouri:a) subformdebucle( dinOB37,PC52, PC60), vor fi deminim8mm suprapunere pe minim 10 cm;b) prin musti sudate din bare OB37 sau PC52 min 10 mm sudarea se face direct sau cu ajutorul barelor eclis care s aib oel de aceeai calitate;c) lungimea cordoanelor de sudur trebuie s fie minim 8 diametre la OB37 i minim 10 diametre la PC52 i PC60;d) barele longitudinale s fie minim 10 mm, arie 1,5 cm2; e) nndirea se va face prin sudur.mbinri nchiseI. II.deschisepeodirectie III.deschisepe ambeledirectiisudurabetonmonolitizare1betonmonolitizare1 armtur longitudinalObs.: Sudarea barelor eclis de musti se face cu cordoane de sudur pe ambele pri ale barelor nndite.mbinri orizontaleSe realizeaz subforma unor centuri ,dispuse la nivelul fiecruiplaneu n lungul pereilor ce formeaz diafragme verticale.Rolul centurilor :- asigurarealegturii pedireciaverticalapanourilor deperei i nplanorizontal a panourilor de planeu.- preiau si transmit tensiunile normale si tangeniale care apar n diafragme sub aciunea ncrcrilor orizontale i verticale. - contribuie la redistribuirea eforturilor n structura n cazul ieirii accidentale din lucru a unei diafragme - preiau parial tensiuni de ntindere ce apar din comportarea de aib a planeelor sau n cazul unor tasri inegale a terenului de fundare.>8cm>5cm >6cmSe dispun centuri pe toi pereii care formeaz diafragme verticale la fiecare nivel. Sevor alctui astfel nct spermitturnareai compactareabetonului precumi controlul vizual.- nlimea centurii = grosimea planeului.- limea minim 8 cm dac feele laterale ale panoului sunt verticale.- 5cm la partea inferioar cnd sunt evazri.- 6 cm la partea superioar ntre dini.Pentrutransmitereadirectaeforturilor normaledecompresiuneserecomand rezemare redus dar continu. Rezemarea panoului de perete pe centur se face n 2 moduri:a) pe un strat de mortar de poz; b) cu subbetonare - betonulturnat n centur ptrunde n rostulspecialprevzut ntre planeu i perei. n ambele cazuri panoul de planeu esteaezat pe calaje.Armarea centurii- cu bare longitudinale continue;- la capetele centurii armtura longitudinal se va ancora n centura perpendicular prin sudur sau petrecere.mortarde poza2cmbeton demonolitizaren cazul I betonul de monolitizare este turnat naintea montrii peretelui.ncazul II betonul demonolitizaresetoarndupmontareapanoului deperete superior.Cazul II se ntlnete la cldiri cu 5 nivele, grad seismic 6,7,8,9 i are avantaje privind transmiterea eforturilor normale si tangeniale.Structuri din panouri mariEtanarea rosturilor. Izolarea hidrofug.Pentruanuntrupecontinuitateadiafragmelor verticalenuseutilizeazizolaii hidrofuge bituminoase ntre infrastructur i pereii portani. Hidroizolaia orizontal: un strat de mortar de ciment cu dozaj sporit (2 cm) sau cu adaos hidrofug (minim M100). Hidroizolaia vertical pe soclu tencuial de mortar de ciment.Hidroizolaiaverticalapereilor subsolului depindedeumiditateapmntului, la Wnormatseexecut2straturi debitumaplicatelacald. mpiedicareaascensiunii capilare prinpereiisubsoluluise realizeaz printr-unbeton binecompactat.Eliminarea excesului de W prin: ventilarea subsolului. Etanarea riscurilor ntre pereii exteriori:Se va urmri etanarea acestora, deci o sigurana mare fa de infiltraiile de ap. Recomandri:- profile orizontale prevzute cu lcrimar;- crearea unui gol de decompresiune pus n legtur cu exteriorul;- rosturile s se execute din interior.Detaliiledeetanarealerosturilor spermitdeformaiilestratului exterior sub aciunea variaiilor de temperatur.Apa care ptrunde n interiorul rosturilor s se dreneze spre exterior.Sistemul de etanare a rosturilor:1) Rosturi nchise cu ecran etan;2) Rosturi nchise cu ecran cu funcionare mecanic;3) Rosturi deschise.Se recomand sistemul 3.Sistemul 1: se trateaz rosturile orizontale i verticale.Chitul deetanaretrebuiesfiecontinuu, cugrosimeaminiml0mm, situat n acelai plan retras cu minim 20 mm fa de planul faadei. Condiiiimpuse: aderen bun fa de feele laterale,s urmreasc deformaia panoului, durabilitatea.Se vor utiliza drituri pe baz de rini sintetice. La rosturi adnci, spre interior se vor utiliza materiale elastice: vat sau psl, polistiren celular.Sistemul 2: conform acestuia n rostul vertical se formeaz un gol de decompresiune legat cu exteriorul cu nite fante amplasate la intersecia rosturilor orizontale cu cele verticale.Rolul: ventilarea goluluide decompresiune ieliminarea diferenelor de presiune. Ctre exterior rostul se nchide cu mortar de ciment cu adaos de aracet. Sistemul 3: ca i sistemul 2, doar c nu se nchide spre exterior golul de decompresiune.Latoatesistemele, larostul vertical ct i lacel orizontal seutilizeazfoliede butarom de 1 mm grosime lipit cu prenandez. Hidroizolaia va avea o bucl n dreptul rostului pentru a permite urmrirea deformaiei panourilor de faad.Ctre interior se realizeaz i o termoizolaie.chi thi d ro i z ola t iet erm o i z ol a t ieObs.: de la un nivel la altul se va asigura petrecerea, foliilor de butarom. Etanarea rosturilor 21gol decompresiune3,4(profilePVC)21mortar cuadaosdearacetfoliePVCDetaliu de rost213Calculul structurilor cu diafragme alctuite din panouri mari prefabricateCalculul cuprinde:1. determinarea ncrcrilor care acioneaz asupra construciei; 2. calculul eforturilor n seciunea n care se fac verificri;3. dimensionarea (verificarea) elementelor structurale: panouri (a), mbinri (b).Specific structurilor din panouri mari se fac urmtoarele verificri:a) verificarea panourilor nainte i dup execuia monolitizrilor; b) verificarea panourilor la decofare, transport, manipulare i transport.Scheme de calculSe considerstructuradinpanourimpritndiafragmeverticale, se consider diafragmele ca fiind console ncastrate n infrastructur asemenea celor din b.a.monolit.Dimensionrile i verificrile se vor face dup metoda strrilor limit.Panourile i mbinrile se vor dimensiona i verifica pe baza relaiilor:a) efort de calcul < rezistena de calcul;b)solicitare de calcul < capacitate portant.Schema structural de calcul-trebuie s corespund modului de realizare a mbinrilor dintre panouri i comportrii reale a acestora sub aciunea ncrcrilor seismice. Acest calcul se efectueaz pe baza principiilor i prin metode aplicate pentru diafragme monolite.Tipuri de scheme structurale: - console elementare formate din iruri de panouri suprapuse;- console complexe formate prin conlucrarea a 2 sau mai multe console elementare.Se vor verifica planeele considerate ca diafragme orizontale, concentrnd ncrcri din seism n dreptul diafragmelor verticale. Varianta 1: mbinrile orizontale dintre panouri asigur continuitatea diafragmelor, n timp ce mbinrile verticale nu sunt dimensionate pentru a mpiedica lunecarea relativ a marginilor panourilor alturate.1 - folie din butarom, 2 - band de polistiren celular lipit, cu aracet, 3 - termoizolaie.SK1 SK2 SK3SKPLANPLANSEUVarianta 2:consolele se formeaz prin solidarizarea marginilor verticale ale consolelor elementare. mbinrileverticalesunt dimensionatepentruampiedicalunecarearespectiv. Sistemul 2 are o capacitate de rezisten la aciunea orizontal, superioar sistemului 1.Clasificarea mbinrilor dup modul de comportare:1) mbinri elastice: ce se comport elastic pn aproape de atingerea strii limit de rezisten. Creterea deformaiilor la rupere se face prin scderea brusc a tensiunilor angeiale n mbinri.2) mbinri elasto-plastice: au o comportare iniial elastic pn aproape de atingerea strii limit derezisten dup care nainte derupere seproduc lunecri importante fr ca din mbinare s scad sensibil.Curent se folosete ipoteza 1.Eforturile secionale n diafragme N, T, M se calculeaz prin metode obinuite ale mecanicii: material omogen, izotrop cu comportare elastic.La structuri din panouri, gradul de monolitizare fiind mai redus eforturile secionale se vor amplifica cu c"-coeficient de comportare i care este: c = 1 pentru planee la ncrcare verticale, c=1,2pentrupanouri deperei, mbinri verticalei orizontalei planeela solicitri n planoul lor. Dimensionarea i verificarea panourilor de perei :1) Verificarea capacitii de rezisten la compresiune cu flambajWMANt2 , 1Se va face calculul pe o fie de lime variabil aflat n situaia cea mai defavorabil cu luarea n considerare a flambajului.Momentul ncovoietor, pe o fie vertical peretele se consider articulat la nivelul planeelor.Lungimea de flambaj:e fh K l unde:K-coeficient cesestabiletecugraficenfunciedemodurilederezemarei raportul h/llhCoeficientul de zveltee redus:tlfunde:t grosimea panoului prefabricat) 1 ( 8 , 0 +bbREEb modul de elasticitate - coeficient de curgere lent a betonului, 2 , 1 - raportul ntre ld i ncrcarea total - din grafice0.1 0.2 0.70.10.20.30.51Olo/t=0lo/t=0.35t' 4 , 0 ) ( 3 , 02 20e e e e e e ep s i i s+ + + + 0e- excentricitatea de calculse- suma excentricitilor de la marginea superioar a panouluiie- suma excentricitilor de la marginea inferioar a panouluipe - excentricitate cauzat de defectele de planeitate ale panouluiNme ' , excentricitate produs de aciunea ncrcrii orizontale (seism, vnt)4 3 2 1 ,e e e e es i+ + + 1e - excentricitate provenit din dezaxarea mbinrilor n raport cu panoul considerat i au panourile suprapuse (excentricitate structural)2e - excentricitate provenit din rezemarea dezaxat a panourilor de planeu i din greutatea structurii de protecie la panourile de perei exteriori n 3 straturi3e- excentricitate provenit din abaterea planului median al panoului fa de poziia teoretic (cauza dezaxrii neomogenitatea beronului)4e - excentricitate prvenit din abateri la pozarea panourilor la montaj (excentricitate accidental); 4e = 1,5 ... 2 cmVerificarea capacittii de rezisten la fore tietoare:Q chlR t h A Rt a a + ) 3 , 0 8 , 0 (Q fora tietoare de calculc- coeficient de comportarer lungimea seciunii diafragmeih nlime etajt grosimea diafragmeiaR- rezistena de calcul a armturiiaA- aria total a armaturii orizontale din diafragm pe nlimea unui nivel inclusiv armtura longitudinal din centurDimensionarea i verificarea mbinrilormbinri verticaleL c A R A RR h aa a tc + + 8 , 0 ' 6 , 02A'babh t L a aA R T 8 , 0 2mina limea minim a alveolelorhnb 2 , coeficient de reduceren numrul de alveolet cR R ,- rezistena de calcul la compresiune i la ntinderea aria seciunii de beton a centuriimbinareaverticalseverificnipotezaformrii unor bucledecompresiunepe zona mbinrilor supuse la un effort 2 . Capacitatea de rezisten la lunecare, este dat de suma capacitii de rezisten a acestor bucle a betonului din centur i a armturii orizontale pe nlimea unui nivel.Aa- ariatotala. armturii transversaledinmbinareaverticali aarmturii longitudinale din centur L - fora de lunecare pe nlimea unui nivel - tensiunea tangenial n dreptul mbinrii verticale calculat cu Juravskit - grosimea panouluiCapacitatea derezisten n stadiul plastic a mbinrii verticale solicitate la lunecare:a aA R T 8 , 0 2minmbinarea orizontal1 - mbinare cu pene din b.a.2 - mbinare cu subbetonare 1 - mbinare cu pene din b.a. Verificarea compresiunii, la extremitatea panoului, n contact cu mbinarea orizontal: c Rcunde: - coeficient de corecie ce depinde de modul de rezemare a centurii egal cu cel al panoului; 7 , 0 - n caz cnd panoul de planeu ptrunde n mbinarec coeficient de comportare- tensiunea maxim de compresiune calculat cu luarea n considerare a excentricitii ie i se. Verificare la compresiune a stratului de mortar: > e Rm4 , 0depinde de modul de realizare al structurii de mortar, 6 , 0 - pentru mortar de poz8 , 0 - pentru mortar ndesat Verificarea la lunecare:0L e Q Q - fora de lunecare capabil a unei pene de b.a.0L - fora de lunecare pe ansamblul mbinrii orizontale2 - mbinri cu subbetonareVerificarea se face cu relaia:0'8 , 02L c A RR e Qa ac + unde:aA'-ariaarmturii verticaledintrepanouriledeperei suprapui i dinmbinrile verticale(stlpiori)aferentediafragmelorrespectiveexclusivarmtura folosit pentru preluarea tensiunii de ntindere din solicitarea de compresiune excentric.0L - fora de lunecare pe ansamblul mbinrii orizontalet A L 0t grosimea panouluiA- aria diafragmei a limea minim a alveolei pe ansamblul mbinrii orizontaleConstrucii cu structur din celule spaiale prefabricateGeneraliti. Soluia constituie o modalitate de a permite industrializarea construciilor (cldiri de locuit).Clasificare:- dup rolul n cldirea) celulespaialecaelementeportante, eleformeazstructuri derezistena cldirii;b) ca elemente autoportante introduse ntr-o structur de rezisten Avantaje:- reducerea consumului total de manoper;- posibiliti de execuie n ntreprinderi a elementelor de nchidere (perei de faad i compartimentare), a instalaiilor interioare i a lucrrilor de finisaj;- scurtarea timpului de execuie.80%20%60%40%70%30%I II IIII - cldiri cu structur din zidrie portant i planee prefabricateII - cldiri din panouri mari prefabricateIII - cldiri spaialePentru confecionarea celulelor se utilizeaz beton armat n structura de rezisten iar pentru reducerea greutii totale a cldirii se recomand betoane uoare.Celula spaial este un element paralelipipedic avnd una sau toate 6 feele nchise.Tipuri de celule spaiale- celula spaial cu o singur fa plin, planeulinterior sau exterior istlpipe coluri. Poate fi planeul supererior sau inferior;planseu superiorgrindastalp- celula spaial cu 3 fee pline: planeul superior + 2 perei transversali;planseu superiorperetegrindastalpperete- cu 4 fee pline - planeul inferior i superior i cei 2 perei transversali. n planul longitudinalse formeaz un sistem de cadre. Planeulsuperior se toarn separat ise monolitizeaz cu restul structurii;planseu superiorpereteportantgrindastalpplanseu inferiorpereteportant- celule spaiale cu 5 fee pline: planeu superior + planeu inferior i cu 3 perei portani. nfunciedetehnologiadeexecuieexistsistemtipclopot, lacareplaneul inferior se fixeaz ulterior i tip tunel la care panoul de faad se fixeaz ulterior;planseusuperiorperetetransversalplanseuinferiorperetelongitudi nalplacutemetaliceLB- celule spaiale cu 6 fee pline. Se pot executa, prin procedeul clopot sau tip pahar. Dimensiunile celulelor spaiale se stabilesc innd seama de necesiti de ordin funcional allocuinelor ide condiiile impuse de tehnologie, ide posibilitile de transport ide montaj. Limile B = 3 - 3,60 m i L = 5,40 - 7,20 m.Cldirea din celule => prin suprapunerea celulelor spaiale i transmiterea ncrcrilor de la o celul la alta. Dup modul de transmitere a ncrcrilor mbinrile pot fi n zone de col sau continue. Se prefer soluia cu rezemare continu. Tipuri de structuri din celule spaialeDup modulde amplasare alcelulelor n cldire se pot obine structuritip fagure care se recomand n special la locuine. Se pot realiza cldiri de locuine, cmine, hoteluri ise pot obinecldiri cu5-10niveleinndu-seseama degradul deseismicitateal zonei. Pentruaobinespaii mai mari i posibiliti deaorganizamai flexibil spaiul construit sepot realizai cldiri cucelulespaialeportante, avndfeelelongitudinale libere. n acest caz pe direcia longitudinal este necesar asigurarea unei contravntutri a cldirii prin turnarea unor diafragme rare sau prin executarea unor nuclee rigide. Ultimul sistemvafi cunumr redusdeniveleamplasatenzonecuseismicitateredus. Se recomand pentru coli sau spaii comerciale. n plan orizontal celulele se aeaz alturat obinnd un perete dublu cu un strat median de aer. Grosimea minim a peretelui => din condiia de rezisten i din condiii tehnologice, este 7 8 cm. Pentru a spori rigiditatea acestor perei se pot realiza nervuri verticale situate spre exterior. Sistemul asigur izolare termic i fonic.Planeele=>prin suprapunereaualctuire dubl. Faptulce unplaneudublu contribuie la sporirea rigiditii. Sporete izolarea fonic.Celula spaial n plan7 4 75 10 5nervuri derigidizareB=3.60 B=3.60LL7 7 7Cldiri de tip fagurecelula partialaPentru alctuirea structurii se recomand celule spaiale portante nchise pe toate feele. Se obine o structur dintr-un ansamblu de diagrame verticale i orizontale alctuind un sistem spaial capabil s preia ncrcrile gravitaionale i orizontale (aciunea vntului i seismic). Se recomand forma dreptunghiular n plan. Se recomand s se asigureobuncontravntuirei rigiditatecomparabilcamrimepeambelerigiditi principale. Pereii de faadse pot calcula ca elementederezistensaucaelemente neportante. Serecomandcainfrastructuracldirii dincelulespaialesfieunsubsol tehnic general.Celule spaiale autoportanteSeexecut dinmaterialeuoare. Seintroducntr-o structurderezisten,care poatefi dincadredinbetonarmat, structurmixt. Celulaautoportantssatisfac condiiadedurabilitate, izolarehifrofug, termic, fonici rezistenalafoc. Pereii i tavanul se recomand s se fac din materiale n foi, sticl armat, materiale plastice + materiale termoizolante, polistiren, fibr de sticl. Materialul n foi se va fixa de un schelet metalic sau din beton uor. Planeuldin plac subire nervurat din beton uor sau din plac cutat.Alctuirea celulelora) celule spaiale tip clopot. Toate cele 6 fee pline. Planeulinferior confecionat separat i asamblat ulterior. Se utilizeaz beton greu sau beton uor de granulit Bc25.Planeul inferior sub form de plac plan avnd pe contur piese metalice pentru asamblarea cu pereii celulei. La partea inferioar pereii au piese metalice pentru asamblareacuplaneul inferior. Lacolurilecelulei pereii auspreexterior teituri sau profilaturi +unsistemdealveolesaupraguri necesaremonolitizrii verticale. Pentru legtura ntre celule n plan orizontalla nivelulplaneuluisuperior sunt prevzute piese metalice la coluri. Pereii i planeele se armeaz cu plase sudate i carcase. Tot n perei sunt nglobate piese speciale pentru prinderea dispozitivelor de ridicare la montaj. Pereii de faad confecionai separat sub form de panouri prevzui cu musti de armatur pe contur. Acest panou se introduce n agregatul de confecionat tip clopot. Celule de tip clopot au urmtoarele caracteristici: Avantaj:- ncorporarea monolit a peretelui de faad. Rigiditile preiau n timpul transportului i montajului contravnturi eficace pe direcia longitudinal. Celule spaiale tip pahar culcat. Planeul inferior este sub forma unor plci plane cu grosime constant => o celul spaial cu toate cele 6 fee nchise. Peretele defaad seexecut separat i se asambleazcurestulconstruciei. Celulatippaharculcat arealveolei piesespeciale asemenea primului sistem.Soluii de mbinarePrincipiile sunt aceleaica la structura din panouri mari. Se recomand mbinrile uscaterealizateprinsudareaunor piesemetalice. mbinrileorizontaleconstaudintr-o reeadecenturi longitudinalei transversale situatelanivelul planeului superior al celulelor spaialedelaetajul respectiv. Bareledearmtursunt nglobatenbetonul celulelor prefabricate fiind dispuse n lungul muchiilor de la partea superioar a acestora iar n zona colurilor sunt sudate de plcue metalice. Legat ntre celule se face concentrat la coluri prin eclise sudate de aceste piese metalice.suduraplacutabetonmonolitizare12341 perei celul2 cofraj3 armtur vertical n mbinare4 beton de monolitizarePreluarea tensiunilor tangeniale care apar din comportarea de aib a planeului la ncrcri orizontale pe conturul de la partea superioar a celulelor se prevd sisteme de praguri asociate prin legturi cu piese metalice.Cldiri cu structuri din celule spaiale prefabricatembinrile verticale sunt: mbinri uscate, obinute prin sudarea barelor verticale de armturi nglobate n pereii celulelor spaiale n zonele de col. Barele sunt sub form de musti existente n mic. practicate n pereii celulelor ndirea prin sudur se face din interioarul celulelor. Avantaje: - transmiterea direct a eforturilor de ntindere care apar din ac. orizontale, - legtur bun ntre celulele suprapuse, mbinri umede, se realizeaz prin turnarea unor stlpiori din b.a. ob. prin teirea colurilor celulelor.Bareleverticalemontateprinmbinri senndescprinsudur. Transmiterea eforturilor tangeniale se asigur prin alveolele executate pe muchiile laterale ale alveolelor. peretecofrajearmatura verticalaobisnuita sau pretensbeton demonolitizareAvantaj: - execuie simpl. Dezavantaje: - sunt complet nchise, nuexistposibilitateaunui control direct al calitii betonului stlpiorului;- mbinare prin prin precomprimare - se realizeaz cu ajutorul fascicolelor din srm de nalt rezisten ancorate n infrastructur postntinse iblocate la nivelul planeului peste ultimul etaj al structurii. Aceast soluie are drept scop meninerea n sructur a unei stri de tensiune favorabil sub aciunea ncrcrilor orizontale. - distribuiareali variaiantimpatensiunii introduseprinprecomprimare prezint anumite incertitudini: execuie pretenioas, consum mare de manoper, calificare de antier. a r m a t u r ap o s t i n t i n s aElemente de nchidere i compartimentarePereii de faad se recomand s se fac sub form de panouri prefabricate. Lacelulele tip clopotpanourilemaride faadintroduse n agregatulde formare sunt alctuite din 3 straturi: 2 straturi din beton greu + 1 strat median termoizolant. Se pot utiliza i panouri dintr-un singur strat din beton cu agregate uoare. La varianta tip tunelnchiderea se face cu pereiuorisau panouride faad din fii b.c.a. Calculul structurii din celule portanteStructura este un sistem complex cu grad ridicat de nedeterminare static datorit legturii monolite ntre elementele plane, cum ar fi planee i perei ale fiecrei celule ct i legturi pe direcia vertical i orizontal dintre celule. Calculul la ncrcri orizontale se complic din cauza prezenei golurilor din pereii celulelor,a nervurilor de rigidizare,a rezemrilor ia legaturilor concentrate n anumite zone.Calculul se rezum la:1) calculul eforturilor i deformaiilor pentru celula considerat individual;2) calculul sistemului structural format din ansamblul celulelor cu legtur ntre ele.Procedeul simplificat de calcul consider celula spaial ca o asociere de elemente plane folosind metode de calcul bazate pe teoria elasticitii.Se consider structura alctuit din iruride celule legate pe vertical. Se iau n considerare i legturile orizontale localizate n dreptul planeelor. Calculul se face n 2 etape:1) calculul sistemului de baz i determinarea matricei deplasrilor produse de fore unitare;2)alctuireai realizareasistemului deecuaii pentrueforturilenecunoscutedin leg. dintreiruri decelulei determinareanfinal astrii detensiuni i deformaii din structuri.Cldiri cu structuri din cadre de beton armatStructuraalctuitdincadrudeb.a. esteproiectata.. sasigureexclusivprin intermediul cadrelorpreluarea itransmitereaintegral a tuturorncrcrilorverticale i orizontale care acioneaz asupra construciei. Acest sistem prezint un avantajn ceea ce privete flexibilitatea de organizare a spaiului interior. Structura este alctuit din stlpi i rigle mbinate rigid n noduri. Sistemul de cadre se dezvolt n mod curent dup 2 direcii deci coincid cu axele principale ale structurii. Se recomand un sistem simetric. Se impune asigurarearezistenei acestei structuri, stabilitii i rigiditii structurii. Sevaasigura preluareancrcrilor verticalei orizontale. nbarelecadrelor apar mom. M, T, N. n realitatestructurilencadresunt structuri spaiale. Practicsecalculeaznumai peo direcie, de regul direcia scurt, iar pe cealalt direcie se fac verificri ale elementelor ce consolideaz cadrele transversale de sens longitudinal.A1BC2 3 4Structurile din cadre se recomand pentru construcii civile, social-culturale. Clasificarea cadrelor:- dup alctuire se face n cadre cu un nivel sau cadre etajate;-dup modul de rezemare sunt cadre ncastrate la baz sau articulate;- d.p.d.v. almoduluide alctuire alriglelor pot firigle cu seciune constant sau variabil;- dup forma acoperiului poate fi nclinat, poligonal, sau curb.Structura din cadre de b.a. se prevede cu rosturi de dilataie - contracie la maxim 50 m la cadre monolite sau 60 m la pefabricate. Separarea structurii se face prin rosturi antiseismice. Rosturile antiseismice rezult prin dublarea cadrului la lungimi mari n plan n cazul rigid diferit n plan i la structuri cu nlimi diferite. Se separ structura prin rosturi antiseismice prin dublare de cadre. rostantiseismicCadre din b.a.monolitSe recomand n zone cu grad de seismicitate ridicat, dup modul de alctuire al planeelor ele pot avea urmtoarele tipuri de planee: - plac continu rezemat direct pe riglele cadrului; - plac cu grinzi secundare;- planee cu nervuri dese;- planee casetate. Se recomand doar cadre din b.a. monolit i planee din elemente prefabricate. Avantaj: posibilitateautilizrii elementelor tipizatedeplaneu. Sepot executai planee ciuperci sau planee tip dal.La cadrele monolite se va acorda o atenie deosebit realizrii mbinrilor.Nodurile de cadru: colurile sunt zonele cele mai solicitate.Repartizarea eforturilor unitare n seciunile de col depinde de conturul cplului. La colurile rotunjite eforturile de compresiune sunt mai mici. Deci pentru a reduce suprasolicitrile locale se recomand racordri n form de vut sau rotunjiri.La alctuirea nodurilor se recomand respectarea urmtoarelor:1) asigurarea ancorrii armturilor,2) eliminarea concentraiilor de eforturi, 3) s se realizeze o betonare uoar, 4) evitarea aglomerrii de armatur,5) coluriletrebuiesaiboalctuiresimpl, sasigurecaracterul monolit al structurii. Detalii de noduri de col+-compresModul de alctuire depinde de valoarea excentricitii: a) racordare direct fr vute - nu e obligatorie petrecerea barelor din rigle n stlp i invers;b)excentriciti mijlocii - se prevd vute minim 2 bare se petrec din grind n stlp i invers;min2bare30 O30Oc) excentriciti mari - sevaasigurapetrecereaarmturilor dinriglnstlpi invers. Se va asigura o ancorare de 30 diametre. La armtura dispus dup un traseu curb, etrierii au funcia suplimentar de deviere a forei T i de a menine n poziie armtura ntins. n acest caz rezultanta eforturilor de ntindere R este orientat n afara grinzii i tinde s smulg armtura din beton. RT TLegtura stlpilor cu fundaiaLegtura se poate face articulat sau ncastrat. Realizarea articulaieise face prin ncruciarea a 2 bare i printr-o armare suplimentar la baz.Materialul elastic hidrofug are rol de a asigura rotirea i a proteja armtura mpotriva agenilor externi. n zona nndit se vor ndesi etrierii.Structuri n cadre din beton armat prefabricatClasificare din punct de vedere al tehnologiei de execuie:- parial prefabricate;- total prefabricate.Soluia constructiv se adopt pentru cadrele prefabricate innd seama de urmtorii factori:- parametriifuncionali igeometrici(destinaie, numr deniveluri, nlimea nivelului, dimensiunilenplanalecldirii, mrimeancrcarilor peplanee, numrul deschiderilor i traveelor);- condiii geotehnice i de seismicitate ale amplasamentului;- posibilititehnologice iorganizatoricede execuie(mijloace de transport, de ridicare).Laalegereasoluiei sevainecont demodul deprelucrarei transmiterea ncrcrilor orizontale i anume vnt i seism.Structuracucadreprefabricateserecomandssealctuiascsubformde cadru cu noduririgide care preiau integralaciunile orizontale. Se pot realiza istructuri mixte din cadre i diafragme.Structurile din cadre prefabricate pot fi:- Structuri integral prefabricate . Structurilerezultprinmbinareaelementelor de rezisten independente (rigle i stlpi). mbinrile se pot realiza:a) la noduri;b) in afara nodurilor.Stlpii se pot nndi i la o nlime mai mare dect cea a etajului (stlpi continui pe mai multe niveluri).imbinarila noduririgle prefstalpi prefH stalp- Cadre integral prefabricate din subansambluri mici: a) cu stlpi continui cu console scurte i rigle prefabricate;b) stlpi continui cu console lungi.consola scurtaimbinareH stalpH stalp- Structuri integral prefabricate din subansambluri mari. Se pot realiza:a) elemente de cadre n form de H cu stlpi mbinai la mijloc;b) stlpi n form de T, L.Structura pote fi i continuu pe 2 etajeStructuri cu cadre parial prefabricateStructurile se realizeaz din stlpi turnai monolit n cofraje metalice de inventar i rigle prefabricate. Cofrajele metalice de inventar n care se vor turna stlpii vor fi prevzute cu reborduri i fante pentru rezemarea riglelor prefabricate n timpul montajului.Cadrelesevor calculapeodirecie, prevzndu-sensensul cellalt riglede rigidizare. De regul se calculeaz cadrele pe direcia scurt iar pe cealalt direcie se vor face verificri ale elementelor ce consolideaz cadrele transversale n sens longitudinal.Riglelecadrelor pot fi prefabricatepeambeledirecii saunumai peodirecie (transversal sau longitudinal). Planseele structurilor n cadre prefabricateTipul de planeu se va alege n funcie de:- destinaia i cerinele funcionale ale cldirii;- mrimea ncrcrilor i a deschiderilor; - necesitatea realizrii unor aibe orizontale rigide;- condiii tehnologice.Se realizeaz planee din beton armat sau precomprimat:- fii cu goluri;- panouri mari pline;- planee mixte cu predale i suprabetonare; - se pot utiliza elemente cu seciune transversal T sau I. Dac se folosesc elemente lineare prefabricate se execut o suprabetonare general pentru a realiza o aib rigid la aciunea ncrcrilor orizontale.Rezemarea elementelor de planeu pe rigl se poate face:a) deasupra riglei;b) pe talpa riglei.GRFUND GRSPECGruparea de ncrcri fundamental:- ncrcri de calcul fr seismGruparea de ncrcri special:- ncrcri normate + seismDetaliu de nod al unui cadru partial prefabricat:1r i g l a p r e f a b r i c a t at r a n s v e r s a l a432r i g l a p r e f a b r i c a t at r a n s v e r s a l a12A As e c t A - Ar i g l a m o n o l i t al o n g i t u d i n a l a1. armatura din stalp 2. armatura din rigla longitudinala3. armatura de continuitate pentru rigla prefabricata transversala4. suprabetonare pe rigla prefabricata.mbinarea cadrelor prefabricate:- mbinri umede;- mbinri uscate;- mbinri prin precomprimare.Condiii impuse: - asigurarea capacitii de transmitere i preluare a eforturilor date de ncrcrile ce acioneaz asupra cldirii;- mbinarea trebuie s se comporte bine n exploatare;- s se evite concentrrile de tensiuni;- s se asigure stabilitatea general i local a structurii;- se va limita aparitia a