breviar exemplu.pdf

7/26/2019 breviar exemplu.pdf

1/15

BREVIAR DE CALCUL

Legislaie tehnic:

o P 100-1-2006 - Cod de proiectare seismic - Partea I Prevederi de proiectarepentru cldiri

o STAS 11100/1/1993 - privind zona cu gradul VIII de intensitatemacroseismic

o CR1-1-3-2005 Cod de proiectare - Evaluarea aciunii zpezii asupraconstruciilor .

o

NP-082 04 - Cod de proiectare bazele proiectrii i aciuni asupraconstruciilor Aciunea vntului .

o CR-0-2005 - Cod de proiectare. Bazele proiectrii structurilor n construcii .o STAS 10107/0-90 Calculul i alctuirea elementelor structurale din beton,

beton armat i beton precomprimat.o CR 3-01-1 - Normativ privind prescripii generale de proiectare.Verificarea

prin calcul a elementelor de construcii metalice i a mbinriloracestora

o C 150-1999 Normativ privind calitatea mbinrilor sudate din oel alecldirilor industriale, civile i agricole

o

CR2-1-1.1 Cod de proiectare a construciilor cu perei structurali de betonarmato P 59-86 Instruciuni tehnice pentru proiectarea i folosirea armrii cu plase

sudate a elementelor de betono P 2-85 - Normativ privind alctuirea, calculul i executarea structurilor din

zidrieo C 37- 88 Normativ pentru alctuirea i executarea nvelitorilor la

construciio C 107-2-97 Normativ pentru calculul coeficientului global de izolare termic

la cldiri cu alt destinaie dect cele de locuito NP 11204 Normativ privind proiectarea i executarea lucrrilor de fundaii

directe la construcii.o P 7/2000 Normativ privind proiectarea i executarea construciilor fundate

pe terenuri sesibile la umezire de grupa Bo GP 014-97 Ghid de proiectare. calculul terenului de fundare la aciuni

seismice n cazul fundrii directeo C 169/1988 Normativ privind executarea lucrrilor de terasamente pentru

realizarea fundaiilor construciilor civile i industrialeo STAS 1242/2/1985 - privind studii i cercetri geotehnice specifice traseelor

pentru ci ferate i drumurio Indicator TS/1981 categorii de teren n care se vor executa spturileo

STAS 6054/1977 - privind adncimea de nghe


2/15

1.CLASIFICAREA INCRCRILOR

n vederea alctuirii unor grupri raionale pentru calculul structurii, aciunile

ncrcrilor se vor clasifica dupa criteriul frecvenei cu care sunt ntlnite la anumite

intensitai:

Aciuni permanente

Aciuni temporare cvasipermanente

variabile

Aciuni excepionale

Aciunile permanente se aplic n mod continuu cu o intensitate practic

constant n raport cu timpul. Aceast intensitate poate s se reduc sensibil sau s se

anuleze numai n cazuri excepionale. n cazul aciunilor permanente s-a considerat:

greutatea elementelor permanente ale construciei.

Aciunile temporare variaz sensibil n raport cu timpul sau pot s lipseasc total

n anumite intervale de timp.

Aciunile temporare cvasipermanente se aplic cu intensiti ridicate pe durate

lungi sau n mod frecvent.

Intensitatea aciunilor temporare variabile variaz sensibil n raport cu timpul,

sau ncrcrile pot lipsi total pe intervale lungi de timp.

Aciunile excepionale apar foarte rar, eventual niciodata n viaa construciei, la

intensiti semnificative.


3/15

1.1. NCRCRI PERMANENTE

1.1.1. NCRCRI PERMANENTE DIN PEREI EXTERIORI

Nr.

crt.Denumire strat

Greutate

tehnic

(daN/m3

)

Grosime

strat

(m)

Valori

normate

(daN/m2

)

Coeficientul

ncrcrii

Valori de

calcul

(daN/m2

)

1. Tencuial interioar 1900 0,02 38 1,35 51,30

2.Zidrie crmid

plina1300 0,30 390 1,35 526.5

3. Polistiren celular 20 0,10 3,0 1,35 2,7

4. Tencuial exterioar 2100 0,03 63,0 1,35 85,05

TOTAL 665.55

1.1.2. NCRCRI PERMANENTE DIN PEREI DESPRITORI


4/15

Nr.crt

.

Denumire strat

Greutatetehnic

(daN/m3

)

Grosimestrat

(m)

Valori

normate

(daN/m2

)

Coeficientulncrcrii

Valori de

calcul

(daN/m2

)

1. Tencuial interioar 1900 0,015 28,5 1,35 38,475

2.Zidrie crmidplina

1300 0.20 260,0 1,35 351,0

3. Tencuial interioar 1900 0,015 28,5 1,35 38,475

TOTAL 427.95

1.1.3. NCRCRI PERMANENTE DIN PARDOSEAL


5/15

Pardoseal rece

Nr.

crt

.

Denumire strat

Greutate

tehnic

(daN/m3

)

Grosime

strat

(m)

Valori

normate

(daN/m2

)

Coeficientul

ncrcrii

Valori de

calcul

(daN/m2

)

1.

2. Planeu beton armat 2500 0,15 375 1,35 506,25

3. ap mortar 2100 0,02 42,0 1,35 56,70

4. Placi mozaicate 2100 0,022 46,20 1,35 62,37

TOTAL 625,32

1.1.4. NCRCRI PERMANENTE DIN SCAR


6/15

Rampa

Nr.

crt.Denumire strat

Greutate

tehnic

(daN/m3)

Grosime

strat

(m)

Valori

normate

(daN/m2)

Coeficientul

ncrcrii

Valori de

calcul

(daN/m2)

2. Ramp beton armat 2500 0,15 375 1,35 506,25

3. Trepte beton simplu 2400 0,0875 210,0 1,35 283,50

4. Plci mozaicate 2100 0,022 46,20 1,35 62,37

TOTAL 852,12

Podest

Nr.crt.

Denumire strat

Greutatetehnic

(daN/m3)

Grosimestrat

(m)

Valori

normate

(daN/m2)

Coeficientulncrcrii

Valori de

calcul

(daN/m2)

2. Planeu beton armat 2500 0,15 375 1,35 506,25

3. Plci mozaicate 2100 0,022 462,0 1,35 62,37

TOTAL 568,62

1.2. NCRCRI TEMPORARE


7/15

1.2.1. NCRCRI DIN PEREI DESPRITORI

Nr.

crt.

Denumire strat

Greutate

tehnic

(daN/m3)

Grosime

strat

(m)

Valori

normate

(daN/m2)

1. Gips carton 600 0,05 30,0

2. Vat mineral 100 0,045 4,50

3. OSB 900 0,02 18,0

4. Polistiren expandat 20 0,1 2,0

5. Caramida aparenta 1300 0.01 13,0

TOTAL 67,5

Conform SR EN 1991-1-1:2004, greutatea proprie a pereilor despritori mobili

poate fi luat n considerare ca o ncrcare uniform distribuit qk, care se adaug

ncrcrilor utile obinute. Acest ncrcare uniform distribuit depinde de greutatea

proprie a peretelui despritor, dupa cum urmeaz:

- pentru perei despritori mobili cu greutatea proprie 1k N/m din lungimea

peretelui qk = 0,5 kN/m2

- pentru perei despritori mobili cu greutatea proprie 2 kN/m din lungimea



8/15

- pentru perei despritori mobili cu greutatea proprie 3 kN/m din lungimea


qpd/ml= qpd/mp x (Het hpl) = 22,50 x (2,75 0,13) = 59,95 daN/m < 100 daN/m

pn= 50 daN/m

1.3. NCRCRI UTILE

Conform SR EN 1991-1-1:2004 - tabel 6.1 - Categorii de utilizare, avem:

categoria A- zone pentru activitati domestice si rezidentiale

o

qk= 1,5 pn la 2,0 KN/m2; Qk= 2,0 pn la 3,0 KN

se adopta qk= 2,0 KN/m2; Qk= 3,0 KN

categoria C3- zone fara obstacole pentru oameni in miscare

o qk= 4,5 pn la 5,0 KN/m2; Qk= 3,5 pn la 7,0 KN

se adopta qk= 5,0 KN/m2; Qk= 3,0 KN

Conform SR EN 1991-1-1:2004 - tabel 6.9 - Categorii de acoperiuri, avem:

categoria H- acoperisuri inaccesibile, exceptand intretinerea si reparatiile

normaleo valori recomandate qk= 0,4KN/m2; Qk= 1,0KN

1.4. NCRCRI VARIABILE ZPADA (CF. CR 1-1-3/2005)

Valoarea caracteristic a ncrcrii din zpad pe acoperi este:

0,k i e t k s C C s=

-

i = 0,8 - coeficientul de form pentru ncrcarea din zpad pe acoperi

-

0, ks = 1,5 - valoarea caracteristic a ncrcrii din zpad pe acoperi

-e

C= 1,0 - coeficientul de expunere al amplasamentului construciei

-t

C= 1,0 - coeficientul termic

Conform Tabel 3.1 i Figura 3.3 al capitolului 3.2 din CR 1-1-3/ 2005:


9/15

Sk = 1,5 KN/mp

1.5. NCRCRI EXCEPIONALE SEISM(CF. P100 - 2006)

ncrcarea din seism a fost calculat conform metodei de calcul cu spectre derspuns din P100-2006. Astfel:

Fora tietoare de baz aplicat pe direcia de aciune a micrii seismice este:

1( )b I dF S T m =

- spectrul de rspuns

-I

=0, 8 - cldirea se ncadreaz n clasa de importan IV (cldire de micimportan)


10/15

-1

( )d

S T- ordonata spectrului de rspuns de proiectare corespunztoare

perioadei fundamentale T1

- T1 perioada proprie fundamental de vibraie a cldirii n planul ce

conine direcia orizontal considerat

- m masa total a cldirii

-= 0,85 - factorul de corecie care ine seama de contribuia modului

propriu fundamental prin masa modal efectiv asociat

( )( )d g

TS T a

q

=

- ag- acceleraie a terenului pentru proiectare = 0,16 g

- perioada de col CT = 1,0s

- q factorul de comportare al structurii (clasa de ductilitate M)

= 3,5 u/1

-1

/u

= 1,15

-

( )T- spectrul normalizat de rspuns elastic pentru CT = 1,0s

1.5. GRUPAREA NCRCRILOR (CF. NORMATIV CR 0 - 2005)

GRUPAREA FUNDAMENTAL

;5.15.135.1 ,,01,, ++ ikikjk QQG

unde: Gk,i= este efectul pe structur al aciunii permanente i, luat cu valoarea sacaracteristic

Qk,i= efectul pe structura al actiunii variabile, ce are ponderea predominanta intreactiunile variabile, luata cu valoarea caracteristica;

0,i= este un factor de simultaneitate al efectelor pe structura ale actiunilorvariabile i

(i=2,3....m) luate cu valorile lor caracteristice avand valoarea 0,i= 0.7


11/15

In cazul in care actiunea variabila preodominanta este zapada atunci :

;)(05.15.135.1 , ++ kkkjk sauUVZG

unde: Gk= este valoarea efectului actiunilor permanente pe structura, calculata cuvaloarea caracteristica a actiunilor permanente;

Zk= valoarea efectului actiunii din zapada pe structura, calculata cu valoareacaracteristica a incarcarii din zapada;

Vk= valoarea efectului actiunii vantului pe structura, calculat cu valoareacaracteristica a actiunilor vantului;

Uk= valoarea efectului actiunilor datorate exploatarii constructiei (actiunileutile) calculata cu valoarea caracteristica a actiunilor datorate exploatarii.

GRUPAREA SPECIAL

;,,2, ++ ikiEkIjk QAG

unde: AEk= este valoarea caracteristica a actiunii seismice ce corespunde intervalului

mediu de recurenta, IMR adoptat de cod (IMR=100 ani in P100-2005);

2,i= coeficient pentru determinarea valorii cvasipermanente a actiunii variabileQi;

I= coeficient de importanta a construciei


12/15

2. NATURA TERENULUI DE FUNDARE

Din foraje au fost prelevate probe de pmnt netulburate i tulburate, care au fost

analizate macroscopic i corelate cu analizele de laborator. Pe baza acestora,

stratigrafia amplasamentului poate fi descris astfel (cota 0,0 m fiind cota terenului

din punctul de executie al forajului):

Sol vegetal , in grosime de 0,2 m;

Umplutur neomogen, format din pmnt, nisip, elemente de pietri i

fragmente de materiale de constructii, pe alocuri mangal cu o grosime de 0,2

- 0,7 m, in F1, F2, F4;

Urmeaz un pachet coeziv, pe alocuri slab coeziv, in F2 in baz cu un strat

nisipos, in grosime total de 1,1 - 1,8 m, compus din:

ARGIL/ ARGIL NISIPOAS/ ARGIL PRFOAS, cafeniu-cenuie, plastic

consistent, cu oxizi de fier i resturi vegetale pn la 0,5 - 0,7 m (pn la adncimea

de 1,0 - 1,8 m) ;

PRAF NISIPOS ARGILOS/ NISIP MIJLOCIU, cafeniu cenuiu/cafeniu, plastic

consistent/ afnat spre mediu indesat, cu oxizi de fier, de la 1,8 - 1,9 m

Nivelul superior al apei acviferului freatic a fost atins in dou foraje F2, F3, la adncimea

de 1,8 - 1,9 m, fa de cota terenului natural (CTN) din punctul de execuie al forajelor.

Acviferul freatic intlnit in forajele F2, F3, este cu nivel liber, apa subteran

stabilizndu-se in foraje la adncimi de 1,8 - 1,9 m fa de CTN, astfel:

NH2= - 1,9 m;

NH3= - 1.8 m;

Nivelul hidrostatic maxim absolut poate fi indicat doar in urma unor studii

hidrogeologice complexe, realizate pe baza observaiilor asupra fluctuaiilor nivelului

apei subterane, de-a lungul unei perioade indelungate de timp.

Din datele prezentate mai sus, precum i din cele culese cu ocazia lucrrilor de teren pot

fi sintetizate urmtoarele particulariti ale amplasamentului prospectat:

1. Suprafaa terenului este aproximativ plan orizontal. Terenul nu este afectat de

fenomene fizica-mecanice care s pericliteze stabilitatea construcilor proiectate.


13/15

2. Stratificaia interceptat in foraj este eterogen, dedesubtul solului vegetal, a

umpluturii necompactate, groas de 0,2 - 0.7 m aflndu-se pmnturi de natur coeziv,

in baz cu un strat nisipos, umed apoi inundat (pn la adncimea de 2,0 m).

Dup realizarea spturiior pentru eventualele fundaii, inainte de turnarea betonului,se va solicita prezenta geotehnicianului pentru avizarea terenului defundare. Anuntul se

va face cu minimum 5 zile inainte.

3 . NOTE DE CALCUL

3.1 IMPREJMUIRE

Structura de rezistenta a imprejmuirii este realizata din fundatii continue sub elevatia

din caramida, respectiv fundatii izolate sub stalpii din beton armat de la accese.

Dimensiunile bazei fundaiei s-au stabilit pe baza calculului terenului de fundare, cu

respectarea prevederilor din STAS 3300/1-85 i STAS 3300/2-85. Dimensiunile bazei

fundaiei s-au ales astfel nct presiunile la contactul ntre fundaie i teren s aib

valori acceptabile, pentru a se mpiedica apariia unor stri limit care s perecliteze

sigurana construciei i/sau exploatarea normal a construciei.

Conform STAS 3300/2-85 la calculul terenului de fundare pe baza presiunilor

convenionale trebuie s se respecte condiia:

i ,

n care :

- presiunea medie vertical petalpa fundaiei provenit din ncrcrile de

calcul din gruparea fundamental, respectiv din gruparea special

- - presiunea convenional de calcul

Calculul structurii s-a realizat cu ajutorul programelor de calcul automat din care a

rezultat armarea fundatiilor izolate si continue cu bare 10 14 OB37 si etrieri 8

OB37. Betonul folosit este C12/15 acoperirea de beton 4 cm.


14/15

3.2 GRUP SANITAR

La constructia mentionata mai sus nu se fac lucrari de interventie asupra structurii.

Singura interventie va fi la sarpanta care se schimba in totalitate, restul lucrarilor

propuse sunt lucrari de finisaje care nu influenteaza structura cladirii.

Sarpanta cladirii a fost calcula in programul de calcul automat IdCon de unde au iesit

urmatoarele caracteristici ale elementelor structurale : popi 20x20 cm, pane si

cosoroabe 20x20 cm, capriori 5x15 cm si sipci de 5x5 cm. S -a prevazut o termoizolatie

de 10 cm intre capriori. Popii reazema pe pereti prin intermediul unor talpi de lemn de

5 cm grosime.

3.3 PERGOLE

Structura de rezistenta a pergolelor este realizata din stalpi si grinzi din lemn.

Dimensiunile bazei fundaiei s-au stabilit pe baza calculului terenului de fundare, cu







i ,

n care :

- presiunea medie vertical pe talpa fundaiei provenit din ncrcrile de



Constructia proiectata nu ridica probleme din punct de vedere al structurii fiind vorbadespre o constructie usoara cu o structura autoportanta. Dimensionarea elementelor

cadrului de lemn s-a efectuat cu ajutorul programului de calcul automat IdCon din care

a rezultat dimensiunile elementelor prezentate in planse, respectiv stalpi lemn 15x15,

grinzi lemn 9x15 si 7x15.


15/15

3.4 STATIE POMPARE

Structura de rezistenta este realizata fundatie tip radier general, diafragme din betonarmat si placa beton armatDimensiunile bazei fundaiei s-au stabilit pe baza calculului terenului de fundare, cu







i ,

n care :

- presiunea medie vertical pe talpa fundaiei provenit din ncrcrile de



Calculul structurii s-a realizat cu ajutorul programului de calcul automat Robot

Milenium din care a rezultat o grosime a radierului de 25 cm, armat cu bare

independente din PC 52 10/10 cm. Peretii vor fi de 18 cm grosime armati cu bare

independente din PC 52 10/10 cm. Placa va fi de 20 cm grosime armata deasemenea

cu bare independente din PC 52 10/10 cm; suplimentar s-a prevazut armatura de

bordaj in zona golului pentru capac. Acoperirea de beton este de 4 cm la radier si pereii

exteriori, respectiv 2,5 cm la pereii interior i plac.

La calculul structurii s-a tinut cont si de impingerea pamantului.

3.5 ALEI

Lucrarile propuse nu ridica probleme din punct de vedere a structurii totusi se va tine

cont ca infrastructura aleilor sa fie una corespunzatoare tipului de alee proiectat.

Intocmit,

Ing. Constantin Ciobanu

breviar exemplu.pdf

Documents

Transcript of breviar exemplu.pdf