83144282 Manual Tehnic Riflat

Transcript of 83144282 Manual Tehnic Riflat

MANUAL TEHNIC

EVI RIFLATE DIN POLIETILENPENTRU SISTEME DE CANALIZARE CIVIL I INDUSTRIAL

SAMI PLASTIC S.A.SAMI PLASTIC S.A.SAMI PLASTIC S.A.
MAGNUMMAGNUM

ITALIANA CORRUGATI S.R.L. este o fabric modern n care se realizeaz producia de tuburi riflate din PE pentru protecie cabluri, drenaje, canalizri i ncetinire ape n conducte cu nclinare mare.Marca comercial a tuburilor pentru canalizare produse de ITALIANA CORRUGATI este:

Afirmat pe pia, ITALIANA CORRUGATI a realizat numeroase experiene care, nsumate celor tehnice i de management din ultimii 20 de ani, plus adoptarea unor instalaii noi de ultim generaie, o impun ca una din firmele aflate pe primele locuri n sector.

Structura comercial i apartenena la SYSTEM GROUP permit firmei ITALIANA CORRUGATI furnizarea unei vaste i complete game de produse i servicii.

Prezentare

Producia firmei Italiana Corrugatisisteme de tuburi ngropate

MAGNUM ITALCOR

DREN WATERSLOW

reele de canalizareindustrial i civil

reele tuburi pentruprotecia cablurilor electrice

i de telecomunicaii

reele tuburi pentruagricultur i mediu

reele tuburi pentruncetinirea apei n pant

1. Sistemul de calitate

n cursul anului 1998, ITALIANA CORRUGATI a obinut certificarea de calitate SQP, eliberat de Institutul Italian al Materialelor Plastice (IIP) din Milano cu certificatul nr. 318, cu referire la producia de tuburi riflate din polietilen.

Certificarea SQP atest conformitatea Sistemului de calitate al firmei ITALIANA CORRUGATI cu normele Uni EN ISO 9002.

Sistemul de Management al calitii firmei ITALIANA CORRUGATI este documentat prin intermediul a trei nivele de documente:

-Manualul de Management al Calitii;-Proceduri de sistem i operaionale;-Instruciuni operative.

SAMI PLASTIC SA este membr a grupului de firme SYSTEM GROUP ITALIA, din care face parte i firma Obiectul principal de activitate l constituie producerea evilor din polietilen de nalt i medie densitate care se realizeaz cu utilaje de ultim generaie i personal specializat. Produsul finit este controlat n mod continuu ntr-un laborator propriu, echipat cu aparatur i sisteme de verificare conform standardelor europene.

ntreaga organizare a activitii firmei: aprovizionare, producie, probe de laborator, comercializarea produselor, are la baz un sistem de asigurare a calitii n conformitate cu unul dintre cele mai moderne i exigente standarde n domeniu, i anume ISO 9001. Produsele sunt agrementate tehnic de ctre M.L.P.T.L , au avizul Ministerului Sntii i avizul Distrigaz.

ITALIANA CORRUGATI.

ITALIANA CORRUGATIITALIANA CORRUGATIsocietate cu rspundere limitat

Marc ComercialMAGNUMMAGNUM
MAGNUMMAGNUM

ITALIANA CORRUGATI S.R.L. este o fabric modern n care se realizeaz producia de tuburi riflate din PE pentru protecie cabluri, drenaje, canalizri i ncetinire ape n conducte cu nclinare mare.Marca comercial a tuburilor pentru canalizare produse de ITALIANA CORRUGATI este:

Afirmat pe pia, ITALIANA CORRUGATI a realizat numeroase experiene care, nsumate celor tehnice i de management din ultimii 20 de ani, plus adoptarea unor instalaii noi de ultim generaie, o impun ca una din firmele aflate pe primele locuri n sector.

Structura comercial i apartenena la SYSTEM GROUP permit firmei ITALIANA CORRUGATI furnizarea unei vaste i complete game de produse i servicii.

Prezentare

Producia firmei Italiana Corrugatisisteme de tuburi ngropate

MAGNUM ITALCOR

DREN WATERSLOW

reele de canalizareindustrial i civil

reele tuburi pentruprotecia cablurilor electrice

i de telecomunicaii

reele tuburi pentruagricultur i mediu

reele tuburi pentruncetinirea apei n pant

1. Sistemul de calitate

n cursul anului 1998, ITALIANA CORRUGATI a obinut certificarea de calitate SQP, eliberat de Institutul Italian al Materialelor Plastice (IIP) din Milano cu certificatul nr. 318, cu referire la producia de tuburi riflate din polietilen.

Certificarea SQP atest conformitatea Sistemului de calitate al firmei ITALIANA CORRUGATI cu normele Uni EN ISO 9002.

Sistemul de Management al calitii firmei ITALIANA CORRUGATI este documentat prin intermediul a trei nivele de documente:

-Manualul de Management al Calitii;-Proceduri de sistem i operaionale;-Instruciuni operative.

SAMI PLASTIC SA este membr a grupului de firme SYSTEM GROUP ITALIA, din care face parte i firma Obiectul principal de activitate l constituie producerea evilor din polietilen de nalt i medie densitate care se realizeaz cu utilaje de ultim generaie i personal specializat. Produsul finit este controlat n mod continuu ntr-un laborator propriu, echipat cu aparatur i sisteme de verificare conform standardelor europene.

ntreaga organizare a activitii firmei: aprovizionare, producie, probe de laborator, comercializarea produselor, are la baz un sistem de asigurare a calitii n conformitate cu unul dintre cele mai moderne i exigente standarde n domeniu, i anume ISO 9001. Produsele sunt agrementate tehnic de ctre M.L.P.T.L , au avizul Ministerului Sntii i avizul Distrigaz.

ITALIANA CORRUGATI.

ITALIANA CORRUGATIITALIANA CORRUGATIsocietate cu rspundere limitat

Marc ComercialMAGNUMMAGNUM
Manualul de management al calitii este documentul care definete politica calitii cuprinznd totalul activitii desfurate i indicnd criteriile maxime cu care acestea sunt introduse i inute sub control comparativ cu norma luat n considerare (UNI EN ISO 9002).

Procedurile descriu modalitile, condiiile i responsabilitile pentru desfurarea activitilor; sunt concordante cu criteriile Manualului i pot fi enumerate n acesta.

Instruciunile operative sunt documentele necesare pentru desfurarea activitilor executive care conin n form concis dispoziiile asupra modalitilor de execuie a unei activiti sau furnizeaz detalii cu caracter operativ pentru cei ce lucreaz.

1.1 Schema de control i inspecie a produsului finit

Principiul fundamental al colectivului ITALIANA CORRUGATI este urmtorul:Calitate, siguran, dar i informare.

ITALIANA CORRUGATI execut, att n interiorul firmei ct i pe piaa extern, o constant aciune de informare prin intermediul unor cursuri de formare, ntlniri tiinifice, publicaii cu caracter tehnic, software etc.

Prezentul Manual Tehnic face parte din aceast optic i se dorete a reprezenta un ghid util pentru proiectani, directori de lucrri, firme de execuie i utilizatori n general.

Pentru eventuale alte informaii asupra problemelor specifice sau asupra aplicaiilor particulare recomandm contactarea specialitilor notri.

Aprovizionare materialeAprovizionare materiale

ProducieProducie

Verificare produs finalVerificare produs final

Ambalare i stocareAmbalare i stocare

ExpediereExpediere

Probe de laborator

Control proces i control produs

Probe de laborator

Control ambalare i stocare

Control ncrcare pt. expediere

2. Introducere

De mai bine de 20 de ani, polietilena de nalt densitate PEHD este utilizat pe scar larg i n Italia pentru realizarea de tuburi destinate reelelor de distribuie de ap potabil, reele de deversare a lichidelor civile i industriale, conducte de transport i reele de distribuie a gazului metan.

Prezentul manual este destinat proiectanilor, instalatorilor care au nevoie s obin informaii asupra ultimului nscut din marea familie a tuburilor din polietilen studiate pentru reele de canalizare i pentru conducte n general.

Tubul riflat pentru canalizare a fost studiat pentru a uni caracteristicile polietilenei cu studiile inginereti asupra rezistenei mecanice a tuburilor.

3. Polietilena3.1. Date istorice

Prin materiale plastice se nteleg acei compusi organici artificiali de natura macromoleculara care prezinta o caracteristica plastica n timpul unor faze ale prelucrarii.

Polietilena a fost descoperita n Marea Britanie n 1933. A fost obtinuta prin polimerizarea etilenei care, prin prelucrari succesive, a devenit materialul plastic cel mai raspndit alaturi de polipropilena.

Rezulta n mod evident ca cele mai puternice impulsuri pentru cercetare se situeaza n perioada interbelica si n acest interval materialele plastice au devenit tot mai rafinate si pentru a suplini carentele materialelor traditionale.

Productia materialelor plastice a avut n perioada respectiva o crestere exponentiala, trecndu-se de la 100.000 tone de productie mondiala n 1930 la 50.000.000 tone produse n 1970 pentru a ajunge la 55.000.000 tone (numai de polietilena!) n 2001.

Previziunile pentru piata materialelor plastice indica o crestere de consum de 5% pentru polietilena n urmtorii ani.

3.2. Generaliti

Polietilena este un polimer termoplastic sintetizat cu produse obinute n timpul procesului de cracare a petrolului brut. Un polimer aa cum este polietilena are ca unitatea fundamental, etilena numit MONOMER, care se repet de un numr foarte mare de ori pentru a forma catena polimeric. Monomerul polietilenei i anume etilena are compoziia chimic C H (fig. 1).2 2

C

H

H

H

H

C fig. 1

Rupnd legtura dubl dintre atomii de carbon i alipind cap la cap aceste uniti, se obine polietilena cu structur liniar, numit OMOPOLIMER (fig. 2).

fig. 2

n fig. 2 reprezint numrul de monomeri care constituie catena molecular. Pentru polietilenele comerciale uzuale aceast valoare poate varia ntre 2.000 la peste 40.000.

n timpul polimerizrii polietilenei se pot aduga alte molecule denumite COMONOMERI (buten, esen) pentru a avea ramificri laterale pe catena principal. O molecul astfel format ia numele de COPOLIMER.

Lungimea catenei moleculare, limita distribuiei statistice a masei moleculare i tipul de copolimerizare (fie calitativ ct i cantitativ) sunt parametrii care determin proprietile fizice i mecanice ale polietilenei (Tab. 1 i Tab. 2).

C

H

C

H

H

H n

Caracteristic Unitate de msur

Valoare Standard

Densitate la 20C G/cm3 >0,930 ISO 4451 Indice de fluiditate (19C, 5Kg) G /10 0,31,6 ISO 1133 Stabilitate termic min >20 EN 728 Duritate Shore D 61 ISO 868 Punct de nmuiere Vicat C 127 ISO 306 Coninut de negru de fum % 22,5 ISO 6964

Caracteristic Unitate de msur Valoare Standard

Sarcin de rezisten la traciune Mpa 24 ISO 527 Sarcin de rupere la traciune (50 mm/min.) Mpa 33 ISO 527

Alungire la traciune (50 mm/min.) % 7 ISO 527

Alungire la rupere % >700 ISO 527 Modul de elasticitate la traciune MPa 700 ISO 527 Modul de elasticitate la curbare MPa 1050 ISO 527

Tab. 1 Proprieti mecanice

Tab. 2 Proprieti fizice i chimice
Manualul de management al calitii este documentul care definete politica calitii cuprinznd totalul activitii desfurate i indicnd criteriile maxime cu care acestea sunt introduse i inute sub control comparativ cu norma luat n considerare (UNI EN ISO 9002).

Procedurile descriu modalitile, condiiile i responsabilitile pentru desfurarea activitilor; sunt concordante cu criteriile Manualului i pot fi enumerate n acesta.

Instruciunile operative sunt documentele necesare pentru desfurarea activitilor executive care conin n form concis dispoziiile asupra modalitilor de execuie a unei activiti sau furnizeaz detalii cu caracter operativ pentru cei ce lucreaz.

1.1 Schema de control i inspecie a produsului finit

Principiul fundamental al colectivului ITALIANA CORRUGATI este urmtorul:Calitate, siguran, dar i informare.

ITALIANA CORRUGATI execut, att n interiorul firmei ct i pe piaa extern, o constant aciune de informare prin intermediul unor cursuri de formare, ntlniri tiinifice, publicaii cu caracter tehnic, software etc.

Prezentul Manual Tehnic face parte din aceast optic i se dorete a reprezenta un ghid util pentru proiectani, directori de lucrri, firme de execuie i utilizatori n general.

Pentru eventuale alte informaii asupra problemelor specifice sau asupra aplicaiilor particulare recomandm contactarea specialitilor notri.

Aprovizionare materialeAprovizionare materiale

ProducieProducie

Verificare produs finalVerificare produs final

Ambalare i stocareAmbalare i stocare

ExpediereExpediere

Probe de laborator

Control proces i control produs

Probe de laborator

Control ambalare i stocare

Control ncrcare pt. expediere

2. Introducere

De mai bine de 20 de ani, polietilena de nalt densitate PEHD este utilizat pe scar larg i n Italia pentru realizarea de tuburi destinate reelelor de distribuie de ap potabil, reele de deversare a lichidelor civile i industriale, conducte de transport i reele de distribuie a gazului metan.

Prezentul manual este destinat proiectanilor, instalatorilor care au nevoie s obin informaii asupra ultimului nscut din marea familie a tuburilor din polietilen studiate pentru reele de canalizare i pentru conducte n general.

Tubul riflat pentru canalizare a fost studiat pentru a uni caracteristicile polietilenei cu studiile inginereti asupra rezistenei mecanice a tuburilor.

3. Polietilena3.1. Date istorice

Prin materiale plastice se nteleg acei compusi organici artificiali de natura macromoleculara care prezinta o caracteristica plastica n timpul unor faze ale prelucrarii.

Polietilena a fost descoperita n Marea Britanie n 1933. A fost obtinuta prin polimerizarea etilenei care, prin prelucrari succesive, a devenit materialul plastic cel mai raspndit alaturi de polipropilena.

Rezulta n mod evident ca cele mai puternice impulsuri pentru cercetare se situeaza n perioada interbelica si n acest interval materialele plastice au devenit tot mai rafinate si pentru a suplini carentele materialelor traditionale.

Productia materialelor plastice a avut n perioada respectiva o crestere exponentiala, trecndu-se de la 100.000 tone de productie mondiala n 1930 la 50.000.000 tone produse n 1970 pentru a ajunge la 55.000.000 tone (numai de polietilena!) n 2001.

Previziunile pentru piata materialelor plastice indica o crestere de consum de 5% pentru polietilena n urmtorii ani.

3.2. Generaliti

Polietilena este un polimer termoplastic sintetizat cu produse obinute n timpul procesului de cracare a petrolului brut. Un polimer aa cum este polietilena are ca unitatea fundamental, etilena numit MONOMER, care se repet de un numr foarte mare de ori pentru a forma catena polimeric. Monomerul polietilenei i anume etilena are compoziia chimic C H (fig. 1).2 2

C

H

H

H

H

C fig. 1

Rupnd legtura dubl dintre atomii de carbon i alipind cap la cap aceste uniti, se obine polietilena cu structur liniar, numit OMOPOLIMER (fig. 2).

fig. 2

n fig. 2 reprezint numrul de monomeri care constituie catena molecular. Pentru polietilenele comerciale uzuale aceast valoare poate varia ntre 2.000 la peste 40.000.

n timpul polimerizrii polietilenei se pot aduga alte molecule denumite COMONOMERI (buten, esen) pentru a avea ramificri laterale pe catena principal. O molecul astfel format ia numele de COPOLIMER.

Lungimea catenei moleculare, limita distribuiei statistice a masei moleculare i tipul de copolimerizare (fie calitativ ct i cantitativ) sunt parametrii care determin proprietile fizice i mecanice ale polietilenei (Tab. 1 i Tab. 2).

C

H

C

H

H

H n

Caracteristic Unitate de msur

Valoare Standard

Densitate la 20C G/cm3 >0,930 ISO 4451 Indice de fluiditate (19C, 5Kg) G /10 0,31,6 ISO 1133 Stabilitate termic min >20 EN 728 Duritate Shore D 61 ISO 868 Punct de nmuiere Vicat C 127 ISO 306 Coninut de negru de fum % 22,5 ISO 6964

Caracteristic Unitate de msur Valoare Standard

Sarcin de rezisten la traciune Mpa 24 ISO 527 Sarcin de rupere la traciune (50 mm/min.) Mpa 33 ISO 527

Alungire la traciune (50 mm/min.) % 7 ISO 527

Alungire la rupere % >700 ISO 527 Modul de elasticitate la traciune MPa 700 ISO 527 Modul de elasticitate la curbare MPa 1050 ISO 527

Tab. 1 Proprieti mecanice

Tab. 2 Proprieti fizice i chimice
R = rezistent Revenire < 3% sau pierderi de greutate0,5 % fr variaii mari ale alungirii la rupere

LR = rezisten limitat Revenire 3- 8 % sau pierderi de greutate 0,5-5 % i/sau scderi ale alungirii la rupere < 50%

NR = nerezistent Revenire > 8 % sau pierderi de greutate > 5 % i/sau scderi alealungirii la rupere > 50%

A = alterarea culorii

3.3. Rezistena la agenii chimici

Rezistena la agenii chimici a tuburilor riflate MAGNUM este determinat cu o prob de 55 de zile, pe plci de polietilen de dimensiuni 50x25x1 mm. Rezultatele, raportate i de normativul UNI ISO/TR 7474 sunt ilustrate n Tabelul 3.

Simboluri utilizate:

3.4. Stabilitate la radiaii

Deja de muli ani tuburile din polietilen s-au afirmat n sectorul epurrii apelor cu coninut de substane radioactive i n cel al apei de rcire n domeniul energiei nucleare.

n orice caz, tubul riflat MAGNUM suport doze de radiaii pn la 10 KJ / kg dac acestea sunt distribuite uniform n timpul ntregii perioade de folosire a lor.

Substan 20C 60C Acetaldehid gazoas R LR Acetat de amil R R Acetat de butil R LR Acetat de etil LR NR Acetat de plumb R R Acetat de vin, concentraie de folosire R R

Aceton R R Acizi aromatici R R Acizi grai (>C7) R LR Acid acetic (10 %) R R Acid acetic glacial (100%) R LR-A Acid adipic R R Acid benzosulfonic R R Acid benzoic R R Acid boric R R Acid bromhidric (50%) R R Acid butiric R LR Acid cianhidric R R Acid citric R R Acid clorhidric (toateconcentraiile) R R

Acid clorhidric gazos, umed i uscat R R Acid (mono)cloroacetic R R Acid clorosulfonic NR NR Acid cromic (80%) R NR-A Acid dicloroacetic (50%) R R Acid dicloroacetic (100%) R LR-A Acid fluorhidric (40%) R LR Acid fluorhidric (70%) R LR Acid fluorsilicic apos (pn la 32%) R R

Tab. 3 Rezistena chimic a polietilenei

Acid formic R Acid fosforic (25%) R R Acid fosforic (50%) R R Acid fosforic (95%) R LR-A Acid ftalic (50%) R R Acid glicolic (50%) R R Acid glicolic (70%) R R Acid lactic R R Acid maleic R R Acid monocloroacetic R R Acid nitric (25%) R R Acid nitric (50%) LR NR Acid oleic R LR Acid oxalic (50%) R R Acid percloric (20%) R R Acid percloric (50%) R LR Acid percloric (70%) R NR-A Acid propionic (50%) R R Acid propionic (100%) R LR Acid silicic R R Acid sulfuros R R Acid sulfhidric R R Acid sulfuric (10%) R R Acid sulfuric (50%) R R Acid sulfuric (98%) R NR-A Acid stearic R LR Acid succinic (50%) R R Acid tanic (10%) R R Acid tartaric R R Acid tricloroacetic (50%) R R Acid tricloroacetic (100%) R LR/NR Ap clorat (dezinfectare tuburi) R

Ap de mare R R Ap oxigenat (30%) R R Ap oxigenat (100%) R NR Terebentin NR NR Acrilonitril R R Alcool alilic R R Alcool benzilic R R/LR Alcool furfurilic R R-A Alcool etilic R R Alaun R R Amid R R Amoniac lichid (100%) R R Amoniac gazos (100%) R R Anhidrid acetic R LR-A Anhidrid carbonic R R Anhidrid sulfuric NR NR Anhidrid sulfuroas uscat R R Anhidrid sulfuroas umed R R Anilin pur R R Anisol LR NR Benzin R R/LR Benzoanat de sodiu R R Benzol LR LR Bicromat de potasiu (40%) R R Bere R R Bisulfit sodic n soluie apoas diluat R R

Borax, n orice concentraie R R Borat de potasiu apos la 1% R R Borat de potasiu apos pn la 10% R R Brom R R Bromur de potasiu R R Butanol R R

Tab. 3 Rezistena chimic a polietilenei (continuare)

Butantriol R R Butilglicol R R Butoxil (metoxibutanol) R LR nlbitori cu clorat de sodiu LR NR Canfor R LR Carbonat sodic R R Cear de albine R LR/NR Chetoni R R/LR Cianur de potasiu R R Ciclohexan R R Ciclohexanol R R Ciclohexanon R LR Clorhidrin gliceric R R Clorit de sodiu (50%) R R Clorbenzol R NR Cloroform LR/NR NR Cloroetanol R R-A Clor gazos umed R NR Clor lichid R NR Clor uscat LR NR Clorur de aluminiu anhidr R R Clorur de amoniu R R Clorur de bariu R R Clorur de calciu R R Clorur de etilen (dicloretan) LR LR Clorur de magneziu R R Clorur de metilen LR LR Clorur de potasiu R R Clorur de sodiu R R Clorur de sulforil NR Clorur de tionil NR NR Clorur de zinc R R Clorur de fier R R
R = rezistent Revenire < 3% sau pierderi de greutate0,5 % fr variaii mari ale alungirii la rupere

LR = rezisten limitat Revenire 3- 8 % sau pierderi de greutate 0,5-5 % i/sau scderi ale alungirii la rupere < 50%

NR = nerezistent Revenire > 8 % sau pierderi de greutate > 5 % i/sau scderi alealungirii la rupere > 50%

A = alterarea culorii

3.3. Rezistena la agenii chimici

Rezistena la agenii chimici a tuburilor riflate MAGNUM este determinat cu o prob de 55 de zile, pe plci de polietilen de dimensiuni 50x25x1 mm. Rezultatele, raportate i de normativul UNI ISO/TR 7474 sunt ilustrate n Tabelul 3.

Simboluri utilizate:

3.4. Stabilitate la radiaii

Deja de muli ani tuburile din polietilen s-au afirmat n sectorul epurrii apelor cu coninut de substane radioactive i n cel al apei de rcire n domeniul energiei nucleare.

n orice caz, tubul riflat MAGNUM suport doze de radiaii pn la 10 KJ / kg dac acestea sunt distribuite uniform n timpul ntregii perioade de folosire a lor.

Substan 20C 60C Acetaldehid gazoas R LR Acetat de amil R R Acetat de butil R LR Acetat de etil LR NR Acetat de plumb R R Acetat de vin, concentraie de folosire R R

Aceton R R Acizi aromatici R R Acizi grai (>C7) R LR Acid acetic (10 %) R R Acid acetic glacial (100%) R LR-A Acid adipic R R Acid benzosulfonic R R Acid benzoic R R Acid boric R R Acid bromhidric (50%) R R Acid butiric R LR Acid cianhidric R R Acid citric R R Acid clorhidric (toateconcentraiile) R R

Acid clorhidric gazos, umed i uscat R R Acid (mono)cloroacetic R R Acid clorosulfonic NR NR Acid cromic (80%) R NR-A Acid dicloroacetic (50%) R R Acid dicloroacetic (100%) R LR-A Acid fluorhidric (40%) R LR Acid fluorhidric (70%) R LR Acid fluorsilicic apos (pn la 32%) R R

Tab. 3 Rezistena chimic a polietilenei

Acid formic R Acid fosforic (25%) R R Acid fosforic (50%) R R Acid fosforic (95%) R LR-A Acid ftalic (50%) R R Acid glicolic (50%) R R Acid glicolic (70%) R R Acid lactic R R Acid maleic R R Acid monocloroacetic R R Acid nitric (25%) R R Acid nitric (50%) LR NR Acid oleic R LR Acid oxalic (50%) R R Acid percloric (20%) R R Acid percloric (50%) R LR Acid percloric (70%) R NR-A Acid propionic (50%) R R Acid propionic (100%) R LR Acid silicic R R Acid sulfuros R R Acid sulfhidric R R Acid sulfuric (10%) R R Acid sulfuric (50%) R R Acid sulfuric (98%) R NR-A Acid stearic R LR Acid succinic (50%) R R Acid tanic (10%) R R Acid tartaric R R Acid tricloroacetic (50%) R R Acid tricloroacetic (100%) R LR/NR Ap clorat (dezinfectare tuburi) R

Ap de mare R R Ap oxigenat (30%) R R Ap oxigenat (100%) R NR Terebentin NR NR Acrilonitril R R Alcool alilic R R Alcool benzilic R R/LR Alcool furfurilic R R-A Alcool etilic R R Alaun R R Amid R R Amoniac lichid (100%) R R Amoniac gazos (100%) R R Anhidrid acetic R LR-A Anhidrid carbonic R R Anhidrid sulfuric NR NR Anhidrid sulfuroas uscat R R Anhidrid sulfuroas umed R R Anilin pur R R Anisol LR NR Benzin R R/LR Benzoanat de sodiu R R Benzol LR LR Bicromat de potasiu (40%) R R Bere R R Bisulfit sodic n soluie apoas diluat R R

Borax, n orice concentraie R R Borat de potasiu apos la 1% R R Borat de potasiu apos pn la 10% R R Brom R R Bromur de potasiu R R Butanol R R


Butantriol R R Butilglicol R R Butoxil (metoxibutanol) R LR nlbitori cu clorat de sodiu LR NR Canfor R LR Carbonat sodic R R Cear de albine R LR/NR Chetoni R R/LR Cianur de potasiu R R Ciclohexan R R Ciclohexanol R R Ciclohexanon R LR Clorhidrin gliceric R R Clorit de sodiu (50%) R R Clorbenzol R NR Cloroform LR/NR NR Cloroetanol R R-A Clor gazos umed R NR Clor lichid R NR Clor uscat LR NR Clorur de aluminiu anhidr R R Clorur de amoniu R R Clorur de bariu R R Clorur de calciu R R Clorur de etilen (dicloretan) LR LR Clorur de magneziu R R Clorur de metilen LR LR Clorur de potasiu R R Clorur de sodiu R R Clorur de sulforil NR Clorur de tionil NR NR Clorur de zinc R R Clorur de fier R R

Clorur de mercur (sublimat) R R Creozot R R-A Crezol R R-A Cromat de potasiu apos (40%) R Dekalin R LR Dextrin apoas (saturat la 18%) R R Detergeni sintetici R R Dibutilftalat R LR Dicloracetat de metil R R Diclorbenzol LR NR Dicloretanol LR LR Dicoretilen NR NR Diisobutilcheton R LR/NR Dimetilformamid (100%) R R/LR Dioxan R R Emulgatori R R Esteri alifatici R R/LR Eter R/LR Eter dibutilic R/LR NR Eter dietilic R/LR LR Eter de petrol R LR Eter izopropilic R/LR NR Etilendiamin R R Etilesanol R R Etilglicol R R Euron G R R Fenol R R-A Fluor NR NR Fluorur de amoniu apoas (20%) R R Formaldehid (40%) R R Formamid R R Fosfat R R Frigen LR NR

Gaz rezidual cu urme de acid fluorhidric R R

...... oxid de carbon R R

...... anhidrid carbonic R R

...... vapori nitroi n urme R R

...... Acid clorhidric (oriceconcentratie)...... Acid sulfuric umed (oriceconcentratie)

...... Anhidra sulfuroasa(concentratie slab)

R R

R R

R R

Gaze nitroase R R Gelatin R R Glicerin R R Glicol (concentrat) R R Glucoz R R Grsimi pentru esicatori R LR Halothan LR LR Hidrat de hidrazin R R Hidrogen R R Hidroxid de bariu R R Hidroxid de potasiu (soluie la 30%) R

R

Hidroxid de sodiu (soluie la 30%) R R Hipoclorit de calciu R R Hipoclorit de sodiu R R Izooctan R LR Izopropanol R R Drojdie apoas R R Marmelad R R Melas R R Mentol R LR Mercur R R Metanol R R


Metiletilcheton R LR/NR Metilglicol R R Monocloroacetat de etil R R Monocloroacetat de metil R R Morfin R R Nafta R LR Naftalin R LR Nitrat de argint R R Nitrat de amoniu R R Nitrat de potasiu R R Nitrat de sodiu R R Nitrobenzol R R o-nitrotoluol R R Oleum NR NR Uleiuri eterice (esene) LR LR Uleiuri minerale R R/LR

Metilbutanol R LR

Uleiuri de terebentin R Uleiuri vegetale i animale R R/LR Ulei Diesel R LR Ulei de in R R Ulei de nuc de cocos R LR Ulei de parafin R R Ulei de semine de mais R LR Ulei de silicon R R Ulei mineral pentru lubrifiani R R/LR Ulei pentru transformatoare R LR Oxiclorur de fosfor R LR-A Otilcresol LR NR Ozon LR NR Ozon n soluie pentru tratarea apelor R

Pentoxid de fosfor R R

Permanganat de potasiu R R-A Petrol R R-A Piridin R LR Poliglicoli R LR Pulp de fructe R R Sod caustic R R Propanol R R Propilenglicol R R Pseudocumol LR LR Saramur saturat R R Sruri de cupru R R Sruri de nichel R R Sirop de zahr R R Seu R R Silicai alcalini R R Silicat de sodiu R R Sod caustic R Sulfai R R Sulfat de aluminiu R R Sulfat de amoniu R R Sulfat de magneziu R R Sulfur de amoniu R R Sulfur de carbon LR R Sulfur de sodiu R R Soluie de filatur pentru vscoz R R Spermanet R LR Sucuri de fructe R R Developator foto de uz curent R R Tetrabromoetan LR/NR NR Tetracloroetan R/LR NR Tetraclorur de carbon LR/NR Tetrahidrofuran R/LR NR Tetralin R LR

Tinctur de iod DAB6 R LR-A Tiofen LR LR Tiosulfat sodic R R Toluol LR NR Tributilsulfat R R Tricloretilen (trielin) LR/NR NR Triclorur de amoniu R R Triclorur de fosfor R LR Trieetanolamin R R Tutogen R R Tween 20 i 80 R R Uree R R Vapori de brom LR Vaselin R/LR LR p-xilol LR R Sulf R R

Clorur de mercur (sublimat) R R Creozot R R-A Crezol R R-A Cromat de potasiu apos (40%) R Dekalin R LR Dextrin apoas (saturat la 18%) R R Detergeni sintetici R R Dibutilftalat R LR Dicloracetat de metil R R Diclorbenzol LR NR Dicloretanol LR LR Dicoretilen NR NR Diisobutilcheton R LR/NR Dimetilformamid (100%) R R/LR Dioxan R R Emulgatori R R Esteri alifatici R R/LR Eter R/LR Eter dibutilic R/LR NR Eter dietilic R/LR LR Eter de petrol R LR Eter izopropilic R/LR NR Etilendiamin R R Etilesanol R R Etilglicol R R Euron G R R Fenol R R-A Fluor NR NR Fluorur de amoniu apoas (20%) R R Formaldehid (40%) R R Formamid R R Fosfat R R Frigen LR NR

Gaz rezidual cu urme de acid fluorhidric R R

...... oxid de carbon R R

...... anhidrid carbonic R R

...... vapori nitroi n urme R R

...... Acid clorhidric (oriceconcentratie)...... Acid sulfuric umed (oriceconcentratie)

...... Anhidra sulfuroasa(concentratie slab)

R R

R R

R R

Gaze nitroase R R Gelatin R R Glicerin R R Glicol (concentrat) R R Glucoz R R Grsimi pentru esicatori R LR Halothan LR LR Hidrat de hidrazin R R Hidrogen R R Hidroxid de bariu R R Hidroxid de potasiu (soluie la 30%) R

R

Hidroxid de sodiu (soluie la 30%) R R Hipoclorit de calciu R R Hipoclorit de sodiu R R Izooctan R LR Izopropanol R R Drojdie apoas R R Marmelad R R Melas R R Mentol R LR Mercur R R Metanol R R


Metiletilcheton R LR/NR Metilglicol R R Monocloroacetat de etil R R Monocloroacetat de metil R R Morfin R R Nafta R LR Naftalin R LR Nitrat de argint R R Nitrat de amoniu R R Nitrat de potasiu R R Nitrat de sodiu R R Nitrobenzol R R o-nitrotoluol R R Oleum NR NR Uleiuri eterice (esene) LR LR Uleiuri minerale R R/LR

Metilbutanol R LR

Uleiuri de terebentin R Uleiuri vegetale i animale R R/LR Ulei Diesel R LR Ulei de in R R Ulei de nuc de cocos R LR Ulei de parafin R R Ulei de semine de mais R LR Ulei de silicon R R Ulei mineral pentru lubrifiani R R/LR Ulei pentru transformatoare R LR Oxiclorur de fosfor R LR-A Otilcresol LR NR Ozon LR NR Ozon n soluie pentru tratarea apelor R

Pentoxid de fosfor R R

Permanganat de potasiu R R-A Petrol R R-A Piridin R LR Poliglicoli R LR Pulp de fructe R R Sod caustic R R Propanol R R Propilenglicol R R Pseudocumol LR LR Saramur saturat R R Sruri de cupru R R Sruri de nichel R R Sirop de zahr R R Seu R R Silicai alcalini R R Silicat de sodiu R R Sod caustic R Sulfai R R Sulfat de aluminiu R R Sulfat de amoniu R R Sulfat de magneziu R R Sulfur de amoniu R R Sulfur de carbon LR R Sulfur de sodiu R R Soluie de filatur pentru vscoz R R Spermanet R LR Sucuri de fructe R R Developator foto de uz curent R R Tetrabromoetan LR/NR NR Tetracloroetan R/LR NR Tetraclorur de carbon LR/NR Tetrahidrofuran R/LR NR Tetralin R LR

Tinctur de iod DAB6 R LR-A Tiofen LR LR Tiosulfat sodic R R Toluol LR NR Tributilsulfat R R Tricloretilen (trielin) LR/NR NR Triclorur de amoniu R R Triclorur de fosfor R LR Trieetanolamin R R Tutogen R R Tween 20 i 80 R R Uree R R Vapori de brom LR Vaselin R/LR LR p-xilol LR R Sulf R R
3.4. Stabilitatea la agenii atmosferici

Agenii atmosferici, n special razele UV pe unde scurte ale luminii solare (i cu intervenia oxigenului atmosferic) pot ataca, ca urmare a unei expuneri prelungite n spaiu deschis, tuburile din polietilen aa cum se ntmpl la majoritatea substanelor naturale i materialelor plastice.

Din acest motiv tubul riflat MAGNUM este produs cu polietilen masterizat cu adaos de negru de fum i de stabilizatori care l protejeaz mpotriva mbtrnirii i a influenelor externe.

3.6. Comportamentul la foc

Polietilena, spre deosebire de alte materiale plastice, dei este inflamabil, nu d natere la gaze corozive sau reziduuri, din combustia ei rezultnd CO, CO i ap, aa cum se ntmpl cu toate celelalte hidrocarburi.2

3.7. Rezistena la abraziune

Tubul riflat MAGNUM datorit modulului de elasticitate sczut, rugozitii sczute, hidrofobiei materialului (care reduc interaciunea dintre materialul transportat i peretele tubului) prezint proprietatea de a avea o rezisten crescut la abraziune, deci este recomandat pentru lucrri care necesit transportul unor materiale abrazive cum ar fi mlurile sau materialele reziduale de tipul nisipului sau pietriului.

Probe comparative efectuate pe tubul din polietilen i pe tuburile din metal sau alte materiale (pietroase) au indicat durate superioare de circa 3 ori fa de conductele din metal i de maxim 5 ori fa de cele din ciment (Tabel 4).

CIMENT ~ 20 h

PRFV ~ 25 h

OEL ~ 34 h

PVC ~ 50 h

GRES ~ 60 h

PE ~ 100 h

Tab. 4

Surs: Universitatea din Darmstadt (Germania)

Norma prEN 13476-1 spune textual : Tuburile i racordurile conforme cu prezentul standard sunt rezistente la abraziune. Pentru cazuri speciale, abraziunea poate fi determinat conform metodei de prob raportat n EN 295-3.

Norma EN 295-3 descrie pe scurt metoda de omologare la abraziune a conductelor de gres, aadar prestaia cerut este aceeai.

Tuburile MAGNUM au fost supuse unor teste de verificare a rezistenei la abraziune la INSTITUT FOR WASSERBAU UND WASSERWIRSCHAFT din Darmstadt (Germania) conform normativului DIN 19566 partea a 2-a, care descrie mai n detaliu ca EN 295-3 aceeai modalitate de omologare (verificare). Proba a fost trecut cu rezultat pozitiv.

Pentru caracteristicile citate se poate deci afirma c tubul riflat MAGNUM este n mod special indicat pentru conducte din sectorul miner, pentru asanri, canalizri etc.

3.8. Dilatare termic

-40 -1Polietilena, ca majoritatea materialelor plastice, are un grad nalt de dilatare liniar (circa 2x10 C ), din care cauz apare necesitatea lurii n calcul a acestui fenomen, n special pentru conductele nengropate i deci supuse unor continue variaii de temperatur.

Un alt mare avantaj al riflrii peretelui extern al tuburilor MAGNUM este c dilatarea liniar de-a lungul axei tubului este n parte limitat de ondulrile peretelui extern. Rezultatul este o alungire redus cu circa 50% comparativ cu tubul clasic lis din PEHD.

3.9. Temperaturi joase

Cerine specifice ale pieii au permis realizarea unor experiene notabile i n ceea ce privete transportul fluidelor la temperaturi joase.

0Temperatura de fragilitate a polietilenei, msurat conform metodei ASTM D 746, este mai mic de 118 C, aadar folosirea tuburilor de polietilen pentru transportul fluidelor la temperaturi joase nu constituie o problem deosebit.

0n acest moment, experienele de folosire la temp. joase se opresc la 40 C, unde conductele din PE riflate au avut comportamente excelente, att n faza de montaj ct i n faza de exploatare a reelei.

Tehnologia aplicat n producia de tuburi riflate MAGNUM este de origine german. Tubul este produs prin coextrudarea celor doi perei pe un corugator (fig. 5) care formeaz tubul dndu-i profilul su caracteristic.

Peretele extern va adera pe matria corugatorului prin intermediul unui sistem de viduri externe i de aer intern, n timp ce peretele intern alunec pe un dorn rcit cu ap (fig. 4).

Cei doi perei se sudeaz ntre ei la cald n interiorul corugatorului, evitndu-se astfel crearea de tensiuni interne care ar putea duce la desprinderea pereilor sau alte tipuri de deteriorri. n acest mod cei doi perei ai tubului riflat MAGNUM formeaz un tot unitar n structura tubului.

Dup faza de formare a tubului are loc faza de rcire, n care tubul trece printr-un vas de rcire n interiorul cruia este mprocat ap n mod uniform pe toat suprafaa tubului pentru a evita existena unor zone mai calde sau mai reci care ar putea crea tensiuni pe material o dat acesta adus la temperatura ambientului.

fig. 3 fig. 4Extruzoare

Cap Echipament de riflat tubul

Vas de rcire

Marcator Tietor

Dispozitiv de tragere

Siloz materie prim

4. Producia

fig. 5fig. 6
3.4. Stabilitatea la agenii atmosferici

Agenii atmosferici, n special razele UV pe unde scurte ale luminii solare (i cu intervenia oxigenului atmosferic) pot ataca, ca urmare a unei expuneri prelungite n spaiu deschis, tuburile din polietilen aa cum se ntmpl la majoritatea substanelor naturale i materialelor plastice.

Din acest motiv tubul riflat MAGNUM este produs cu polietilen masterizat cu adaos de negru de fum i de stabilizatori care l protejeaz mpotriva mbtrnirii i a influenelor externe.

3.6. Comportamentul la foc

Polietilena, spre deosebire de alte materiale plastice, dei este inflamabil, nu d natere la gaze corozive sau reziduuri, din combustia ei rezultnd CO, CO i ap, aa cum se ntmpl cu toate celelalte hidrocarburi.2

3.7. Rezistena la abraziune

Tubul riflat MAGNUM datorit modulului de elasticitate sczut, rugozitii sczute, hidrofobiei materialului (care reduc interaciunea dintre materialul transportat i peretele tubului) prezint proprietatea de a avea o rezisten crescut la abraziune, deci este recomandat pentru lucrri care necesit transportul unor materiale abrazive cum ar fi mlurile sau materialele reziduale de tipul nisipului sau pietriului.

Probe comparative efectuate pe tubul din polietilen i pe tuburile din metal sau alte materiale (pietroase) au indicat durate superioare de circa 3 ori fa de conductele din metal i de maxim 5 ori fa de cele din ciment (Tabel 4).

CIMENT ~ 20 h

PRFV ~ 25 h

OEL ~ 34 h

PVC ~ 50 h

GRES ~ 60 h

PE ~ 100 h

Tab. 4

Surs: Universitatea din Darmstadt (Germania)

Norma prEN 13476-1 spune textual : Tuburile i racordurile conforme cu prezentul standard sunt rezistente la abraziune. Pentru cazuri speciale, abraziunea poate fi determinat conform metodei de prob raportat n EN 295-3.

Norma EN 295-3 descrie pe scurt metoda de omologare la abraziune a conductelor de gres, aadar prestaia cerut este aceeai.

Tuburile MAGNUM au fost supuse unor teste de verificare a rezistenei la abraziune la INSTITUT FOR WASSERBAU UND WASSERWIRSCHAFT din Darmstadt (Germania) conform normativului DIN 19566 partea a 2-a, care descrie mai n detaliu ca EN 295-3 aceeai modalitate de omologare (verificare). Proba a fost trecut cu rezultat pozitiv.

Pentru caracteristicile citate se poate deci afirma c tubul riflat MAGNUM este n mod special indicat pentru conducte din sectorul miner, pentru asanri, canalizri etc.

3.8. Dilatare termic

-40 -1Polietilena, ca majoritatea materialelor plastice, are un grad nalt de dilatare liniar (circa 2x10 C ), din care cauz apare necesitatea lurii n calcul a acestui fenomen, n special pentru conductele nengropate i deci supuse unor continue variaii de temperatur.

Un alt mare avantaj al riflrii peretelui extern al tuburilor MAGNUM este c dilatarea liniar de-a lungul axei tubului este n parte limitat de ondulrile peretelui extern. Rezultatul este o alungire redus cu circa 50% comparativ cu tubul clasic lis din PEHD.

3.9. Temperaturi joase

Cerine specifice ale pieii au permis realizarea unor experiene notabile i n ceea ce privete transportul fluidelor la temperaturi joase.

0Temperatura de fragilitate a polietilenei, msurat conform metodei ASTM D 746, este mai mic de 118 C, aadar folosirea tuburilor de polietilen pentru transportul fluidelor la temperaturi joase nu constituie o problem deosebit.

0n acest moment, experienele de folosire la temp. joase se opresc la 40 C, unde conductele din PE riflate au avut comportamente excelente, att n faza de montaj ct i n faza de exploatare a reelei.

Tehnologia aplicat n producia de tuburi riflate MAGNUM este de origine german. Tubul este produs prin coextrudarea celor doi perei pe un corugator (fig. 5) care formeaz tubul dndu-i profilul su caracteristic.

Peretele extern va adera pe matria corugatorului prin intermediul unui sistem de viduri externe i de aer intern, n timp ce peretele intern alunec pe un dorn rcit cu ap (fig. 4).

Cei doi perei se sudeaz ntre ei la cald n interiorul corugatorului, evitndu-se astfel crearea de tensiuni interne care ar putea duce la desprinderea pereilor sau alte tipuri de deteriorri. n acest mod cei doi perei ai tubului riflat MAGNUM formeaz un tot unitar n structura tubului.

Dup faza de formare a tubului are loc faza de rcire, n care tubul trece printr-un vas de rcire n interiorul cruia este mprocat ap n mod uniform pe toat suprafaa tubului pentru a evita existena unor zone mai calde sau mai reci care ar putea crea tensiuni pe material o dat acesta adus la temperatura ambientului.

fig. 3 fig. 4Extruzoare

Cap Echipament de riflat tubul

Vas de rcire

Marcator Tietor

Dispozitiv de tragere

Siloz materie prim

4. Producia

fig. 5fig. 6
Tuburile riflate MAGNUM pentru sisteme de conducte pentru fluide fr presiune, conforme cu prEN 13476-1 tip B, acoper o larg gam de dimensiuni, de la 110 la 1200 mm.

Tubul riflat MAGNUM corespunde cu prevederile standardelor n vigoare oferind valori ridicate ale diametrului intern, ceea ce permite obinerea unor debite mai mari.

Caracterist ici le dimensionale ale tubului r if lat Magnum sunt prezentate n tabelul 5.

5. Gam de producie

MAGNUM DN/OD De, min D e, max D i, min e 5,min e 4,min D i min

Mm mm mm mm mm mm Mm 125 124,3 125,4 105 1,0 1,1 105 160 159,1 160,5 134 1,0 1,2 137 200 198,8 200,6 167 1,0 1,4 172 250 248,5 250,8 209 1,4 1,7 218 315 313,2 316,0 263 1,6 1,9 272 400 397,6 401,2 335 2,0 2,3 347 500 497,0 501,5 418 2,8 2,8 433 630 626,3 631,9 527 3,3 3,3 535 800 795,2 802,4 669 4,1 4,1 678 1000 994,0 1.003,0 837 5,0 5,0 850 1200 1.192,8 1.203,6 1.005 5,0 5,0 1030

Tabelul 5 prEN 13476-1, martie 1999

Primele tuburi structurate aprute pe pia sunt de origine german, deci este evident c primele normative de referin sunt nscute n interiorul sistemului DIN.

DIN 16961 vorbete de tuburi cu perete extern profilat i perete intern lis, nefcnd distincii ntre diversele profile. n acest normativ este standardizat diametrul intern al tuburilor, parametru util pentru efectuarea calculelor hidraulice, dar problematic pentru determinarea limii anului i pentru sistemele de mbinare nestandardizate, deoarece nu sunt prevzute nici grosimile minime de perete, nici dimensiunile profilelor.

Ca o completare parial, n 1996 a aprut DIN 16566, care ofer schema diverselor profile (pline i scobite) i indic i grosimile minime de perete.

La nivel european, deja de mai mult timp este n faz de finalizare normativul pregtit de CEN TC 155, ajuns n stadiul de prEN 13476-1 n iulie 2000.

Standardul este specific pentru sistemele ngropate de transport ap i lichide reziduale fr presiune prin utilizarea de tuburi structurate din PVC-U, PP i PE.

n acest nou standard internaional sunt definite dou serii nominale de tuburi: acelea clasificate pe baza diametrului intern (DN/ID) i acelea clasificate pe baza diametrului extern (DN/OD).

O clarificare ulterioar important fcut de prEN 13476-1 este standardizarea profilelor, n ceea ce privete forma i dimensiunile.

Profilele de tip A sunt acelea cu ambii perei (extern i intern) lii, construii sub form de sandwich prin suprapunerea mai multor perei, n timp ce profilele de tip B sunt tuburile doar cu peretele intern lis i cu cel extern nelis (neliniar) de tip riflat.

Tubul riflat MAGNUM este un tub produs n conformitate cu prEN 13476-1, standardizat pe baza diametrului extern (DN/OD), de tip B.

Printre diversele caracteristici definite n prEN13476-1 are o deosebit importan determinarea rigiditii inelare (SN), parametru care indic rezistena tubului la strivire datorit unor sarcini externe.

Normativul definete pentru DN 500 trei clase de SN: SN4 SN8 SN16, iar pentru DN > 500 patru clase de SN: SN2 - SN4 SN8 SN16. Standardul de referin pentru determinarea rigiditii inelare este EN ISO 9969, care calculeaz valoarea SN-ului pe baza unei probe de strivire cu vitez constant pn la atingerea unei deformri a diametrului intern a tubului egal cu 3% din valoare iniial. Valoarea SN-ului indic rigiditatea inelar a tubului n

2KN/m .

6. Standarde de referin

n urmtoarele tabele sunt raportate caracteristicile fizice i mecanice ale tuburilor riflate MAGNUM pentru canalizare conform cu prEN 13476-1 iulie 2000.

Caracteristic Prescripii Parametrii de prob Norm de referin Caracteristic Valoare

Testul etuvei Tubul nu trebuie s prezinte delaminri,

rupturi sau bule

Temperatur Timp de

introducere e 8 mm e > 8 mm.

(110 2)C

30 min 60 min

ISO 12091

Melt index (indice de fluiditate)

Diferena maxim fa de valoarea iniial 0,25 g / 10 min

Temperatur Solicitare

190C 5 kg

ISO 1133

e : grosimea maxim a peretelui de tub

>

Caracteristici mecanice ale tuburilor din PE

Clasa de rigiditate

dect cea din clasificare (4, 8, 16)

n conformitate cu EN ISO 9969 EN ISO 9969

Proba de lovire(izbire)

TIR 10 % Temperatur Condiionare

Percursor Mas percursor

DN 110 DN 125 DN 160 DN 200 DN 250

DN 315 nlimea de

cdere DN 110

DN 125

0C

Ap / aer d90

0,5 kg 0,8 kg 1,0 kg 1,6 kg 2,5 kg 3,2 kg

1600 mm 2000 mm

EN 744

Flexibilitate inelar

Curbarea regulamentar,

absena de crpturi la

finalul probei

Strivire 30 % D EN 1446

Valoare creep 4 pentru o

extrapolare de 2 ani

n conformitate cu EN ISO

9967 EN ISO 9967
Tuburile riflate MAGNUM pentru sisteme de conducte pentru fluide fr presiune, conforme cu prEN 13476-1 tip B, acoper o larg gam de dimensiuni, de la 110 la 1200 mm.

Tubul riflat MAGNUM corespunde cu prevederile standardelor n vigoare oferind valori ridicate ale diametrului intern, ceea ce permite obinerea unor debite mai mari.

Caracterist ici le dimensionale ale tubului r if lat Magnum sunt prezentate n tabelul 5.

5. Gam de producie

MAGNUM DN/OD De, min D e, max D i, min e 5,min e 4,min D i min

Mm mm mm mm mm mm Mm 125 124,3 125,4 105 1,0 1,1 105 160 159,1 160,5 134 1,0 1,2 137 200 198,8 200,6 167 1,0 1,4 172 250 248,5 250,8 209 1,4 1,7 218 315 313,2 316,0 263 1,6 1,9 272 400 397,6 401,2 335 2,0 2,3 347 500 497,0 501,5 418 2,8 2,8 433 630 626,3 631,9 527 3,3 3,3 535 800 795,2 802,4 669 4,1 4,1 678 1000 994,0 1.003,0 837 5,0 5,0 850 1200 1.192,8 1.203,6 1.005 5,0 5,0 1030

Tabelul 5 prEN 13476-1, martie 1999

Primele tuburi structurate aprute pe pia sunt de origine german, deci este evident c primele normative de referin sunt nscute n interiorul sistemului DIN.

DIN 16961 vorbete de tuburi cu perete extern profilat i perete intern lis, nefcnd distincii ntre diversele profile. n acest normativ este standardizat diametrul intern al tuburilor, parametru util pentru efectuarea calculelor hidraulice, dar problematic pentru determinarea limii anului i pentru sistemele de mbinare nestandardizate, deoarece nu sunt prevzute nici grosimile minime de perete, nici dimensiunile profilelor.

Ca o completare parial, n 1996 a aprut DIN 16566, care ofer schema diverselor profile (pline i scobite) i indic i grosimile minime de perete.

La nivel european, deja de mai mult timp este n faz de finalizare normativul pregtit de CEN TC 155, ajuns n stadiul de prEN 13476-1 n iulie 2000.

Standardul este specific pentru sistemele ngropate de transport ap i lichide reziduale fr presiune prin utilizarea de tuburi structurate din PVC-U, PP i PE.

n acest nou standard internaional sunt definite dou serii nominale de tuburi: acelea clasificate pe baza diametrului intern (DN/ID) i acelea clasificate pe baza diametrului extern (DN/OD).

O clarificare ulterioar important fcut de prEN 13476-1 este standardizarea profilelor, n ceea ce privete forma i dimensiunile.

Profilele de tip A sunt acelea cu ambii perei (extern i intern) lii, construii sub form de sandwich prin suprapunerea mai multor perei, n timp ce profilele de tip B sunt tuburile doar cu peretele intern lis i cu cel extern nelis (neliniar) de tip riflat.

Tubul riflat MAGNUM este un tub produs n conformitate cu prEN 13476-1, standardizat pe baza diametrului extern (DN/OD), de tip B.

Printre diversele caracteristici definite n prEN13476-1 are o deosebit importan determinarea rigiditii inelare (SN), parametru care indic rezistena tubului la strivire datorit unor sarcini externe.

Normativul definete pentru DN 500 trei clase de SN: SN4 SN8 SN16, iar pentru DN > 500 patru clase de SN: SN2 - SN4 SN8 SN16. Standardul de referin pentru determinarea rigiditii inelare este EN ISO 9969, care calculeaz valoarea SN-ului pe baza unei probe de strivire cu vitez constant pn la atingerea unei deformri a diametrului intern a tubului egal cu 3% din valoare iniial. Valoarea SN-ului indic rigiditatea inelar a tubului n

2KN/m .

6. Standarde de referin

n urmtoarele tabele sunt raportate caracteristicile fizice i mecanice ale tuburilor riflate MAGNUM pentru canalizare conform cu prEN 13476-1 iulie 2000.

Caracteristic Prescripii Parametrii de prob Norm de referin Caracteristic Valoare

Testul etuvei Tubul nu trebuie s prezinte delaminri,

rupturi sau bule

Temperatur Timp de

introducere e 8 mm e > 8 mm.

(110 2)C

30 min 60 min

ISO 12091

Melt index (indice de fluiditate)

Diferena maxim fa de valoarea iniial 0,25 g / 10 min

Temperatur Solicitare

190C 5 kg

ISO 1133

e : grosimea maxim a peretelui de tub

>

Caracteristici mecanice ale tuburilor din PE

Clasa de rigiditate

dect cea din clasificare (4, 8, 16)

n conformitate cu EN ISO 9969 EN ISO 9969

Proba de lovire(izbire)

TIR 10 % Temperatur Condiionare

Percursor Mas percursor

DN 110 DN 125 DN 160 DN 200 DN 250

DN 315 nlimea de

cdere DN 110

DN 125

0C

Ap / aer d90

0,5 kg 0,8 kg 1,0 kg 1,6 kg 2,5 kg 3,2 kg

1600 mm 2000 mm

EN 744

Flexibilitate inelar

Curbarea regulamentar,

absena de crpturi la

finalul probei

Strivire 30 % D EN 1446

Valoare creep 4 pentru o

extrapolare de 2 ani

n conformitate cu EN ISO

9967 EN ISO 9967
Institutul Italian de Materiale Plastice, recunoscut prin D.P.R. n. 120 din 1/2/1975, este organismul nsrcinat de ctre UNI cu gestiunea Mrcii de conformitate pentru materialele plastice.

Sunt admise la Marca IIP / a toate firmele care fabric produse conforme cu prEN 13476-1 din iulie 2000 i care se oblig s respecte condiiile prevzute de statut.

Concesiunea Mrcii IIP / a are loc ca urmare a unor examene preliminarii asupra produciei, metodologiei controalelor i validitii echipamentelor de laborator ale firmei productoare dar i asupra verificrilor funcionrii corecte ale seturilor de mbinri (mufe sau manoane + garnituri) conform cu parametrii standardului.

ITALIANA CORRUGATI este deintoare a Mrcii IIP / a nr. 287 pentru conducte.

Nr. distinctiv 287Liceniat a mrcii pentru tuburi de PE structurat prEN 13476

7. Standardul de referin n.287

8. Calcule hidrauliceDimensiunile tuburilor, debitul i viteza n baza gradului de umplere i a gradului de nclinare a conductei se

calculeaz cu metoda clasic a lui Bazin.Ecuaiile care sunt utilizate n calculele efectuate asupra conductei sunt ecuaia lui Chezy i raportul lui Bazin.

Variabilele utilizate sunt astfel definite:

Variabila UM Descriere DebitVitez

Seciune ud a tubuluiPerimetrul seciunii ude a tubului

Raz hidraulic, dat de S/PGrad de nclinare al conductei

Coeficent de rugozitate al conducteiTabelul 6.

Debitul este dat de:Q = S Vnlocuind n ultima ecuaie valorile precedente, rezult c valoarea debitului Q este dat de formula:

Pentru grade de nclinare i = 1 % = 0,01 formula se simplific n:

n cazul PEHD-ului se utilizeaz un coeficient de rugozitate de 0,06. n aceste calcule s-a preferat utilizarea unui coeficient de 0,1 pentru a avea rezultate constante.

Se va ine seama c pentru alte tipuri de conducte coeficienii de rugozitate sunt cu un ordin de mrime mai mare dect al polietilenei (Tabelul 8).

Pentru grade de nclinare diferite de 1% valorile debitului Q' i ale vitezei V' rezult:

Valoarea factorului de conversie este raportat n tabelele anexate

(Tabelul 7).

0 0Valorile lui pentru grade de nclinare cuprinse ntre 0,1 / i 100 /00 00

i 0/00 i 0/00 i

0/00 0,1 0,100 5,2 0,721 16 1,265 0,2 0,141 5,4 0,735 17 1,304 0,3 0,173 5,6 0,748 18 1,342 0,4 0,200 5,8 0,762 19 1,376 0,5 0,224 6,0 0,775 20 1,414 0,6 0,245 6,2 0,787 22 1,483 0,7 0,265 6,4 0,800 24 1,549 0,8

0,283

6,6

0,812

26

1,612

0,9

0,300

6,8

0,825

28

1,673 1,0

0,316

7,0

0,837

30

1,732

1,2

0,346

7,2

0,849

32

1,782 1,4

0,374

7,4

0,860

34

1,844

1,6

0,400

7,6

0,872

36

1,897 1,8

0,424

7,8

0,883

38

1,949

2,0

0,447

8,0

0,894

40

2,000 2,2

0,469

8,2

0,906

42

2,049

2,4

0,485

8,4

0,917

44

2,098 2,6

0,510

8,6

0,927

46

2,145

2,8

0,529

8,8

0,938

48

2,191 3,0

0,548

9,0

0,949

50

2,236

3,2

0,566

9,2

0,959

55

2,345

3,4

0,583

9,4

0,970

60

2,449

3,6

0,600

9,6

0,980

65

2,550

3,8

0,616

9,8

0,990

70

2,646

4,0

0,632

10

1,000

75

2,739

4,2

0,648

11

1,049

80

2,828

4,4

0,663

12

1,095

85

2,915

4,6

0,678

13

1,140

90

3,000

4,8

0,693

14

1,183

95

3,082

5,0

0,707

15

1,225

100

3,162

Tabelul 7.

Rugozitate absolut coeficieni de calcul coeficieni de siguran

MATERIALE COLEBROOK

Tuburi curente

COLEBROOK K-ul reelei MANNING

WILLIAMS

BAZIN

Oel nou 0,6 - 1 85 130-140 Oel cptuit cu material plastic nou

0,2 2-4 100 140-150

Oel izolat cu bitum nou

0,6 - 1.2 95 130

Font nou 2 - 4 80 80 Font cu bitum nou 0,6 - 1.2 2-4 85 95

Font nou cu izolaie de ciment centrifugat

1 83 95

Ciment centrifugat nou

1 2,5 95 145 0,23

Ciment lis nou 0,6 - 1 3 90 100 0,23

Ciment brut nou 3-4 4 80 80 0,46

Ciment n oper nou 3-4 4 73 90 0,36

Fibrociment nou 0,6 - 1 1 - 1,5 100 145 0,06

Gres nou 1,2 - 1,9 2 - 2,5 68-80 90-95

Tabelul 8.

TERMENI DE COMPARAIE

PRVF (poliester armat cu fibr de sticl) nou

1-2 (centrifug) 1,5 - 2,5 80 - 90 130 -

140

Materiale plastice extrudate (n general)

0,06 0,25 - 0,5

PE extrudate

0,06 0,25 - 0,5 105 150 0,06

PE structurat spiralat

0,2 - 0,5 0,6 95 135

PE riflat structurat

0,06 0,25 - 0,5 105 150 0,1

Standardul ATV pentru tuburi plastice extrudate (PE) consider (pentru reele extinse):K=0,25 pentru ape curateK=0,40 pentru ape curate cu componente n suspensieK=0,50 pentru ape reziduale (de canalizare)
Institutul Italian de Materiale Plastice, recunoscut prin D.P.R. n. 120 din 1/2/1975, este organismul nsrcinat de ctre UNI cu gestiunea Mrcii de conformitate pentru materialele plastice.

Sunt admise la Marca IIP / a toate firmele care fabric produse conforme cu prEN 13476-1 din iulie 2000 i care se oblig s respecte condiiile prevzute de statut.

Concesiunea Mrcii IIP / a are loc ca urmare a unor examene preliminarii asupra produciei, metodologiei controalelor i validitii echipamentelor de laborator ale firmei productoare dar i asupra verificrilor funcionrii corecte ale seturilor de mbinri (mufe sau manoane + garnituri) conform cu parametrii standardului.

ITALIANA CORRUGATI este deintoare a Mrcii IIP / a nr. 287 pentru conducte.

Nr. distinctiv 287Liceniat a mrcii pentru tuburi de PE structurat prEN 13476

7. Standardul de referin n.287

8. Calcule hidrauliceDimensiunile tuburilor, debitul i viteza n baza gradului de umplere i a gradului de nclinare a conductei se

calculeaz cu metoda clasic a lui Bazin.Ecuaiile care sunt utilizate n calculele efectuate asupra conductei sunt ecuaia lui Chezy i raportul lui Bazin.

Variabilele utilizate sunt astfel definite:

Variabila UM Descriere DebitVitez

Seciune ud a tubuluiPerimetrul seciunii ude a tubului

Raz hidraulic, dat de S/PGrad de nclinare al conductei

Coeficent de rugozitate al conducteiTabelul 6.

Debitul este dat de:Q = S Vnlocuind n ultima ecuaie valorile precedente, rezult c valoarea debitului Q este dat de formula:

Pentru grade de nclinare i = 1 % = 0,01 formula se simplific n:

n cazul PEHD-ului se utilizeaz un coeficient de rugozitate de 0,06. n aceste calcule s-a preferat utilizarea unui coeficient de 0,1 pentru a avea rezultate constante.

Se va ine seama c pentru alte tipuri de conducte coeficienii de rugozitate sunt cu un ordin de mrime mai mare dect al polietilenei (Tabelul 8).

Pentru grade de nclinare diferite de 1% valorile debitului Q' i ale vitezei V' rezult:

Valoarea factorului de conversie este raportat n tabelele anexate

(Tabelul 7).

0 0Valorile lui pentru grade de nclinare cuprinse ntre 0,1 / i 100 /00 00

i 0/00 i 0/00 i

0/00 0,1 0,100 5,2 0,721 16 1,265 0,2 0,141 5,4 0,735 17 1,304 0,3 0,173 5,6 0,748 18 1,342 0,4 0,200 5,8 0,762 19 1,376 0,5 0,224 6,0 0,775 20 1,414 0,6 0,245 6,2 0,787 22 1,483 0,7 0,265 6,4 0,800 24 1,549 0,8

0,283

6,6

0,812

26

1,612

0,9

0,300

6,8

0,825

28

1,673 1,0

0,316

7,0

0,837

30

1,732

1,2

0,346

7,2

0,849

32

1,782 1,4

0,374

7,4

0,860

34

1,844

1,6

0,400

7,6

0,872

36

1,897 1,8

0,424

7,8

0,883

38

1,949

2,0

0,447

8,0

0,894

40

2,000 2,2

0,469

8,2

0,906

42

2,049

2,4

0,485

8,4

0,917

44

2,098 2,6

0,510

8,6

0,927

46

2,145

2,8

0,529

8,8

0,938

48

2,191 3,0

0,548

9,0

0,949

50

2,236

3,2

0,566

9,2

0,959

55

2,345

3,4

0,583

9,4

0,970

60

2,449

3,6

0,600

9,6

0,980

65

2,550

3,8

0,616

9,8

0,990

70

2,646

4,0

0,632

10

1,000

75

2,739

4,2

0,648

11

1,049

80

2,828

4,4

0,663

12

1,095

85

2,915

4,6

0,678

13

1,140

90

3,000

4,8

0,693

14

1,183

95

3,082

5,0

0,707

15

1,225

100

3,162

Tabelul 7.

Rugozitate absolut coeficieni de calcul coeficieni de siguran

MATERIALE COLEBROOK

Tuburi curente

COLEBROOK K-ul reelei MANNING

WILLIAMS

BAZIN

Oel nou 0,6 - 1 85 130-140 Oel cptuit cu material plastic nou

0,2 2-4 100 140-150

Oel izolat cu bitum nou

0,6 - 1.2 95 130

Font nou 2 - 4 80 80 Font cu bitum nou 0,6 - 1.2 2-4 85 95

Font nou cu izolaie de ciment centrifugat

1 83 95

Ciment centrifugat nou

1 2,5 95 145 0,23

Ciment lis nou 0,6 - 1 3 90 100 0,23

Ciment brut nou 3-4 4 80 80 0,46

Ciment n oper nou 3-4 4 73 90 0,36

Fibrociment nou 0,6 - 1 1 - 1,5 100 145 0,06

Gres nou 1,2 - 1,9 2 - 2,5 68-80 90-95

Tabelul 8.

TERMENI DE COMPARAIE

PRVF (poliester armat cu fibr de sticl) nou

1-2 (centrifug) 1,5 - 2,5 80 - 90 130 -

140

Materiale plastice extrudate (n general)

0,06 0,25 - 0,5

PE extrudate

0,06 0,25 - 0,5 105 150 0,06

PE structurat spiralat

0,2 - 0,5 0,6 95 135

PE riflat structurat

0,06 0,25 - 0,5 105 150 0,1

Standardul ATV pentru tuburi plastice extrudate (PE) consider (pentru reele extinse):K=0,25 pentru ape curateK=0,40 pentru ape curate cu componente n suspensieK=0,50 pentru ape reziduale (de canalizare)
h/D nlimea deumplere h S R h K Q V

Mm cm2 cm l/s m/s 0,00 0,00 0,0 0,0 0,00 0,00 0,00 0,05 13,60 10,9 0,9 42,18 0,43 0,40 0,10 27,20 30,2 1,7 49,41 1,96 0,65 0,15 40,80 54,7 2,5 53,40 4,64 0,85 0,20 54,40 82,7 3,3 56,05 8,40 1,02 0,25 68,00 113,6 4,0 57,97 13,15 1,16 0,30 81,60 146,6 4,6 59,44 18,79 1,28 0,35 95,20 181,2 5,3 60,59 25,19 1,39 0,40 108,80 217,0 5,8 61,52 32,23 1,48 0,45 122,40 253,6 6,3 62,27 39,76 1,57 0,50 136,00 290,5 6,8 62,88 47,64 1,64 0,55 149,60 327,5 7,2 63,39 55,71 1,70 0,60 163,20 364,0 7,6 63,79 63,81 1,75 0,65 176,80 399,8 7,8 64,10 71,75 1,79 0,70 190,40 434,5 8,1 64,34 79,34 1,83 0,75 204,00 467,5 8,2 64,49 86,36 1,85 0,80 217,60 498,3 8,3 64,56 92,54 1,86 0,85 231,20 526,4 8,2 64,53 97,57 1,85 0,90 244,80 550,8 8,1 64,39 100,98 1,83 0,95 258,40 570,2 7,8 64,05 101,95 1,79 1,00 272,00 581,1 6,8 62,88 95,29 1,64

Tub n examinare Tub riflat MAGNUMDiametru nominal exterior 315 (mm)Diametru intern D 272 (mm)

0Grad de nclinare / 1000Rugozitate 0,1

Exemplu de calcul hidraulic pentru o conduct de tub riflat MAGNUM DN 315

O alt metod utilizat n calculul hidraulic al conductelor este cel bazat pe ecuaia Prandtl-Colebrook:

n care Re este numrul lui Reynolds, definit de formula:

Din ecuaie rezult prin interaciuni succesive, valoarea lui (coeficient de pierdere de sarcin), utilizat n formula:

Simbolurile utilizate sunt raportate n Tabelul 9 cu indicarea valorilor utilizabile:

Variabil UM Descriere Coeficient pierderi de sarcin

K Rugozitate absolut (0,2)

Vscozitate cinematic(1,142 x 10 - 6 )

Di M Diametru intern

Tabelul 9.

9. Interaciune tub - teren

Tuburile pozate n an sau fr sptur sunt supuse la sarcini externe, datorate greutii materialului de umplere i celei a diverselor dispozitive ce se monteaz pe ele (sarcini statice) i n plus datorate sarcinilor ce se exercit datorit traficului de deasupra anului sau n apropierea tubului (sarcini dinamice).

Cnd un tub pozat n an este supus la sarcini externe apar interaciuni ntre tub, materialul de umplere i peretele anului.

n tuburile rigide nainte de cedarea conductei deformarea este neglijabil, dac nu cumva nul n unele cazuri. Fora de mpingere a terenului n acest caz servete doar la diminuarea tensiunilor de perete datorate sarcinii laterale a terenului. n cazul tuburilor rigide, valoarea sarcinii este mai mare ca n cazul celor flexibile i se concentreaz pe generatoare (cea superioar i cea inferioar) i deci rezult nite ovalizri ale peretelui.

Se consider c tasarea terenului n jurul tuburilor pozate este diferit la tuburile rigide comparativ cu cele flexibile; n cazul tuburilor rigide cedarea terenului datorat tasrii are loc pe laturile anului, n timp ce pentru tuburile flexibile cedarea are loc n centrul anului.

n cazul tuburilor flexibile, deformarea poate atinge valori sensibile: contra-mpingerea materialului de sprijinire se traduce ntr-o limitare a deformrii (Fig. 8). Sarcina este inferioar, mai uniform distribuit i se traduce prin fore de compresie. Este deci important s obinem n timpul instalrii un contrast suficient compactnd materialul de susinere n mod adecvat pentru a limita deformarea la valori acceptabile.

Cu ct e mai mare rigiditatea materialului de umplere i a structurii din jurul tubului, cu att e mai mare rezistena conductei la solicitri externe.

Reaciunea sistemului teren material de umplere este raportat la modulul de elasticitate al terenului de umplere (care depinde direct de gradul de compactare) i la modulul de elasticitate a pereilor anului. Cu scopul reducerii deformrilor, dar i a tensiunilor, rigiditatea materialului din jurul tubului prevaleaz asupra rigiditii tubului.Pentru tuburile flexibile n general se utilizeaz metoda Spangler care ia n considerare faptul c modulul de elasticitate al terenului de reumplere nu este constant, n timp ce modulul secant rmne constant (produsul modulului de elasticitate cu raza conductei).

Normativul german ATV-A 127 propune n schimb un calcul mai complex i folosete valori ale modulului de elasticitate difereniate pe tipuri de terenuri: teren de sprijinire, material de reumplere suprapus tubului, teren flancuri an i teren de pe fundul anului fr pat de pozare.

Din diferite consideraii exprese, se poate deci vedea c este fundamental s gsim un echilibru ntre rigiditatea tubului i sarcina extern la care, n timpul fazelor de instalare, trebuie adugate solicitrile datorate operaiunii de reumplere a anului i compactrii materialului de umplere. Situaia care se creeaz n timpul fazei de nchidere a anului poate fi mai critic dect cea pe termen mediu sau lung (deoarece n timp terenul se auto taseaz).

La tuburile rigide materialul de reumplere la nceput nu are rol de suport care n schimb este prezent n cazul tuburilor flexibile. Dac nu sunt realizate cu acuratee, operaiunile de compactare transmit tubului sarcini dinamice impulsive i vibraii care n unele cazuri pot duce la fenomene de criz (cedri, ruperi etc.).

Tuburile flexibile n schimb reacioneaz la aceste solicitri cu o deformare elastic la care se opune terenul nconjurtor.

fig. 8

m/s
h/D nlimea deumplere h S R h K Q V

Mm cm2 cm l/s m/s 0,00 0,00 0,0 0,0 0,00 0,00 0,00 0,05 13,60 10,9 0,9 42,18 0,43 0,40 0,10 27,20 30,2 1,7 49,41 1,96 0,65 0,15 40,80 54,7 2,5 53,40 4,64 0,85 0,20 54,40 82,7 3,3 56,05 8,40 1,02 0,25 68,00 113,6 4,0 57,97 13,15 1,16 0,30 81,60 146,6 4,6 59,44 18,79 1,28 0,35 95,20 181,2 5,3 60,59 25,19 1,39 0,40 108,80 217,0 5,8 61,52 32,23 1,48 0,45 122,40 253,6 6,3 62,27 39,76 1,57 0,50 136,00 290,5 6,8 62,88 47,64 1,64 0,55 149,60 327,5 7,2 63,39 55,71 1,70 0,60 163,20 364,0 7,6 63,79 63,81 1,75 0,65 176,80 399,8 7,8 64,10 71,75 1,79 0,70 190,40 434,5 8,1 64,34 79,34 1,83 0,75 204,00 467,5 8,2 64,49 86,36 1,85 0,80 217,60 498,3 8,3 64,56 92,54 1,86 0,85 231,20 526,4 8,2 64,53 97,57 1,85 0,90 244,80 550,8 8,1 64,39 100,98 1,83 0,95 258,40 570,2 7,8 64,05 101,95 1,79 1,00 272,00 581,1 6,8 62,88 95,29 1,64

Tub n examinare Tub riflat MAGNUMDiametru nominal exterior 315 (mm)Diametru intern D 272 (mm)

0Grad de nclinare / 1000Rugozitate 0,1

Exemplu de calcul hidraulic pentru o conduct de tub riflat MAGNUM DN 315

O alt metod utilizat n calculul hidraulic al conductelor este cel bazat pe ecuaia Prandtl-Colebrook:

n care Re este numrul lui Reynolds, definit de formula:

Din ecuaie rezult prin interaciuni succesive, valoarea lui (coeficient de pierdere de sarcin), utilizat n formula:

Simbolurile utilizate sunt raportate n Tabelul 9 cu indicarea valorilor utilizabile:

Variabil UM Descriere Coeficient pierderi de sarcin

K Rugozitate absolut (0,2)

Vscozitate cinematic(1,142 x 10 - 6 )

Di M Diametru intern

Tabelul 9.

9. Interaciune tub - teren

Tuburile pozate n an sau fr sptur sunt supuse la sarcini externe, datorate greutii materialului de umplere i celei a diverselor dispozitive ce se monteaz pe ele (sarcini statice) i n plus datorate sarcinilor ce se exercit datorit traficului de deasupra anului sau n apropierea tubului (sarcini dinamice).

Cnd un tub pozat n an este supus la sarcini externe apar interaciuni ntre tub, materialul de umplere i peretele anului.

n tuburile rigide nainte de cedarea conductei deformarea este neglijabil, dac nu cumva nul n unele cazuri. Fora de mpingere a terenului n acest caz servete doar la diminuarea tensiunilor de perete datorate sarcinii laterale a terenului. n cazul tuburilor rigide, valoarea sarcinii este mai mare ca n cazul celor flexibile i se concentreaz pe generatoare (cea superioar i cea inferioar) i deci rezult nite ovalizri ale peretelui.

Se consider c tasarea terenului n jurul tuburilor pozate este diferit la tuburile rigide comparativ cu cele flexibile; n cazul tuburilor rigide cedarea terenului datorat tasrii are loc pe laturile anului, n timp ce pentru tuburile flexibile cedarea are loc n centrul anului.

n cazul tuburilor flexibile, deformarea poate atinge valori sensibile: contra-mpingerea materialului de sprijinire se traduce ntr-o limitare a deformrii (Fig. 8). Sarcina este inferioar, mai uniform distribuit i se traduce prin fore de compresie. Este deci important s obinem n timpul instalrii un contrast suficient compactnd materialul de susinere n mod adecvat pentru a limita deformarea la valori acceptabile.

Cu ct e mai mare rigiditatea materialului de umplere i a structurii din jurul tubului, cu att e mai mare rezistena conductei la solicitri externe.

Reaciunea sistemului teren material de umplere este raportat la modulul de elasticitate al terenului de umplere (care depinde direct de gradul de compactare) i la modulul de elasticitate a pereilor anului. Cu scopul reducerii deformrilor, dar i a tensiunilor, rigiditatea materialului din jurul tubului prevaleaz asupra rigiditii tubului.Pentru tuburile flexibile n general se utilizeaz metoda Spangler care ia n considerare faptul c modulul de elasticitate al terenului de reumplere nu este constant, n timp ce modulul secant rmne constant (produsul modulului de elasticitate cu raza conductei).

Normativul german ATV-A 127 propune n schimb un calcul mai complex i folosete valori ale modulului de elasticitate difereniate pe tipuri de terenuri: teren de sprijinire, material de reumplere suprapus tubului, teren flancuri an i teren de pe fundul anului fr pat de pozare.

Din diferite consideraii exprese, se poate deci vedea c este fundamental s gsim un echilibru ntre rigiditatea tubului i sarcina extern la care, n timpul fazelor de instalare, trebuie adugate solicitrile datorate operaiunii de reumplere a anului i compactrii materialului de umplere. Situaia care se creeaz n timpul fazei de nchidere a anului poate fi mai critic dect cea pe termen mediu sau lung (deoarece n timp terenul se auto taseaz).

La tuburile rigide materialul de reumplere la nceput nu are rol de suport care n schimb este prezent n cazul tuburilor flexibile. Dac nu sunt realizate cu acuratee, operaiunile de compactare transmit tubului sarcini dinamice impulsive i vibraii care n unele cazuri pot duce la fenomene de criz (cedri, ruperi etc.).

Tuburile flexibile n schimb reacioneaz la aceste solicitri cu o deformare elastic la care se opune terenul nconjurtor.

fig. 8

m/s
10. Calculul deformrii

Cum deja am vzut n capitolele anterioare, sistemul teren-an interacioneaz cu tubul supus la sarcini externe astfel nct se opune deformrii.

Ecuaia care reglementeaz calculul deformrii tuburilor riflate MAGNUM este ecuaia clasic ce deriv din metoda Spangler, n care datele referitoare la an, la materialele de umplere i tasare nu sunt direct prezente, dar intr n calculele diverilor factori utilizai:

Variabil UM Caracteristic

De mm Variaia diametrului extern din cauza sarcinii externe

D1 Factor de cretere a sarcinii (1,5 2,0) P0 N/m Sarcina static a terenului Pt N/m Sarcina dinamic datorat traficului Kx Constant de baz

SN50 kN/m2 Rigiditatea circumferenial pe termen lung

E kN/m2 Modulul secant al terenului Deformarea astfel calculat trebuie s dea un rezultat de strivire

relativ mai mic de 5 % din diametrul exterior.

Sarcina static care acioneaz asupra tubului este cea dat de greutatea terenului care l acoper nmulit cu un coeficient corectiv dependent de caracteristicile terenului i de geometria anului.

10.1 Sarcina static

n care

Variabil UM Caracteristic P0 N/m Sarcina static a terenului C Coeficient de sarcin al terenului

t N/m3 Greutatea specific a materialului de umplere

De M Diametrul exterior al tubului B M Limea anului pe partea superioar a tubului

n care

Variabil UM Caracteristic C Coeficient de sarcin al terenului K Coeficientul lui Rankine

Coeficient de frecare dintre materialul de umplere i flancul anului

rad Unghi de frecare intern al materialului

H m nlimea anului msurat de la generatoarea superioar al tubului

B m Limea anului pe partea superioar a tubului

n care

valoarea lui C se deduce din

Sarcina datorat traficului, sarcin de suprafa, se va aduga sarcinilor statice i influeneaz calculul deformrii tubului. n formulele descrise se utilizeaz o sarcin de suprafa Q care ine cont att de sarcina dinamic datorat traficului ct i de sarcina static dat de structurile fixe care acioneaz asupra anului (fundaii, imobile etc.). Formula de referin pentru calculul sarcinii superficiale deriv din teoria lui Boussinesq, prin intermediul creia se calculeaz tensiunea vertical datorat unei sarcini superficiale ntr-un punct oarecare sub cota zero.

10.2 Sarcina dinamic


Pt N/m Sarcin dinamic z N/m2 Tensiune vertical

Q N Sarcin superficial total r m Distana orizontal de la punctul de solicitare

n care

Tensiunea vertical se consider egal distribuit pe o lime egal cu diametrul orizontal al tubului i de lungime unitar.

Din formule reiese c sarcina dinamic descrete cu ptratul adncimii de acoperire din care cauz sarcina are o mare importan n cazul unor nlimi de acoperire mai mici de 2 m.

Sarcina dinamic este o sarcin care nu e prezent n mod constant, din care cauz luarea sa n considerare n permanen permite obinerea de rezultate constante n calculul deformrii.

10.3. Unghi de susinere (de suport)

0E deci recomandabil s facem n aa fel nct patul de pozare s permit un unghi de susinere mai mare de 90 0ca s se poat ajunge la o condiie de sprijin maxim (180 ) cu o tasare adecvat a materialului de suport. Valorile lui

K definite n tabele sunt interpolabile liniar pentru unghiuri de sprijin diferite de cele raportate n tabele.x

Termenul de constant de fond este legat de valoarea unghiului de susinere (unghi de susinere, de suport, indicat n mod normal cu 2 ) i a fost definit experimental.

Valoarea lui K se refer practic la acurateea pregtirii patului de pozare.x

10.4 Rigiditatea circumferenial pe termen lung

Rigiditatea circumferenial (SN) a tubului e definit conform cu prEN 13476-1 din ISO 9969 i rezult dintr-o prob de strivire la vitez constant pn la o deformare de 3% din valoarea diametrului intern.

Valoarea rigiditii circumfereniale pe termen lung este n relaie cu rigiditatea pe termen scurt prin intermediul aceluiai raport care exist ntre modulele elastice (0,395).
10. Calculul deformrii

Cum deja am vzut n capitolele anterioare, sistemul teren-an interacioneaz cu tubul supus la sarcini externe astfel nct se opune deformrii.

Ecuaia care reglementeaz calculul deformrii tuburilor riflate MAGNUM este ecuaia clasic ce deriv din metoda Spangler, n care datele referitoare la an, la materialele de umplere i tasare nu sunt direct prezente, dar intr n calculele diverilor factori utilizai:


De mm Variaia diametrului extern din cauza sarcinii externe

D1 Factor de cretere a sarcinii (1,5 2,0) P0 N/m Sarcina static a terenului Pt N/m Sarcina dinamic datorat traficului Kx Constant de baz

SN50 kN/m2 Rigiditatea circumferenial pe termen lung

E kN/m2 Modulul secant al terenului Deformarea astfel calculat trebuie s dea un rezultat de strivire

relativ mai mic de 5 % din diametrul exterior.

Sarcina static care acioneaz asupra tubului este cea dat de greutatea terenului care l acoper nmulit cu un coeficient corectiv dependent de caracteristicile terenului i de geometria anului.

10.1 Sarcina static

n care

Variabil UM Caracteristic P0 N/m Sarcina static a terenului C Coeficient de sarcin al terenului

t N/m3 Greutatea specific a materialului de umplere

De M Diametrul exterior al tubului B M Limea anului pe partea superioar a tubului

n care

Variabil UM Caracteristic C Coeficient de sarcin al terenului K Coeficientul lui Rankine

Coeficient de frecare dintre materialul de umplere i flancul anului

rad Unghi de frecare intern al materialului

H m nlimea anului msurat de la generatoarea superioar al tubului

B m Limea anului pe partea superioar a tubului

n care

valoarea lui C se deduce din

Sarcina datorat traficului, sarcin de suprafa, se va aduga sarcinilor statice i influeneaz calculul deformrii tubului. n formulele descrise se utilizeaz o sarcin de suprafa Q care ine cont att de sarcina dinamic datorat traficului ct i de sarcina static dat de structurile fixe care acioneaz asupra anului (fundaii, imobile etc.). Formula de referin pentru calculul sarcinii superficiale deriv din teoria lui Boussinesq, prin intermediul creia se calculeaz tensiunea vertical datorat unei sarcini superficiale ntr-un punct oarecare sub cota zero.

10.2 Sarcina dinamic


Pt N/m Sarcin dinamic z N/m2 Tensiune vertical

Q N Sarcin superficial total r m Distana orizontal de la punctul de solicitare

n care

Tensiunea vertical se consider egal distribuit pe o lime egal cu diametrul orizontal al tubului i de lungime unitar.

Din formule reiese c sarcina dinamic descrete cu ptratul adncimii de acoperire din care cauz sarcina are o mare importan n cazul unor nlimi de acoperire mai mici de 2 m.

Sarcina dinamic este o sarcin care nu e prezent n mod constant, din care cauz luarea sa n considerare n permanen permite obinerea de rezultate constante n calculul deformrii.

10.3. Unghi de susinere (de suport)

0E deci recomandabil s facem n aa fel nct patul de pozare s permit un unghi de susinere mai mare de 90 0ca s se poat ajunge la o condiie de sprijin maxim (180 ) cu o tasare adecvat a materialului de suport. Valorile lui

K definite n tabele sunt interpolabile liniar pentru unghiuri de sprijin diferite de cele raportate n tabele.x

Termenul de constant de fond este legat de valoarea unghiului de susinere (unghi de susinere, de suport, indicat n mod normal cu 2 ) i a fost definit experimental.

Valoarea lui K se refer practic la acurateea pregtirii patului de pozare.x

10.4 Rigiditatea circumferenial pe termen lung

Rigiditatea circumferenial (SN) a tubului e definit conform cu prEN 13476-1 din ISO 9969 i rezult dintr-o prob de strivire la vitez constant pn la o deformare de 3% din valoarea diametrului intern.

Valoarea rigiditii circumfereniale pe termen lung este n relaie cu rigiditatea pe termen scurt prin intermediul aceluiai raport care exist ntre modulele elastice (0,395).
Modulul secant al terenului sau modulul de rezisten, depinde de natura i de gradul de compactare (tasare) a terenului. Este constant pentru toate diametrele de tub i clasificarea adoptat este conform ASTM 2487 (vezi paragraf 10.9).

10.5 Modulul secant al terenului

10.6 Date despre diversele tipuri de teren (Tabel A)

Tipuri de teren Greutate specific

teren

Unghi de frecare al materialului de umplere

Coeficient Rankine

N/m3 rad K Ghips 19.600 18 0,31 0,53 Argil uscat 15.700 22 0,38 0,45 Argil umed 19.600 12 0,21 0,66 Pmnt uscat frmiat necompact

12.750 12

0,21 0,66

Pmnt uscat compact 17.200

15 0,26 0,59

Pmnt n grmad 15.700

31 0,54 0,32

Pmnt foarte compact 18.150

32 0,56 0,31

Pmnt umed compact 19.600

33 0,58 0,29

Prundi 17.200 25 0,44 0,41 Prundi cu nisip 16.700 26 0,45 0,39 Argil grasuscat 15.700

14 0,24 0,61

Argil gras umed 20.700

22 0,38 0,45

Ml 15.700 25 0,44 0,41 Pietre 17.200 37 0,65 0,25 Nisip uscat 14.700 31 0,54 0,32 Nisip compact 17.200 33 0,58 0,29 Nisip umed 18.700 34 0,59 0,28 Pietre mari 15.700 37 0,65 0,25

Tabel A

Tipuri de teren

Unghi de frecare ntre materialul de umplere i an

Ghips 0,33 Argil uscat 0,41 Argil umed 0,21 Pmnt uscat frmiat necompact 0,21 Pmnt uscat compact 0,26 Pmnt n grmad 0,60 Pmnt foarte compact 0,62 Pmnt umed compact 0,65 Prundi 0,47 Prundi cu nisip 0,49 Argil gras uscat 0,25 Argil gras umed 0,41 Ml 0,47 Pietre 0,75 Nisip uscat 0,60 Nisip compact 0,65 Nisip umed 0,67 Pietre mari 0,75

Date despre diversele tipuri de teren(Tabel B)

Clasa de sarcin Sarcina total (kN) Sarcin pe roat (kN)

Trafic greu 600 100 Trafic mediu 450 75 Trafic mediu 300 50 Trafic uor 120 20 Trafic uor 60 20 Autovehicul 30 10

10.7 Sarcini datorate traficului

10.8 Influena unghiului de susinere

2 0 90 120 180 K x 0,110 0,096 0,090 0,083

Material n grmad Material compact

Indice Proctor 95% Densitate relativ 70% Teren E (N/mm 2 ) Granulometrie joas. Soluri cu plasticitate medie i mare

0 0 0 0,35

Granulometrie joas. Soluri cu plasticitate medie ijoas cu mai putin de 25%particule mari

0,35 1,38 2,76 6,9

Granulometrie joas. Soluri cu plasticitate joas sau medie cu mai mult de 25% particule mari. Soluri cu granulometrie mare cu mai mult de 12 % particule fine.

0,69 2,76 6,9 13,8

Granulometrie mare, cu maipuin de 12 % particule fine 0,69 6,9 13,8 20,7

Material de carier 6,9 0 0 0

10.9 Modul de rezisten al terenului

ASTM 2487

10.10. Exemplu de calcul al deformrii pe termen lung pentru tuburile ngropate

Apariia deformrii sub sarcin pentru tuburi riflate MAGNUM. Calculele sunt efectuate cu metoda Spangler pentru tuburi flexibile.

Diametru nominal al tubului (mm) DN 3152Rigiditate circumferenial conform EN ISO 9969 (kN/m ) SN 4

Date dimensionale ale tuburilor

Limea msurat pe generatoarea superioar al tubului(m) B 0,5nlimea msurat pe generatoarea superioar a tubului (m) H 4

Dimensiuni an

Terenul de umplere i modaliti de spare3Greutatea specific a materialului de umplere (N/m ) 17.200t

0Unghiul de frecare intern al materialului de umplere(n ) 33Coeficient de frecare dintre materialul de umplere i pereii anului 0,65Factor de autocompactare d 1,51

0Unghi de sprijin (n ) 2 0Constant de fond (valoare calculat) K 0,11x

2Modul secant al terenului (N/mm ) E' 2,76

Sarcini dinamice superficialeSarcin (solicitare extern) (kN/roat) Q 100Distana orizontal de la punctul solicitrii (sarcinii) r 0

Apariia deformriiDeformarea tubului rezult egal cu 6,715 (mm)Diminuarea procentual a diametrului este 2,13 % Val. acceptabilLimita maxim a deformrii diametrale admisibile este 5%.

N.B. Exemplul de mai sus i cele ce urmeaz raporteaz date care iau n considerare nisipul compactat ca material de umplere.Verificarea deformrii sub sarcin pentru tuburi riflate MAGNUM.Calculele sunt efectuate cu metoda Spangler pentru tuburi flexibile.
Modulul secant al terenului sau modulul de rezisten, depinde de natura i de gradul de compactare (tasare) a terenului. Este constant pentru toate diametrele de tub i clasificarea adoptat este conform ASTM 2487 (vezi paragraf 10.9).

10.5 Modulul secant al terenului

10.6 Date despre diversele tipuri de teren (Tabel A)

Tipuri de teren Greutate specific

teren

Unghi de frecare al materialului de umplere

Coeficient Rankine

N/m3 rad K Ghips 19.600 18 0,31 0,53 Argil uscat 15.700 22 0,38 0,45 Argil umed 19.600 12 0,21 0,66 Pmnt uscat frmiat necompact

12.750 12

0,21 0,66

Pmnt uscat compact 17.200

15 0,26 0,59

Pmnt n grmad 15.700

31 0,54 0,32

Pmnt foarte compact 18.150

32 0,56 0,31

Pmnt umed compact 19.600

33 0,58 0,29

Prundi 17.200 25 0,44 0,41 Prundi cu nisip 16.700 26 0,45 0,39 Argil grasuscat 15.700

14 0,24 0,61

Argil gras umed 20.700

22 0,38 0,45

Ml 15.700 25 0,44 0,41 Pietre 17.200 37 0,65 0,25 Nisip uscat 14.700 31 0,54 0,32 Nisip compact 17.200 33 0,58 0,29 Nisip umed 18.700 34 0,59 0,28 Pietre mari 15.700 37 0,65 0,25

Tabel A

Tipuri de teren

Unghi de frecare ntre materialul de umplere i an

Ghips 0,33 Argil uscat 0,41 Argil umed 0,21 Pmnt uscat frmiat necompact 0,21 Pmnt uscat compact 0,26 Pmnt n grmad 0,60 Pmnt foarte compact 0,62 Pmnt umed compact 0,65 Prundi 0,47 Prundi cu nisip 0,49 Argil gras uscat 0,25 Argil gras umed 0,41 Ml 0,47 Pietre 0,75 Nisip uscat 0,60 Nisip compact 0,65 Nisip umed 0,67 Pietre mari 0,75

Date despre diversele tipuri de teren(Tabel B)

Clasa de sarcin Sarcina total (kN) Sarcin pe roat (kN)

Trafic greu 600 100 Trafic mediu 450 75 Trafic mediu 300 50 Trafic uor 120 20 Trafic uor 60 20 Autovehicul 30 10

10.7 Sarcini datorate traficului

10.8 Influena unghiului de susinere

2 0 90 120 180 K x 0,110 0,096 0,090 0,083

Material n grmad Material compact

Indice Proctor 95% Densitate relativ 70% Teren E (N/mm 2 ) Granulometrie joas. Soluri cu plasticitate medie i mare

0 0 0 0,35

Granulometrie joas. Soluri cu plasticitate medie ijoas cu mai putin de 25%particule mari

0,35 1,38 2,76 6,9

Granulometrie joas. Soluri cu plasticitate joas sau medie cu mai mult de 25% particule mari. Soluri cu granulometrie mare cu mai mult de 12 % particule fine.

0,69 2,76 6,9 13,8

Granulometrie mare, cu maipuin de 12 % particule fine 0,69 6,9 13,8 20,7

Material de carier 6,9 0 0 0

10.9 Modul de rezisten al terenului

ASTM 2487

10.10. Exemplu de calcul al deformrii pe termen lung pentru tuburile ngropate

Apariia deformrii sub sarcin pentru tuburi riflate MAGNUM. Calculele sunt efectuate cu metoda Spangler pentru tuburi flexibile.

Diametru nominal al tubului (mm) DN 3152Rigiditate circumferenial conform EN ISO 9969 (kN/m ) SN 4

Date dimensionale ale tuburilor

Limea msurat pe generatoarea superioar al tubului(m) B 0,5nlimea msurat pe generatoarea superioar a tubului (m) H 4

Dimensiuni an

Terenul de umplere i modaliti de spare3Greutatea specific a materialului de umplere (N/m ) 17.200t

0Unghiul de frecare intern al materialului de umplere(n ) 33Coeficient de frecare dintre materialul de umplere i pereii anului 0,65Factor de autocompactare d 1,51


2Modul secant al terenului (N/mm ) E' 2,76

Sarcini dinamice superficialeSarcin (solicitare extern) (kN/roat) Q 100Distana orizontal de la punctul solicitrii (sarcinii) r 0

Apariia deformriiDeformarea tubului rezult egal cu 6,715 (mm)Diminuarea procentual a diametrului este 2,13 % Val. acceptabilLimita maxim a deformrii diametrale admisibile este 5%.

N.B. Exemplul de mai sus i cele ce urmeaz raporteaz date care iau n considerare nisipul compactat ca material de umplere.Verificarea deformrii sub sarcin pentru tuburi riflate MAGNUM.Calculele sunt efectuate cu metoda Spangler pentru tuburi flexibile.
Dimensiunile anuluiLimea msurat pe generatoarea superioar a tubului(m) B 0,5

3Greutatea specific a materialului de umplere (N/m ) 17.200t0Unghiul de frecare intern al materialului de umplere(n ) 33

Coeficient de frecare dintre materialul de umplere i pereii anului 0,65Factor de auto compactare d 1,51


Terenul de

83144282 Manual Tehnic Riflat

Documents

Transcript of 83144282 Manual Tehnic Riflat