Post on 08-Mar-2016
description
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 168
1 din 68
UNIVERSITATEAUNIVERSITATEAUNIVERSITATEAUNIVERSITATEA ldquoO V I D I U SrdquoldquoO V I D I U SrdquoldquoO V I D I U SrdquoldquoO V I D I U Srdquo CONSTANTACONSTANTACONSTANTACONSTANTA
Facultatea de ConstructiiFacultatea de ConstructiiFacultatea de ConstructiiFacultatea de Constructii
PROFESOR INDRUMATORPROFESOR INDRUMATORPROFESOR INDRUMATORPROFESOR INDRUMATOR
INGINGINGING DIANA T E N E A DIANA T E N E A DIANA T E N E A DIANA T E N E A
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUSSCURTU MARIUSSCURTU MARIUSSCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAIMOTOTOLEA MIHAIMOTOTOLEA MIHAIMOTOTOLEA MIHAI
RACU SORINRACU SORINRACU SORINRACU SORIN
MITOIU CRISTIAN MITOIU CRISTIAN MITOIU CRISTIAN MITOIU CRISTIAN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 268
2 din 68
CUPRINSCUPRINSCUPRINSCUPRINS
PIESE SCRISEPIESE SCRISEPIESE SCRISEPIESE SCRISE
TemTemTemTemăăăă de proiectarede proiectarede proiectarede proiectare
Memoriu tehnic
-situaţia existentă
-situaţia proiectată
-materiale folosite la construcţie-evaluare preliminară a costurilor
Breviar de calcul
-stabilirea acţiunilor asupra construcţiei
-evaluarea incărcărilor
-dimensionarea invelitorii
-dimensionarea rigletelor
-dimensionarea panelor
-calculul static al elementelor grinzilor cu zăbrele
-calculul automat al elementelor grinzilor cu zăbrele
-dimensionarea elementelor grinzilor cu zăbrele
-dimensionarea grinzilor de sub planşeu
-calculul planşeului
-dimensionarea grinzii mobile
-dimensionarea grinzii de rulare
-calculul podului rulant
-calculul stacirclpilor
-calculul fundaţiilor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 368
3 din 68
-calculul imbinărilor
Tehnologia de realizare Tehnologia de realizare Tehnologia de realizare Tehnologia de realizare
-execuţia subansamblurilor din profile metalice
-protecţia anticorozivă
-masuri de protecţia muncii
TEMA PROIECTULUITEMA PROIECTULUITEMA PROIECTULUITEMA PROIECTULUI
Să se proiecteze o hala metalică cu destinaţia
Spaţiu de depozitare materiale de constructii
Hala este amplasată in zona industrială a municipiului Constanţa
Materialele din care se realizeaza sunt urmatoarele
bull Oţel laminat OL37 sau OL52
bull Prinderile se realizeaza cu suruburi de inalta rezistenta care au fost
pretensionate + sudura acolo unde nu face obiectul suruburile
bull Din punct de vedere constructiv hala va fi alcatuita din cadretransversale(stalpi si grinzi cu zabrele) si cadre longitudinale
bull Legaturile intre elementele structurii rezemarile si sistemele de fundare
vor fi alese dupa o analiza structurala si tehnico-economica globala
Solutii constructive pentru elementele halei metalice
bull Acoperisul
- va avea invelitoarea din tabla ondulata cu izolatie sau panouri
termoizolatoare prefabricate
- nu va avea luminatoare
- structura de rezistenta este alcatuita din profile metalice care se vor
monta folosind elementele de rezistenta (ferme pane)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 468
4 din 68
- transversal pentru realizarea structurii de rezistenţă se monteză
riglete metalice din profile laminate
- ferma acoperişului va fi o grinda cu zabrele realizate din profile
laminate
bull Stalpii
- laţimea constantă sau variabilă in funcţie de eforturile pe care le vor
prelua ( profil U30)
bull Inchiderile perimetrale
- panouri metalice termoizolante
- pentru inchiderile perimetrale vor fi practicate deschideri (usi si
ferestre ) pentru acces şi pentru iluminarea naturală
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 568
5 din 68
MemoriuMemoriuMemoriuMemoriu tehtehtehtehnicnicnicnic
Situatia existentaSituatia existentaSituatia existentaSituatia existenta
Prezentul proiect cuprinde detalii de executie pentru executia unei hale
metalice cu regim de inaltime parter din str PANDURULUI (KM 4-5 Constanta)
avand ca beneficiar SC ldquoABC Wallrdquo SA
Structura de rezistenta este alcatuita din profile metalice cu stalpi si
ferme situate pe capat de stalpi
Hala proiectata este o constructie industriala cu regim de inaltime parter cu
dimensiunile in plan de 24x90m cu o deschidere de 24m si 15 travei de cate 6 m
Pentru executia halei se propune amenajarea unei platforme de 3200 m2
prin nivelarea asternerea unui pat de piatra sparta si compactarea terenuluiAccesul la hala se va face pe drumurile de incinta care fac legatura cu
drumul public
Din studiul geotehnic a rezultat ca terenul aferent amplasamentului este
bun de fundare
Situatia proiectataSituatia proiectataSituatia proiectataSituatia proiectata
Infrastuctura
-fundaţii izolate din beton armat tip cuzinet si bloc de beton
-prinderea stacirclpilor de fundatii se va face prin buloane de inaltă
rezistentă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 668
6 din 68
Suprastructura metalică cu urmatoarea alcătuire
-stalpii cu sectiune casetata formata din doua profile U30303030 (UAP 300)
cu inaltimea de 10 m
-elemente orizontale grinzi cu zabrele alcatuite din profile tip ldquoIrdquo
(IE 160) pentru talpa superioara si (IE 160) pentru talpa inferioara si
(IE 80) pentru montanti si diagonale
-elementele constitutive sunt asamblate prin sudura
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 768
7 din 68
-la cota +800 este montata o grinda de rulare pentru un carucior de
8 Tone forta formata din 2 profile I10101010
Acoperisul
-tip sarpanta in doua ape
-metalica cu profile ldquoI10rdquo sudate de grinzile cu zabrele
-invelitoare din panouri tip sandvis
Cota +- 005 este cota placi finite parter
Invelitoarea este realizata din panouri sandvis
Fundatiile izolate se vor funda pe perna de loess existenta cu presiunea
conventionala de pconv=110Kpacm2
Adancimea de fundare este de ndash13 m fata de cota pardoselei finite
Fundatiile izolate si grinzile soclu se executa din beton C810 si C2835
in betonul de egalizare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 868
8 din 68
Constructia face parte din clasa de importanta III si din zona seismica E
( Ks = 016 si Tc + 07 ) conform normativ P1002006
Avand in vedere prevederile legii nr 10 privind ldquoCalitatea lucrarilor de
constructiirdquo referitoare la executarea controlului calitatii constructiei pe faze de
executie constructorul va chema in mod obligatoriu proiectantul pe probleme
de rezistenta pentru urmatoarele faze ce sunt considerate lucrari ascunse
bull In timpul lucrarilor de sapatura pentru confirmarea cotei de fundare
( geotehnician)
bull Inainte de turnarea primei cantitati de beton marca B150 icircn fundatii
bull La montarea stalpilor pe fundatii
bull Periodic pe parcursul executiei celorlalte elemente structurale la
intelegere cu beneficiarul sau executantul constructiei in baza unei
conventii scrise
bull Dupa terminarea structurii de rezistenta
bull Ori de cate ori situatia concreta impune prezenta pe santier a autorului
prezentului proiect
La executie se vor respecta cu strictete prevederile din
bull Legea nr 5 65
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 968
9 din 68
bull Normativele republicane de protectia muncii aprobate de Ministerul
Muncii si Ministerul Sanatatii cu nr 34 1975 si 60 1975 modificate cu
ordonanta nr 110 1977
bull Norme de protectia muncii vol1-10 in activitatea de constructii-
montaj aprobate cu ord nr1233D1980
bull Norme generale de protectie impotriva incendiilor la proiectarea si
realizarea constructiilor si instalatiilor aprobate cu Decret nr 290 1977 si
norme tehnice de proiectare si realizarea constructiilor privind protectia la
actiunea focului indicativ P11883
La aplicarea prescriptiilor mentionate se vor avea in vedere toate
reactualizarile si completarile la zi a acestora
bull La executie se vor respecta prevederile normativelor P118-83
C169-83 C140-86 si P104-83
Masurile indicate in aceste normative nu sunt limitative beneficiarii si
unitatea de constructii-montaj fiind obligati sa stabileascatilde in functie de
conditiile de lucru masurile necesare care sa conduca la inlaturarea
producerii accidentelor de munca
Proiectul a fost intocmit cu respectarea prevederilor normativelor P100-
2006 NP 00892P118-83 C169-83 C140-86 si P104-83
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1068
10 din 68
Nerespectarea proiectului intocmit fara acceptul scris al proiectantului
intocmitor si cu avizele prevazute in legislatia in vigoare conduce la
absolvirea de orice responsabilitate a proiectantului cu consecintele prevazute
in actele normative referitoare la aceste situatii
Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor
Valoarea estimativa a lucrarilor este de 56417832RON echivalent a
165 93480 Euro (calculate pentru un curs de 1 Euro = 334Ron)
Executia lucrarilor se va incepe numai dupa eliberarea autorizatiei de
construire eliberata de Primaria Municipiului Constanta cu respectarea
prevederilor din capitolul ldquoTehnologia de executierdquo
Tehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizare
GeneralitatiGeneralitatiGeneralitatiGeneralitati
Conditiile de calitate prevazute sunt obligatorii Neconcordantele sau
omisiunile din proiect precum si modificarile de solutii tehnologice se vor
concilia impreuna cu proiectantul
Materiale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaTablele si laminatele structurii vor corespunde conditiilor de calitate
prevazute in standardele in vigoare si vor fi insotite de certificate de calitate de
la furnizor pentru marca otelului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1168
11 din 68
Executia structuriiExecutia structuriiExecutia structuriiExecutia structurii
PregatPregatPregatPregatirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metalice
Laminatele cu defecte interioare ca stratificari suprapuneri sulfuri incluziuni de
zgura nu se vor admite in lucrare Indreptarea prealabila a laminatelor este
optional pentru toate pozitiile din proiect abateriile inscriindu-se in tolerantele
admise in stasurile in vigoare
Taierea tablelor se va efectua cu flacara oxiacetilenica sau cu aparatul de
taiat cu jet de plasma muchiile taiate se vor curata de zgura iar crestaturile se
vor inlatura prin polizare Marginile pieselor care se sudeaza vor fi curatate si
polizate pe o latime de 30 mm pe ambele parti
Asamblarea si prinderea provizorie
Se admit urmatoarele tolerante la asamblarea pieselor
-denivelari maxime ale muchiilor pieselor ce se imbina 1mm pentru grosimile
de 10-20mm respective 15 mm pentru grosimi mai mari de 20mm
-deplasarea in trepte in planul imbinarii va fi de maximum 3mm
La imbinarile cu sudura de colt
-deschiderea rosturilor dintre piesele ce se sudeaza de maxim 1mm
-dezaxarea fata de axul teoretic va fi de maxim 2 mm
-inclinarea talpilor fata de inima va fi de cel mult 15mm
Sudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselor din subansambluridin subansambluridin subansambluridin subansambluri
Sudarea se va exacuta la o temperatura de peste +5 gr C si ferit de
umezeala
Prinderile provzorii (afturile) pieselor se vor executa manual de sudori
calificati lungimea afturilor va fi cuprinsa intre 40-60mm iar grosimea maxima
va fi de 3mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1268
12 din 68
Inceperea sudarii nu va fi permisa daca
-asamblarile si afturile nu corespund cu planul de executie si cu indicatiile
caietului de sarcini
-sunt depasite tolerantele de prelucrare trasare sau asamblare
-marginile ce se sudeaza si zonele invecinate nu sunt curate
-placutele terminale nu sunt asezate sau nu corespund indicatiilor din procesul
tehnologic
Se interzice racirea fortata a sudurilor La sudarea sub flux indepartarea
fluxului se va face la o distanta de cel putin 500mm de arcul voltaic
La sudurile cap la cap completarea cu sudura la radacina se face dupa
curatirea rostului Sudarea incepe si se termina pe piesele tehnologice
PPPPrelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termice
Cusaturile sudate se vor poliza fara a se reduce grosimea cordonului sub
valoarea din proiect Directia de polizare trebuie sa fie paralela cu directia
efortului principal din piesa Nu se admite mutarea sudurilor
Tratamente termice admise la executia structurii halei sunt
-preincalzirea marginilor pieselor care urmeaza a fi sudate
-detensionarea subansamblurilor dupa sudura
Executia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburi
Controlul vizualControlul vizualControlul vizualControlul vizual
Prin examinarea vizuala se verifica daca suruburile au saibele piulitele sicontrapiulitele (sau eventual saibe grover) prevazute in proiect daca capetele
suruburilor sau piulitelor se sprijina cu toata suprafata pe piesele stranse sau pe
saibe si daca partea filetata a surubului depaseste in afara 5hellip10mm
Controlul trebuie efectuat la toate suruburile imbinarilor Suruburile care
prezinta defecte vor fi inlocuite
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1368
13 din 68
Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica
----corepondenta cu proiectul de executie a pozitionarii suruburilor fata de axele
imbinarii a distantei intre suruburi si a pozitionarii imbinarii fata de axele
elementului
-grosimea totala a saibelor sa nu depaseasca 70 din diametrul surubului
respectiv iar capul surubului sa nu depaseasca piulita cu doua pasuri de filet
Controlul se face la toate suruburile imbinarilor Masurarea se face cu
sublerulin mm
Materiale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblare
- In cadrul receptiei la primirea pe santier a materialelor metalice( nituri
suruburi piulite saibeelectrozifondanti sarme pentru sudare etc) pentru
montarea elementelor metalice verificarea calitatii acestora va consta din
a) verificarea existentei si examinarea continutului documentelor de atestare a
calitatii materialelor si a corespondentei cu prevederile proiectului si ale
prescriptiilor tehnice
b) verificarea prin incercari directe a calitatii materialelor in conformitate cu
prevederile prescriptiilor tehnice corespunzatoare
In perioada executarii lucrarilor de montare se vor efectua verificari referitoare
la
- indeplinirea tuturor prevederilor proiectului pentru tehnologia de montare a
elementelor din otel
-
realizarea de buna calitate a lucrarilor de montare precum si pozitionareacorecta a elementelor din otel
- receptia lucrarilor sau partilor de constructie care devin ascunse
(cordoane de sudura care nu mai sunt accesibile la sfarsitul lucrarii
prelucrarea marginilor pieselor care se imbina prin sudura la montare
executarea diferitelor straturi ale protectiei anticorozive verificarea calitatii
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1468
14 din 68
curatirii elementelor care se imbina prin suruburi pretensionate etc)
Rezultatele verificarilor cu privire la calitatea lucrarilor executate prin
aceste operatii se consemneaza in procese verbale de lucrari ascunse si
conditioneaza inceperea urmatoarelor operatii
- verificarea prin incercari nedistructive a calitatii sudurilor cap la cap
realizate la montare a caror verificare este indicata de proiectul de
executie
- verificarea strangerii suruburilor de inalta rezistenta precum si realizarea
chituirii grunduirii si vopsirii imbinarilor controlate
Tehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montare
Documentele (proiectul) pentru tehnologia de montare care trebuie sa fie
intocmite de unitatea ce efectueaza lucrarile de montare vor cuprinde
obligatoriu
- Masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructie din otel
- Organizarea asamblarii in tronsoane pe santier a elementelor din otel cu
indicarea mijloacelor de transport si de ridicat necesare
- Indicarea dimensiunilor a caror verificare este necesara pentru asigurarea
realizarii tolerantelor de montare impuse prin proiectul de executie si prin
prescriptiile tehnice
- Materiale de adaos metoda de prelucrare a marginilor pieselor procedeul
si regimul sudare planul de succesiune a executarii sudurilor de montaj
-
Masuri pentru executia imbinarilor cu suruburi pretensionate- Verificarea cotelor si nivelelor indicate in proiect pentru elementele
montate
- Marcarea elementelor si ordinea fazelor operatiei de montare
- Asigurarea stabilitatii elementelor din otel in fazele operatiei de montare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 268
2 din 68
CUPRINSCUPRINSCUPRINSCUPRINS
PIESE SCRISEPIESE SCRISEPIESE SCRISEPIESE SCRISE
TemTemTemTemăăăă de proiectarede proiectarede proiectarede proiectare
Memoriu tehnic
-situaţia existentă
-situaţia proiectată
-materiale folosite la construcţie-evaluare preliminară a costurilor
Breviar de calcul
-stabilirea acţiunilor asupra construcţiei
-evaluarea incărcărilor
-dimensionarea invelitorii
-dimensionarea rigletelor
-dimensionarea panelor
-calculul static al elementelor grinzilor cu zăbrele
-calculul automat al elementelor grinzilor cu zăbrele
-dimensionarea elementelor grinzilor cu zăbrele
-dimensionarea grinzilor de sub planşeu
-calculul planşeului
-dimensionarea grinzii mobile
-dimensionarea grinzii de rulare
-calculul podului rulant
-calculul stacirclpilor
-calculul fundaţiilor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 368
3 din 68
-calculul imbinărilor
Tehnologia de realizare Tehnologia de realizare Tehnologia de realizare Tehnologia de realizare
-execuţia subansamblurilor din profile metalice
-protecţia anticorozivă
-masuri de protecţia muncii
TEMA PROIECTULUITEMA PROIECTULUITEMA PROIECTULUITEMA PROIECTULUI
Să se proiecteze o hala metalică cu destinaţia
Spaţiu de depozitare materiale de constructii
Hala este amplasată in zona industrială a municipiului Constanţa
Materialele din care se realizeaza sunt urmatoarele
bull Oţel laminat OL37 sau OL52
bull Prinderile se realizeaza cu suruburi de inalta rezistenta care au fost
pretensionate + sudura acolo unde nu face obiectul suruburile
bull Din punct de vedere constructiv hala va fi alcatuita din cadretransversale(stalpi si grinzi cu zabrele) si cadre longitudinale
bull Legaturile intre elementele structurii rezemarile si sistemele de fundare
vor fi alese dupa o analiza structurala si tehnico-economica globala
Solutii constructive pentru elementele halei metalice
bull Acoperisul
- va avea invelitoarea din tabla ondulata cu izolatie sau panouri
termoizolatoare prefabricate
- nu va avea luminatoare
- structura de rezistenta este alcatuita din profile metalice care se vor
monta folosind elementele de rezistenta (ferme pane)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 468
4 din 68
- transversal pentru realizarea structurii de rezistenţă se monteză
riglete metalice din profile laminate
- ferma acoperişului va fi o grinda cu zabrele realizate din profile
laminate
bull Stalpii
- laţimea constantă sau variabilă in funcţie de eforturile pe care le vor
prelua ( profil U30)
bull Inchiderile perimetrale
- panouri metalice termoizolante
- pentru inchiderile perimetrale vor fi practicate deschideri (usi si
ferestre ) pentru acces şi pentru iluminarea naturală
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 568
5 din 68
MemoriuMemoriuMemoriuMemoriu tehtehtehtehnicnicnicnic
Situatia existentaSituatia existentaSituatia existentaSituatia existenta
Prezentul proiect cuprinde detalii de executie pentru executia unei hale
metalice cu regim de inaltime parter din str PANDURULUI (KM 4-5 Constanta)
avand ca beneficiar SC ldquoABC Wallrdquo SA
Structura de rezistenta este alcatuita din profile metalice cu stalpi si
ferme situate pe capat de stalpi
Hala proiectata este o constructie industriala cu regim de inaltime parter cu
dimensiunile in plan de 24x90m cu o deschidere de 24m si 15 travei de cate 6 m
Pentru executia halei se propune amenajarea unei platforme de 3200 m2
prin nivelarea asternerea unui pat de piatra sparta si compactarea terenuluiAccesul la hala se va face pe drumurile de incinta care fac legatura cu
drumul public
Din studiul geotehnic a rezultat ca terenul aferent amplasamentului este
bun de fundare
Situatia proiectataSituatia proiectataSituatia proiectataSituatia proiectata
Infrastuctura
-fundaţii izolate din beton armat tip cuzinet si bloc de beton
-prinderea stacirclpilor de fundatii se va face prin buloane de inaltă
rezistentă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 668
6 din 68
Suprastructura metalică cu urmatoarea alcătuire
-stalpii cu sectiune casetata formata din doua profile U30303030 (UAP 300)
cu inaltimea de 10 m
-elemente orizontale grinzi cu zabrele alcatuite din profile tip ldquoIrdquo
(IE 160) pentru talpa superioara si (IE 160) pentru talpa inferioara si
(IE 80) pentru montanti si diagonale
-elementele constitutive sunt asamblate prin sudura
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 768
7 din 68
-la cota +800 este montata o grinda de rulare pentru un carucior de
8 Tone forta formata din 2 profile I10101010
Acoperisul
-tip sarpanta in doua ape
-metalica cu profile ldquoI10rdquo sudate de grinzile cu zabrele
-invelitoare din panouri tip sandvis
Cota +- 005 este cota placi finite parter
Invelitoarea este realizata din panouri sandvis
Fundatiile izolate se vor funda pe perna de loess existenta cu presiunea
conventionala de pconv=110Kpacm2
Adancimea de fundare este de ndash13 m fata de cota pardoselei finite
Fundatiile izolate si grinzile soclu se executa din beton C810 si C2835
in betonul de egalizare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 868
8 din 68
Constructia face parte din clasa de importanta III si din zona seismica E
( Ks = 016 si Tc + 07 ) conform normativ P1002006
Avand in vedere prevederile legii nr 10 privind ldquoCalitatea lucrarilor de
constructiirdquo referitoare la executarea controlului calitatii constructiei pe faze de
executie constructorul va chema in mod obligatoriu proiectantul pe probleme
de rezistenta pentru urmatoarele faze ce sunt considerate lucrari ascunse
bull In timpul lucrarilor de sapatura pentru confirmarea cotei de fundare
( geotehnician)
bull Inainte de turnarea primei cantitati de beton marca B150 icircn fundatii
bull La montarea stalpilor pe fundatii
bull Periodic pe parcursul executiei celorlalte elemente structurale la
intelegere cu beneficiarul sau executantul constructiei in baza unei
conventii scrise
bull Dupa terminarea structurii de rezistenta
bull Ori de cate ori situatia concreta impune prezenta pe santier a autorului
prezentului proiect
La executie se vor respecta cu strictete prevederile din
bull Legea nr 5 65
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 968
9 din 68
bull Normativele republicane de protectia muncii aprobate de Ministerul
Muncii si Ministerul Sanatatii cu nr 34 1975 si 60 1975 modificate cu
ordonanta nr 110 1977
bull Norme de protectia muncii vol1-10 in activitatea de constructii-
montaj aprobate cu ord nr1233D1980
bull Norme generale de protectie impotriva incendiilor la proiectarea si
realizarea constructiilor si instalatiilor aprobate cu Decret nr 290 1977 si
norme tehnice de proiectare si realizarea constructiilor privind protectia la
actiunea focului indicativ P11883
La aplicarea prescriptiilor mentionate se vor avea in vedere toate
reactualizarile si completarile la zi a acestora
bull La executie se vor respecta prevederile normativelor P118-83
C169-83 C140-86 si P104-83
Masurile indicate in aceste normative nu sunt limitative beneficiarii si
unitatea de constructii-montaj fiind obligati sa stabileascatilde in functie de
conditiile de lucru masurile necesare care sa conduca la inlaturarea
producerii accidentelor de munca
Proiectul a fost intocmit cu respectarea prevederilor normativelor P100-
2006 NP 00892P118-83 C169-83 C140-86 si P104-83
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1068
10 din 68
Nerespectarea proiectului intocmit fara acceptul scris al proiectantului
intocmitor si cu avizele prevazute in legislatia in vigoare conduce la
absolvirea de orice responsabilitate a proiectantului cu consecintele prevazute
in actele normative referitoare la aceste situatii
Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor
Valoarea estimativa a lucrarilor este de 56417832RON echivalent a
165 93480 Euro (calculate pentru un curs de 1 Euro = 334Ron)
Executia lucrarilor se va incepe numai dupa eliberarea autorizatiei de
construire eliberata de Primaria Municipiului Constanta cu respectarea
prevederilor din capitolul ldquoTehnologia de executierdquo
Tehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizare
GeneralitatiGeneralitatiGeneralitatiGeneralitati
Conditiile de calitate prevazute sunt obligatorii Neconcordantele sau
omisiunile din proiect precum si modificarile de solutii tehnologice se vor
concilia impreuna cu proiectantul
Materiale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaTablele si laminatele structurii vor corespunde conditiilor de calitate
prevazute in standardele in vigoare si vor fi insotite de certificate de calitate de
la furnizor pentru marca otelului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1168
11 din 68
Executia structuriiExecutia structuriiExecutia structuriiExecutia structurii
PregatPregatPregatPregatirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metalice
Laminatele cu defecte interioare ca stratificari suprapuneri sulfuri incluziuni de
zgura nu se vor admite in lucrare Indreptarea prealabila a laminatelor este
optional pentru toate pozitiile din proiect abateriile inscriindu-se in tolerantele
admise in stasurile in vigoare
Taierea tablelor se va efectua cu flacara oxiacetilenica sau cu aparatul de
taiat cu jet de plasma muchiile taiate se vor curata de zgura iar crestaturile se
vor inlatura prin polizare Marginile pieselor care se sudeaza vor fi curatate si
polizate pe o latime de 30 mm pe ambele parti
Asamblarea si prinderea provizorie
Se admit urmatoarele tolerante la asamblarea pieselor
-denivelari maxime ale muchiilor pieselor ce se imbina 1mm pentru grosimile
de 10-20mm respective 15 mm pentru grosimi mai mari de 20mm
-deplasarea in trepte in planul imbinarii va fi de maximum 3mm
La imbinarile cu sudura de colt
-deschiderea rosturilor dintre piesele ce se sudeaza de maxim 1mm
-dezaxarea fata de axul teoretic va fi de maxim 2 mm
-inclinarea talpilor fata de inima va fi de cel mult 15mm
Sudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselor din subansambluridin subansambluridin subansambluridin subansambluri
Sudarea se va exacuta la o temperatura de peste +5 gr C si ferit de
umezeala
Prinderile provzorii (afturile) pieselor se vor executa manual de sudori
calificati lungimea afturilor va fi cuprinsa intre 40-60mm iar grosimea maxima
va fi de 3mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1268
12 din 68
Inceperea sudarii nu va fi permisa daca
-asamblarile si afturile nu corespund cu planul de executie si cu indicatiile
caietului de sarcini
-sunt depasite tolerantele de prelucrare trasare sau asamblare
-marginile ce se sudeaza si zonele invecinate nu sunt curate
-placutele terminale nu sunt asezate sau nu corespund indicatiilor din procesul
tehnologic
Se interzice racirea fortata a sudurilor La sudarea sub flux indepartarea
fluxului se va face la o distanta de cel putin 500mm de arcul voltaic
La sudurile cap la cap completarea cu sudura la radacina se face dupa
curatirea rostului Sudarea incepe si se termina pe piesele tehnologice
PPPPrelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termice
Cusaturile sudate se vor poliza fara a se reduce grosimea cordonului sub
valoarea din proiect Directia de polizare trebuie sa fie paralela cu directia
efortului principal din piesa Nu se admite mutarea sudurilor
Tratamente termice admise la executia structurii halei sunt
-preincalzirea marginilor pieselor care urmeaza a fi sudate
-detensionarea subansamblurilor dupa sudura
Executia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburi
Controlul vizualControlul vizualControlul vizualControlul vizual
Prin examinarea vizuala se verifica daca suruburile au saibele piulitele sicontrapiulitele (sau eventual saibe grover) prevazute in proiect daca capetele
suruburilor sau piulitelor se sprijina cu toata suprafata pe piesele stranse sau pe
saibe si daca partea filetata a surubului depaseste in afara 5hellip10mm
Controlul trebuie efectuat la toate suruburile imbinarilor Suruburile care
prezinta defecte vor fi inlocuite
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1368
13 din 68
Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica
----corepondenta cu proiectul de executie a pozitionarii suruburilor fata de axele
imbinarii a distantei intre suruburi si a pozitionarii imbinarii fata de axele
elementului
-grosimea totala a saibelor sa nu depaseasca 70 din diametrul surubului
respectiv iar capul surubului sa nu depaseasca piulita cu doua pasuri de filet
Controlul se face la toate suruburile imbinarilor Masurarea se face cu
sublerulin mm
Materiale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblare
- In cadrul receptiei la primirea pe santier a materialelor metalice( nituri
suruburi piulite saibeelectrozifondanti sarme pentru sudare etc) pentru
montarea elementelor metalice verificarea calitatii acestora va consta din
a) verificarea existentei si examinarea continutului documentelor de atestare a
calitatii materialelor si a corespondentei cu prevederile proiectului si ale
prescriptiilor tehnice
b) verificarea prin incercari directe a calitatii materialelor in conformitate cu
prevederile prescriptiilor tehnice corespunzatoare
In perioada executarii lucrarilor de montare se vor efectua verificari referitoare
la
- indeplinirea tuturor prevederilor proiectului pentru tehnologia de montare a
elementelor din otel
-
realizarea de buna calitate a lucrarilor de montare precum si pozitionareacorecta a elementelor din otel
- receptia lucrarilor sau partilor de constructie care devin ascunse
(cordoane de sudura care nu mai sunt accesibile la sfarsitul lucrarii
prelucrarea marginilor pieselor care se imbina prin sudura la montare
executarea diferitelor straturi ale protectiei anticorozive verificarea calitatii
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1468
14 din 68
curatirii elementelor care se imbina prin suruburi pretensionate etc)
Rezultatele verificarilor cu privire la calitatea lucrarilor executate prin
aceste operatii se consemneaza in procese verbale de lucrari ascunse si
conditioneaza inceperea urmatoarelor operatii
- verificarea prin incercari nedistructive a calitatii sudurilor cap la cap
realizate la montare a caror verificare este indicata de proiectul de
executie
- verificarea strangerii suruburilor de inalta rezistenta precum si realizarea
chituirii grunduirii si vopsirii imbinarilor controlate
Tehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montare
Documentele (proiectul) pentru tehnologia de montare care trebuie sa fie
intocmite de unitatea ce efectueaza lucrarile de montare vor cuprinde
obligatoriu
- Masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructie din otel
- Organizarea asamblarii in tronsoane pe santier a elementelor din otel cu
indicarea mijloacelor de transport si de ridicat necesare
- Indicarea dimensiunilor a caror verificare este necesara pentru asigurarea
realizarii tolerantelor de montare impuse prin proiectul de executie si prin
prescriptiile tehnice
- Materiale de adaos metoda de prelucrare a marginilor pieselor procedeul
si regimul sudare planul de succesiune a executarii sudurilor de montaj
-
Masuri pentru executia imbinarilor cu suruburi pretensionate- Verificarea cotelor si nivelelor indicate in proiect pentru elementele
montate
- Marcarea elementelor si ordinea fazelor operatiei de montare
- Asigurarea stabilitatii elementelor din otel in fazele operatiei de montare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 368
3 din 68
-calculul imbinărilor
Tehnologia de realizare Tehnologia de realizare Tehnologia de realizare Tehnologia de realizare
-execuţia subansamblurilor din profile metalice
-protecţia anticorozivă
-masuri de protecţia muncii
TEMA PROIECTULUITEMA PROIECTULUITEMA PROIECTULUITEMA PROIECTULUI
Să se proiecteze o hala metalică cu destinaţia
Spaţiu de depozitare materiale de constructii
Hala este amplasată in zona industrială a municipiului Constanţa
Materialele din care se realizeaza sunt urmatoarele
bull Oţel laminat OL37 sau OL52
bull Prinderile se realizeaza cu suruburi de inalta rezistenta care au fost
pretensionate + sudura acolo unde nu face obiectul suruburile
bull Din punct de vedere constructiv hala va fi alcatuita din cadretransversale(stalpi si grinzi cu zabrele) si cadre longitudinale
bull Legaturile intre elementele structurii rezemarile si sistemele de fundare
vor fi alese dupa o analiza structurala si tehnico-economica globala
Solutii constructive pentru elementele halei metalice
bull Acoperisul
- va avea invelitoarea din tabla ondulata cu izolatie sau panouri
termoizolatoare prefabricate
- nu va avea luminatoare
- structura de rezistenta este alcatuita din profile metalice care se vor
monta folosind elementele de rezistenta (ferme pane)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 468
4 din 68
- transversal pentru realizarea structurii de rezistenţă se monteză
riglete metalice din profile laminate
- ferma acoperişului va fi o grinda cu zabrele realizate din profile
laminate
bull Stalpii
- laţimea constantă sau variabilă in funcţie de eforturile pe care le vor
prelua ( profil U30)
bull Inchiderile perimetrale
- panouri metalice termoizolante
- pentru inchiderile perimetrale vor fi practicate deschideri (usi si
ferestre ) pentru acces şi pentru iluminarea naturală
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 568
5 din 68
MemoriuMemoriuMemoriuMemoriu tehtehtehtehnicnicnicnic
Situatia existentaSituatia existentaSituatia existentaSituatia existenta
Prezentul proiect cuprinde detalii de executie pentru executia unei hale
metalice cu regim de inaltime parter din str PANDURULUI (KM 4-5 Constanta)
avand ca beneficiar SC ldquoABC Wallrdquo SA
Structura de rezistenta este alcatuita din profile metalice cu stalpi si
ferme situate pe capat de stalpi
Hala proiectata este o constructie industriala cu regim de inaltime parter cu
dimensiunile in plan de 24x90m cu o deschidere de 24m si 15 travei de cate 6 m
Pentru executia halei se propune amenajarea unei platforme de 3200 m2
prin nivelarea asternerea unui pat de piatra sparta si compactarea terenuluiAccesul la hala se va face pe drumurile de incinta care fac legatura cu
drumul public
Din studiul geotehnic a rezultat ca terenul aferent amplasamentului este
bun de fundare
Situatia proiectataSituatia proiectataSituatia proiectataSituatia proiectata
Infrastuctura
-fundaţii izolate din beton armat tip cuzinet si bloc de beton
-prinderea stacirclpilor de fundatii se va face prin buloane de inaltă
rezistentă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 668
6 din 68
Suprastructura metalică cu urmatoarea alcătuire
-stalpii cu sectiune casetata formata din doua profile U30303030 (UAP 300)
cu inaltimea de 10 m
-elemente orizontale grinzi cu zabrele alcatuite din profile tip ldquoIrdquo
(IE 160) pentru talpa superioara si (IE 160) pentru talpa inferioara si
(IE 80) pentru montanti si diagonale
-elementele constitutive sunt asamblate prin sudura
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 768
7 din 68
-la cota +800 este montata o grinda de rulare pentru un carucior de
8 Tone forta formata din 2 profile I10101010
Acoperisul
-tip sarpanta in doua ape
-metalica cu profile ldquoI10rdquo sudate de grinzile cu zabrele
-invelitoare din panouri tip sandvis
Cota +- 005 este cota placi finite parter
Invelitoarea este realizata din panouri sandvis
Fundatiile izolate se vor funda pe perna de loess existenta cu presiunea
conventionala de pconv=110Kpacm2
Adancimea de fundare este de ndash13 m fata de cota pardoselei finite
Fundatiile izolate si grinzile soclu se executa din beton C810 si C2835
in betonul de egalizare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 868
8 din 68
Constructia face parte din clasa de importanta III si din zona seismica E
( Ks = 016 si Tc + 07 ) conform normativ P1002006
Avand in vedere prevederile legii nr 10 privind ldquoCalitatea lucrarilor de
constructiirdquo referitoare la executarea controlului calitatii constructiei pe faze de
executie constructorul va chema in mod obligatoriu proiectantul pe probleme
de rezistenta pentru urmatoarele faze ce sunt considerate lucrari ascunse
bull In timpul lucrarilor de sapatura pentru confirmarea cotei de fundare
( geotehnician)
bull Inainte de turnarea primei cantitati de beton marca B150 icircn fundatii
bull La montarea stalpilor pe fundatii
bull Periodic pe parcursul executiei celorlalte elemente structurale la
intelegere cu beneficiarul sau executantul constructiei in baza unei
conventii scrise
bull Dupa terminarea structurii de rezistenta
bull Ori de cate ori situatia concreta impune prezenta pe santier a autorului
prezentului proiect
La executie se vor respecta cu strictete prevederile din
bull Legea nr 5 65
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 968
9 din 68
bull Normativele republicane de protectia muncii aprobate de Ministerul
Muncii si Ministerul Sanatatii cu nr 34 1975 si 60 1975 modificate cu
ordonanta nr 110 1977
bull Norme de protectia muncii vol1-10 in activitatea de constructii-
montaj aprobate cu ord nr1233D1980
bull Norme generale de protectie impotriva incendiilor la proiectarea si
realizarea constructiilor si instalatiilor aprobate cu Decret nr 290 1977 si
norme tehnice de proiectare si realizarea constructiilor privind protectia la
actiunea focului indicativ P11883
La aplicarea prescriptiilor mentionate se vor avea in vedere toate
reactualizarile si completarile la zi a acestora
bull La executie se vor respecta prevederile normativelor P118-83
C169-83 C140-86 si P104-83
Masurile indicate in aceste normative nu sunt limitative beneficiarii si
unitatea de constructii-montaj fiind obligati sa stabileascatilde in functie de
conditiile de lucru masurile necesare care sa conduca la inlaturarea
producerii accidentelor de munca
Proiectul a fost intocmit cu respectarea prevederilor normativelor P100-
2006 NP 00892P118-83 C169-83 C140-86 si P104-83
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1068
10 din 68
Nerespectarea proiectului intocmit fara acceptul scris al proiectantului
intocmitor si cu avizele prevazute in legislatia in vigoare conduce la
absolvirea de orice responsabilitate a proiectantului cu consecintele prevazute
in actele normative referitoare la aceste situatii
Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor
Valoarea estimativa a lucrarilor este de 56417832RON echivalent a
165 93480 Euro (calculate pentru un curs de 1 Euro = 334Ron)
Executia lucrarilor se va incepe numai dupa eliberarea autorizatiei de
construire eliberata de Primaria Municipiului Constanta cu respectarea
prevederilor din capitolul ldquoTehnologia de executierdquo
Tehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizare
GeneralitatiGeneralitatiGeneralitatiGeneralitati
Conditiile de calitate prevazute sunt obligatorii Neconcordantele sau
omisiunile din proiect precum si modificarile de solutii tehnologice se vor
concilia impreuna cu proiectantul
Materiale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaTablele si laminatele structurii vor corespunde conditiilor de calitate
prevazute in standardele in vigoare si vor fi insotite de certificate de calitate de
la furnizor pentru marca otelului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1168
11 din 68
Executia structuriiExecutia structuriiExecutia structuriiExecutia structurii
PregatPregatPregatPregatirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metalice
Laminatele cu defecte interioare ca stratificari suprapuneri sulfuri incluziuni de
zgura nu se vor admite in lucrare Indreptarea prealabila a laminatelor este
optional pentru toate pozitiile din proiect abateriile inscriindu-se in tolerantele
admise in stasurile in vigoare
Taierea tablelor se va efectua cu flacara oxiacetilenica sau cu aparatul de
taiat cu jet de plasma muchiile taiate se vor curata de zgura iar crestaturile se
vor inlatura prin polizare Marginile pieselor care se sudeaza vor fi curatate si
polizate pe o latime de 30 mm pe ambele parti
Asamblarea si prinderea provizorie
Se admit urmatoarele tolerante la asamblarea pieselor
-denivelari maxime ale muchiilor pieselor ce se imbina 1mm pentru grosimile
de 10-20mm respective 15 mm pentru grosimi mai mari de 20mm
-deplasarea in trepte in planul imbinarii va fi de maximum 3mm
La imbinarile cu sudura de colt
-deschiderea rosturilor dintre piesele ce se sudeaza de maxim 1mm
-dezaxarea fata de axul teoretic va fi de maxim 2 mm
-inclinarea talpilor fata de inima va fi de cel mult 15mm
Sudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselor din subansambluridin subansambluridin subansambluridin subansambluri
Sudarea se va exacuta la o temperatura de peste +5 gr C si ferit de
umezeala
Prinderile provzorii (afturile) pieselor se vor executa manual de sudori
calificati lungimea afturilor va fi cuprinsa intre 40-60mm iar grosimea maxima
va fi de 3mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1268
12 din 68
Inceperea sudarii nu va fi permisa daca
-asamblarile si afturile nu corespund cu planul de executie si cu indicatiile
caietului de sarcini
-sunt depasite tolerantele de prelucrare trasare sau asamblare
-marginile ce se sudeaza si zonele invecinate nu sunt curate
-placutele terminale nu sunt asezate sau nu corespund indicatiilor din procesul
tehnologic
Se interzice racirea fortata a sudurilor La sudarea sub flux indepartarea
fluxului se va face la o distanta de cel putin 500mm de arcul voltaic
La sudurile cap la cap completarea cu sudura la radacina se face dupa
curatirea rostului Sudarea incepe si se termina pe piesele tehnologice
PPPPrelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termice
Cusaturile sudate se vor poliza fara a se reduce grosimea cordonului sub
valoarea din proiect Directia de polizare trebuie sa fie paralela cu directia
efortului principal din piesa Nu se admite mutarea sudurilor
Tratamente termice admise la executia structurii halei sunt
-preincalzirea marginilor pieselor care urmeaza a fi sudate
-detensionarea subansamblurilor dupa sudura
Executia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburi
Controlul vizualControlul vizualControlul vizualControlul vizual
Prin examinarea vizuala se verifica daca suruburile au saibele piulitele sicontrapiulitele (sau eventual saibe grover) prevazute in proiect daca capetele
suruburilor sau piulitelor se sprijina cu toata suprafata pe piesele stranse sau pe
saibe si daca partea filetata a surubului depaseste in afara 5hellip10mm
Controlul trebuie efectuat la toate suruburile imbinarilor Suruburile care
prezinta defecte vor fi inlocuite
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1368
13 din 68
Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica
----corepondenta cu proiectul de executie a pozitionarii suruburilor fata de axele
imbinarii a distantei intre suruburi si a pozitionarii imbinarii fata de axele
elementului
-grosimea totala a saibelor sa nu depaseasca 70 din diametrul surubului
respectiv iar capul surubului sa nu depaseasca piulita cu doua pasuri de filet
Controlul se face la toate suruburile imbinarilor Masurarea se face cu
sublerulin mm
Materiale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblare
- In cadrul receptiei la primirea pe santier a materialelor metalice( nituri
suruburi piulite saibeelectrozifondanti sarme pentru sudare etc) pentru
montarea elementelor metalice verificarea calitatii acestora va consta din
a) verificarea existentei si examinarea continutului documentelor de atestare a
calitatii materialelor si a corespondentei cu prevederile proiectului si ale
prescriptiilor tehnice
b) verificarea prin incercari directe a calitatii materialelor in conformitate cu
prevederile prescriptiilor tehnice corespunzatoare
In perioada executarii lucrarilor de montare se vor efectua verificari referitoare
la
- indeplinirea tuturor prevederilor proiectului pentru tehnologia de montare a
elementelor din otel
-
realizarea de buna calitate a lucrarilor de montare precum si pozitionareacorecta a elementelor din otel
- receptia lucrarilor sau partilor de constructie care devin ascunse
(cordoane de sudura care nu mai sunt accesibile la sfarsitul lucrarii
prelucrarea marginilor pieselor care se imbina prin sudura la montare
executarea diferitelor straturi ale protectiei anticorozive verificarea calitatii
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1468
14 din 68
curatirii elementelor care se imbina prin suruburi pretensionate etc)
Rezultatele verificarilor cu privire la calitatea lucrarilor executate prin
aceste operatii se consemneaza in procese verbale de lucrari ascunse si
conditioneaza inceperea urmatoarelor operatii
- verificarea prin incercari nedistructive a calitatii sudurilor cap la cap
realizate la montare a caror verificare este indicata de proiectul de
executie
- verificarea strangerii suruburilor de inalta rezistenta precum si realizarea
chituirii grunduirii si vopsirii imbinarilor controlate
Tehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montare
Documentele (proiectul) pentru tehnologia de montare care trebuie sa fie
intocmite de unitatea ce efectueaza lucrarile de montare vor cuprinde
obligatoriu
- Masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructie din otel
- Organizarea asamblarii in tronsoane pe santier a elementelor din otel cu
indicarea mijloacelor de transport si de ridicat necesare
- Indicarea dimensiunilor a caror verificare este necesara pentru asigurarea
realizarii tolerantelor de montare impuse prin proiectul de executie si prin
prescriptiile tehnice
- Materiale de adaos metoda de prelucrare a marginilor pieselor procedeul
si regimul sudare planul de succesiune a executarii sudurilor de montaj
-
Masuri pentru executia imbinarilor cu suruburi pretensionate- Verificarea cotelor si nivelelor indicate in proiect pentru elementele
montate
- Marcarea elementelor si ordinea fazelor operatiei de montare
- Asigurarea stabilitatii elementelor din otel in fazele operatiei de montare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 468
4 din 68
- transversal pentru realizarea structurii de rezistenţă se monteză
riglete metalice din profile laminate
- ferma acoperişului va fi o grinda cu zabrele realizate din profile
laminate
bull Stalpii
- laţimea constantă sau variabilă in funcţie de eforturile pe care le vor
prelua ( profil U30)
bull Inchiderile perimetrale
- panouri metalice termoizolante
- pentru inchiderile perimetrale vor fi practicate deschideri (usi si
ferestre ) pentru acces şi pentru iluminarea naturală
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 568
5 din 68
MemoriuMemoriuMemoriuMemoriu tehtehtehtehnicnicnicnic
Situatia existentaSituatia existentaSituatia existentaSituatia existenta
Prezentul proiect cuprinde detalii de executie pentru executia unei hale
metalice cu regim de inaltime parter din str PANDURULUI (KM 4-5 Constanta)
avand ca beneficiar SC ldquoABC Wallrdquo SA
Structura de rezistenta este alcatuita din profile metalice cu stalpi si
ferme situate pe capat de stalpi
Hala proiectata este o constructie industriala cu regim de inaltime parter cu
dimensiunile in plan de 24x90m cu o deschidere de 24m si 15 travei de cate 6 m
Pentru executia halei se propune amenajarea unei platforme de 3200 m2
prin nivelarea asternerea unui pat de piatra sparta si compactarea terenuluiAccesul la hala se va face pe drumurile de incinta care fac legatura cu
drumul public
Din studiul geotehnic a rezultat ca terenul aferent amplasamentului este
bun de fundare
Situatia proiectataSituatia proiectataSituatia proiectataSituatia proiectata
Infrastuctura
-fundaţii izolate din beton armat tip cuzinet si bloc de beton
-prinderea stacirclpilor de fundatii se va face prin buloane de inaltă
rezistentă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 668
6 din 68
Suprastructura metalică cu urmatoarea alcătuire
-stalpii cu sectiune casetata formata din doua profile U30303030 (UAP 300)
cu inaltimea de 10 m
-elemente orizontale grinzi cu zabrele alcatuite din profile tip ldquoIrdquo
(IE 160) pentru talpa superioara si (IE 160) pentru talpa inferioara si
(IE 80) pentru montanti si diagonale
-elementele constitutive sunt asamblate prin sudura
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 768
7 din 68
-la cota +800 este montata o grinda de rulare pentru un carucior de
8 Tone forta formata din 2 profile I10101010
Acoperisul
-tip sarpanta in doua ape
-metalica cu profile ldquoI10rdquo sudate de grinzile cu zabrele
-invelitoare din panouri tip sandvis
Cota +- 005 este cota placi finite parter
Invelitoarea este realizata din panouri sandvis
Fundatiile izolate se vor funda pe perna de loess existenta cu presiunea
conventionala de pconv=110Kpacm2
Adancimea de fundare este de ndash13 m fata de cota pardoselei finite
Fundatiile izolate si grinzile soclu se executa din beton C810 si C2835
in betonul de egalizare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 868
8 din 68
Constructia face parte din clasa de importanta III si din zona seismica E
( Ks = 016 si Tc + 07 ) conform normativ P1002006
Avand in vedere prevederile legii nr 10 privind ldquoCalitatea lucrarilor de
constructiirdquo referitoare la executarea controlului calitatii constructiei pe faze de
executie constructorul va chema in mod obligatoriu proiectantul pe probleme
de rezistenta pentru urmatoarele faze ce sunt considerate lucrari ascunse
bull In timpul lucrarilor de sapatura pentru confirmarea cotei de fundare
( geotehnician)
bull Inainte de turnarea primei cantitati de beton marca B150 icircn fundatii
bull La montarea stalpilor pe fundatii
bull Periodic pe parcursul executiei celorlalte elemente structurale la
intelegere cu beneficiarul sau executantul constructiei in baza unei
conventii scrise
bull Dupa terminarea structurii de rezistenta
bull Ori de cate ori situatia concreta impune prezenta pe santier a autorului
prezentului proiect
La executie se vor respecta cu strictete prevederile din
bull Legea nr 5 65
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 968
9 din 68
bull Normativele republicane de protectia muncii aprobate de Ministerul
Muncii si Ministerul Sanatatii cu nr 34 1975 si 60 1975 modificate cu
ordonanta nr 110 1977
bull Norme de protectia muncii vol1-10 in activitatea de constructii-
montaj aprobate cu ord nr1233D1980
bull Norme generale de protectie impotriva incendiilor la proiectarea si
realizarea constructiilor si instalatiilor aprobate cu Decret nr 290 1977 si
norme tehnice de proiectare si realizarea constructiilor privind protectia la
actiunea focului indicativ P11883
La aplicarea prescriptiilor mentionate se vor avea in vedere toate
reactualizarile si completarile la zi a acestora
bull La executie se vor respecta prevederile normativelor P118-83
C169-83 C140-86 si P104-83
Masurile indicate in aceste normative nu sunt limitative beneficiarii si
unitatea de constructii-montaj fiind obligati sa stabileascatilde in functie de
conditiile de lucru masurile necesare care sa conduca la inlaturarea
producerii accidentelor de munca
Proiectul a fost intocmit cu respectarea prevederilor normativelor P100-
2006 NP 00892P118-83 C169-83 C140-86 si P104-83
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1068
10 din 68
Nerespectarea proiectului intocmit fara acceptul scris al proiectantului
intocmitor si cu avizele prevazute in legislatia in vigoare conduce la
absolvirea de orice responsabilitate a proiectantului cu consecintele prevazute
in actele normative referitoare la aceste situatii
Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor
Valoarea estimativa a lucrarilor este de 56417832RON echivalent a
165 93480 Euro (calculate pentru un curs de 1 Euro = 334Ron)
Executia lucrarilor se va incepe numai dupa eliberarea autorizatiei de
construire eliberata de Primaria Municipiului Constanta cu respectarea
prevederilor din capitolul ldquoTehnologia de executierdquo
Tehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizare
GeneralitatiGeneralitatiGeneralitatiGeneralitati
Conditiile de calitate prevazute sunt obligatorii Neconcordantele sau
omisiunile din proiect precum si modificarile de solutii tehnologice se vor
concilia impreuna cu proiectantul
Materiale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaTablele si laminatele structurii vor corespunde conditiilor de calitate
prevazute in standardele in vigoare si vor fi insotite de certificate de calitate de
la furnizor pentru marca otelului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1168
11 din 68
Executia structuriiExecutia structuriiExecutia structuriiExecutia structurii
PregatPregatPregatPregatirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metalice
Laminatele cu defecte interioare ca stratificari suprapuneri sulfuri incluziuni de
zgura nu se vor admite in lucrare Indreptarea prealabila a laminatelor este
optional pentru toate pozitiile din proiect abateriile inscriindu-se in tolerantele
admise in stasurile in vigoare
Taierea tablelor se va efectua cu flacara oxiacetilenica sau cu aparatul de
taiat cu jet de plasma muchiile taiate se vor curata de zgura iar crestaturile se
vor inlatura prin polizare Marginile pieselor care se sudeaza vor fi curatate si
polizate pe o latime de 30 mm pe ambele parti
Asamblarea si prinderea provizorie
Se admit urmatoarele tolerante la asamblarea pieselor
-denivelari maxime ale muchiilor pieselor ce se imbina 1mm pentru grosimile
de 10-20mm respective 15 mm pentru grosimi mai mari de 20mm
-deplasarea in trepte in planul imbinarii va fi de maximum 3mm
La imbinarile cu sudura de colt
-deschiderea rosturilor dintre piesele ce se sudeaza de maxim 1mm
-dezaxarea fata de axul teoretic va fi de maxim 2 mm
-inclinarea talpilor fata de inima va fi de cel mult 15mm
Sudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselor din subansambluridin subansambluridin subansambluridin subansambluri
Sudarea se va exacuta la o temperatura de peste +5 gr C si ferit de
umezeala
Prinderile provzorii (afturile) pieselor se vor executa manual de sudori
calificati lungimea afturilor va fi cuprinsa intre 40-60mm iar grosimea maxima
va fi de 3mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1268
12 din 68
Inceperea sudarii nu va fi permisa daca
-asamblarile si afturile nu corespund cu planul de executie si cu indicatiile
caietului de sarcini
-sunt depasite tolerantele de prelucrare trasare sau asamblare
-marginile ce se sudeaza si zonele invecinate nu sunt curate
-placutele terminale nu sunt asezate sau nu corespund indicatiilor din procesul
tehnologic
Se interzice racirea fortata a sudurilor La sudarea sub flux indepartarea
fluxului se va face la o distanta de cel putin 500mm de arcul voltaic
La sudurile cap la cap completarea cu sudura la radacina se face dupa
curatirea rostului Sudarea incepe si se termina pe piesele tehnologice
PPPPrelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termice
Cusaturile sudate se vor poliza fara a se reduce grosimea cordonului sub
valoarea din proiect Directia de polizare trebuie sa fie paralela cu directia
efortului principal din piesa Nu se admite mutarea sudurilor
Tratamente termice admise la executia structurii halei sunt
-preincalzirea marginilor pieselor care urmeaza a fi sudate
-detensionarea subansamblurilor dupa sudura
Executia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburi
Controlul vizualControlul vizualControlul vizualControlul vizual
Prin examinarea vizuala se verifica daca suruburile au saibele piulitele sicontrapiulitele (sau eventual saibe grover) prevazute in proiect daca capetele
suruburilor sau piulitelor se sprijina cu toata suprafata pe piesele stranse sau pe
saibe si daca partea filetata a surubului depaseste in afara 5hellip10mm
Controlul trebuie efectuat la toate suruburile imbinarilor Suruburile care
prezinta defecte vor fi inlocuite
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1368
13 din 68
Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica
----corepondenta cu proiectul de executie a pozitionarii suruburilor fata de axele
imbinarii a distantei intre suruburi si a pozitionarii imbinarii fata de axele
elementului
-grosimea totala a saibelor sa nu depaseasca 70 din diametrul surubului
respectiv iar capul surubului sa nu depaseasca piulita cu doua pasuri de filet
Controlul se face la toate suruburile imbinarilor Masurarea se face cu
sublerulin mm
Materiale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblare
- In cadrul receptiei la primirea pe santier a materialelor metalice( nituri
suruburi piulite saibeelectrozifondanti sarme pentru sudare etc) pentru
montarea elementelor metalice verificarea calitatii acestora va consta din
a) verificarea existentei si examinarea continutului documentelor de atestare a
calitatii materialelor si a corespondentei cu prevederile proiectului si ale
prescriptiilor tehnice
b) verificarea prin incercari directe a calitatii materialelor in conformitate cu
prevederile prescriptiilor tehnice corespunzatoare
In perioada executarii lucrarilor de montare se vor efectua verificari referitoare
la
- indeplinirea tuturor prevederilor proiectului pentru tehnologia de montare a
elementelor din otel
-
realizarea de buna calitate a lucrarilor de montare precum si pozitionareacorecta a elementelor din otel
- receptia lucrarilor sau partilor de constructie care devin ascunse
(cordoane de sudura care nu mai sunt accesibile la sfarsitul lucrarii
prelucrarea marginilor pieselor care se imbina prin sudura la montare
executarea diferitelor straturi ale protectiei anticorozive verificarea calitatii
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1468
14 din 68
curatirii elementelor care se imbina prin suruburi pretensionate etc)
Rezultatele verificarilor cu privire la calitatea lucrarilor executate prin
aceste operatii se consemneaza in procese verbale de lucrari ascunse si
conditioneaza inceperea urmatoarelor operatii
- verificarea prin incercari nedistructive a calitatii sudurilor cap la cap
realizate la montare a caror verificare este indicata de proiectul de
executie
- verificarea strangerii suruburilor de inalta rezistenta precum si realizarea
chituirii grunduirii si vopsirii imbinarilor controlate
Tehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montare
Documentele (proiectul) pentru tehnologia de montare care trebuie sa fie
intocmite de unitatea ce efectueaza lucrarile de montare vor cuprinde
obligatoriu
- Masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructie din otel
- Organizarea asamblarii in tronsoane pe santier a elementelor din otel cu
indicarea mijloacelor de transport si de ridicat necesare
- Indicarea dimensiunilor a caror verificare este necesara pentru asigurarea
realizarii tolerantelor de montare impuse prin proiectul de executie si prin
prescriptiile tehnice
- Materiale de adaos metoda de prelucrare a marginilor pieselor procedeul
si regimul sudare planul de succesiune a executarii sudurilor de montaj
-
Masuri pentru executia imbinarilor cu suruburi pretensionate- Verificarea cotelor si nivelelor indicate in proiect pentru elementele
montate
- Marcarea elementelor si ordinea fazelor operatiei de montare
- Asigurarea stabilitatii elementelor din otel in fazele operatiei de montare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 568
5 din 68
MemoriuMemoriuMemoriuMemoriu tehtehtehtehnicnicnicnic
Situatia existentaSituatia existentaSituatia existentaSituatia existenta
Prezentul proiect cuprinde detalii de executie pentru executia unei hale
metalice cu regim de inaltime parter din str PANDURULUI (KM 4-5 Constanta)
avand ca beneficiar SC ldquoABC Wallrdquo SA
Structura de rezistenta este alcatuita din profile metalice cu stalpi si
ferme situate pe capat de stalpi
Hala proiectata este o constructie industriala cu regim de inaltime parter cu
dimensiunile in plan de 24x90m cu o deschidere de 24m si 15 travei de cate 6 m
Pentru executia halei se propune amenajarea unei platforme de 3200 m2
prin nivelarea asternerea unui pat de piatra sparta si compactarea terenuluiAccesul la hala se va face pe drumurile de incinta care fac legatura cu
drumul public
Din studiul geotehnic a rezultat ca terenul aferent amplasamentului este
bun de fundare
Situatia proiectataSituatia proiectataSituatia proiectataSituatia proiectata
Infrastuctura
-fundaţii izolate din beton armat tip cuzinet si bloc de beton
-prinderea stacirclpilor de fundatii se va face prin buloane de inaltă
rezistentă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 668
6 din 68
Suprastructura metalică cu urmatoarea alcătuire
-stalpii cu sectiune casetata formata din doua profile U30303030 (UAP 300)
cu inaltimea de 10 m
-elemente orizontale grinzi cu zabrele alcatuite din profile tip ldquoIrdquo
(IE 160) pentru talpa superioara si (IE 160) pentru talpa inferioara si
(IE 80) pentru montanti si diagonale
-elementele constitutive sunt asamblate prin sudura
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 768
7 din 68
-la cota +800 este montata o grinda de rulare pentru un carucior de
8 Tone forta formata din 2 profile I10101010
Acoperisul
-tip sarpanta in doua ape
-metalica cu profile ldquoI10rdquo sudate de grinzile cu zabrele
-invelitoare din panouri tip sandvis
Cota +- 005 este cota placi finite parter
Invelitoarea este realizata din panouri sandvis
Fundatiile izolate se vor funda pe perna de loess existenta cu presiunea
conventionala de pconv=110Kpacm2
Adancimea de fundare este de ndash13 m fata de cota pardoselei finite
Fundatiile izolate si grinzile soclu se executa din beton C810 si C2835
in betonul de egalizare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 868
8 din 68
Constructia face parte din clasa de importanta III si din zona seismica E
( Ks = 016 si Tc + 07 ) conform normativ P1002006
Avand in vedere prevederile legii nr 10 privind ldquoCalitatea lucrarilor de
constructiirdquo referitoare la executarea controlului calitatii constructiei pe faze de
executie constructorul va chema in mod obligatoriu proiectantul pe probleme
de rezistenta pentru urmatoarele faze ce sunt considerate lucrari ascunse
bull In timpul lucrarilor de sapatura pentru confirmarea cotei de fundare
( geotehnician)
bull Inainte de turnarea primei cantitati de beton marca B150 icircn fundatii
bull La montarea stalpilor pe fundatii
bull Periodic pe parcursul executiei celorlalte elemente structurale la
intelegere cu beneficiarul sau executantul constructiei in baza unei
conventii scrise
bull Dupa terminarea structurii de rezistenta
bull Ori de cate ori situatia concreta impune prezenta pe santier a autorului
prezentului proiect
La executie se vor respecta cu strictete prevederile din
bull Legea nr 5 65
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 968
9 din 68
bull Normativele republicane de protectia muncii aprobate de Ministerul
Muncii si Ministerul Sanatatii cu nr 34 1975 si 60 1975 modificate cu
ordonanta nr 110 1977
bull Norme de protectia muncii vol1-10 in activitatea de constructii-
montaj aprobate cu ord nr1233D1980
bull Norme generale de protectie impotriva incendiilor la proiectarea si
realizarea constructiilor si instalatiilor aprobate cu Decret nr 290 1977 si
norme tehnice de proiectare si realizarea constructiilor privind protectia la
actiunea focului indicativ P11883
La aplicarea prescriptiilor mentionate se vor avea in vedere toate
reactualizarile si completarile la zi a acestora
bull La executie se vor respecta prevederile normativelor P118-83
C169-83 C140-86 si P104-83
Masurile indicate in aceste normative nu sunt limitative beneficiarii si
unitatea de constructii-montaj fiind obligati sa stabileascatilde in functie de
conditiile de lucru masurile necesare care sa conduca la inlaturarea
producerii accidentelor de munca
Proiectul a fost intocmit cu respectarea prevederilor normativelor P100-
2006 NP 00892P118-83 C169-83 C140-86 si P104-83
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1068
10 din 68
Nerespectarea proiectului intocmit fara acceptul scris al proiectantului
intocmitor si cu avizele prevazute in legislatia in vigoare conduce la
absolvirea de orice responsabilitate a proiectantului cu consecintele prevazute
in actele normative referitoare la aceste situatii
Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor
Valoarea estimativa a lucrarilor este de 56417832RON echivalent a
165 93480 Euro (calculate pentru un curs de 1 Euro = 334Ron)
Executia lucrarilor se va incepe numai dupa eliberarea autorizatiei de
construire eliberata de Primaria Municipiului Constanta cu respectarea
prevederilor din capitolul ldquoTehnologia de executierdquo
Tehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizare
GeneralitatiGeneralitatiGeneralitatiGeneralitati
Conditiile de calitate prevazute sunt obligatorii Neconcordantele sau
omisiunile din proiect precum si modificarile de solutii tehnologice se vor
concilia impreuna cu proiectantul
Materiale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaTablele si laminatele structurii vor corespunde conditiilor de calitate
prevazute in standardele in vigoare si vor fi insotite de certificate de calitate de
la furnizor pentru marca otelului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1168
11 din 68
Executia structuriiExecutia structuriiExecutia structuriiExecutia structurii
PregatPregatPregatPregatirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metalice
Laminatele cu defecte interioare ca stratificari suprapuneri sulfuri incluziuni de
zgura nu se vor admite in lucrare Indreptarea prealabila a laminatelor este
optional pentru toate pozitiile din proiect abateriile inscriindu-se in tolerantele
admise in stasurile in vigoare
Taierea tablelor se va efectua cu flacara oxiacetilenica sau cu aparatul de
taiat cu jet de plasma muchiile taiate se vor curata de zgura iar crestaturile se
vor inlatura prin polizare Marginile pieselor care se sudeaza vor fi curatate si
polizate pe o latime de 30 mm pe ambele parti
Asamblarea si prinderea provizorie
Se admit urmatoarele tolerante la asamblarea pieselor
-denivelari maxime ale muchiilor pieselor ce se imbina 1mm pentru grosimile
de 10-20mm respective 15 mm pentru grosimi mai mari de 20mm
-deplasarea in trepte in planul imbinarii va fi de maximum 3mm
La imbinarile cu sudura de colt
-deschiderea rosturilor dintre piesele ce se sudeaza de maxim 1mm
-dezaxarea fata de axul teoretic va fi de maxim 2 mm
-inclinarea talpilor fata de inima va fi de cel mult 15mm
Sudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselor din subansambluridin subansambluridin subansambluridin subansambluri
Sudarea se va exacuta la o temperatura de peste +5 gr C si ferit de
umezeala
Prinderile provzorii (afturile) pieselor se vor executa manual de sudori
calificati lungimea afturilor va fi cuprinsa intre 40-60mm iar grosimea maxima
va fi de 3mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1268
12 din 68
Inceperea sudarii nu va fi permisa daca
-asamblarile si afturile nu corespund cu planul de executie si cu indicatiile
caietului de sarcini
-sunt depasite tolerantele de prelucrare trasare sau asamblare
-marginile ce se sudeaza si zonele invecinate nu sunt curate
-placutele terminale nu sunt asezate sau nu corespund indicatiilor din procesul
tehnologic
Se interzice racirea fortata a sudurilor La sudarea sub flux indepartarea
fluxului se va face la o distanta de cel putin 500mm de arcul voltaic
La sudurile cap la cap completarea cu sudura la radacina se face dupa
curatirea rostului Sudarea incepe si se termina pe piesele tehnologice
PPPPrelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termice
Cusaturile sudate se vor poliza fara a se reduce grosimea cordonului sub
valoarea din proiect Directia de polizare trebuie sa fie paralela cu directia
efortului principal din piesa Nu se admite mutarea sudurilor
Tratamente termice admise la executia structurii halei sunt
-preincalzirea marginilor pieselor care urmeaza a fi sudate
-detensionarea subansamblurilor dupa sudura
Executia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburi
Controlul vizualControlul vizualControlul vizualControlul vizual
Prin examinarea vizuala se verifica daca suruburile au saibele piulitele sicontrapiulitele (sau eventual saibe grover) prevazute in proiect daca capetele
suruburilor sau piulitelor se sprijina cu toata suprafata pe piesele stranse sau pe
saibe si daca partea filetata a surubului depaseste in afara 5hellip10mm
Controlul trebuie efectuat la toate suruburile imbinarilor Suruburile care
prezinta defecte vor fi inlocuite
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1368
13 din 68
Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica
----corepondenta cu proiectul de executie a pozitionarii suruburilor fata de axele
imbinarii a distantei intre suruburi si a pozitionarii imbinarii fata de axele
elementului
-grosimea totala a saibelor sa nu depaseasca 70 din diametrul surubului
respectiv iar capul surubului sa nu depaseasca piulita cu doua pasuri de filet
Controlul se face la toate suruburile imbinarilor Masurarea se face cu
sublerulin mm
Materiale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblare
- In cadrul receptiei la primirea pe santier a materialelor metalice( nituri
suruburi piulite saibeelectrozifondanti sarme pentru sudare etc) pentru
montarea elementelor metalice verificarea calitatii acestora va consta din
a) verificarea existentei si examinarea continutului documentelor de atestare a
calitatii materialelor si a corespondentei cu prevederile proiectului si ale
prescriptiilor tehnice
b) verificarea prin incercari directe a calitatii materialelor in conformitate cu
prevederile prescriptiilor tehnice corespunzatoare
In perioada executarii lucrarilor de montare se vor efectua verificari referitoare
la
- indeplinirea tuturor prevederilor proiectului pentru tehnologia de montare a
elementelor din otel
-
realizarea de buna calitate a lucrarilor de montare precum si pozitionareacorecta a elementelor din otel
- receptia lucrarilor sau partilor de constructie care devin ascunse
(cordoane de sudura care nu mai sunt accesibile la sfarsitul lucrarii
prelucrarea marginilor pieselor care se imbina prin sudura la montare
executarea diferitelor straturi ale protectiei anticorozive verificarea calitatii
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1468
14 din 68
curatirii elementelor care se imbina prin suruburi pretensionate etc)
Rezultatele verificarilor cu privire la calitatea lucrarilor executate prin
aceste operatii se consemneaza in procese verbale de lucrari ascunse si
conditioneaza inceperea urmatoarelor operatii
- verificarea prin incercari nedistructive a calitatii sudurilor cap la cap
realizate la montare a caror verificare este indicata de proiectul de
executie
- verificarea strangerii suruburilor de inalta rezistenta precum si realizarea
chituirii grunduirii si vopsirii imbinarilor controlate
Tehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montare
Documentele (proiectul) pentru tehnologia de montare care trebuie sa fie
intocmite de unitatea ce efectueaza lucrarile de montare vor cuprinde
obligatoriu
- Masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructie din otel
- Organizarea asamblarii in tronsoane pe santier a elementelor din otel cu
indicarea mijloacelor de transport si de ridicat necesare
- Indicarea dimensiunilor a caror verificare este necesara pentru asigurarea
realizarii tolerantelor de montare impuse prin proiectul de executie si prin
prescriptiile tehnice
- Materiale de adaos metoda de prelucrare a marginilor pieselor procedeul
si regimul sudare planul de succesiune a executarii sudurilor de montaj
-
Masuri pentru executia imbinarilor cu suruburi pretensionate- Verificarea cotelor si nivelelor indicate in proiect pentru elementele
montate
- Marcarea elementelor si ordinea fazelor operatiei de montare
- Asigurarea stabilitatii elementelor din otel in fazele operatiei de montare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 668
6 din 68
Suprastructura metalică cu urmatoarea alcătuire
-stalpii cu sectiune casetata formata din doua profile U30303030 (UAP 300)
cu inaltimea de 10 m
-elemente orizontale grinzi cu zabrele alcatuite din profile tip ldquoIrdquo
(IE 160) pentru talpa superioara si (IE 160) pentru talpa inferioara si
(IE 80) pentru montanti si diagonale
-elementele constitutive sunt asamblate prin sudura
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 768
7 din 68
-la cota +800 este montata o grinda de rulare pentru un carucior de
8 Tone forta formata din 2 profile I10101010
Acoperisul
-tip sarpanta in doua ape
-metalica cu profile ldquoI10rdquo sudate de grinzile cu zabrele
-invelitoare din panouri tip sandvis
Cota +- 005 este cota placi finite parter
Invelitoarea este realizata din panouri sandvis
Fundatiile izolate se vor funda pe perna de loess existenta cu presiunea
conventionala de pconv=110Kpacm2
Adancimea de fundare este de ndash13 m fata de cota pardoselei finite
Fundatiile izolate si grinzile soclu se executa din beton C810 si C2835
in betonul de egalizare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 868
8 din 68
Constructia face parte din clasa de importanta III si din zona seismica E
( Ks = 016 si Tc + 07 ) conform normativ P1002006
Avand in vedere prevederile legii nr 10 privind ldquoCalitatea lucrarilor de
constructiirdquo referitoare la executarea controlului calitatii constructiei pe faze de
executie constructorul va chema in mod obligatoriu proiectantul pe probleme
de rezistenta pentru urmatoarele faze ce sunt considerate lucrari ascunse
bull In timpul lucrarilor de sapatura pentru confirmarea cotei de fundare
( geotehnician)
bull Inainte de turnarea primei cantitati de beton marca B150 icircn fundatii
bull La montarea stalpilor pe fundatii
bull Periodic pe parcursul executiei celorlalte elemente structurale la
intelegere cu beneficiarul sau executantul constructiei in baza unei
conventii scrise
bull Dupa terminarea structurii de rezistenta
bull Ori de cate ori situatia concreta impune prezenta pe santier a autorului
prezentului proiect
La executie se vor respecta cu strictete prevederile din
bull Legea nr 5 65
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 968
9 din 68
bull Normativele republicane de protectia muncii aprobate de Ministerul
Muncii si Ministerul Sanatatii cu nr 34 1975 si 60 1975 modificate cu
ordonanta nr 110 1977
bull Norme de protectia muncii vol1-10 in activitatea de constructii-
montaj aprobate cu ord nr1233D1980
bull Norme generale de protectie impotriva incendiilor la proiectarea si
realizarea constructiilor si instalatiilor aprobate cu Decret nr 290 1977 si
norme tehnice de proiectare si realizarea constructiilor privind protectia la
actiunea focului indicativ P11883
La aplicarea prescriptiilor mentionate se vor avea in vedere toate
reactualizarile si completarile la zi a acestora
bull La executie se vor respecta prevederile normativelor P118-83
C169-83 C140-86 si P104-83
Masurile indicate in aceste normative nu sunt limitative beneficiarii si
unitatea de constructii-montaj fiind obligati sa stabileascatilde in functie de
conditiile de lucru masurile necesare care sa conduca la inlaturarea
producerii accidentelor de munca
Proiectul a fost intocmit cu respectarea prevederilor normativelor P100-
2006 NP 00892P118-83 C169-83 C140-86 si P104-83
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1068
10 din 68
Nerespectarea proiectului intocmit fara acceptul scris al proiectantului
intocmitor si cu avizele prevazute in legislatia in vigoare conduce la
absolvirea de orice responsabilitate a proiectantului cu consecintele prevazute
in actele normative referitoare la aceste situatii
Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor
Valoarea estimativa a lucrarilor este de 56417832RON echivalent a
165 93480 Euro (calculate pentru un curs de 1 Euro = 334Ron)
Executia lucrarilor se va incepe numai dupa eliberarea autorizatiei de
construire eliberata de Primaria Municipiului Constanta cu respectarea
prevederilor din capitolul ldquoTehnologia de executierdquo
Tehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizare
GeneralitatiGeneralitatiGeneralitatiGeneralitati
Conditiile de calitate prevazute sunt obligatorii Neconcordantele sau
omisiunile din proiect precum si modificarile de solutii tehnologice se vor
concilia impreuna cu proiectantul
Materiale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaTablele si laminatele structurii vor corespunde conditiilor de calitate
prevazute in standardele in vigoare si vor fi insotite de certificate de calitate de
la furnizor pentru marca otelului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1168
11 din 68
Executia structuriiExecutia structuriiExecutia structuriiExecutia structurii
PregatPregatPregatPregatirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metalice
Laminatele cu defecte interioare ca stratificari suprapuneri sulfuri incluziuni de
zgura nu se vor admite in lucrare Indreptarea prealabila a laminatelor este
optional pentru toate pozitiile din proiect abateriile inscriindu-se in tolerantele
admise in stasurile in vigoare
Taierea tablelor se va efectua cu flacara oxiacetilenica sau cu aparatul de
taiat cu jet de plasma muchiile taiate se vor curata de zgura iar crestaturile se
vor inlatura prin polizare Marginile pieselor care se sudeaza vor fi curatate si
polizate pe o latime de 30 mm pe ambele parti
Asamblarea si prinderea provizorie
Se admit urmatoarele tolerante la asamblarea pieselor
-denivelari maxime ale muchiilor pieselor ce se imbina 1mm pentru grosimile
de 10-20mm respective 15 mm pentru grosimi mai mari de 20mm
-deplasarea in trepte in planul imbinarii va fi de maximum 3mm
La imbinarile cu sudura de colt
-deschiderea rosturilor dintre piesele ce se sudeaza de maxim 1mm
-dezaxarea fata de axul teoretic va fi de maxim 2 mm
-inclinarea talpilor fata de inima va fi de cel mult 15mm
Sudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselor din subansambluridin subansambluridin subansambluridin subansambluri
Sudarea se va exacuta la o temperatura de peste +5 gr C si ferit de
umezeala
Prinderile provzorii (afturile) pieselor se vor executa manual de sudori
calificati lungimea afturilor va fi cuprinsa intre 40-60mm iar grosimea maxima
va fi de 3mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1268
12 din 68
Inceperea sudarii nu va fi permisa daca
-asamblarile si afturile nu corespund cu planul de executie si cu indicatiile
caietului de sarcini
-sunt depasite tolerantele de prelucrare trasare sau asamblare
-marginile ce se sudeaza si zonele invecinate nu sunt curate
-placutele terminale nu sunt asezate sau nu corespund indicatiilor din procesul
tehnologic
Se interzice racirea fortata a sudurilor La sudarea sub flux indepartarea
fluxului se va face la o distanta de cel putin 500mm de arcul voltaic
La sudurile cap la cap completarea cu sudura la radacina se face dupa
curatirea rostului Sudarea incepe si se termina pe piesele tehnologice
PPPPrelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termice
Cusaturile sudate se vor poliza fara a se reduce grosimea cordonului sub
valoarea din proiect Directia de polizare trebuie sa fie paralela cu directia
efortului principal din piesa Nu se admite mutarea sudurilor
Tratamente termice admise la executia structurii halei sunt
-preincalzirea marginilor pieselor care urmeaza a fi sudate
-detensionarea subansamblurilor dupa sudura
Executia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburi
Controlul vizualControlul vizualControlul vizualControlul vizual
Prin examinarea vizuala se verifica daca suruburile au saibele piulitele sicontrapiulitele (sau eventual saibe grover) prevazute in proiect daca capetele
suruburilor sau piulitelor se sprijina cu toata suprafata pe piesele stranse sau pe
saibe si daca partea filetata a surubului depaseste in afara 5hellip10mm
Controlul trebuie efectuat la toate suruburile imbinarilor Suruburile care
prezinta defecte vor fi inlocuite
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1368
13 din 68
Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica
----corepondenta cu proiectul de executie a pozitionarii suruburilor fata de axele
imbinarii a distantei intre suruburi si a pozitionarii imbinarii fata de axele
elementului
-grosimea totala a saibelor sa nu depaseasca 70 din diametrul surubului
respectiv iar capul surubului sa nu depaseasca piulita cu doua pasuri de filet
Controlul se face la toate suruburile imbinarilor Masurarea se face cu
sublerulin mm
Materiale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblare
- In cadrul receptiei la primirea pe santier a materialelor metalice( nituri
suruburi piulite saibeelectrozifondanti sarme pentru sudare etc) pentru
montarea elementelor metalice verificarea calitatii acestora va consta din
a) verificarea existentei si examinarea continutului documentelor de atestare a
calitatii materialelor si a corespondentei cu prevederile proiectului si ale
prescriptiilor tehnice
b) verificarea prin incercari directe a calitatii materialelor in conformitate cu
prevederile prescriptiilor tehnice corespunzatoare
In perioada executarii lucrarilor de montare se vor efectua verificari referitoare
la
- indeplinirea tuturor prevederilor proiectului pentru tehnologia de montare a
elementelor din otel
-
realizarea de buna calitate a lucrarilor de montare precum si pozitionareacorecta a elementelor din otel
- receptia lucrarilor sau partilor de constructie care devin ascunse
(cordoane de sudura care nu mai sunt accesibile la sfarsitul lucrarii
prelucrarea marginilor pieselor care se imbina prin sudura la montare
executarea diferitelor straturi ale protectiei anticorozive verificarea calitatii
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1468
14 din 68
curatirii elementelor care se imbina prin suruburi pretensionate etc)
Rezultatele verificarilor cu privire la calitatea lucrarilor executate prin
aceste operatii se consemneaza in procese verbale de lucrari ascunse si
conditioneaza inceperea urmatoarelor operatii
- verificarea prin incercari nedistructive a calitatii sudurilor cap la cap
realizate la montare a caror verificare este indicata de proiectul de
executie
- verificarea strangerii suruburilor de inalta rezistenta precum si realizarea
chituirii grunduirii si vopsirii imbinarilor controlate
Tehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montare
Documentele (proiectul) pentru tehnologia de montare care trebuie sa fie
intocmite de unitatea ce efectueaza lucrarile de montare vor cuprinde
obligatoriu
- Masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructie din otel
- Organizarea asamblarii in tronsoane pe santier a elementelor din otel cu
indicarea mijloacelor de transport si de ridicat necesare
- Indicarea dimensiunilor a caror verificare este necesara pentru asigurarea
realizarii tolerantelor de montare impuse prin proiectul de executie si prin
prescriptiile tehnice
- Materiale de adaos metoda de prelucrare a marginilor pieselor procedeul
si regimul sudare planul de succesiune a executarii sudurilor de montaj
-
Masuri pentru executia imbinarilor cu suruburi pretensionate- Verificarea cotelor si nivelelor indicate in proiect pentru elementele
montate
- Marcarea elementelor si ordinea fazelor operatiei de montare
- Asigurarea stabilitatii elementelor din otel in fazele operatiei de montare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 768
7 din 68
-la cota +800 este montata o grinda de rulare pentru un carucior de
8 Tone forta formata din 2 profile I10101010
Acoperisul
-tip sarpanta in doua ape
-metalica cu profile ldquoI10rdquo sudate de grinzile cu zabrele
-invelitoare din panouri tip sandvis
Cota +- 005 este cota placi finite parter
Invelitoarea este realizata din panouri sandvis
Fundatiile izolate se vor funda pe perna de loess existenta cu presiunea
conventionala de pconv=110Kpacm2
Adancimea de fundare este de ndash13 m fata de cota pardoselei finite
Fundatiile izolate si grinzile soclu se executa din beton C810 si C2835
in betonul de egalizare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 868
8 din 68
Constructia face parte din clasa de importanta III si din zona seismica E
( Ks = 016 si Tc + 07 ) conform normativ P1002006
Avand in vedere prevederile legii nr 10 privind ldquoCalitatea lucrarilor de
constructiirdquo referitoare la executarea controlului calitatii constructiei pe faze de
executie constructorul va chema in mod obligatoriu proiectantul pe probleme
de rezistenta pentru urmatoarele faze ce sunt considerate lucrari ascunse
bull In timpul lucrarilor de sapatura pentru confirmarea cotei de fundare
( geotehnician)
bull Inainte de turnarea primei cantitati de beton marca B150 icircn fundatii
bull La montarea stalpilor pe fundatii
bull Periodic pe parcursul executiei celorlalte elemente structurale la
intelegere cu beneficiarul sau executantul constructiei in baza unei
conventii scrise
bull Dupa terminarea structurii de rezistenta
bull Ori de cate ori situatia concreta impune prezenta pe santier a autorului
prezentului proiect
La executie se vor respecta cu strictete prevederile din
bull Legea nr 5 65
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 968
9 din 68
bull Normativele republicane de protectia muncii aprobate de Ministerul
Muncii si Ministerul Sanatatii cu nr 34 1975 si 60 1975 modificate cu
ordonanta nr 110 1977
bull Norme de protectia muncii vol1-10 in activitatea de constructii-
montaj aprobate cu ord nr1233D1980
bull Norme generale de protectie impotriva incendiilor la proiectarea si
realizarea constructiilor si instalatiilor aprobate cu Decret nr 290 1977 si
norme tehnice de proiectare si realizarea constructiilor privind protectia la
actiunea focului indicativ P11883
La aplicarea prescriptiilor mentionate se vor avea in vedere toate
reactualizarile si completarile la zi a acestora
bull La executie se vor respecta prevederile normativelor P118-83
C169-83 C140-86 si P104-83
Masurile indicate in aceste normative nu sunt limitative beneficiarii si
unitatea de constructii-montaj fiind obligati sa stabileascatilde in functie de
conditiile de lucru masurile necesare care sa conduca la inlaturarea
producerii accidentelor de munca
Proiectul a fost intocmit cu respectarea prevederilor normativelor P100-
2006 NP 00892P118-83 C169-83 C140-86 si P104-83
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1068
10 din 68
Nerespectarea proiectului intocmit fara acceptul scris al proiectantului
intocmitor si cu avizele prevazute in legislatia in vigoare conduce la
absolvirea de orice responsabilitate a proiectantului cu consecintele prevazute
in actele normative referitoare la aceste situatii
Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor
Valoarea estimativa a lucrarilor este de 56417832RON echivalent a
165 93480 Euro (calculate pentru un curs de 1 Euro = 334Ron)
Executia lucrarilor se va incepe numai dupa eliberarea autorizatiei de
construire eliberata de Primaria Municipiului Constanta cu respectarea
prevederilor din capitolul ldquoTehnologia de executierdquo
Tehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizare
GeneralitatiGeneralitatiGeneralitatiGeneralitati
Conditiile de calitate prevazute sunt obligatorii Neconcordantele sau
omisiunile din proiect precum si modificarile de solutii tehnologice se vor
concilia impreuna cu proiectantul
Materiale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaTablele si laminatele structurii vor corespunde conditiilor de calitate
prevazute in standardele in vigoare si vor fi insotite de certificate de calitate de
la furnizor pentru marca otelului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1168
11 din 68
Executia structuriiExecutia structuriiExecutia structuriiExecutia structurii
PregatPregatPregatPregatirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metalice
Laminatele cu defecte interioare ca stratificari suprapuneri sulfuri incluziuni de
zgura nu se vor admite in lucrare Indreptarea prealabila a laminatelor este
optional pentru toate pozitiile din proiect abateriile inscriindu-se in tolerantele
admise in stasurile in vigoare
Taierea tablelor se va efectua cu flacara oxiacetilenica sau cu aparatul de
taiat cu jet de plasma muchiile taiate se vor curata de zgura iar crestaturile se
vor inlatura prin polizare Marginile pieselor care se sudeaza vor fi curatate si
polizate pe o latime de 30 mm pe ambele parti
Asamblarea si prinderea provizorie
Se admit urmatoarele tolerante la asamblarea pieselor
-denivelari maxime ale muchiilor pieselor ce se imbina 1mm pentru grosimile
de 10-20mm respective 15 mm pentru grosimi mai mari de 20mm
-deplasarea in trepte in planul imbinarii va fi de maximum 3mm
La imbinarile cu sudura de colt
-deschiderea rosturilor dintre piesele ce se sudeaza de maxim 1mm
-dezaxarea fata de axul teoretic va fi de maxim 2 mm
-inclinarea talpilor fata de inima va fi de cel mult 15mm
Sudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselor din subansambluridin subansambluridin subansambluridin subansambluri
Sudarea se va exacuta la o temperatura de peste +5 gr C si ferit de
umezeala
Prinderile provzorii (afturile) pieselor se vor executa manual de sudori
calificati lungimea afturilor va fi cuprinsa intre 40-60mm iar grosimea maxima
va fi de 3mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1268
12 din 68
Inceperea sudarii nu va fi permisa daca
-asamblarile si afturile nu corespund cu planul de executie si cu indicatiile
caietului de sarcini
-sunt depasite tolerantele de prelucrare trasare sau asamblare
-marginile ce se sudeaza si zonele invecinate nu sunt curate
-placutele terminale nu sunt asezate sau nu corespund indicatiilor din procesul
tehnologic
Se interzice racirea fortata a sudurilor La sudarea sub flux indepartarea
fluxului se va face la o distanta de cel putin 500mm de arcul voltaic
La sudurile cap la cap completarea cu sudura la radacina se face dupa
curatirea rostului Sudarea incepe si se termina pe piesele tehnologice
PPPPrelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termice
Cusaturile sudate se vor poliza fara a se reduce grosimea cordonului sub
valoarea din proiect Directia de polizare trebuie sa fie paralela cu directia
efortului principal din piesa Nu se admite mutarea sudurilor
Tratamente termice admise la executia structurii halei sunt
-preincalzirea marginilor pieselor care urmeaza a fi sudate
-detensionarea subansamblurilor dupa sudura
Executia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburi
Controlul vizualControlul vizualControlul vizualControlul vizual
Prin examinarea vizuala se verifica daca suruburile au saibele piulitele sicontrapiulitele (sau eventual saibe grover) prevazute in proiect daca capetele
suruburilor sau piulitelor se sprijina cu toata suprafata pe piesele stranse sau pe
saibe si daca partea filetata a surubului depaseste in afara 5hellip10mm
Controlul trebuie efectuat la toate suruburile imbinarilor Suruburile care
prezinta defecte vor fi inlocuite
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1368
13 din 68
Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica
----corepondenta cu proiectul de executie a pozitionarii suruburilor fata de axele
imbinarii a distantei intre suruburi si a pozitionarii imbinarii fata de axele
elementului
-grosimea totala a saibelor sa nu depaseasca 70 din diametrul surubului
respectiv iar capul surubului sa nu depaseasca piulita cu doua pasuri de filet
Controlul se face la toate suruburile imbinarilor Masurarea se face cu
sublerulin mm
Materiale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblare
- In cadrul receptiei la primirea pe santier a materialelor metalice( nituri
suruburi piulite saibeelectrozifondanti sarme pentru sudare etc) pentru
montarea elementelor metalice verificarea calitatii acestora va consta din
a) verificarea existentei si examinarea continutului documentelor de atestare a
calitatii materialelor si a corespondentei cu prevederile proiectului si ale
prescriptiilor tehnice
b) verificarea prin incercari directe a calitatii materialelor in conformitate cu
prevederile prescriptiilor tehnice corespunzatoare
In perioada executarii lucrarilor de montare se vor efectua verificari referitoare
la
- indeplinirea tuturor prevederilor proiectului pentru tehnologia de montare a
elementelor din otel
-
realizarea de buna calitate a lucrarilor de montare precum si pozitionareacorecta a elementelor din otel
- receptia lucrarilor sau partilor de constructie care devin ascunse
(cordoane de sudura care nu mai sunt accesibile la sfarsitul lucrarii
prelucrarea marginilor pieselor care se imbina prin sudura la montare
executarea diferitelor straturi ale protectiei anticorozive verificarea calitatii
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1468
14 din 68
curatirii elementelor care se imbina prin suruburi pretensionate etc)
Rezultatele verificarilor cu privire la calitatea lucrarilor executate prin
aceste operatii se consemneaza in procese verbale de lucrari ascunse si
conditioneaza inceperea urmatoarelor operatii
- verificarea prin incercari nedistructive a calitatii sudurilor cap la cap
realizate la montare a caror verificare este indicata de proiectul de
executie
- verificarea strangerii suruburilor de inalta rezistenta precum si realizarea
chituirii grunduirii si vopsirii imbinarilor controlate
Tehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montare
Documentele (proiectul) pentru tehnologia de montare care trebuie sa fie
intocmite de unitatea ce efectueaza lucrarile de montare vor cuprinde
obligatoriu
- Masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructie din otel
- Organizarea asamblarii in tronsoane pe santier a elementelor din otel cu
indicarea mijloacelor de transport si de ridicat necesare
- Indicarea dimensiunilor a caror verificare este necesara pentru asigurarea
realizarii tolerantelor de montare impuse prin proiectul de executie si prin
prescriptiile tehnice
- Materiale de adaos metoda de prelucrare a marginilor pieselor procedeul
si regimul sudare planul de succesiune a executarii sudurilor de montaj
-
Masuri pentru executia imbinarilor cu suruburi pretensionate- Verificarea cotelor si nivelelor indicate in proiect pentru elementele
montate
- Marcarea elementelor si ordinea fazelor operatiei de montare
- Asigurarea stabilitatii elementelor din otel in fazele operatiei de montare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 868
8 din 68
Constructia face parte din clasa de importanta III si din zona seismica E
( Ks = 016 si Tc + 07 ) conform normativ P1002006
Avand in vedere prevederile legii nr 10 privind ldquoCalitatea lucrarilor de
constructiirdquo referitoare la executarea controlului calitatii constructiei pe faze de
executie constructorul va chema in mod obligatoriu proiectantul pe probleme
de rezistenta pentru urmatoarele faze ce sunt considerate lucrari ascunse
bull In timpul lucrarilor de sapatura pentru confirmarea cotei de fundare
( geotehnician)
bull Inainte de turnarea primei cantitati de beton marca B150 icircn fundatii
bull La montarea stalpilor pe fundatii
bull Periodic pe parcursul executiei celorlalte elemente structurale la
intelegere cu beneficiarul sau executantul constructiei in baza unei
conventii scrise
bull Dupa terminarea structurii de rezistenta
bull Ori de cate ori situatia concreta impune prezenta pe santier a autorului
prezentului proiect
La executie se vor respecta cu strictete prevederile din
bull Legea nr 5 65
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 968
9 din 68
bull Normativele republicane de protectia muncii aprobate de Ministerul
Muncii si Ministerul Sanatatii cu nr 34 1975 si 60 1975 modificate cu
ordonanta nr 110 1977
bull Norme de protectia muncii vol1-10 in activitatea de constructii-
montaj aprobate cu ord nr1233D1980
bull Norme generale de protectie impotriva incendiilor la proiectarea si
realizarea constructiilor si instalatiilor aprobate cu Decret nr 290 1977 si
norme tehnice de proiectare si realizarea constructiilor privind protectia la
actiunea focului indicativ P11883
La aplicarea prescriptiilor mentionate se vor avea in vedere toate
reactualizarile si completarile la zi a acestora
bull La executie se vor respecta prevederile normativelor P118-83
C169-83 C140-86 si P104-83
Masurile indicate in aceste normative nu sunt limitative beneficiarii si
unitatea de constructii-montaj fiind obligati sa stabileascatilde in functie de
conditiile de lucru masurile necesare care sa conduca la inlaturarea
producerii accidentelor de munca
Proiectul a fost intocmit cu respectarea prevederilor normativelor P100-
2006 NP 00892P118-83 C169-83 C140-86 si P104-83
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1068
10 din 68
Nerespectarea proiectului intocmit fara acceptul scris al proiectantului
intocmitor si cu avizele prevazute in legislatia in vigoare conduce la
absolvirea de orice responsabilitate a proiectantului cu consecintele prevazute
in actele normative referitoare la aceste situatii
Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor
Valoarea estimativa a lucrarilor este de 56417832RON echivalent a
165 93480 Euro (calculate pentru un curs de 1 Euro = 334Ron)
Executia lucrarilor se va incepe numai dupa eliberarea autorizatiei de
construire eliberata de Primaria Municipiului Constanta cu respectarea
prevederilor din capitolul ldquoTehnologia de executierdquo
Tehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizare
GeneralitatiGeneralitatiGeneralitatiGeneralitati
Conditiile de calitate prevazute sunt obligatorii Neconcordantele sau
omisiunile din proiect precum si modificarile de solutii tehnologice se vor
concilia impreuna cu proiectantul
Materiale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaTablele si laminatele structurii vor corespunde conditiilor de calitate
prevazute in standardele in vigoare si vor fi insotite de certificate de calitate de
la furnizor pentru marca otelului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1168
11 din 68
Executia structuriiExecutia structuriiExecutia structuriiExecutia structurii
PregatPregatPregatPregatirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metalice
Laminatele cu defecte interioare ca stratificari suprapuneri sulfuri incluziuni de
zgura nu se vor admite in lucrare Indreptarea prealabila a laminatelor este
optional pentru toate pozitiile din proiect abateriile inscriindu-se in tolerantele
admise in stasurile in vigoare
Taierea tablelor se va efectua cu flacara oxiacetilenica sau cu aparatul de
taiat cu jet de plasma muchiile taiate se vor curata de zgura iar crestaturile se
vor inlatura prin polizare Marginile pieselor care se sudeaza vor fi curatate si
polizate pe o latime de 30 mm pe ambele parti
Asamblarea si prinderea provizorie
Se admit urmatoarele tolerante la asamblarea pieselor
-denivelari maxime ale muchiilor pieselor ce se imbina 1mm pentru grosimile
de 10-20mm respective 15 mm pentru grosimi mai mari de 20mm
-deplasarea in trepte in planul imbinarii va fi de maximum 3mm
La imbinarile cu sudura de colt
-deschiderea rosturilor dintre piesele ce se sudeaza de maxim 1mm
-dezaxarea fata de axul teoretic va fi de maxim 2 mm
-inclinarea talpilor fata de inima va fi de cel mult 15mm
Sudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselor din subansambluridin subansambluridin subansambluridin subansambluri
Sudarea se va exacuta la o temperatura de peste +5 gr C si ferit de
umezeala
Prinderile provzorii (afturile) pieselor se vor executa manual de sudori
calificati lungimea afturilor va fi cuprinsa intre 40-60mm iar grosimea maxima
va fi de 3mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1268
12 din 68
Inceperea sudarii nu va fi permisa daca
-asamblarile si afturile nu corespund cu planul de executie si cu indicatiile
caietului de sarcini
-sunt depasite tolerantele de prelucrare trasare sau asamblare
-marginile ce se sudeaza si zonele invecinate nu sunt curate
-placutele terminale nu sunt asezate sau nu corespund indicatiilor din procesul
tehnologic
Se interzice racirea fortata a sudurilor La sudarea sub flux indepartarea
fluxului se va face la o distanta de cel putin 500mm de arcul voltaic
La sudurile cap la cap completarea cu sudura la radacina se face dupa
curatirea rostului Sudarea incepe si se termina pe piesele tehnologice
PPPPrelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termice
Cusaturile sudate se vor poliza fara a se reduce grosimea cordonului sub
valoarea din proiect Directia de polizare trebuie sa fie paralela cu directia
efortului principal din piesa Nu se admite mutarea sudurilor
Tratamente termice admise la executia structurii halei sunt
-preincalzirea marginilor pieselor care urmeaza a fi sudate
-detensionarea subansamblurilor dupa sudura
Executia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburi
Controlul vizualControlul vizualControlul vizualControlul vizual
Prin examinarea vizuala se verifica daca suruburile au saibele piulitele sicontrapiulitele (sau eventual saibe grover) prevazute in proiect daca capetele
suruburilor sau piulitelor se sprijina cu toata suprafata pe piesele stranse sau pe
saibe si daca partea filetata a surubului depaseste in afara 5hellip10mm
Controlul trebuie efectuat la toate suruburile imbinarilor Suruburile care
prezinta defecte vor fi inlocuite
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1368
13 din 68
Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica
----corepondenta cu proiectul de executie a pozitionarii suruburilor fata de axele
imbinarii a distantei intre suruburi si a pozitionarii imbinarii fata de axele
elementului
-grosimea totala a saibelor sa nu depaseasca 70 din diametrul surubului
respectiv iar capul surubului sa nu depaseasca piulita cu doua pasuri de filet
Controlul se face la toate suruburile imbinarilor Masurarea se face cu
sublerulin mm
Materiale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblare
- In cadrul receptiei la primirea pe santier a materialelor metalice( nituri
suruburi piulite saibeelectrozifondanti sarme pentru sudare etc) pentru
montarea elementelor metalice verificarea calitatii acestora va consta din
a) verificarea existentei si examinarea continutului documentelor de atestare a
calitatii materialelor si a corespondentei cu prevederile proiectului si ale
prescriptiilor tehnice
b) verificarea prin incercari directe a calitatii materialelor in conformitate cu
prevederile prescriptiilor tehnice corespunzatoare
In perioada executarii lucrarilor de montare se vor efectua verificari referitoare
la
- indeplinirea tuturor prevederilor proiectului pentru tehnologia de montare a
elementelor din otel
-
realizarea de buna calitate a lucrarilor de montare precum si pozitionareacorecta a elementelor din otel
- receptia lucrarilor sau partilor de constructie care devin ascunse
(cordoane de sudura care nu mai sunt accesibile la sfarsitul lucrarii
prelucrarea marginilor pieselor care se imbina prin sudura la montare
executarea diferitelor straturi ale protectiei anticorozive verificarea calitatii
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1468
14 din 68
curatirii elementelor care se imbina prin suruburi pretensionate etc)
Rezultatele verificarilor cu privire la calitatea lucrarilor executate prin
aceste operatii se consemneaza in procese verbale de lucrari ascunse si
conditioneaza inceperea urmatoarelor operatii
- verificarea prin incercari nedistructive a calitatii sudurilor cap la cap
realizate la montare a caror verificare este indicata de proiectul de
executie
- verificarea strangerii suruburilor de inalta rezistenta precum si realizarea
chituirii grunduirii si vopsirii imbinarilor controlate
Tehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montare
Documentele (proiectul) pentru tehnologia de montare care trebuie sa fie
intocmite de unitatea ce efectueaza lucrarile de montare vor cuprinde
obligatoriu
- Masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructie din otel
- Organizarea asamblarii in tronsoane pe santier a elementelor din otel cu
indicarea mijloacelor de transport si de ridicat necesare
- Indicarea dimensiunilor a caror verificare este necesara pentru asigurarea
realizarii tolerantelor de montare impuse prin proiectul de executie si prin
prescriptiile tehnice
- Materiale de adaos metoda de prelucrare a marginilor pieselor procedeul
si regimul sudare planul de succesiune a executarii sudurilor de montaj
-
Masuri pentru executia imbinarilor cu suruburi pretensionate- Verificarea cotelor si nivelelor indicate in proiect pentru elementele
montate
- Marcarea elementelor si ordinea fazelor operatiei de montare
- Asigurarea stabilitatii elementelor din otel in fazele operatiei de montare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 968
9 din 68
bull Normativele republicane de protectia muncii aprobate de Ministerul
Muncii si Ministerul Sanatatii cu nr 34 1975 si 60 1975 modificate cu
ordonanta nr 110 1977
bull Norme de protectia muncii vol1-10 in activitatea de constructii-
montaj aprobate cu ord nr1233D1980
bull Norme generale de protectie impotriva incendiilor la proiectarea si
realizarea constructiilor si instalatiilor aprobate cu Decret nr 290 1977 si
norme tehnice de proiectare si realizarea constructiilor privind protectia la
actiunea focului indicativ P11883
La aplicarea prescriptiilor mentionate se vor avea in vedere toate
reactualizarile si completarile la zi a acestora
bull La executie se vor respecta prevederile normativelor P118-83
C169-83 C140-86 si P104-83
Masurile indicate in aceste normative nu sunt limitative beneficiarii si
unitatea de constructii-montaj fiind obligati sa stabileascatilde in functie de
conditiile de lucru masurile necesare care sa conduca la inlaturarea
producerii accidentelor de munca
Proiectul a fost intocmit cu respectarea prevederilor normativelor P100-
2006 NP 00892P118-83 C169-83 C140-86 si P104-83
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1068
10 din 68
Nerespectarea proiectului intocmit fara acceptul scris al proiectantului
intocmitor si cu avizele prevazute in legislatia in vigoare conduce la
absolvirea de orice responsabilitate a proiectantului cu consecintele prevazute
in actele normative referitoare la aceste situatii
Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor
Valoarea estimativa a lucrarilor este de 56417832RON echivalent a
165 93480 Euro (calculate pentru un curs de 1 Euro = 334Ron)
Executia lucrarilor se va incepe numai dupa eliberarea autorizatiei de
construire eliberata de Primaria Municipiului Constanta cu respectarea
prevederilor din capitolul ldquoTehnologia de executierdquo
Tehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizare
GeneralitatiGeneralitatiGeneralitatiGeneralitati
Conditiile de calitate prevazute sunt obligatorii Neconcordantele sau
omisiunile din proiect precum si modificarile de solutii tehnologice se vor
concilia impreuna cu proiectantul
Materiale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaTablele si laminatele structurii vor corespunde conditiilor de calitate
prevazute in standardele in vigoare si vor fi insotite de certificate de calitate de
la furnizor pentru marca otelului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1168
11 din 68
Executia structuriiExecutia structuriiExecutia structuriiExecutia structurii
PregatPregatPregatPregatirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metalice
Laminatele cu defecte interioare ca stratificari suprapuneri sulfuri incluziuni de
zgura nu se vor admite in lucrare Indreptarea prealabila a laminatelor este
optional pentru toate pozitiile din proiect abateriile inscriindu-se in tolerantele
admise in stasurile in vigoare
Taierea tablelor se va efectua cu flacara oxiacetilenica sau cu aparatul de
taiat cu jet de plasma muchiile taiate se vor curata de zgura iar crestaturile se
vor inlatura prin polizare Marginile pieselor care se sudeaza vor fi curatate si
polizate pe o latime de 30 mm pe ambele parti
Asamblarea si prinderea provizorie
Se admit urmatoarele tolerante la asamblarea pieselor
-denivelari maxime ale muchiilor pieselor ce se imbina 1mm pentru grosimile
de 10-20mm respective 15 mm pentru grosimi mai mari de 20mm
-deplasarea in trepte in planul imbinarii va fi de maximum 3mm
La imbinarile cu sudura de colt
-deschiderea rosturilor dintre piesele ce se sudeaza de maxim 1mm
-dezaxarea fata de axul teoretic va fi de maxim 2 mm
-inclinarea talpilor fata de inima va fi de cel mult 15mm
Sudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselor din subansambluridin subansambluridin subansambluridin subansambluri
Sudarea se va exacuta la o temperatura de peste +5 gr C si ferit de
umezeala
Prinderile provzorii (afturile) pieselor se vor executa manual de sudori
calificati lungimea afturilor va fi cuprinsa intre 40-60mm iar grosimea maxima
va fi de 3mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1268
12 din 68
Inceperea sudarii nu va fi permisa daca
-asamblarile si afturile nu corespund cu planul de executie si cu indicatiile
caietului de sarcini
-sunt depasite tolerantele de prelucrare trasare sau asamblare
-marginile ce se sudeaza si zonele invecinate nu sunt curate
-placutele terminale nu sunt asezate sau nu corespund indicatiilor din procesul
tehnologic
Se interzice racirea fortata a sudurilor La sudarea sub flux indepartarea
fluxului se va face la o distanta de cel putin 500mm de arcul voltaic
La sudurile cap la cap completarea cu sudura la radacina se face dupa
curatirea rostului Sudarea incepe si se termina pe piesele tehnologice
PPPPrelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termice
Cusaturile sudate se vor poliza fara a se reduce grosimea cordonului sub
valoarea din proiect Directia de polizare trebuie sa fie paralela cu directia
efortului principal din piesa Nu se admite mutarea sudurilor
Tratamente termice admise la executia structurii halei sunt
-preincalzirea marginilor pieselor care urmeaza a fi sudate
-detensionarea subansamblurilor dupa sudura
Executia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburi
Controlul vizualControlul vizualControlul vizualControlul vizual
Prin examinarea vizuala se verifica daca suruburile au saibele piulitele sicontrapiulitele (sau eventual saibe grover) prevazute in proiect daca capetele
suruburilor sau piulitelor se sprijina cu toata suprafata pe piesele stranse sau pe
saibe si daca partea filetata a surubului depaseste in afara 5hellip10mm
Controlul trebuie efectuat la toate suruburile imbinarilor Suruburile care
prezinta defecte vor fi inlocuite
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1368
13 din 68
Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica
----corepondenta cu proiectul de executie a pozitionarii suruburilor fata de axele
imbinarii a distantei intre suruburi si a pozitionarii imbinarii fata de axele
elementului
-grosimea totala a saibelor sa nu depaseasca 70 din diametrul surubului
respectiv iar capul surubului sa nu depaseasca piulita cu doua pasuri de filet
Controlul se face la toate suruburile imbinarilor Masurarea se face cu
sublerulin mm
Materiale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblare
- In cadrul receptiei la primirea pe santier a materialelor metalice( nituri
suruburi piulite saibeelectrozifondanti sarme pentru sudare etc) pentru
montarea elementelor metalice verificarea calitatii acestora va consta din
a) verificarea existentei si examinarea continutului documentelor de atestare a
calitatii materialelor si a corespondentei cu prevederile proiectului si ale
prescriptiilor tehnice
b) verificarea prin incercari directe a calitatii materialelor in conformitate cu
prevederile prescriptiilor tehnice corespunzatoare
In perioada executarii lucrarilor de montare se vor efectua verificari referitoare
la
- indeplinirea tuturor prevederilor proiectului pentru tehnologia de montare a
elementelor din otel
-
realizarea de buna calitate a lucrarilor de montare precum si pozitionareacorecta a elementelor din otel
- receptia lucrarilor sau partilor de constructie care devin ascunse
(cordoane de sudura care nu mai sunt accesibile la sfarsitul lucrarii
prelucrarea marginilor pieselor care se imbina prin sudura la montare
executarea diferitelor straturi ale protectiei anticorozive verificarea calitatii
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1468
14 din 68
curatirii elementelor care se imbina prin suruburi pretensionate etc)
Rezultatele verificarilor cu privire la calitatea lucrarilor executate prin
aceste operatii se consemneaza in procese verbale de lucrari ascunse si
conditioneaza inceperea urmatoarelor operatii
- verificarea prin incercari nedistructive a calitatii sudurilor cap la cap
realizate la montare a caror verificare este indicata de proiectul de
executie
- verificarea strangerii suruburilor de inalta rezistenta precum si realizarea
chituirii grunduirii si vopsirii imbinarilor controlate
Tehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montare
Documentele (proiectul) pentru tehnologia de montare care trebuie sa fie
intocmite de unitatea ce efectueaza lucrarile de montare vor cuprinde
obligatoriu
- Masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructie din otel
- Organizarea asamblarii in tronsoane pe santier a elementelor din otel cu
indicarea mijloacelor de transport si de ridicat necesare
- Indicarea dimensiunilor a caror verificare este necesara pentru asigurarea
realizarii tolerantelor de montare impuse prin proiectul de executie si prin
prescriptiile tehnice
- Materiale de adaos metoda de prelucrare a marginilor pieselor procedeul
si regimul sudare planul de succesiune a executarii sudurilor de montaj
-
Masuri pentru executia imbinarilor cu suruburi pretensionate- Verificarea cotelor si nivelelor indicate in proiect pentru elementele
montate
- Marcarea elementelor si ordinea fazelor operatiei de montare
- Asigurarea stabilitatii elementelor din otel in fazele operatiei de montare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1068
10 din 68
Nerespectarea proiectului intocmit fara acceptul scris al proiectantului
intocmitor si cu avizele prevazute in legislatia in vigoare conduce la
absolvirea de orice responsabilitate a proiectantului cu consecintele prevazute
in actele normative referitoare la aceste situatii
Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor Evaluarea preliminara a costurilor
Valoarea estimativa a lucrarilor este de 56417832RON echivalent a
165 93480 Euro (calculate pentru un curs de 1 Euro = 334Ron)
Executia lucrarilor se va incepe numai dupa eliberarea autorizatiei de
construire eliberata de Primaria Municipiului Constanta cu respectarea
prevederilor din capitolul ldquoTehnologia de executierdquo
Tehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizareTehnologia de realizare
GeneralitatiGeneralitatiGeneralitatiGeneralitati
Conditiile de calitate prevazute sunt obligatorii Neconcordantele sau
omisiunile din proiect precum si modificarile de solutii tehnologice se vor
concilia impreuna cu proiectantul
Materiale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaMateriale de bazaTablele si laminatele structurii vor corespunde conditiilor de calitate
prevazute in standardele in vigoare si vor fi insotite de certificate de calitate de
la furnizor pentru marca otelului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1168
11 din 68
Executia structuriiExecutia structuriiExecutia structuriiExecutia structurii
PregatPregatPregatPregatirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metalice
Laminatele cu defecte interioare ca stratificari suprapuneri sulfuri incluziuni de
zgura nu se vor admite in lucrare Indreptarea prealabila a laminatelor este
optional pentru toate pozitiile din proiect abateriile inscriindu-se in tolerantele
admise in stasurile in vigoare
Taierea tablelor se va efectua cu flacara oxiacetilenica sau cu aparatul de
taiat cu jet de plasma muchiile taiate se vor curata de zgura iar crestaturile se
vor inlatura prin polizare Marginile pieselor care se sudeaza vor fi curatate si
polizate pe o latime de 30 mm pe ambele parti
Asamblarea si prinderea provizorie
Se admit urmatoarele tolerante la asamblarea pieselor
-denivelari maxime ale muchiilor pieselor ce se imbina 1mm pentru grosimile
de 10-20mm respective 15 mm pentru grosimi mai mari de 20mm
-deplasarea in trepte in planul imbinarii va fi de maximum 3mm
La imbinarile cu sudura de colt
-deschiderea rosturilor dintre piesele ce se sudeaza de maxim 1mm
-dezaxarea fata de axul teoretic va fi de maxim 2 mm
-inclinarea talpilor fata de inima va fi de cel mult 15mm
Sudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselor din subansambluridin subansambluridin subansambluridin subansambluri
Sudarea se va exacuta la o temperatura de peste +5 gr C si ferit de
umezeala
Prinderile provzorii (afturile) pieselor se vor executa manual de sudori
calificati lungimea afturilor va fi cuprinsa intre 40-60mm iar grosimea maxima
va fi de 3mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1268
12 din 68
Inceperea sudarii nu va fi permisa daca
-asamblarile si afturile nu corespund cu planul de executie si cu indicatiile
caietului de sarcini
-sunt depasite tolerantele de prelucrare trasare sau asamblare
-marginile ce se sudeaza si zonele invecinate nu sunt curate
-placutele terminale nu sunt asezate sau nu corespund indicatiilor din procesul
tehnologic
Se interzice racirea fortata a sudurilor La sudarea sub flux indepartarea
fluxului se va face la o distanta de cel putin 500mm de arcul voltaic
La sudurile cap la cap completarea cu sudura la radacina se face dupa
curatirea rostului Sudarea incepe si se termina pe piesele tehnologice
PPPPrelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termice
Cusaturile sudate se vor poliza fara a se reduce grosimea cordonului sub
valoarea din proiect Directia de polizare trebuie sa fie paralela cu directia
efortului principal din piesa Nu se admite mutarea sudurilor
Tratamente termice admise la executia structurii halei sunt
-preincalzirea marginilor pieselor care urmeaza a fi sudate
-detensionarea subansamblurilor dupa sudura
Executia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburi
Controlul vizualControlul vizualControlul vizualControlul vizual
Prin examinarea vizuala se verifica daca suruburile au saibele piulitele sicontrapiulitele (sau eventual saibe grover) prevazute in proiect daca capetele
suruburilor sau piulitelor se sprijina cu toata suprafata pe piesele stranse sau pe
saibe si daca partea filetata a surubului depaseste in afara 5hellip10mm
Controlul trebuie efectuat la toate suruburile imbinarilor Suruburile care
prezinta defecte vor fi inlocuite
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1368
13 din 68
Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica
----corepondenta cu proiectul de executie a pozitionarii suruburilor fata de axele
imbinarii a distantei intre suruburi si a pozitionarii imbinarii fata de axele
elementului
-grosimea totala a saibelor sa nu depaseasca 70 din diametrul surubului
respectiv iar capul surubului sa nu depaseasca piulita cu doua pasuri de filet
Controlul se face la toate suruburile imbinarilor Masurarea se face cu
sublerulin mm
Materiale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblare
- In cadrul receptiei la primirea pe santier a materialelor metalice( nituri
suruburi piulite saibeelectrozifondanti sarme pentru sudare etc) pentru
montarea elementelor metalice verificarea calitatii acestora va consta din
a) verificarea existentei si examinarea continutului documentelor de atestare a
calitatii materialelor si a corespondentei cu prevederile proiectului si ale
prescriptiilor tehnice
b) verificarea prin incercari directe a calitatii materialelor in conformitate cu
prevederile prescriptiilor tehnice corespunzatoare
In perioada executarii lucrarilor de montare se vor efectua verificari referitoare
la
- indeplinirea tuturor prevederilor proiectului pentru tehnologia de montare a
elementelor din otel
-
realizarea de buna calitate a lucrarilor de montare precum si pozitionareacorecta a elementelor din otel
- receptia lucrarilor sau partilor de constructie care devin ascunse
(cordoane de sudura care nu mai sunt accesibile la sfarsitul lucrarii
prelucrarea marginilor pieselor care se imbina prin sudura la montare
executarea diferitelor straturi ale protectiei anticorozive verificarea calitatii
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1468
14 din 68
curatirii elementelor care se imbina prin suruburi pretensionate etc)
Rezultatele verificarilor cu privire la calitatea lucrarilor executate prin
aceste operatii se consemneaza in procese verbale de lucrari ascunse si
conditioneaza inceperea urmatoarelor operatii
- verificarea prin incercari nedistructive a calitatii sudurilor cap la cap
realizate la montare a caror verificare este indicata de proiectul de
executie
- verificarea strangerii suruburilor de inalta rezistenta precum si realizarea
chituirii grunduirii si vopsirii imbinarilor controlate
Tehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montare
Documentele (proiectul) pentru tehnologia de montare care trebuie sa fie
intocmite de unitatea ce efectueaza lucrarile de montare vor cuprinde
obligatoriu
- Masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructie din otel
- Organizarea asamblarii in tronsoane pe santier a elementelor din otel cu
indicarea mijloacelor de transport si de ridicat necesare
- Indicarea dimensiunilor a caror verificare este necesara pentru asigurarea
realizarii tolerantelor de montare impuse prin proiectul de executie si prin
prescriptiile tehnice
- Materiale de adaos metoda de prelucrare a marginilor pieselor procedeul
si regimul sudare planul de succesiune a executarii sudurilor de montaj
-
Masuri pentru executia imbinarilor cu suruburi pretensionate- Verificarea cotelor si nivelelor indicate in proiect pentru elementele
montate
- Marcarea elementelor si ordinea fazelor operatiei de montare
- Asigurarea stabilitatii elementelor din otel in fazele operatiei de montare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1168
11 din 68
Executia structuriiExecutia structuriiExecutia structuriiExecutia structurii
PregatPregatPregatPregatirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metaliceirea pieselor metalice
Laminatele cu defecte interioare ca stratificari suprapuneri sulfuri incluziuni de
zgura nu se vor admite in lucrare Indreptarea prealabila a laminatelor este
optional pentru toate pozitiile din proiect abateriile inscriindu-se in tolerantele
admise in stasurile in vigoare
Taierea tablelor se va efectua cu flacara oxiacetilenica sau cu aparatul de
taiat cu jet de plasma muchiile taiate se vor curata de zgura iar crestaturile se
vor inlatura prin polizare Marginile pieselor care se sudeaza vor fi curatate si
polizate pe o latime de 30 mm pe ambele parti
Asamblarea si prinderea provizorie
Se admit urmatoarele tolerante la asamblarea pieselor
-denivelari maxime ale muchiilor pieselor ce se imbina 1mm pentru grosimile
de 10-20mm respective 15 mm pentru grosimi mai mari de 20mm
-deplasarea in trepte in planul imbinarii va fi de maximum 3mm
La imbinarile cu sudura de colt
-deschiderea rosturilor dintre piesele ce se sudeaza de maxim 1mm
-dezaxarea fata de axul teoretic va fi de maxim 2 mm
-inclinarea talpilor fata de inima va fi de cel mult 15mm
Sudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselorSudarea pieselor din subansambluridin subansambluridin subansambluridin subansambluri
Sudarea se va exacuta la o temperatura de peste +5 gr C si ferit de
umezeala
Prinderile provzorii (afturile) pieselor se vor executa manual de sudori
calificati lungimea afturilor va fi cuprinsa intre 40-60mm iar grosimea maxima
va fi de 3mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1268
12 din 68
Inceperea sudarii nu va fi permisa daca
-asamblarile si afturile nu corespund cu planul de executie si cu indicatiile
caietului de sarcini
-sunt depasite tolerantele de prelucrare trasare sau asamblare
-marginile ce se sudeaza si zonele invecinate nu sunt curate
-placutele terminale nu sunt asezate sau nu corespund indicatiilor din procesul
tehnologic
Se interzice racirea fortata a sudurilor La sudarea sub flux indepartarea
fluxului se va face la o distanta de cel putin 500mm de arcul voltaic
La sudurile cap la cap completarea cu sudura la radacina se face dupa
curatirea rostului Sudarea incepe si se termina pe piesele tehnologice
PPPPrelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termice
Cusaturile sudate se vor poliza fara a se reduce grosimea cordonului sub
valoarea din proiect Directia de polizare trebuie sa fie paralela cu directia
efortului principal din piesa Nu se admite mutarea sudurilor
Tratamente termice admise la executia structurii halei sunt
-preincalzirea marginilor pieselor care urmeaza a fi sudate
-detensionarea subansamblurilor dupa sudura
Executia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburi
Controlul vizualControlul vizualControlul vizualControlul vizual
Prin examinarea vizuala se verifica daca suruburile au saibele piulitele sicontrapiulitele (sau eventual saibe grover) prevazute in proiect daca capetele
suruburilor sau piulitelor se sprijina cu toata suprafata pe piesele stranse sau pe
saibe si daca partea filetata a surubului depaseste in afara 5hellip10mm
Controlul trebuie efectuat la toate suruburile imbinarilor Suruburile care
prezinta defecte vor fi inlocuite
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1368
13 din 68
Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica
----corepondenta cu proiectul de executie a pozitionarii suruburilor fata de axele
imbinarii a distantei intre suruburi si a pozitionarii imbinarii fata de axele
elementului
-grosimea totala a saibelor sa nu depaseasca 70 din diametrul surubului
respectiv iar capul surubului sa nu depaseasca piulita cu doua pasuri de filet
Controlul se face la toate suruburile imbinarilor Masurarea se face cu
sublerulin mm
Materiale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblare
- In cadrul receptiei la primirea pe santier a materialelor metalice( nituri
suruburi piulite saibeelectrozifondanti sarme pentru sudare etc) pentru
montarea elementelor metalice verificarea calitatii acestora va consta din
a) verificarea existentei si examinarea continutului documentelor de atestare a
calitatii materialelor si a corespondentei cu prevederile proiectului si ale
prescriptiilor tehnice
b) verificarea prin incercari directe a calitatii materialelor in conformitate cu
prevederile prescriptiilor tehnice corespunzatoare
In perioada executarii lucrarilor de montare se vor efectua verificari referitoare
la
- indeplinirea tuturor prevederilor proiectului pentru tehnologia de montare a
elementelor din otel
-
realizarea de buna calitate a lucrarilor de montare precum si pozitionareacorecta a elementelor din otel
- receptia lucrarilor sau partilor de constructie care devin ascunse
(cordoane de sudura care nu mai sunt accesibile la sfarsitul lucrarii
prelucrarea marginilor pieselor care se imbina prin sudura la montare
executarea diferitelor straturi ale protectiei anticorozive verificarea calitatii
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1468
14 din 68
curatirii elementelor care se imbina prin suruburi pretensionate etc)
Rezultatele verificarilor cu privire la calitatea lucrarilor executate prin
aceste operatii se consemneaza in procese verbale de lucrari ascunse si
conditioneaza inceperea urmatoarelor operatii
- verificarea prin incercari nedistructive a calitatii sudurilor cap la cap
realizate la montare a caror verificare este indicata de proiectul de
executie
- verificarea strangerii suruburilor de inalta rezistenta precum si realizarea
chituirii grunduirii si vopsirii imbinarilor controlate
Tehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montare
Documentele (proiectul) pentru tehnologia de montare care trebuie sa fie
intocmite de unitatea ce efectueaza lucrarile de montare vor cuprinde
obligatoriu
- Masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructie din otel
- Organizarea asamblarii in tronsoane pe santier a elementelor din otel cu
indicarea mijloacelor de transport si de ridicat necesare
- Indicarea dimensiunilor a caror verificare este necesara pentru asigurarea
realizarii tolerantelor de montare impuse prin proiectul de executie si prin
prescriptiile tehnice
- Materiale de adaos metoda de prelucrare a marginilor pieselor procedeul
si regimul sudare planul de succesiune a executarii sudurilor de montaj
-
Masuri pentru executia imbinarilor cu suruburi pretensionate- Verificarea cotelor si nivelelor indicate in proiect pentru elementele
montate
- Marcarea elementelor si ordinea fazelor operatiei de montare
- Asigurarea stabilitatii elementelor din otel in fazele operatiei de montare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1268
12 din 68
Inceperea sudarii nu va fi permisa daca
-asamblarile si afturile nu corespund cu planul de executie si cu indicatiile
caietului de sarcini
-sunt depasite tolerantele de prelucrare trasare sau asamblare
-marginile ce se sudeaza si zonele invecinate nu sunt curate
-placutele terminale nu sunt asezate sau nu corespund indicatiilor din procesul
tehnologic
Se interzice racirea fortata a sudurilor La sudarea sub flux indepartarea
fluxului se va face la o distanta de cel putin 500mm de arcul voltaic
La sudurile cap la cap completarea cu sudura la radacina se face dupa
curatirea rostului Sudarea incepe si se termina pe piesele tehnologice
PPPPrelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termicerelucrarea cusaturilor sudate tratamente termice
Cusaturile sudate se vor poliza fara a se reduce grosimea cordonului sub
valoarea din proiect Directia de polizare trebuie sa fie paralela cu directia
efortului principal din piesa Nu se admite mutarea sudurilor
Tratamente termice admise la executia structurii halei sunt
-preincalzirea marginilor pieselor care urmeaza a fi sudate
-detensionarea subansamblurilor dupa sudura
Executia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburiExecutia imbinarii cu suruburi
Controlul vizualControlul vizualControlul vizualControlul vizual
Prin examinarea vizuala se verifica daca suruburile au saibele piulitele sicontrapiulitele (sau eventual saibe grover) prevazute in proiect daca capetele
suruburilor sau piulitelor se sprijina cu toata suprafata pe piesele stranse sau pe
saibe si daca partea filetata a surubului depaseste in afara 5hellip10mm
Controlul trebuie efectuat la toate suruburile imbinarilor Suruburile care
prezinta defecte vor fi inlocuite
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1368
13 din 68
Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica
----corepondenta cu proiectul de executie a pozitionarii suruburilor fata de axele
imbinarii a distantei intre suruburi si a pozitionarii imbinarii fata de axele
elementului
-grosimea totala a saibelor sa nu depaseasca 70 din diametrul surubului
respectiv iar capul surubului sa nu depaseasca piulita cu doua pasuri de filet
Controlul se face la toate suruburile imbinarilor Masurarea se face cu
sublerulin mm
Materiale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblare
- In cadrul receptiei la primirea pe santier a materialelor metalice( nituri
suruburi piulite saibeelectrozifondanti sarme pentru sudare etc) pentru
montarea elementelor metalice verificarea calitatii acestora va consta din
a) verificarea existentei si examinarea continutului documentelor de atestare a
calitatii materialelor si a corespondentei cu prevederile proiectului si ale
prescriptiilor tehnice
b) verificarea prin incercari directe a calitatii materialelor in conformitate cu
prevederile prescriptiilor tehnice corespunzatoare
In perioada executarii lucrarilor de montare se vor efectua verificari referitoare
la
- indeplinirea tuturor prevederilor proiectului pentru tehnologia de montare a
elementelor din otel
-
realizarea de buna calitate a lucrarilor de montare precum si pozitionareacorecta a elementelor din otel
- receptia lucrarilor sau partilor de constructie care devin ascunse
(cordoane de sudura care nu mai sunt accesibile la sfarsitul lucrarii
prelucrarea marginilor pieselor care se imbina prin sudura la montare
executarea diferitelor straturi ale protectiei anticorozive verificarea calitatii
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1468
14 din 68
curatirii elementelor care se imbina prin suruburi pretensionate etc)
Rezultatele verificarilor cu privire la calitatea lucrarilor executate prin
aceste operatii se consemneaza in procese verbale de lucrari ascunse si
conditioneaza inceperea urmatoarelor operatii
- verificarea prin incercari nedistructive a calitatii sudurilor cap la cap
realizate la montare a caror verificare este indicata de proiectul de
executie
- verificarea strangerii suruburilor de inalta rezistenta precum si realizarea
chituirii grunduirii si vopsirii imbinarilor controlate
Tehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montare
Documentele (proiectul) pentru tehnologia de montare care trebuie sa fie
intocmite de unitatea ce efectueaza lucrarile de montare vor cuprinde
obligatoriu
- Masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructie din otel
- Organizarea asamblarii in tronsoane pe santier a elementelor din otel cu
indicarea mijloacelor de transport si de ridicat necesare
- Indicarea dimensiunilor a caror verificare este necesara pentru asigurarea
realizarii tolerantelor de montare impuse prin proiectul de executie si prin
prescriptiile tehnice
- Materiale de adaos metoda de prelucrare a marginilor pieselor procedeul
si regimul sudare planul de succesiune a executarii sudurilor de montaj
-
Masuri pentru executia imbinarilor cu suruburi pretensionate- Verificarea cotelor si nivelelor indicate in proiect pentru elementele
montate
- Marcarea elementelor si ordinea fazelor operatiei de montare
- Asigurarea stabilitatii elementelor din otel in fazele operatiei de montare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1368
13 din 68
Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica Controlul dimensional prin care se verifica
----corepondenta cu proiectul de executie a pozitionarii suruburilor fata de axele
imbinarii a distantei intre suruburi si a pozitionarii imbinarii fata de axele
elementului
-grosimea totala a saibelor sa nu depaseasca 70 din diametrul surubului
respectiv iar capul surubului sa nu depaseasca piulita cu doua pasuri de filet
Controlul se face la toate suruburile imbinarilor Masurarea se face cu
sublerulin mm
Materiale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblareMateriale de asamblare
- In cadrul receptiei la primirea pe santier a materialelor metalice( nituri
suruburi piulite saibeelectrozifondanti sarme pentru sudare etc) pentru
montarea elementelor metalice verificarea calitatii acestora va consta din
a) verificarea existentei si examinarea continutului documentelor de atestare a
calitatii materialelor si a corespondentei cu prevederile proiectului si ale
prescriptiilor tehnice
b) verificarea prin incercari directe a calitatii materialelor in conformitate cu
prevederile prescriptiilor tehnice corespunzatoare
In perioada executarii lucrarilor de montare se vor efectua verificari referitoare
la
- indeplinirea tuturor prevederilor proiectului pentru tehnologia de montare a
elementelor din otel
-
realizarea de buna calitate a lucrarilor de montare precum si pozitionareacorecta a elementelor din otel
- receptia lucrarilor sau partilor de constructie care devin ascunse
(cordoane de sudura care nu mai sunt accesibile la sfarsitul lucrarii
prelucrarea marginilor pieselor care se imbina prin sudura la montare
executarea diferitelor straturi ale protectiei anticorozive verificarea calitatii
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1468
14 din 68
curatirii elementelor care se imbina prin suruburi pretensionate etc)
Rezultatele verificarilor cu privire la calitatea lucrarilor executate prin
aceste operatii se consemneaza in procese verbale de lucrari ascunse si
conditioneaza inceperea urmatoarelor operatii
- verificarea prin incercari nedistructive a calitatii sudurilor cap la cap
realizate la montare a caror verificare este indicata de proiectul de
executie
- verificarea strangerii suruburilor de inalta rezistenta precum si realizarea
chituirii grunduirii si vopsirii imbinarilor controlate
Tehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montare
Documentele (proiectul) pentru tehnologia de montare care trebuie sa fie
intocmite de unitatea ce efectueaza lucrarile de montare vor cuprinde
obligatoriu
- Masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructie din otel
- Organizarea asamblarii in tronsoane pe santier a elementelor din otel cu
indicarea mijloacelor de transport si de ridicat necesare
- Indicarea dimensiunilor a caror verificare este necesara pentru asigurarea
realizarii tolerantelor de montare impuse prin proiectul de executie si prin
prescriptiile tehnice
- Materiale de adaos metoda de prelucrare a marginilor pieselor procedeul
si regimul sudare planul de succesiune a executarii sudurilor de montaj
-
Masuri pentru executia imbinarilor cu suruburi pretensionate- Verificarea cotelor si nivelelor indicate in proiect pentru elementele
montate
- Marcarea elementelor si ordinea fazelor operatiei de montare
- Asigurarea stabilitatii elementelor din otel in fazele operatiei de montare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1468
14 din 68
curatirii elementelor care se imbina prin suruburi pretensionate etc)
Rezultatele verificarilor cu privire la calitatea lucrarilor executate prin
aceste operatii se consemneaza in procese verbale de lucrari ascunse si
conditioneaza inceperea urmatoarelor operatii
- verificarea prin incercari nedistructive a calitatii sudurilor cap la cap
realizate la montare a caror verificare este indicata de proiectul de
executie
- verificarea strangerii suruburilor de inalta rezistenta precum si realizarea
chituirii grunduirii si vopsirii imbinarilor controlate
Tehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montareTehnologia de montare
Documentele (proiectul) pentru tehnologia de montare care trebuie sa fie
intocmite de unitatea ce efectueaza lucrarile de montare vor cuprinde
obligatoriu
- Masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructie din otel
- Organizarea asamblarii in tronsoane pe santier a elementelor din otel cu
indicarea mijloacelor de transport si de ridicat necesare
- Indicarea dimensiunilor a caror verificare este necesara pentru asigurarea
realizarii tolerantelor de montare impuse prin proiectul de executie si prin
prescriptiile tehnice
- Materiale de adaos metoda de prelucrare a marginilor pieselor procedeul
si regimul sudare planul de succesiune a executarii sudurilor de montaj
-
Masuri pentru executia imbinarilor cu suruburi pretensionate- Verificarea cotelor si nivelelor indicate in proiect pentru elementele
montate
- Marcarea elementelor si ordinea fazelor operatiei de montare
- Asigurarea stabilitatii elementelor din otel in fazele operatiei de montare
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1568
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1668
16 din 68
mai slaba dar corect aplicata Trebuie deci acordată o mare atentie pregatirii
rugoase a suprafetei
Mai intai se indeparteaza produsele de coroziune rugina tunder praf
impuritati chimice metalice sau de alta natura Sistemele mecanice de curatire
sunt superioare celor manuale totusi ele sunt insuficiente pentru indepartarea
completa si eficienta a ruginei In unele cazuri se poate utiliza procedeul chimic
(alcalin sau acid) sau se poate utiliza degresarea cu solventi organici dintre care
cel mai usual este ldquowhite spirit-ulrdquo
Verificarea calitatii pregatirii suprafetei se face printr-o revizie vizuala
deosebit de riguroasa urmarindu-se realizarea unor culori cenusii deschise
mate fara pete negre sau regiuni stralucitoare
Se acorda o atentie deosebita asupra pregatirii suprafetelor cordoanelor
de sudura ce trebuie batute pentru a indepărta urmele de zgură rugină sau
impuritati curătate si degresate Rugozitatea suprafetei determinate de
amplitudinea maxima a neregularitatilor nu trebuie sa depaseasca 75 microni
Pentru protectia anticorozivă a halei proiectate se propune vopsirea cu
email alchidic in doua straturi aplicat peste stratul de grund diluat şi aplicat
anterior
Sistemul de vopsire prezinta o serie de avantaje care nu pot fi suplinite
printr-o altă metodă mai ieftina
Avantaje ale vopsirii
bull acoperirea suprafetelor mult denivelate sau greu accesibile (pori
neregularitati)bull o reducere efectiva a influentei umiditatii prezente in mod normal pe
suprafata
Dezavantaj
bull productivitate relativ mică
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1768
17 din 68
Depozitarea produselor de vopsire trebuie asigurată in condiţii de
temperaturi si presiuni normale astefel incacirct sa nu fie influentată calitatea şi
să-şi păstreze proprietătile in timp
Dupa executarea vopsitariei se va proceda la verificarea acesteia in
scopul
- examinarii uscarii si durificarii peliculei
- aprecierii aderentei peliculei pe suport
- masurarii grosimii peliculei si controlului straturilor
- determinarea rezistentei peliculei la coroziune
- examinarii peliculelor pentru depistarea defectelor
Uscarea si durificarea peliculelor de vopsele sunt indicate de producător in
fişele tehnice ale produselor respective valoarea exactă fiind inscrisă in
buletinul de analiza care insoţeşte in mod obligatoriu foaia de facturare livrată la
beneficiar
Masuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia munciiMasuri de protectia muncii
Lucrarile de executie vor fi efectuate de personal calificat pentru fiecare
din operatiile specifice (sudori vopsitori mecanici pentru utilaje)
Personalul va fi dotat cu echipament de protectie dupa caz
(combinezoane măşti şi mănuşi)
Personalul care lucrează cu materiale imflamabile va fi instruit cu privire la
materialele pe care le vor folosi
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
La manevrarea si montarea subansamblelor nu se va sta in raza deactiune a utilajelor
CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI CAIET DE SARCINI
1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI1 GENERALITATI
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1868
18 din 68
bull Acest caiet de sarcini stabileste condiţiile ce trebuie să le
indeplinească materialele execuţia transportul montajul controlul
recepţia si condiţiile de exploatare a constructiei metalice prevazute
in prezentul proiect
bull Inainte de inceperea executiei constructiei metalice unitatea
constructoare este obligata a efectua o verificare amanuntita a
proiectului cu privire la planurile de ansamblu si detalii schemele
geometrice cotele principale posibilitatile de transport si inscrierea in
gabaritele mijloacelor de transport a elementelor gata fabricate
lungimea barelor calitatea sudurilor si extrasele de materiale
bull Executia constructiei metalice se poate incepe numai dupa intocmirea
tehnologiilor de prelucrare ansamblare sudare si control a
elementelor metalice
bull Toate elementele de constructie metalice se vor executa conform
desenelor de executie
ATENTIE ATENTIE ATENTIE ATENTIE
Orice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se vaOrice modificare impusă de situaţia locală sau de fortă majoră nu se va
putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirc putea face decacirct cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantuluit cu avizul proiectantului
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 1968
19 din 68
2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE2 MATERIALE
bull Toate materialele folosite trebuie sa corespunda celor prescrise in
proiect si sa aiba certificate de calitate si marcile de receptie
Utilizarea altor tipuri de profile este admisa numai cu acordul prealabil al
proiectantului
bull Uzina executanta este obligata a solicita furnizorilor de materiale
garantarea sudabilitatii fizice a acestor materiale si sa verifice
comportarea lor la sudare otelurilor folosite in conditiile tehnice
solicitate si tinand seama de modul de lucru al elementelor si
pieselor respective
bull La executia in uzina se vor respecta cu strictele prescriptiile
STAS 7670 - 88 - Constructii din otel - Conditii tehnice generale de
calitate pct142
Astfel documentatia tehnica elaborata de intreprinderea care uzinează
construcţia de otel trebuie să cuprindă
- pregatirea si prelucrarea materialului
debitarea cu pastrarea marcii otelului si executia rosturilor
- tehnologii de sudare conform STAS 1144001 - 88 ( inclusiv pentru
remedierea defectelor )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2068
20 din 68
- tehnologia de asamblare utilaje si dispozitive de lucru
- programul de control calitativ
- indicatii privind preasamblarea in uzina depozitarea marcarea si
asamblarea pentru transport precum si schemele de incarcare in mijloacele de
transport
bull Imbinarile executate prin sudura manuala semiautomata sau
automata vor avea caracteristicile mecanice minime cerute pentru
materialele pieselor care se sudeaza
bull Sudarea constructiilor metalice se va executa la o temperatura de
peste 50C
In cazul executiei lucrarilor in aer liber trebuiesc luate masuri pentru
protejarea locului de sudura si a sudorului de vant ploaie si zapada
bull Tolerantele admise la uzinare sunt cele prevazute in pct 234
STAS 7670 - 88
bull Controlul calitatii si receptia in uzina se va face conform HGR Nr
27394 L 1095 STAS 7670 - 88 si C 150 - 84 efectuandu-se
incercarile prescrise si intocmindu-se documentatele legale care vor
insoti furnitura la beneficiar
4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL4 TRANSPORTUL
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2168
21 din 68
bull La manipularea incărcarea transportarea descarcarea elementelor de
constructii metalice se vor lua toate masurile pentru a se asigura evitarea
producerii deformatiilor
bull Materialul marunt ( gusee suruburi piulite saibe etc) va fi transportat in
lazi
5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ5 MONTAJ
bull Intreprinderea care monteaza constructia de otel va intocmi
urmatoarea documentatie ( conform pct 143 STAS 7670 - 88
- masuri privind depozitarea si transportul pe santier a elementelor de
constructii
- organizarea platformelor de preasamblare pe santier cu indicarea
mijloacelor de transportat si ridicat ce se folosesc
- verificarea dimensiunilor implicate in obtinerea tolerantelor de montaj
impuse
- pregatirea si executia imbinarilor de montaj
- verificarea cotelor si nivelor indicate in proiect pentru constructia
montata
- ordinea de montaj a elementelor
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2268
22 din 68
- metode de sprijinire si asigurarea stabilitatii elementelor in fazele
intermediere de montaj
- tehnologia de sudura pe baza de procedee de sudura conform
standardelor in vigoare
- programul de control al calitatii si receptia pentru furnitura executia
montajului si protectia anticoroziva in conformitate cu HGR Nr 27394 L 1095
STAS 7670 - 88 si C 150 - 84
bull Inceperea executiei lucrarilor se va face numai la constructii
autorizate in conditiile L 1095 si numai pe baza si in conformitate
cu proiecte verificate de specialişti atestaţi
bull Constructorul impreuna cu beneficiarul va convoca cu cel putin 10
zile inainte factorii implicati sa participe la verificarea lucrarilor
ajunse in faze determinante ale executiei ( conform programului
existent in piesele scrise ale proiectului) şi să asigure condiţiile
necesare efectuarii acestora in scopul obţinerii acordului de
continuare a lucrarilor
bull Constructorul va readuce terenurile ocupate temporar la starea lor
initiala dupa terminarea lucrarilor
6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE6 CONDITII DE EXPLOATARE
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2368
23 din 68
bull Dupa darea in exploatare constructia metalica nu va fi supusa altor
solicitari in afara celor inscrise in proiect
bull In timpul exploatarii nu se va schimba destinatia constructiei si nu i
se va modifica structura constructiva
bull Beneficiarul va face inspectii periodice ale constructiei metalice de
cel putin odata pe an
In afara acestora sunt necesare inspectii suplimentare ale constructiei
metalice astfel
- in primele 6 luni de la darea in exploatare
- in reviziile periodice ale instalatiilor
- in cazul supraincarcarilor din cutremure incendii tasari tasari explozii si
vant cu o intensitate mai mare decat cea prevazuta in normative si prevazute in
proiectare
Defectele constatate cu ocazia acestor inspectii se inscriu intr-un proces
verbal si apoi se trece la remediere
bull Lucrarile cu caracter de reparatii si consolidari se vor face numai in
conformitate cu legislatia in vigoare privind proiectarea si executia
precum si cu respectarea L1095 privind calitatea in constructii
7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII7 MASURI DE PROTECTIA MUNCII
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2468
24 din 68
bull Proiectul de constructii metalice a fost elaborat cu respectarea
legislatiei urmatoare
a) Legea Nr 565 cu privire la protectia muncii
b) Norme republicane de protectia muncii ( NPRM757783 )
c) Norme departamentale de protectia muncii elaborate de MICh -
1982 ( NDPM - MICh82 )
e) Norme de protectia muncii in activitatea de constructii - montaj
elaborate cu ord 1233D din 291280 AL MCInd
bull Unitatea de constructii - montaj exploatare revizie si reparatii va
elabora instructiuni proprii de protectia muncii specifice punctului de
lucru
Breviar de calculBreviar de calculBreviar de calculBreviar de calcul
Stabilirea actiunilor asupra constructiilor
Clasificarea incarcarilor
----permanentepermanentepermanentepermanente
acestea se aplică in mod continuucu o intensitate practic constanta in raport cu
timpul
----temporaretemporaretemporaretemporare
Acestea se aplică in mod intermitent sau cu o intensitate variabilă in raport cu
timpul
----cvasipermanentecvasipermanentecvasipermanentecvasipermanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2568
25 din 68
Acestea se aplica cu intensitati ridicate cu durate lungi sau in mod frecvent
----variabilevariabilevariabilevariabile
intensitatea lor variaza sensibil in raport cu timpul sau incarcarile pot lipsi total
pe intervale lungi de timp
Evaluarea iEvaluarea iEvaluarea iEvaluarea incarcarilorncarcarilorncarcarilorncarcarilor
Incarcarea data de vant conform STAS NP-082-2004
w(z)=qref ce(z)cp
qref = 05KPa
ce(z)=cg(z)cr (z)ct(z)
ct(z)=1
cr (z)=18
cg(z)=1
=gtqv=09 KNm2
Incarcarea data de zapada conform STAS C-1-1-3-2005
qz=gzcect
gz=2 KNm2
ce=08
ce-coeficient de exploatare
ct=1
=gtqz=16 KNm2
Se considera ca invelitoarea este alcatuita din panouri sandwich din tabla
zincata cutata cu strat de termoizolatie din polistiren
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2668
26 din 68
Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor Calculul invelitorilor
Acoperisul se reduce la o placa incastrata pe toate laturile
P i= 0255+09(16+09) =gt P i=25914 kNmsup2
l1=15 m
l2=25 m
λ=l1l2
λ= 1696
Momente in camp
M1=003722591425sup2 =gt M1 =06025 kNmm
M 2 =000242591415sup2 =gt M 2 = 01399 kNmm
Momente in reazem
M
1= -0082591415sup2 =gt M
1= -046645 kNmm
M
2 = -00212591425sup2 =gt M
2 = -0340 kNmm
Mmax= 06025 kNmm
Verificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistentaVerificarea de rezistenta
Element Greut
tehnica
Nmsup2
Caract geom
m 2
Inc norm
kN
Coef act Inc de
calcul
kN
1 Invelitoare 255Nm2 1804 46002 11 506022
2 Pane 595 Nml 864 514 11 5654
3 Riglete 7850 kgm 3 036m 3 2826 11 31086
Temporare
1 Zapada 16 1804 28864 14 404096
2 Vant 09 1804 16236 14 227304
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2768
27 din 68
σ =W
M max le R =gt W nec = R
M max =220
10106025033
= 273863 mmsup3
b = 1500 mm
W x =6
2hb = 5253 mmsup3 =gt h = 01221 = 45mm
h asymp 5 mm =gt grosimea invelitorii este aleasa corect
Verificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageataVerificarea la sageata
W adm=200
l W adm = 75 mm
W=α 60 3
4
1
h E
l q W= =
3
4
5210000
515914202870 14mm
Gruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru rigleteGruparea de calcul pentru riglete
(gr proprie inv + gr rigle+zapada+vant)
Rigla se considera grinda continua pe 4 deschideri
P n = =+++ )(trg
vant
trg
zap
trg
rg
trg
inv
L
G
L
G
L
G
L
G=+++ )
900
042273
900
964040(
900
08631
900
022506
Pn
= 7056 kNml
M=kplsup2
M max = 01077056255sup2 =gt M max = 4909 kNm
RW
M le =gt R
hb
M le
2
6 =gt h =
Rb
M
6
b = 60 mm
h =22060
10909466
=gt h = 47237 mm
f = M I
l
10
2
α
α = 496 I=12
654 3
=gt I = 783 cm 4
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2868
28 din 68
f = 649909437810
5422
=gt f = 2006 cm
f a =200
l =
200
542 =127 cm =gt f a lt f
- se alege profilul I 10 economic
I x = 198 cm 4
f = 1063 cm
f a = 127 cm =gt f lt f a
q n = 946 kgm =gt G n
rigleta = 23320 kN
trg L = 900 m
Evaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru paneEvaluarea gruparii incarcarilor pentru pane
Panele se considera grinzi continuee pe 5 deschideri
Permanente
Invelitoare 46002 kN
Rigle 2826 kN
Pane 514 kN
P n = 53968 kN
Temporare
Vant 16236 kN
Zapada 28864 kN
G p = 53968 11 + 09 (12 16236 +1428864)
G p =5984 kN
mkN Ltp
979G p
= (incarcare de calcul)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 2968
29 din 68
Incarcarea normata pentru o pana 693 kNm
M = Kpl 2
M = 007799715sup2 M = 1727 kNm
W
M = R =gt W =
R
M =gt W =
220
107271 6
=gt W nec = 7851 cm 3
W ef = 849 cmsup3
σ = ef W
M
le
R
σ = Rle498
7271 =gt σ = 20341 lt 220 Nmmsup2
Se alege un profil U10 laminat la cald din OL37
f =20510
512
12 496 =gt f = 0065 cm
α = 496
I X = 205 cm 4
f adm = 1150
51
50==
l cm
f lt f adm 0065 lt 1 cm
Element Incarcarea de calcul KN
Invelitoare 506022
Pane 5654
Riglete 31086
Zapada 404096
Vant 227304
SUMASUMASUMASUMA 870685870685870685870685
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3068
30 din 68
q =810
858706 = 10883 kN
V A = V B = 250kN
Cosα = 09763 Sinα = 01987
Calculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginCalculul static al elementelor ginzii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrelezii cu zabrele
Se considera elementele grinzii cu zabrele cu articulatii perfecte
Nod 1
Σx = 0 =gt N 31minus + N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt V A - q2 - N 21minus sinα = 0
N 21minus = 61022 kN
N 31minus = -59575 kN
Nod 2
Σx = 0 =gt N 42minus cosα - N 21minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -N 32minus - q = 0
N 32minus = -10883 kNN 42minus = 61022 kN
Nod 3
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3168
31 din 68
Σx = 0 =gt N 53minus + N 13minus + N 43minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 43minus sinα-q=0
N 53minus = -114346 kN
N 43minus =54771 kN
Nod 4
Σx = 0 =gt N 64minus cosα + N 74minus cosα - (N 24minus + N 34minus ) cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 74minus sinα - N 34minus sinα + N 64minus sinα = 0
N 64minus = 59147 kN
N 74minus = 56645 kN
Nod 5
N 35minus = N 75minus = 114346 kN
Nod 6
Σx = 0 =gt -N 46minus cosα + N 86minus cosα = 0
Σy = 0 =gt N 76minus - q = 0
N 76minus = 10883 kN
N 86minus = 59147 kN
Nod 7
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3268
32 din 68
Σx = 0 =gt N 57minus - N 47minus cosα + N 87minus cosα + N 97minus = 0
Σy = 0 =gt N 67minus + N 47minus sinα + N 87minus sinα = 0
N 87minus = -111416 kN
N 97minus = -52373 kN
Nod 8
Σx = 0 =gt -N 68minus cosα + N 78minus cosα + N 118minus cosα + N 108minus cosα = 0
Σy = 0 =gt -q - N 68minus sinα + N 78minus sinα - N 118minus sinα - N 108minus sinα = 0
N 108minus = 47822 kN
N 118minus = 33012 kN
Calculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabreleCalculul automat al elementelor grinzii cu zabrele
-50497
-19969
-50489
-19955
-94517
59949
-94500
59957
- 5 3
2 8 1
9 8
2 8
- 5 3
2 8 1
9 8
3 2
- 5 5
5 7
2 4 5
5 7
- 5 5
5 6
2 4 5
6 1
- 9 2
2 0
1 7 4
1 4
- 9 2
1 7
1 7 4
1 8
- 3 0
4 0
1 2
1 9
- 3 0
3 7
1 2
2 2
- 7 4
8 2
1 2 6
8 4
- 7 4
7 9
1 2 6
8 8
-4071
4046
-4070
4047
- 0 9
9 2
- 0 2
3 9
- 0 9
9 1
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
8 2
- 0 4
4 7
- 0 2
8 2
-0252
0094
-0251
0095
- 0 4
4 9
- 0 2
3 9
- 0 4
4 8
- 0 2
3 9
- 1 1
9 4
- 0 1
7 4
- 1 1
9 3
- 0 1
7 4
6873e-03
0051
7385e-03
0051
-0823
0929
-0822
0930
-3196e-03
3044e-03
-3196e-03
3044e-03
-0900
0794
-0899
0795
-0147
0081
-0147
0081
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor MyDiagrama cu momentul incovoietor My
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3368
33 din 68
-22034
41234
-17962
41894
-22613
41317
-18541
41977
- 4 0
9 9
3 1
4 4
- 4 0
4 1
3 1
7 4
- 4 0
9 7
3 1
4 1
- 4 0
3 9
3 1
7 2
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 6
0 0
9 7
0 8
2 7
0 1
1 6
0 9
1 5
- 5 4
8 9
0 5
9 3
- 5 3
7 4
0 6
0 5
-2286
0457
-2281
0461
- 0 5
7 8
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
- 0 3
9 1
0 4
7 2
- 0 3
8 5
0 5
4 4
-0351
0179
-0307
0195
-0350
0179
-0306
0195
- 0 3
9 1
0 4
7 1
- 0 3
8 5
0 5
4 4
- 0 5
7 9
- 0 5
6 6
- 0 5
6 5
- 0 5
4 7
-0461
2281
-0458
2286
0041
0252
0043
0332
-0060
0223
-0056
0336
-0036
-0024
-0029
0077
-0061
0223
-0056
0336
0041
0252
0043
0332
X Y
Z
Diagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor MzDiagrama cu momentul incovoietor Mz
-6393-5920 -6459-5986
1 4
5 1
2
3 3 8
1 5
6 5
2
3 6 7
- 2 3
6 5
- 1
5 6 5
- 2 3
3 6
- 1
4 4 9
- 1 9
5 4
- 1 9
2 1
- 0
1 1 7
0
1 0 8
- 0
1 0 8
0
1 1 7
1
9 2 0
1
9 5 3
-1829-1828
- 4 9
0 7 e -
0 3
- 3 3
3 6 e -
0 3
0 2
3 2
0 2
5 3
01050118
-0118-0105
- 0
2 5 3
- 0
2 3 2
3
4 7 1 e -
0 3
5
0 4 1 e -
0 3
-1829-1828-0134-0097 -0140-0098 -0032-1560e -03 -0140-0098 -0134-0096
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare QyDiagrama de forte taietoare Qy
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3468
34 din 68
-8925
4075
-8924
4076
8908
21908
8909
21909
- 1 9 9
6 2
1 4 5
9 5
- 1 9 9
6 0
1 4 5
9 7
- 1 4 6
0 2
2 2 0
3 5
- 1 4 5
9 9
2 2 0
3 7
- 8 6
9 4
- 8 3
8 3
- 8 6
9 2
- 8 3
8 1
- 1 2
5 8
1 2
6 1
- 1 2
5 6
1 2
6 3
6 3
0
4
6
6 1 5
6 3
0
6
6
6 1 7
53985399
0 1
2 4
0 2
8 2
0 1
2 4
0 2
8 2
- 0
1 1 9
0 0
3 9 - 0
1 1 9
0 0
3 9
-6197e-03
0152
-5917e-03
0152
-0154
4229e-03
-0154
4508e-03
- 0 0
2 5
0 1
3 3
- 0 0
2 4
0 1
3 4
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
- 0
3 5 4
- 0 1
9 6
6681668200180019 06150616 4756e -054784e-05-0599-0598 -0106-0106
X Y
Z
Diagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare QzDiagrama de forte taietoare Qz
-1291e-04
0
-1291e-04
0
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 6
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
- 0
0 1 5
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 1
2 9 1 e -
0 4
-8265e-03
-8182e-03
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
-0015
-0015
- 0
0 1 5
- 0
0 1 3
- 0
0 1 3
- 8 1
8 2 e -
0 3
-8265e-03
-8182e-03-0013
-0016
-0015 -0015
-0016
-0015 -0013
X Y
Z
Diagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu depDiagrama cu deplasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Zlasarile dupa directia Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3568
3 5
d i n
6 8
-61017
-604
-606
-6
-6
-6
-5
-599
-596
-60207
X
Y
Z
608539
608452
718396
718396718291
718291
599201
599201599202
599202
721681
721681721701
721701
616633
616719
X
Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3668
36 din 68
-81984
-82063
- 1
5
2
6
7
7
- 1
5
2
5
6
3
- 3
6
7
5
5
- 3
6
8
6
9
141350
141534 139061
138876
- 3
4
6
9
2
- 3
4
5
7
8
- 1
5
7
2
5
9
- 1
5
7
3
7
3
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3768
37 din 68
-82063
-81984
-79448
-79369
0622
0736
-86425
-86276
2524
2709
-85883
-85734
0932
1047
X Y
Z
-935819
-925709
-941300
-931190
X Y
Z
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3868
38 din 68
Dimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementeDimensionarea elementellllor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabreleor grinzii cu zabrele
Barele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiuneBarele solicitate la compresiune
Talpa superioara
N=694562
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=694562
-lungimea bareiL=3075 mm
bull Alegera sectiunii
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 694562 10sup3 0962 360 A nec = 2006 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2
ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 3968
39 din 68
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
694562 10sup3 = 344217 lt R = 360
0885228 10sup2
Talpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindereTalpa solicitata la intindere
Se propune o sectiune IE 160
-se propune otel OL52 cu R=360Nmmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx = lfy = l = 3075 mm
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N φ R
A nec = 721701 10sup3 0962 360 A nec = 2083 mm
bull Se propune o sectiune astfel incat
A ef asymp A nec
A = 22817 cmsup2ix = 640 cm
iy = 155 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4068
40 din 68
λy = lfy ix lt λa
λx = 3075 64 =gt λx = 4804 lt λa = 200
λy = 3075 155 =gt λy = 19838 lt λa = 200
bull Se stabileste coeficientul de flambaj φ din anexa 3 tabelul 341
pentru
λ = 4804 otel OL52 curba C =gt φ = 0885
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R
721701 10sup3 = 357667lt R = 360
0885228 10sup2
Montant
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
- se propune o sectiune I80
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
bull Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N R
A nec = 8642510sup3 220 =39284 mmsup2A nec = 39284 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE 80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4168
41 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
86425 10sup3 = 114017 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 0835 = 28 = 280 cm
lfy = l = 35 = 350 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 875 lt λai = 400
λy = 109375 lt λai = 400
Diagonala
bull Elemente cunoscute
-efortul axial de calcul N
N=157373
bull Alegera sectiunii
-se propune otel OL37 cu R=220Nmmsup2
Se calculeaza aria necesara a sectiunii
A nec = N RA nec = 15737310sup3 220 =715331 mmsup2
A nec = 715331 mmsup2
bull Se propune o sectiune IE80
A = 758 cmsup2
ix = 320cm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4268
42 din 68
iy = 091 cm
bull Se verifica tensiunea
N A le R
157373 10sup3 = 207616 N mmsup2 lt R = 220
758 10sup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj lfx lfy
lfx =08 l= 08461 = 3688m = 368 cm
lfy = l = 461m = 461 cm
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix
λy = lfy ix lt λa
λx = 115 lt λai = 400
λy = 144062 lt λai = 400
Dimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseuDimensionarea grinzilor de sub planseu
Planseul descarca pe o retea de grinzi principale si secundare Grinzile au
sectiuni diferite dupa cum urmeaza
- grinda tip 1
- grinda tip 2
- grinda tip 3
Grinda tip 1
Grinda se considera incastrata intre stalpi
Aaef = aria aferenta
Aaef =149x6= 899 m2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4368
43 din 68
l = 6 m
q = 0685 6 = 413 KNm
M =8
lq 2
= 1858 KNm
σ = W M =gt Wnec = 210
105818
6sdot= 8847 cm3
Wef = 117 cm3 =gt Profil I16 (anexa 2tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 2
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 6 deschideri
Mmax = k p l2 = 0077 590 32 = 4088 KNm
k = 0077 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
100884 6sdot= 1947 cm3
Wef = 195 cm3 =gt Profil I8 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
Grinda tip 3
Grinda se considera continua pe mai multe reazeme cu 3 deschideri
Mmax = k p l2 = 0078 590 62 = 16567 KNm
k = 0078 (tabelar)
σ =W
M =gt Wnec =
210
1056716 6sdot= 7889 cm3
Wef = 819 cm3 =gt Profil I14 (anexa 2 tab 21pag 215 din Siminea)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4468
44 din 68
Calculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseuluiCalculul planseului
Se foloseste tabla cutata de 10 cmTablă cutată se calculează in două faze
a)Faza de executie
b)Faza finala
Calculul tablei cutate in faza de executie
Evaluarea incarcarilor
- greutatea betonului proaspat si a tablei
- incarcarea din timpul procesului de betonare
- incarcarea suplimentara (15 KNm2)
- incarcari rezultate din depozitari de materiale (1 KN300x300mm2)
Calculul planseului se face pentru o placa incastrata pe trei laturi si simplu
rezemata pe a patra
f le2
l
qexploatare = 8000 Nm2
qrupere = 24000 Nm2
Gtotal = Gbeton + Gplaca + Gtabla
Gtotal = 023 tm2
Q = ni Pi + ng Σ ni Vi
Q = 23 135 + 8 15
Q = 151 KNm2
Armarea tablei cutate
q = 31 KNm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4568
45 din 68
p = 12 KNm2
Ma =
sdot+sdot 12
14
113
14
1 3332
Ma = 1194 KNm
xi = 1345
Aa = 58283 mm2
Aaef = 628 mm2 =gt 8oslash10m
M1 = (0072 31 + 0099 12) 3332
M1 = 1565 KNm
xi = 1828
Aa = 79199 mm2
Aaef = 785 mm2 =gt 10oslash10m
Se armeaza cu plasa tip Buzau oslash10 cu ochiuri de 100x100 mm
Dimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobileDimensionarea grinzii mobile
Evaluarea incarcarilor
- greutatea proprie Gp = 500 KN
- greutate carucior Gc = 110 KN
- sarcina caruciorului Q = 80 KN
Se calculeaza ca o grinda simplu rezemata
P = Gp + Gc + Q
P = 500 + 110 + 80
P = 690 KN
Mmax =2
l P sdot
Mmax = 690 12
Mmax = 8280 KNm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4668
46 din 68
σ =W
Mmax le R =gt Wnec =
220
1082806sdot
Wnec = 37636363 cm3
Sectiunea din figura cu Ix = 74947502 mm4
Wx =max y
I x
Wx =36
02749475 =gt Wx = 2081875 gt Wnec
Verificarea la sageata
f =0274947512
649633763202
sdot
sdotsdot
f = 83 mm
f adm =200
l =gt f adm = 12 mm
f lt f adm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4768
47 din 68
Grinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulareGrinda de rulare
Dimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificareaDimensionare si verificarea
Verificarea efortului unitar normal in talpa inferioară se face cu relaţia
σ = N An + Mx Wxn2 le R
N ndash forţa axială produsă de acţiunea forţelor longitudinale date de podurile de
rulare
Mx - momentul de incovoiere in raport cu axa proprie orizontală din actiunea
forţelor verticale şi a celor longitudinale
An ndash aria neta a sectiunii grinzii principale
Wxn2 ndashmodulul de rezistenţă net al fibrei extreme inferioare in raport cu axa
proprie orizontală a secţiunii grinzii principaleR ndash rezistenta de calcul conform STAS 101088-78
Se propune profil I 10
h =100mm
b = 50 mm
A =106 cmsup2
Se iau doua grinzi I 10
G grinda = A 1 γ = 106 10-42785010-26 =0998 KN
G carucior = 11 t =110 KN
N =110 + 0998 =110998 KN
M = Nl = 110998 01 = 1109 KN m
e- excentricitatea
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4868
48 din 68
e = 01 m
An = 106 2 = 212 10-4 m 2
W xn2 = 342 10-6 m 2
σ = 110998 (212 10-4 ) + 1109 (342 10-6) = 15323893 lt R =220 KN
mm2
Calculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulantCalculul podului rulant
Incarcarile date de un pod rulant
- capacitatea podului 32080 KN conform STAS 800-68
- deschiderea podului Lp = 24m
- podul are regim greu de functionare
Pmax = 281 KN
Pmax ndash apasarea maxima pe roata conform STAS 800-68
Pmin = 112 KN
Pmin - apasarea minima pe roata conform STAS 800-68
Pln ndash forta de franare orizontala longitudinala
Pln = (110) sum Pmax
Pln = (110) 281
Pln = 281 KN
Ptn ndash forta de franare orizontala transversalaPtn = 1(20 n) (Q + Gc)
n ndash numarul de roti ale unui pod
Q ndash sarcina nominala a podului
Gc ndash masa caruciorului
Gc = 110 KN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 4968
49 din 68
Ptn = 1(20 2) (320 + 110)
Ptn = 1075 KN
DIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILORDIMENSIONAREA STALPILOR
La nivelul halei industriale s-au identificat 5 tipuri de stalpi
Acesti stalpi sunt impartiti in doua categorii reprezentand cele doua zone ale
halei si anume stalpii care preiau incarcarile din zona birourilor si stalpi care
preiau incarcarile din zona de lucru a podului rulant
Stalpii din zona birourilor
Trei tipuri de stalpi
S1 =gt Aof = 3m 5m = 15msup2
S2 =gt Aof = 6m 5m = 30msup2
S3 =gt Aof =10m 6m= 60msup2
Stalpul 1(la nivelul planseului )
incarcari permanente - placa 2657 15 = 39855 KN
- grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 31= 0178 KN
I 16 = 179 Kg m = 017931= 0537 KN
- incarcari variabile
utila 215 = 30 KN
N = P 11 + V 04 = (39855 + 072 + 0178) 11 + 3004 = 4482 + 12
=5682KN
Stalpul 2(la nivelul planseului )
incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5068
50 din 68
-placa 265730 = 7971
-grinzi I 14 = 144 Kg m = 014415 = 072 KN
I 8 =595 Kg m =00595 61 = 0375 KN
I 16 = 179 Kg m = 017961 = 1074 KN
- incarcari variabile
utila 230 = 60 KN
N = P 11 + V 04 = 7971 + 072 + 0375 + 1074 ) 11 + 6004 =
9006 + 24 = 11406 KN
Stalpul 3 ( la nivelul planseului )
-incarcarea permanenta
placa 2657 60 = 15942 KN
grinzi I 14 = 144 kg m = 0144102 = 288 KN
I 8 = 595 kg m = 0059563 = 1071KnN
- incarcari variabile
q birouri = 2 KN msup2
utilă = 260 = 120 KN
Gruparea de incarcare pentru stalpi ( la nivelul planseului )
N = P11 + V04 - (conform STAS CR 2 -2005 )
N = (15942 + 288 +1071 ) 11 + 12004
N = 19767 + 48 = 24567KN
Incarcari la nivelul acoperisului
Stalpul 1
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5168
51 din 68
- invelitoare 255110sup3 3 5 = 382 KN
- rigleta 785000012 5 35 = 7065
- pane 0106 3 3 = 0954
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 35= 24
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (382 +7065 + 0954 + 1999 )11 + 24 04 = 2482 KN
Stalpul 2
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 5 = 765 KN
- rigleta 785000012 5 65 = 1413KN
- pane 0106 3 6 = 1908
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- zapada 16 65= 48
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (765 +1413 + 1908 + 1999) 11 + 48 04=
2825 + 192 = 4745 KN
Eforturile axiale totale in stalpii din zona birourilor
Pentru stalpul 1 N = 5682 + 2482 = 8164 KN
Pentru stalpul 2 N = 11406 + 4745 = 16151 KNPentru stalpul 3 N = 24567 KN
Dimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilorDimensionarea stalpilor
Stalpul 1
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5268
52 din 68
bull Elemente cunoscute
- efortul axial N= 8164 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =086 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)816410sup3= 51953
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220)816410sup3= 34346
bull Din anexa 3 tabelul 339 Siminea se stabileste coeficientul minim
de flambaj
max (ξx ξy ) = 51953 =gtcurba B =gt φ = 0188
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (8164 10sup3) (0188220) = 197388 mmsup2 =1974
cmsup2
bull
Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5368
53 din 68
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 816410sup3 06117610sup2 = 115702 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 2
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 16151 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2=08 6 = 48 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)1615110sup3= 369072
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 1615110sup3= 244191
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 369072 =gtcurba B =gt φ = 0194
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5468
54 din 68
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (16151 10sup3) (0194220) = 3784208mmsup2= 3784 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 480 786 = 6106 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt1615110sup3 06117610sup2 = 2288 N mmsup2 lt R =220
N mmsup2
Stalpul 3
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 24567 KN
-lungimea barei = 6 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 6m = lfy = l
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5568
55 din 68
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 6000 radic (1220)2456710sup3= 17959
ξy = lfy radic (Ky R)N = 4800 radic (19220) 2456710sup3= 24749
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 24749 =gtcurba B =gt φ = 0328
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (2456710sup3) (0328220) = 340451mmsup2= 3404
cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U24cu
A = 8460 cmsup2 ix = 922 iy = 672
(pentru a =2b )
bull Se calculează coeficienţii de zvelteţe
λx = lfx ix le λa
λx = 600 922 = 6507 ltλa = 120
λy = 600 672 = 8928 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 (Siminea)se stabilesc coeficientii de
flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 8928 =gt φ = 0629
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt2456710sup3 0629846010sup2 = 4616 N mmsup2 lt R =220
Evaluarea incarcarilor pentru stalpii care preiau si podul rulant
Stalpul 4
Incarcari permanente
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5668
56 din 68
- invelitoare 255110 3 10 = 085 KN
- rigleta 785000012 4 3101 10sup2 = 2826 KN
- pane 0106 2 3 = 0636
- ferma (595 10 6721110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202343= 1653 KN
Incarcari variabile
- zapada 16310 = 48KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (085 +2826 + 0636 + 1999 +690+1653)11 +
48 04 = 76775+192=786956 KN
Stalpul 5
Incarcari permanente
- invelitoare 255110sup3 6 10 = 1508 KN
- rigleta 785000012 4 610110sup2 = 5652 KN
- pane 0106 2 6 = 1272
- ferma (595 10 6722110sup3) 2 = 1999
- pod rulant 690 KN
-grinda de rulare 23002578510-6202346= 3306 KN
Incarcari variabile
- zapada 16610 = 96KN
Gruparea de incarcari
N = P 11 + V 04 = (1508 +5652 + 1272 + 1999+690+3306) 11 +96 04=89837 KN
Dimensionarea stalpilor
Stalpul 4
bull Elemente cunoscute
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5768
57 din 68
- efortul axial N= 786956 KN
-lungimea barei l= 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)78695610sup3= 167199
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 78695610sup3= 18437
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 18437 =gtcurba A =gt φ = 0382
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (786956 10sup3) (0382220) = 9364 mmsup2 =9364 cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786
(pentru a =2b )
bull
Se calculeaza coeficientii de zveltete λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5868
58 din 68
Curba B =gt λ = 10178 =gt φ = 0546
bull Se verifica conditia de stabilitate
N φA le R = gt 78695610sup3 0546117610sup2 = 12256 N mmsup2 lt R
=220 N mmsup2
Stalpul 5
bull Elemente cunoscute
-efortul axial N = 89837 KN
-lungimea barei = 10 m
bull Se propune stalp cu sectiune chesonala din doua profile laminate ldquo
U ldquo
- marca otelului OL 37 R = 220 N mmsup2
bull Se calculeaza lungimile de flambaj ale barei (conform P Siminea
anexa 3 tab 344 )
lfx = 10m = l
lfy = ά 1 l2 =0810 = 8 m
bull Din anexa 2 tab 344 se iau coeficientii de profil Kx Ky
Kx = 1 (pentru h ge20 )
Ky = 19 (pentru t = 0 )
bull Se calculeaza coeficientii ldquo ξ ldquo
ξx = lfx radic (Kx R)N = 10000 radic (1220)8983710sup3= 156488
ξy = lfy radic (Ky R)N = 8000 radic (19220) 8983710sup3= 172564bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabileste coeficientul minim de flambaj
max (ξx ξy ) = 172564=gtcurba B =gt φ = 0454
bull Se calculeaza aria necesara
A nec = N φR = (89837 10sup3) (0454220) = 899449 mmsup2=8994cmsup2
bull Se propune sectiunea formata din 2 profile U30 cu
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 5968
59 din 68
A = 1176 cmsup2 ix = 1170 iy = 786 (pentru a =2b )
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx = lfx ix le λa
λx = 1000 1075 = 9302 ltλa = 120
λy = 800 786 = 10178 ltλa = 120
bull Din anexa 3 tabelul 339 se stabilesc coeficientii de flambaj
λ = max(λx λy)
Curba B =gt λ = 9302 =gt φ = 06
bull Se verifică condiţia de stabilitate
NφA le R = gt 8983710sup3 06117610sup2 = 12732 N mmsup2 lt R =220 N mmsup2
Dimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilorDimensionarea fundatiilor
Fundaţiile alese ca sistem de fundare al halei industriale sunt de tip cuzinet
cu blocuri de beton
Fundatia din zona podului rulant
N = 89837 KN
P conv 110 Kpa
P ef = NA lt P conv
P ef = 89837 A = 816 m2
B latura fundatiei
B = radic816 = 285 =gt B = 290 m
Raport bc B = 04 ndash 06hc gt 03 m
bc =13
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 06 x =gt x = hc =057 gt 03 =gt hc = 06 m
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6068
60 din 68
bull blocul de beton 105 = 07 y =gt y = hb = 07 105 =066 = gt hb =
07 m
Fundatia din zona birourilor
N = 24567 KN
P conv = 110 Kpa
P ef = N A = 24567 A lt 110 Kpa =gt A = 24567 110 = 223 m2
B = radic 223 = 149 =gt B = 150
Raport bc B = 05 ndash 06
hc gt 03 m
Clasa betonului C 810 pentru P conv = 110 Kpa
tg ά = 105
bull cuzinet 105 = 028 x =gt x = hc =026 lt 03 =gt hc = 03 m
bull blocul de beton 105 = 035 y =gt y = hb = 035 105 =033 = gt hb =04 m
Dimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de bazaDimensionarea placii de baza
S-au calculat doua placi de baza aferente celor doi stalpi luati in calcul
bull Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor Placa stalpului aferent zonei birourilor
----placaplacaplacaplaca tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
N = 24567 kN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6168
61 din 68
ba = 1 (024024=1)
Pentru b=1 =gt α = 0048
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb=NA =24567025= 98268 kNm2
M=α σba2=0048982680242 =2716 kNm
σ = MtW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
260
107162220
h= =gt h1= 871689284 = mm =gt se
alege h1= 2 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturiplaca tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi )
N = 24567 kN
ba = 1 =gt 013013=1
pentru ba=1 =gtβ=0112
Aria placii de baza este Ap= 025m2
σb= 24567 025 =98268 kNm2
M= β σba2 =0112982680132=186 kNm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
2
6
130
610861220
h
h2= 7519220130
6108616
= mm =gt h2= 2cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zonei
de birouri rezultate prin compararea celor doua valori ale lui h rezultate
Max(h1h2)= max(22) =gt H= 2 cm
bull Placa stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulantPlaca stalpului aferent zonei de lucru a podului rulant
----placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)placa tip 1 (simplu rezemata pe toate cele 4 laturi)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6268
62 din 68
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1 =gt α = 0048
Ap=081 m2
σb=89837081 =110909 kNm2
M=α σba2= 0048110909032= 479 Nm
σ = MW lt 220 Nmm2 =gt2
1
6
300
10794220
h= =gt h1= mm8220
220300
610794 6
=
h1=25 cm
----placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)placa tip 2 (simplu rezemata pe 3 laturi)
N= 89837 kN
ba=1 =gt 0303=1
pentru ba=1=gt β =0112
Ap=081 m2
σb= 89837081= 110909kNmm2
M=β σba2= 0112110909032=1117 kNm
σ=MW lt 220 Nmm2 =gt =gt=2
6
300
101711220
h h2= =gt= 6132
300220
61017116
h2= 35cm
Grosimea placii de baza pentru stalpul care preia incarcarile aferente zoneide birouri rezulta prin compararea celor doua valori ale lui h =gt
max (h1h2) = max(2535) =gt H= 35cm
Contravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinaleContravantuiri longitudinale
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6368
63 din 68
Pvant=900 Nm2= 09 kNm2
P= Pvant8 = 72 kNm
Va= ql2 + ph2kl(6k+1) = 47102+7282018810(60188)=
14022 kN
α = 3687
R= Vacos α = 14022cos3687 = 11217 kN
bull Elemente cunoscute
- efortl axial N= 112170 N
- lungimea barei 6m
- se propune tipul sectiunii U10
- marca otelului R= 220 Nmm2
bull Se calculeaza razele de inertie fata de axele principale la centru
ix= 432 cm
iy= 157 cm
bull Se calculeaza lungimea de flambaj lfx=lfy= 055= 3m
bull Se calculeaza coeficientii de zveltete
λx= lfxix = 300432 = 6944 lt λa= 250
λy= lfyiy = 300157 = 19108 lt λa= 250
bull Se stabilesc coeficienţii de flambaj in funcţie de curba de incadrare a
secţiunii
τx= 0832τy= 0417
bull Se stabileste coeficientul minim de flambaj
ρ= min(τxτy) = 0417
bull Se verifică indeplinirea condiţiei de stabilitate
Nρ A le R 11217004171350 = 19925 lt 220 Nmm2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6468
64 din 68
CalcululCalcululCalcululCalculul imbinarilor imbinarilor imbinarilor imbinarilor
Imbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăImbinari la grinda cu zăbrelebrelebrelebreleTalpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)Talpa superioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile secţiunii barei
A= 384
ix=304
iy=45
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 3075304 =gt λx=10115
λy=307545 =gt λy=6833
λmax= 10115
bull Se stabileste φ in functie de λmax
φ = 0438 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0438384220102 =gt Ncap= 37002103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 238431
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= =gt100150
4251002370 3
A2= 62656 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6568
65 din 68
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 238431(25) =23843 mm
l2=A22a2 = 93747(24) =11718 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
7) Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=23843 +10 =gt l1s= 24843 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=11718 +8 =gt l2s= 12518 mm
Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)Talpa inferioara (100x100x10)
bull Se stabilesc caracteristicile sectiunii barei
A= 222
ix=178
iy=291
bull Se calculeaza zveltetea maxima a barei
λx=lfxix= 25178 =gt λx=14044
λy=250291 =gt λy=8591
λmax= 14044
bull
Se stabileste φ in functie de λmax φ = 0318 ndashcurba C
bull Se calculeaza efortul capabil al barei Ncap=φ AR
Ncap= 0318222220102 =gt Ncap= 1553112103N
bull Se calculeaza ariile A1A2
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6668
66 din 68
A1=b R
e N
f
i
2
=gt A1= 111478 mm2
A2=b R
e N
f
i
2
=gt A2= 43832 m2
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale cordonului de sudura
Se alege
a1= 5mm
a2= 4 mm
bull Se stabilesc lungimile de calcul ale cordoanelor de sudura
l1=A12a1 = 111478(25) =111478 mm
l2=A22a2 = 43832(24) =5479 mm
bull Se verifica incadrarea intre limite a lungimilor l1 l2
(4015ab) le l le 60a
(4075100) lt l lt 300
l1 si l2 se verifca
bull Se stabilesc lungimile efective ale coordonatelor de sudura
l1s=l1+2a1 =gt l1s=111478 +10 =gt l1s= 121478 mm
l1s=l2+2a2 =gt l2s=5479 +8 =gt l2s= 6279 mm
Prinderi imbPrinderi imbPrinderi imbPrinderi imbinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalpinarea consolei de stalp
P=750kN
bull Se stabilesc caracteristicile geometrice ale coordonatelor de sudura
a lt 07 tmin (mm)
inima (tmin=10mm) =gt a1 lt 07 10 =7 mm
talpa (tmin=10mm) =gt a2 lt 0712 =84 mmse propune a1=a2 =7mm
l1=500-2a1 =486 (inima)
l2=250-2a2 = 236 mm (talpa superioara)
l3=150-2a3 = 136 mm (talpa inferioara)
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6768
67 din 68
bull Se calculeaza centru de greutate al imbinarii fata de axa X1- X1
YG= =gtΣ
Σ
i
ii
A
y A YG= 240 mm
bull Se calculeaza caracteristicile imbinarii cu sudura Asi= aria sudurii inimii
Asi= 207486 =gt Asi= 681 cm2
Ixs- momentul de inertie al intregii suduri
Ixs =4543 cm4
bull Se stabilesc solicitarile in centrul de greutate al imbinarii
M= Pl
M= 75040 =gt M=30103
kNcmT=P =gt T=750
bull Se calculeaza eforturile unitare in sudura in punctele cele mai
solicitate
τ1M=My1Ix le τas
τ1M=30310529845430 = 146786 daNcm2 le 1500 daNcm2
τ2M=My2Ix
τ2M= 3010527945430 = 132015 daNcm2 le 1500daNcm2
τ2p= TAsi
τ2p= 750103681102 = 11013 Nmm2
τ2rez= le+ 2
2
2
2 p M τ τ τas
τ2rez= asymp+ 213110151320 150 Nmm2
sudura rezistă
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN
7212019 Proiect Constructii metalice
httpslidepdfcomreaderfullproiect-constructii-metalice 6868
BIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIEBIBLIOGRAFIE
- Normativ de proiectare NP ndash 082 ndash 2004 - ldquoAcţiunea vantului asupra
construcţiilorrdquo
- Cod de proiectare Cndash1ndash1ndash3ndash2005 - ldquoAcţiunea zăpezii asupra
construcţieirdquo
- Construcţii metalice ndash Petre Siminea si Lucian Negrei
- STAS 1144001-88 ndash Tehnologia de sudare
- STAS 7670-88 ndash Construcţii din Oţel
- STAS P1002006 ndash Cod de proiectare seismică
- STAS 33002-85 ndash Calculul fundaţiilor din beton armat
STUDENTISTUDENTISTUDENTISTUDENTI
SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS SCURTU MARIUS
MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI MOTOTOLEA MIHAI
RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN RACU SORIN